JP2013213253A - 高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有する合金鋼およびこの合金鋼を工具基体とするエンドミル - Google Patents

Abstract

【課題】高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有する合金鋼、合金鋼製エンドミル、表面被覆合金鋼製エンドミルを提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：２．０〜３．０％、Ｓｉ：３．０〜６．０％、Ｃｒ：３．５〜４．０％、ＷおよびＭｏのうちの１種または２種の合計：１４．０〜１５．０％、Ｖ：１．０〜２．０％、Ｃｏ：７．０〜８．０％、残部はＦｅおよび不可避不純物からなる高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有する合金鋼およびこの合金鋼で工具基体を構成した合金鋼製エンドミル、表面被覆合金鋼製エンドミル。
【選択図】 図２

Description

この発明は、高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有する合金鋼に関し、さらに、この合金鋼で工具基体を構成することにより、高速切削加工において、刃先が焼戻し温度以上の高温に晒された場合でも、刃先の硬度低下が少なく、高温下ですぐれた切削性能を発揮する合金鋼製エンドミルおよび表面被覆合金鋼製エンドミルに関する。

切削工具用の材料としては、合金鋼（ＪＩＳ ＳＫＨ、ＳＫＤ等）、超硬合金、サーメット、ｃＢＮ、ダイヤモンド等が知られているが、切削工具用合金鋼のなかでは、耐摩耗性と靭性に優れることから高速度工具鋼（ＪＩＳ ＳＫＨ）が多用されている。
高速度工具鋼は、Ｃ，Ｃｒ，Ｗ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｏ等の合金元素を多量に添加し、特に高温での硬さや耐摩耗性を高めた工具鋼であるが、大別して、溶製により製造する高速度工具鋼と粉末冶金法により製造する粉末高速度工具鋼（粉末ハイスともいう）の２種類がある。
溶製法による場合には、通常の製法により製造し得るものの、粗大炭化物の偏析等による材料の均質化が問題となりやすく、一方、粉末冶金法による場合は、製造工程が複雑でコスト高になるという欠点はあるものの、溶製法により製造が困難である材質をも製造可能とするとともに、均一組織を形成することができるという利点がある。

溶製法による高速度工具鋼については、例えば、特許文献１〜５に記載されており、特許文献１によれば、鋼中にＶＣ炭化物を形成することにより耐摩耗性を向上させるとともに、ＶＣ炭化物の晶出形態を微細かつ均一化することで靭性を高めることが知られている。
また、特許文献２によれば、鋼中の合金成分およびその含有量を調整することにより、熱間加工性、靭性、耐衝撃性、疲労強度を向上させることが知られている。
また、特許文献３によれば、鋼中の合金成分およびその含有量を調整することにより、Ｍ_６Ｃ型炭化物の粒径と面積率を調整することにより、高温下での高温硬さを維持すると同時に、耐摩耗性を向上させることが知られている。
また、特許文献４によれば、鋼中の合金成分Ｓｉ、Ｍｏ，Ｗの含有量を調整し、０．４≦２Ｍｏ／（Ｗ＋２Ｍｏ）×Ｓｉ≦１．０の関係を満足させることにより、焼戻し硬さが高く、靭性、耐摩耗性を向上させることが知られている。
また、特許文献５によれば、鋼中に高硬度の微細炭化物を形成することにより耐摩耗性、耐熱性、耐焼付き性の向上を図り、さらに、鋳造組織を微細化することにより工具切刃の耐チッピング性の向上を図ることが知られている。

粉末冶金法による粉末高速度工具鋼（粉末ハイス）については、例えば、特許文献６，７に記載されており、特許文献６によれば、鋼中の（Ｗ＋２Ｍｏ）量及び（Ｃ−Ｃｅｑ）の値を規制するとともに、Ｎｂ／Ｖの値を規制することにより、靭性、耐食性を有し、かつ、高温焼戻し軟化抵抗性を高めた粉末高速度工具鋼を得ることができるとされている。
また、特許文献７によれば、鋼中の合金成分相互の含有量を、一定の関係を満足するように調整することによって、耐摩耗性および靭性を向上させ得るとされている。

特開平７−２２８９４６号公報 特開平８−１００２３９号公報 特開平１０−２５５４６号公報 特開２０００−１４４３３３号公報 特許第２５７３９５１号明細書 特開平５−１７１３７３号公報 特開２００１−２９４９８６号公報

近年の切削技術の進展はめざましく、加えて切削加工における省力化、省エネ化、低コスト化さらに効率化等の要求も強く、これに伴い、ドライ条件での高速切削加工、高能率切削加工も求められているが、上記従来の合金鋼から作製された合金鋼製エンドミルを用い、ドライ高速切削を行ったような場合には、切刃が切削加工時の高熱にさらされるため、合金鋼が高温焼戻し軟化を起こして硬度低下を生じやすく、また、高温硬さ、靭性も十分でないために、クレータ摩耗等の発生により、工具寿命が短くなるという問題があった。

そこで、本発明者等は、すぐれた高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化特性を有し、例えば、高熱発生を伴うドライ高速切削を行うエンドミルの基体材料として用いた場合に、すぐれた切削性能を発揮する合金鋼について鋭意研究を行った結果、次のような知見を得たのである。

従来の合金鋼、特に、高速度工具鋼においては、通常その合金成分として、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｗ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｏ等が含有されているが、その合金成分のうちのＳｉについては、主として脱酸剤としての作用を期待して添加されており、硬さを向上させる作用もあるが、Ｓｉ含有量が多くなりすぎると、高速度工具鋼の靭性を劣化させることになるので、靭性に悪影響を与えないという観点から通常は２％以下の範囲内で添加されていた。

本発明者等は、Ｓｉ成分の含有量と作用に着目し、Ｓｉ量を種々に変化させた場合の高温焼戻し軟化特性への影響、高温靭性への影響を調査したところ、鋼中に含有されるＣ量を特定の範囲内に規制した条件下では、驚くべきことに、多量のＳｉを添加含有させた場合に、高温焼戻し軟化特性が大きく改善されることを見出したのである。
なお、ここでいう多量のＳｉとは、通常の合金鋼において、脱酸剤として添加される量をはるかに超えるものであり、例えば、先に挙げた特許文献１〜６の高速度工具鋼におけるＳｉ含有量は、最大で２質量％であり、最大３質量％のＳｉを含有し得るとしている特許文献７においても、Ｓｉ含有量の好ましい上限値は１％（段落００２２参照）とされており、本発明者等は３質量％を超える量のＳｉを添加することによって、合金鋼の高温靭性、高温焼戻し軟化特性が大きく改善されることを見出したのであり、また、この合金鋼によって構成された合金鋼製エンドミル、表面被覆合金鋼製エンドミルはすぐれた切削性能を備えることを見出したのである。

この発明は、上記の知見に基づいてなされたものであって、
「（１） 質量％で、Ｃ：２．０〜３．０％、Ｓｉ：３．０〜６．０％、Ｃｒ：３．５〜４．０％、ＷおよびＭｏのうちの１種または２種の合計：１４．０〜１５．０％、Ｖ：１．０〜２．０％、Ｃｏ：７．０〜８．０％、残部はＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有する合金鋼。
（２） 前記（１）に記載の高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有する合金鋼で基体を構成したことを特徴とする合金鋼製エンドミル。
（３） 前記（１）に記載の高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有する合金鋼で基体を構成し、該基体表面に硬質被覆層を蒸着形成したことを特徴とする表面被覆合金鋼製エンドミル。」
に特徴を有するものである。

この発明について、以下に詳細に説明する。
まず、この発明の合金鋼の成分組成範囲についての数値限定理由は次の通りである。

Ｃ：２．０〜３．０質量％（以下においては、質量％を単に％で示す）
Ｃは、焼入れ状態でその一部がマトリックスに固溶してマトリックスを強化し、また、一部は、Ｗ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｖと結合して炭化物を形成し、合金鋼の硬さと耐摩耗性を向上させる。
Ｃ含有量が２．０％未満では、硬さと耐摩耗性向上を期待できないばかりか、後述するＳｉとの相互作用によって、高温焼戻し軟化特性の改善を図ることができない。また、Ｃ含有量が３．０％を超えると、硬くなり過ぎて靭性劣化が生じるようになり、また、不均一なミクロ組織の形成により材質の均質性が担保できなくなることから、Ｃ含有量は２．０〜３．０％と定めた。

Ｓｉ：３．０〜６．０％
通常の合金鋼の場合と同様に、Ｓｉは脱酸剤としての作用を有するが、これに加え、高温焼戻し軟化特性の改善を図る上で、この発明においては、最も重要な合金成分である。
本発明者等は、合金鋼の合金成分であるＣ，Ｓｉの含有量と、焼入れ温度、焼入れ硬さ、焼戻し温度、焼戻し軟化割合の関連について詳細な調査を行った。
図１に、一例として、焼入れ温度（１１３０、１１８０℃）と焼入れ硬さの関係を示す。
図１から、Ｃ２．１％、Ｓｉ４．０％の本発明鋼１、Ｃ２．５％、Ｓｉ４．０％の本発明鋼２は１１３０、１１８０℃からの焼入れにより、焼入れ硬さＨＲＣ６６．３、６７．９が得られており、一方、従来の合金鋼（比較例鋼１１、比較例鋼１２）では、１１３０、１１８０℃からの焼入れにより、焼入れ硬さＨＲＣ６４．９、６５．９が得られていることから、本発明鋼１、２は、従来の合金鋼（比較例鋼１１、比較例鋼１２）に比して、低温度からの焼入れでも本発明鋼は比較鋼に比べ焼入れ硬さが高いことが分かる。
つまり、本発明の合金鋼は、低温度からの焼入れにより所定の焼入れ硬さが得られていることから、靭性の低下も少なく、すぐれた高温靭性を備えることが分かる。
図２には、一例として、焼戻し温度（６００〜７００℃）と焼戻し軟化割合の関係を示す。
図２から、本発明鋼１、２の焼戻し温度（℃）による焼戻し軟化割合（ＨＲＣ硬さ）の変化をみると、６００〜７００℃の温度範囲で焼戻しを行った場合には、本発明鋼１，本発明鋼２の焼戻しによる軟化割合は、従来の合金鋼（比較例鋼１１、比較例鋼１２）に比して、はるかに小さい。
上記のことから、Ｃ含有量を２．０〜３．０％とした上で、Ｓｉ含有量を３．０〜６．０％とした本発明の合金鋼の高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性は、従来の合金鋼（比較例鋼１１、比較例鋼１２）のそれに比してはるかに優れることが分かる。

Ｍｎ：１．０％以下
本発明では、Ｓｉを多量に含有し、これが脱酸剤として作用することから、Ｍｎ含有量については特に規定しないが、Ｍｎには焼入れ性向上作用もあるので、１．０％以下の範囲内で必要に応じ添加することができる。

Ｃｒ：３．５〜４．０％
Ｃｒは、鋼の焼入れ性を確保するとともに、熱処理時の耐酸化性を高め、また、耐摩耗性を向上させるために３．５％以上の添加を必要とするが、４．０％を超えて添加しても工具としての切削性能の向上効果が少ないので、Ｃｒ添加量は、３．５〜４．０％と定めた。

ＷおよびＭｏのうちの１種または２種の合計：１４．０〜１５．０％
Ｗは、ＭＣ型やＭ₆Ｃ型の炭化物を形成すると共に、その一部がマトリックス中に固溶し、耐摩耗性、高温焼戻し軟化抵抗性を向上させるが、Ｗの含有量が過剰になると、炭化物の粗大化を招き、靭性も低下する。
また、Ｍｏは、Ｗと同様に、ＭＣ型やＭ₆Ｃ型の炭化物を形成して耐摩耗性、高温焼戻し軟化抵抗性を高めるとともに、靭性を向上させるが、Ｍｏの含有量が過剰になると、結晶粒が粗大化し脆弱になるとともに、熱処理時に脱炭を生じやすくなる。
したがって、耐摩耗性、高温焼戻し軟化抵抗性を向上させるためには、ＷおよびＭｏのうちの１種または２種の合計は１４．０％以上必要であるが、その合計量が１５．０％を超えると、炭化物の粗大化、結晶粒の粗大化による靭性の低下等が生じるようになるので、ＷおよびＭｏのうちの１種または２種の含有量は、１４．０〜１５．０％と定めた。

Ｖ：１．０〜２．０％
Ｖは、強力な炭化物形成元素で、Ｃと結合することによってＭＣ型の微細な炭化物を形成し、結晶粒の粗大化による靭性の低下を防止するとともに、高温焼戻し軟化抵抗性を高め耐摩耗性の向上に効果があるが、その含有量が１％未満ではその効果が期待できず、一方、その含有量が２％を超えると研削性が低下する傾向を示すようになることから、Ｖの含有量は１．０〜２．０％と定めた。

Ｃｏ：７．０〜８．０％
Ｃｏは、それ自体は炭化物を形成しないが、マトリックスに固溶することによって、耐熱性、耐摩耗性、高温焼戻し軟化抵抗性を高める。これらの効果を得るためには、７．０％以上の含有が必要であるが、過剰に含有されると、炭化物の偏析を助長したり脱炭を促進することから、その上限は８．０％と定めた。

上記のとおり、本発明の合金鋼は、その成分組成を、質量％で、Ｃ：２．０〜３．０％、Ｓｉ：３．０〜６．０％、Ｃｒ：３．５〜４．０％ ＷおよびＭｏのうちの１種または２種の合計：１４．０〜１５．０％、Ｖ：１．０〜２．０％、Ｃｏ：７．０〜８．０％、残部はＦｅおよび不可避的不純物と定めたことによって、高温下でのすぐれた靭性、硬さを示すとともに、高温焼戻し軟化抵抗性にすぐれるというすぐれた特性を発揮する。
したがって、この合金鋼でエンドミルの基体を構成することによって、ドライ高速切削を行った場合でも、高温焼戻し軟化を生じず、硬度低下が少なく、高温靭性にもすぐれ、しかも、長期の使用にわたってすぐれた耐摩耗性を発揮する合金鋼製エンドミルを得ることができる。
なお、１．０％以下のＭｎを含有することが許容されることは前記のとおりであるが、不可避不純物としては、本発明合金鋼、エンドミルへの高温靭性、高温焼戻し軟化抵抗性に影響を与えない範囲内で、Ｐ，Ｓ，Ｎ，Ｎｉ，Ｎｂ，Ｃｕ，Ａｓ，Ｓｂ等の不純物成分の含有が許容される。

また、本発明合金鋼の高温焼戻し軟化抵抗性を実験によりさらに具体的に定量化したところ、６００〜７００℃における軟化割合（％）を、
軟化割合（％）＝（Ｈ_Ｔ−Ｈ_６００）×１００／Ｈ_６００
で表した場合、本発明の合金鋼では、上記軟化割合（％）は０〜−２０％の範囲内であることを確認した。
ここで、軟化割合（％）とは、６００℃の焼戻し温度における硬さ（Ｈ_６００）を基準とし、焼戻し温度Ｔ（℃）（但し、６００≦Ｔ≦７００）における硬さをＨ_Ｔとした場合の、焼戻し温度による硬さ低下の度合い示す指標である。

また、本発明では、この合金鋼を基体材料として、合金鋼製エンドミルとして利用した場合には、刃先の軟化（硬度低下）が生じることがないために、高温切削条件下での長期の使用に亘って、すぐれた切削性能を発揮することができる。
さらに、合金鋼製エンドミルの基体表面に、ＡｌとＴｉの複合窒化物層、ＡｌとＴｉとＳｉの複合窒化物層、ＡｌとＣｒの複合窒化物層等の当業者に既によく知られている硬質被覆層を蒸着形成することにより、表面被覆合金鋼製エンドミルとして利用することができる。上記の硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆合金鋼製エンドミルは、耐熱性、耐摩耗性が一段と向上し、高温切削条件下でさらに優れた切削性を発揮するものである。

本発明の合金鋼、さらにはこの合金鋼をその基体とする合金鋼製エンドミル、表面被覆合金鋼製エンドミルは、特に、合金成分としてのＣを２．０〜３．０％とした上で、Ｓｉ添加量を高め、Ｓｉ含有量を３．０〜６．０％としたことにより、６００〜７００℃の温度範囲で焼戻しを行った場合でも、すぐれた高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を示すことから、高温にさらされる高速切削条件下であっても、刃先の軟化（硬度低下）が生じることがないために、長期の使用に亘って、すぐれた切削性能を発揮する。

合金鋼を焼入れした場合の、焼入れ温度（℃）と焼入れ硬さ（ＨＲＣ）の関係を示すグラフである。 合金鋼に対して焼戻しを行った場合の、焼戻し温度（℃）と軟化割合（％）との関係を示すグラフである。

本発明を実施例により、以下に説明する。

窒素ガスアトマイズ法によって製造した所定の成分組成を有する粉末を、カプセルに充填・脱気後、温度１１５０℃×圧力１００ＭＰａにてＨＩＰ処理（熱間静水圧プレス処理）し、表１に示す成分組成を有する本発明の粉末合金鋼１〜１０（以下、本発明鋼１〜１０という）を作製した。
また、同様にして、本発明から外れる成分組成を有する比較例の粉末合金鋼１１〜１５（以下、比較例鋼１１〜１５という）を作製した。
同じく表１に、比較例鋼１１〜１５の成分組成を示す。

まず、上記本発明鋼１〜１０について、表２に示す条件で熱処理を行い、本発明鋼１−Ａ〜１−Ｄ，本発明鋼２−Ａ〜２−Ｄ，本発明鋼３−Ａ、３−Ｂ，本発明鋼４−Ａ、４−Ｂ，本発明鋼５−Ａ、５−Ｂ，本発明鋼６−Ａ、６−Ｂ，本発明鋼７−Ａ、７−Ｂ，本発明鋼８−Ａ、８−Ｂ，本発明鋼９−Ａ、９−Ｂ，本発明鋼１０−Ａ、１０−Ｂを作製した。
同様に、比較例鋼１１〜１５についても、表３に示す条件で熱処理を行い、比較例鋼１１−Ａ〜１１−Ｄ，比較例鋼１２−Ａ〜１２−Ｄ，比較例鋼１３−Ａ、１３−Ｂ，比較例鋼１４−Ａ、１４−Ｂ，比較例鋼１５−Ａ、１５−Ｂを作製した。
即ち、８５０〜９５０℃×６０〜９０分の条件でオーステナイト化処理を行った後、１１００〜１１８０℃×３０分間保持で焼入れし、その後、６００〜７００℃×１時間保持、戻し回数３回で焼戻しを行った。

それぞれについて、焼入れ温度、焼入れ硬さ、６００℃における硬さ（Ｈ_６００）、所定の焼戻し温度Ｔにおける硬さ（Ｈ_Ｔ）をロックウェル硬度計で測定（いずれも５点測定の平均値）することにより硬度を求め、その硬度値から
軟化割合（％）（＝（Ｈ_Ｔ−Ｈ_６００）×１００／Ｈ_６００）
を算出した。
これらの値を、表２、表３に示す。
なお、本発明鋼１、本発明鋼２、比較例鋼１１、比較例鋼１２については、焼戻し温度と軟化抵抗の関係を、図２に示した。

表２、表３、さらに、前記図１、図２から明らかなように、比較的低温度の１１３０〜１１８０℃から焼入れされた場合、本発明鋼１〜１０は焼入れ硬さ（ＨＲＣは６６．３以上）を有しているのに対して、比較例鋼１１〜１５では、焼入れ温度が１１３０〜１１８０℃の場合には、焼入れ硬さはせいぜいＨＲＣ６５．９であった。
したがって、本発明鋼は、低焼入れ温度によって焼入れまま状態で高硬さが得られることから、高温における靭性低下が少なく、高温靭性にすぐれることが分かる。
また、６００〜７００℃という高温で焼戻された場合についても、本発明鋼は、高焼戻し硬さ（ＨＲＣ５４．２以上）とすぐれた軟化抵抗性を示す（軟化割合（％）は０〜−２０％の範囲）のに対して、比較例鋼１１〜１５は、焼戻し硬さが低い（ＨＲＣ４１．８〜４８．０）ばかりか、軟化割合（％）も−２６〜−３４％と大きく、高温焼戻し軟化抵抗性が劣ることは明らかである。

次に、上記で作製した表１に示す成分組成の本発明鋼１〜１０を素材として、機械加工にて、切刃部の直径×長さがそれぞれ１０ｍｍ×２５ｍｍの寸法を有し、また、いずれもねじれ角４５度の４枚刃スクエア形状をもった本発明合金鋼製エンドミル（以下、本発明エンドミルという）１〜１０をそれぞれ製造した。
同様に、比較例鋼１１〜１５についても、比較例エンドミル１１〜１５を作製した。

ついで、上記本発明エンドミル１〜１０および比較例エンドミル１１〜１５のそれぞれに対して、（Ａｌ_０．６，Ｔｉ_０．４）Ｎからなる層厚５μｍの硬質被覆層をアークイオンプレーティングにより蒸着形成することにより、本発明合金鋼製エンドミル（本発明被覆エンドミルという）１〜１０および比較例合金製エンドミル（比較例被覆エンドミルという）１１〜１５を作製した。

上記硬質被覆層を蒸着形成した本発明被覆エンドミル１〜１０および比較例被覆エンドミル１１〜１５を用いて、次の条件で側面切削加工試験を行ない、切削性能を評価した。
被削材−平面：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍの寸法のＪＩＳ・Ｓ５０Ｃの板材、
切削速度： ９０ ｍ／ｍｉｎ．、
半径方向切込み量： ２０．０ ｍｍ、
軸方向切込み量： １．５ ｍｍ、
テーブル送り： ８０２ ｍｍ／分、
の条件での炭素鋼の乾式高速溝切削加工試験（通常の切削速度は６０ｍ／ｍｉｎ．）。
上記の溝切削加工試験で、切刃部の外周刃の逃げ面摩耗幅が、使用寿命の目安とされる０．３ｍｍに至るまでの切削溝長を測定した。
上記の結果を表４に示した。

表４に示す結果から、本発明被覆エンドミル１〜１０は切削加工時の高温にさらされても、すぐれた高温靭性、高温硬さを有し、また、切刃部の高温焼戻し軟化抵抗性が高いことから、軟化（硬度低下）によるクレーター摩耗の発生はなく、欠損等の異常損傷を生じることもなく、正常な摩耗形態をとり、切削長は７０ｍ以上であり、すぐれた切削性能を示した。
これに対して、比較例被覆エンドミル１１〜１５は、本発明被覆エンドミル１〜１０に比べ軟化抵抗が低いことから、硬度低下によるクレーター摩耗等の異常摩耗が生じ、切削長もたかだか３５ｍ程度であって、短寿命であった。

上記のとおり、本発明の合金鋼は、すぐれた高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有し、これを基体とする合金鋼製エンドミル、表面被覆合金鋼製エンドミルは、刃先の硬度低下が防止される結果、高熱を発生する切削条件下で、すぐれた切削性能、耐摩耗性を発揮し、また、長寿命であることから、産業上の有益性が非常に大きいといえる。

Claims (3)

1. 質量％で、Ｃ：２．０〜３．０％、Ｓｉ：３．０〜６．０％、Ｃｒ：３．５〜４．０％、ＷおよびＭｏのうちの１種または２種の合計：１４．０〜１５．０％、Ｖ：１．０〜２．０％、Ｃｏ：７．０〜８．０％、残部はＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有する合金鋼。
2. 請求項１に記載の高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有する合金鋼で基体を構成したことを特徴とする合金鋼製エンドミル。
3. 請求項１に記載の高温靭性、高温硬さ、高温焼戻し軟化抵抗性を有する合金鋼で基体を構成し、該基体表面に硬質被覆層を蒸着形成したことを特徴とする表面被覆合金鋼製エンドミル。