JP2013019557A - 管状火炎バーナ及びガラス加工方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】管状火炎を用いてガラス表面を汚染等することなく、極めて短時間で火炎研磨処理等が可能な管状火炎バーナ及び、それを用いたガラスの加工方法を提供する。
【解決手段】ブロック体と、円筒状の燃焼室と、燃料用整流路と、燃焼室の別の接線方向に沿って形成された酸素含有ガス用整流路と、燃料用整流路の法線方向に沿って形成された燃料用供給路と、酸素含有ガス用整流路の法線方向に沿って形成された酸素含有ガス用供給路と、を備えた管状火炎バーナ及び、それを用いたガラスの加工方法であって、円筒状の燃焼室において、燃料用供給路および燃料用整流路を介して導入された燃料と、酸素含有ガス用供給路および酸素含有ガス用整流路を介して導入された酸素含有ガスと、を混合燃焼させることを特徴とする。
【選択図】図１
【解決手段】ブロック体と、円筒状の燃焼室と、燃料用整流路と、燃焼室の別の接線方向に沿って形成された酸素含有ガス用整流路と、燃料用整流路の法線方向に沿って形成された燃料用供給路と、酸素含有ガス用整流路の法線方向に沿って形成された酸素含有ガス用供給路と、を備えた管状火炎バーナ及び、それを用いたガラスの加工方法であって、円筒状の燃焼室において、燃料用供給路および燃料用整流路を介して導入された燃料と、酸素含有ガス用供給路および酸素含有ガス用整流路を介して導入された酸素含有ガスと、を混合燃焼させることを特徴とする。
【選択図】図１
Description
本発明は、管状火炎バーナ及びガラス加工方法に関する。特に、整流された燃料および酸素含有ガスを用いて管状火炎を生成し、それを用いてガラス表面を汚染等することなく、極めて短時間で火炎研磨処理等が可能な管状火炎バーナ及び、それを用いたガラスの加工方法に関する。
従来、燃焼量の調節範囲が非常に大きく、小型化されると共に、環境汚染が起こりにくい管状火炎バーナが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
より具体的には、図１０（ａ）〜（ｂ）に示すように、一方が開放された管状の燃焼室１９２に、他方側からノズル１９３を用いて、燃料ガス（Ｆ）および酸素含有ガス（Ｇ）をそれぞれ供給するとともに急速混合し、次いで、これらのガスからなる混合ガスに点火して、管状火炎を形成する構成の管状火炎バーナ１９１である。
そして、かかる管状火炎バーナ１９１は、先端部の形状が偏平であって、かつ開口面積が縮小された特殊形態のノズル１９３を一対用いており、この一対のノズル１９３から供給する燃料ガス（Ｆ）および酸素含有ガス（Ｇ）からなる混合ガスによって、燃焼室１９２に旋回流を効率的に発生させ、それに着火して管状火炎を形成することを特徴としている。
より具体的には、図１０（ａ）〜（ｂ）に示すように、一方が開放された管状の燃焼室１９２に、他方側からノズル１９３を用いて、燃料ガス（Ｆ）および酸素含有ガス（Ｇ）をそれぞれ供給するとともに急速混合し、次いで、これらのガスからなる混合ガスに点火して、管状火炎を形成する構成の管状火炎バーナ１９１である。
そして、かかる管状火炎バーナ１９１は、先端部の形状が偏平であって、かつ開口面積が縮小された特殊形態のノズル１９３を一対用いており、この一対のノズル１９３から供給する燃料ガス（Ｆ）および酸素含有ガス（Ｇ）からなる混合ガスによって、燃焼室１９２に旋回流を効率的に発生させ、それに着火して管状火炎を形成することを特徴としている。
一方、ガラス容器等のガラス成形体の製造等において、ガラス成形体の表面を均一かつ効果的に火炎研磨可能なガラス成形体用の火炎研磨装置が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
より具体的には、図１１に示すように、かかる火炎研磨装置２０４は、ローダ２１２を介して、ガラス成形体を移送する供給コンベア（図示せず）に隣接して設置され、ガラス成形体を周回移送する循環コンベア２１０と、ガラス成形体に火炎を当てるバーナ（図示せず）と、を含んで構成されており、かつ、バーナから、ガラス成形体の表面に対して、例えば、１５００℃以上の火炎を１０〜２０秒程度吹き付けることによって、火炎研磨処理を実施していた。
より具体的には、図１１に示すように、かかる火炎研磨装置２０４は、ローダ２１２を介して、ガラス成形体を移送する供給コンベア（図示せず）に隣接して設置され、ガラス成形体を周回移送する循環コンベア２１０と、ガラス成形体に火炎を当てるバーナ（図示せず）と、を含んで構成されており、かつ、バーナから、ガラス成形体の表面に対して、例えば、１５００℃以上の火炎を１０〜２０秒程度吹き付けることによって、火炎研磨処理を実施していた。
しかしながら、特許文献１に開示された管状火炎バーナによれば、燃焼室の周囲に、特殊形態のノズルが複数個必要であって、それにより、管状火炎バーナが、全体として、大型化したり、その周囲にデッドスペースができたり、さらには、装置全体が、水平方向に大きく広がっていることから、設置上の制約が大きいという問題点が見られた。
その上、かかる管状火炎バーナにおいては、燃焼室を構成する周囲壁から、管状火炎に由来した熱が拡散する場合があって、それにより、燃焼室の周囲壁が過度に加熱される場合も見られた。
その上、かかる管状火炎バーナにおいては、燃焼室を構成する周囲壁から、管状火炎に由来した熱が拡散する場合があって、それにより、燃焼室の周囲壁が過度に加熱される場合も見られた。
一方、特許文献２に開示されたガラス成形体の火炎研磨装置によれば、数十秒程度で、ガラス成形体の表面を均一かつ効果的に火炎研磨処理ができるという利点が得られるものの、通常のガスバーナ（図示せず）を用いていることから、火炎温度のばらつきが大きく、また、ガラス成形体の表面に、一部不完全燃焼して生成した炭化物（すす）が付着しやすくて、次工程における加飾工程等に悪影響を及ぼす場合が見られた。
そこで、本発明者らは、鋭意研究した結果、所定の管状火炎燃焼室等を、ブロック体の内部に設けるとともに、燃料用供給路および燃料用整流路を介して管状火炎燃焼室に整流された状態で導入された燃料と、酸素含有ガス用供給路および酸素含有ガス用整流路を介して管状火炎燃焼室に整流された状態で導入された酸素含有ガスと、を急速混合して、それを燃焼させてなる管状火炎を用いることによって、ガラス容器の表面に炭化物（すす）を付着させることなく、安定的かつ迅速に火炎研磨処理したり、ガラス容器の表面に、無機化合物を効率的に加飾したり、さらには、ガラス原料を均一に熔融できることを見出し、本発明を完成させたものである。
すなわち、本発明は、少なくともブロック体と、当該ブロック体の実質的内部に、所定の燃焼室と、燃料用供給路と、燃料用整流路と、酸素含有ガス用供給路と、酸素含有ガス用整流路と、を含むことによって、整流された燃料および酸素含有ガスを用いて管状火炎を安定的に形成できるとともに、全体構成が簡易かつ小型であって、かつ、ガラス表面における汚染等が少ない管状火炎バーナ、及びそれを用いたガラス加工方法を提供することを目的とする。
すなわち、本発明は、少なくともブロック体と、当該ブロック体の実質的内部に、所定の燃焼室と、燃料用供給路と、燃料用整流路と、酸素含有ガス用供給路と、酸素含有ガス用整流路と、を含むことによって、整流された燃料および酸素含有ガスを用いて管状火炎を安定的に形成できるとともに、全体構成が簡易かつ小型であって、かつ、ガラス表面における汚染等が少ない管状火炎バーナ、及びそれを用いたガラス加工方法を提供することを目的とする。
本発明によれば、ブロック体と、ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室と、燃焼室の接線方向に沿って形成された少なくとも一つの燃料用整流路と、燃焼室の別の接線方向に沿って形成された少なくとも一つの酸素含有ガス用整流路と、燃料用整流路の法線方向に沿って形成された燃料用供給路と、酸素含有ガス用整流路の法線方向に沿って形成された酸素含有ガス用供給路と、を備え、円筒状の燃焼室において、燃料用供給路および燃料用整流路を介して導入された燃料と、酸素含有ガス用供給路および酸素含有ガス用整流路を介して導入された酸素含有ガスと、を混合燃焼させることを特徴とする管状火炎バーナが提供され、上述した課題を解決することができる。
すなわち、所定のブロック状管状火炎バーナを構成することによって、燃料と酸素含有ガスの混合ガスによる旋回流が生成しやすくなり、ひいては、特殊形態のノズルを用いることなく、かつ、小型かつ簡易な管状火炎バーナであっても、炭化物（すす）の発生が少ない管状火炎を安定して形成することができる。
特に、所定の燃料用整流路や酸素含有ガス用整流路等を含んで管状火炎バーナを構成し、整流された燃料および酸素含有ガスを用いることによって、所定の燃焼室に流入する燃料や酸素含有ガスの流速や濃度が均一化され、燃焼室における管状火炎の安定性をさらに向上させることができる。
その上、ブロック体の内部に形成した燃焼室から外部への熱拡散を少なくすることができる一方、ブロック体の外部から燃焼室への熱移動も少なくなって、外気温度の影響を受けずに、燃焼室内の温度管理が容易になり、管状火炎をさらに安定して形成することができる。
したがって、かかる管状火炎バーナを火炎研磨処理装置等に用いた場合、ガラス表面を極めて短時間で、かつ、炭化物（すす）の発生が少ない条件でもって、火炎研磨処理等を実施することが可能となる。
すなわち、所定のブロック状管状火炎バーナを構成することによって、燃料と酸素含有ガスの混合ガスによる旋回流が生成しやすくなり、ひいては、特殊形態のノズルを用いることなく、かつ、小型かつ簡易な管状火炎バーナであっても、炭化物（すす）の発生が少ない管状火炎を安定して形成することができる。
特に、所定の燃料用整流路や酸素含有ガス用整流路等を含んで管状火炎バーナを構成し、整流された燃料および酸素含有ガスを用いることによって、所定の燃焼室に流入する燃料や酸素含有ガスの流速や濃度が均一化され、燃焼室における管状火炎の安定性をさらに向上させることができる。
その上、ブロック体の内部に形成した燃焼室から外部への熱拡散を少なくすることができる一方、ブロック体の外部から燃焼室への熱移動も少なくなって、外気温度の影響を受けずに、燃焼室内の温度管理が容易になり、管状火炎をさらに安定して形成することができる。
したがって、かかる管状火炎バーナを火炎研磨処理装置等に用いた場合、ガラス表面を極めて短時間で、かつ、炭化物（すす）の発生が少ない条件でもって、火炎研磨処理等を実施することが可能となる。
また、本発明の管状火炎バーナを構成するにあたり、燃料用整流路および燃料用整流路、あるいはいずれか一方の整流路を、ブロック体の厚さ方向に所定深さを有するとともに、ブロック体の上方から平面視した場合に、所定幅を有するスリット状とすることが好ましい。
このように構成することによって、ブロック体の厚さ方向に所定深さおよびブロック体の平面方向に所定幅を有する燃料流体としての燃料を効果的に利用することができ、ひいては、所定深さを有する管状火炎を安定して形成することができる。
その上、燃料用整流路および燃料用整流路、あるいはいずれか一方が、所定深さおよび所定幅を有するスリット状であれば、清掃自体が容易になって、整流路の汚染に起因した悪影響を排除して、鉛直方向に所定幅を有する管状火炎をさらに安定して形成することができる。
このように構成することによって、ブロック体の厚さ方向に所定深さおよびブロック体の平面方向に所定幅を有する燃料流体としての燃料を効果的に利用することができ、ひいては、所定深さを有する管状火炎を安定して形成することができる。
その上、燃料用整流路および燃料用整流路、あるいはいずれか一方が、所定深さおよび所定幅を有するスリット状であれば、清掃自体が容易になって、整流路の汚染に起因した悪影響を排除して、鉛直方向に所定幅を有する管状火炎をさらに安定して形成することができる。
また、本発明の管状火炎バーナを構成するにあたり、燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路、あるいはいずれか一方の供給路を円筒状とすることが好ましい。
このように構成することによって、かかる円筒状の燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路を介して、それぞれに対応するスリット状の整流路に対して、所定量の燃料や酸素含有ガスを、比較的スム−ズに導入することができ、結果として、鉛直方向に所定幅（所定深さ）を有する管状火炎を安定して形成することができる。
このように構成することによって、かかる円筒状の燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路を介して、それぞれに対応するスリット状の整流路に対して、所定量の燃料や酸素含有ガスを、比較的スム−ズに導入することができ、結果として、鉛直方向に所定幅（所定深さ）を有する管状火炎を安定して形成することができる。
また、本発明の管状火炎バーナを構成するにあたり、ブロック体の厚さ方向に重ね合わせられ、円筒状の燃焼室と連通する連通穴を有する延長ブロック体をさらに備えることが好ましい。
このように延長ブロック体を備えた構成とすることによって、その内部に設けた連通穴を利用して、管状火炎の内部に、ガラス熔融原料等を安全かつ安定的に供給することができる。
また、延長ブロック体の側から管状火炎を取り出すこともできるが、このような延長ブロック体を備えることによって、燃焼室の軸方向の長さや管径を容易に変更（延長）することができる。
さらに、このように延長ブロック体を設けて、それを設けた側から管状火炎を取り出す場合、連通穴の周囲に、所定の冷却管を設けることによって、延長ブロック体の過熱についても有効に防止することができる。
このように延長ブロック体を備えた構成とすることによって、その内部に設けた連通穴を利用して、管状火炎の内部に、ガラス熔融原料等を安全かつ安定的に供給することができる。
また、延長ブロック体の側から管状火炎を取り出すこともできるが、このような延長ブロック体を備えることによって、燃焼室の軸方向の長さや管径を容易に変更（延長）することができる。
さらに、このように延長ブロック体を設けて、それを設けた側から管状火炎を取り出す場合、連通穴の周囲に、所定の冷却管を設けることによって、延長ブロック体の過熱についても有効に防止することができる。
また、本発明の管状火炎バーナを構成するにあたり、ブロック体と、延長ブロック体と、の間に、これらの構成材料よりも線膨張率が大きい材料からなる介在板を備えることが好ましい。
このように構成することによって、ブロック体および延長ブロック体よりも介在板の熱伝導率が大きいため、燃焼室で形成した管状火炎を延長ブロック体側へと滑らかに導くとともに、ブロック体と延長ブロック体の熱劣化も防止することができる。
また、ブロック体と延長ブロック体よりも介在板の線膨張係数が大きいため、ボルトを用いて管状火炎バーナを組み立てた後、介在板がブロック体および延長ブロック体と全面接触するいわばナットの役目を果たし、ブロック体と延長ブロック体の結合をさらに強くすることもできる。
このように構成することによって、ブロック体および延長ブロック体よりも介在板の熱伝導率が大きいため、燃焼室で形成した管状火炎を延長ブロック体側へと滑らかに導くとともに、ブロック体と延長ブロック体の熱劣化も防止することができる。
また、ブロック体と延長ブロック体よりも介在板の線膨張係数が大きいため、ボルトを用いて管状火炎バーナを組み立てた後、介在板がブロック体および延長ブロック体と全面接触するいわばナットの役目を果たし、ブロック体と延長ブロック体の結合をさらに強くすることもできる。
また、本発明の別の態様は、ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を生成し、その生成した管状火炎を吹き付けてガラス表面を加熱研磨する管状火炎バーナを用いたガラス加工方法であって、ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程と、供給した燃料および酸素含有ガスを、ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程と、整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程と、管状火炎を吹き付けてガラス表面を加熱研磨する工程と、を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法である。
すなわち、このようにガラス加工方法を実施することによって、安定的に形成された管状火炎を用いて、極めて短時間、かつ、炭化物（すす）の発生が少ない条件にて、ガラス表面を円滑に火炎研磨（ファイアーポリッシュ）することができる。
すなわち、このようにガラス加工方法を実施することによって、安定的に形成された管状火炎を用いて、極めて短時間、かつ、炭化物（すす）の発生が少ない条件にて、ガラス表面を円滑に火炎研磨（ファイアーポリッシュ）することができる。
また、本発明のさらに別の態様は、ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を形成し、その生成した管状火炎を用いて熔解させた無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて加飾する管状火炎バーナを用いたガラス加飾方法であって、ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程と、供給した燃料および酸素含有ガスを、ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程と、整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程と、管状火炎を用いて熔解させた無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて加飾する工程と、を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法である。
すなわち、このようにガラス加工方法を実施することにより、安定的に形成された管状火炎を用い、炭化物（すす）の発生が少ない条件にて、無機塗料であっても、迅速かつ安定的に加飾することができる。
すなわち、このようにガラス加工方法を実施することにより、安定的に形成された管状火炎を用い、炭化物（すす）の発生が少ない条件にて、無機塗料であっても、迅速かつ安定的に加飾することができる。
また、本発明のさらに別の態様は、ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を形成し、その生成した管状火炎を用いて、ガラス原料を熔解させる管状火炎バーナを用いたガラス加工方法であって、ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程と、供給した燃料および酸素含有ガスを、前記ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程と、整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程と、管状火炎を用いて、ガラス原料を熔解させる工程と、を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法である。
すなわち、このようにガラス加工方法を実施することにより、安定的に形成された管状火炎を用い、炭化物（すす）の発生が少ない条件にて、所定のガラス原料であっても、迅速かつ安定的に熔融することができる。
すなわち、このようにガラス加工方法を実施することにより、安定的に形成された管状火炎を用い、炭化物（すす）の発生が少ない条件にて、所定のガラス原料であっても、迅速かつ安定的に熔融することができる。
［第１の実施形態］
第１の実施形態に係る管状火炎バーナ１は、図１（ａ）に例示されるように、ブロック体２と、ブロック体２の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室３と、燃焼室３の接線方向に沿って形成された少なくとも一つの燃料用整流路４と、燃焼室３の別の接線方向に沿って形成された少なくとも一つの酸素含有ガス用整流路５と、燃料用整流路４の法線方向に沿って形成された燃料用供給路６と、酸素含有ガス用整流路５の法線方向に沿って形成された酸素含有ガス用供給路７と、を備えている。
そして、かかる管状火炎バーナ１によれば、円筒状の燃焼室３において、燃料用供給路６および燃料用整流路４を介して導入された燃料（Ｆ）と、酸素含有ガス用供給路７および酸素含有ガス用整流路５を介して導入された酸素含有ガス（Ｇ）と、を混合燃焼させて、管状火炎を形成することを特徴としている。
以下、第１の実施形態のブロック状管状火炎バーナについて、適宜図面を参照しながら、具体的に説明する。
第１の実施形態に係る管状火炎バーナ１は、図１（ａ）に例示されるように、ブロック体２と、ブロック体２の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室３と、燃焼室３の接線方向に沿って形成された少なくとも一つの燃料用整流路４と、燃焼室３の別の接線方向に沿って形成された少なくとも一つの酸素含有ガス用整流路５と、燃料用整流路４の法線方向に沿って形成された燃料用供給路６と、酸素含有ガス用整流路５の法線方向に沿って形成された酸素含有ガス用供給路７と、を備えている。
そして、かかる管状火炎バーナ１によれば、円筒状の燃焼室３において、燃料用供給路６および燃料用整流路４を介して導入された燃料（Ｆ）と、酸素含有ガス用供給路７および酸素含有ガス用整流路５を介して導入された酸素含有ガス（Ｇ）と、を混合燃焼させて、管状火炎を形成することを特徴としている。
以下、第１の実施形態のブロック状管状火炎バーナについて、適宜図面を参照しながら、具体的に説明する。
１．ブロック体
図１（ａ）〜（ｂ）に示されるブロック体２は、管状火炎バーナ１の筐体であって、通常、直方体状物または立方体状物であることが好ましい。
そして、かかるブロック体２は、円筒状の燃焼室３、燃料用供給路６、燃料用整流路４、酸素含有ガス用供給路７、および酸素含有ガス用整流路５を形成するための主要筐体であるとともに、円筒状の燃焼室３等と、外部との間の熱移動の遮蔽部材でもある。
すなわち、このようなブロック体２を設けるとともに、その内部に、円筒状の燃焼室３、燃料用供給路６、燃料用整流路４等をそれぞれ組み込んでしまうことによって、ブロック状管状火炎バーナ全体として、小型化が可能となるばかりか、外部への突起物が少なくなって、配置性が向上したり、良好な取扱性を得たりすることができる。
また、このようなブロック体２を設けることによって、燃焼室３はもちろんのこと、燃料用供給路６、燃料用整流路４、酸素含有ガス用供給路７、および酸素含有ガス用整流路５への外部からの熱移動を有効に防止できるとともに、燃焼室３等からの外部への熱移動についても、有効に防止することができる。
したがって、外気温度等の影響を受けずに、燃焼室内の温度管理が容易になり、管状火炎をさらに安定して形成することができる。
その上、生成した管状火炎において振動現象を生じたり、燃料や酸素含有ガスの供給に際して、流体上で振動現象が生じたとしても、ブロック体２がこれらの振動を吸収し、振動に伴う悪影響を排除することができる。
図１（ａ）〜（ｂ）に示されるブロック体２は、管状火炎バーナ１の筐体であって、通常、直方体状物または立方体状物であることが好ましい。
そして、かかるブロック体２は、円筒状の燃焼室３、燃料用供給路６、燃料用整流路４、酸素含有ガス用供給路７、および酸素含有ガス用整流路５を形成するための主要筐体であるとともに、円筒状の燃焼室３等と、外部との間の熱移動の遮蔽部材でもある。
すなわち、このようなブロック体２を設けるとともに、その内部に、円筒状の燃焼室３、燃料用供給路６、燃料用整流路４等をそれぞれ組み込んでしまうことによって、ブロック状管状火炎バーナ全体として、小型化が可能となるばかりか、外部への突起物が少なくなって、配置性が向上したり、良好な取扱性を得たりすることができる。
また、このようなブロック体２を設けることによって、燃焼室３はもちろんのこと、燃料用供給路６、燃料用整流路４、酸素含有ガス用供給路７、および酸素含有ガス用整流路５への外部からの熱移動を有効に防止できるとともに、燃焼室３等からの外部への熱移動についても、有効に防止することができる。
したがって、外気温度等の影響を受けずに、燃焼室内の温度管理が容易になり、管状火炎をさらに安定して形成することができる。
その上、生成した管状火炎において振動現象を生じたり、燃料や酸素含有ガスの供給に際して、流体上で振動現象が生じたとしても、ブロック体２がこれらの振動を吸収し、振動に伴う悪影響を排除することができる。
また、かかるブロック体２の構成材料については特に制限されるものではないが、例えば、金属材料（ステンレス材料、白金材料、アルミニウム合金、マグネシウム合金、チタニウム合金、タングステン合金、銅モリブデン、クロムモリブデン鋼、ニッケル・クロムモリブデン鋼、ニッケル・アルミニウム・コバルト系合金、イリジウム添加Ｎｉ基超耐熱合金等）やセラミックス材料（ＳｉＣ、Ａｌ2Ｏ3、Ｚｒ2Ｏ3、Ｓｉ3Ｎ4、ガラス材料等）などの少なくとも一つの耐熱性材料が挙げられる。
そして、ブロック体をこのように耐熱性材料から構成することによって、ブロック体の厚さ方向に所定深さを有する管状火炎を安定して形成することができるとともに、管状火炎バーナの設計や製造等についても容易になる。
そして、ブロック体をこのように耐熱性材料から構成することによって、ブロック体の厚さ方向に所定深さを有する管状火炎を安定して形成することができるとともに、管状火炎バーナの設計や製造等についても容易になる。
但し、ブロック体２の全体を耐熱性材料から構成する必要はなく、例えば、燃焼室３の周囲、少なくとも燃焼室３の内壁のみ、耐熱温度が１５００℃以上のステンレス材料、白金材料、ニッケル・クロムモリブデン鋼、ニッケル・アルミニウム・コバルト系合金、イリジウム添加Ｎｉ基超耐熱合金等から構成することもでき、それ以外の部分は、耐熱温度が１５００℃未満の銅合金やアルミニウム合金等の加工容易な金属材料から構成することも好ましい。
すなわち、図１（ａ）〜（ｂ）に示すブロック体２の場合、一例であるが、耐熱性材料として、燃焼室３の周囲はステンレス材料（ＳＵＳ３０３）を用い、それ以外の部分は、銅合金を用いて構成してあり、全体として直方体状ブロック（縦８ｃｍ×横８ｃｍ×高さ３ｃｍ）としてある。
すなわち、図１（ａ）〜（ｂ）に示すブロック体２の場合、一例であるが、耐熱性材料として、燃焼室３の周囲はステンレス材料（ＳＵＳ３０３）を用い、それ以外の部分は、銅合金を用いて構成してあり、全体として直方体状ブロック（縦８ｃｍ×横８ｃｍ×高さ３ｃｍ）としてある。
ここで、耐熱性材料の耐熱温度（長期使用可能温度：１０００時間以上所定温度で使用した場合であっても、外観変化や機械的特性の顕著な変化が無い場合のその温度を意味する。）を、通常、５００〜３０００℃の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、耐熱性材料の耐熱温度が５００℃未満となると、ガラス加工に必要な管状火炎が、実用上形成できない場合があるためである。一方、耐熱性材料の耐熱温度が３０００℃を超えると、選択可能な材料が過度に制限される場合があるためである。
したがって、耐熱性材料の耐熱温度（長期使用可能温度）を１０００〜２８００℃の範囲内の値とすることがより好ましく、１３００〜２５００℃の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、耐熱性材料の耐熱温度が５００℃未満となると、ガラス加工に必要な管状火炎が、実用上形成できない場合があるためである。一方、耐熱性材料の耐熱温度が３０００℃を超えると、選択可能な材料が過度に制限される場合があるためである。
したがって、耐熱性材料の耐熱温度（長期使用可能温度）を１０００〜２８００℃の範囲内の値とすることがより好ましく、１３００〜２５００℃の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
そして、ブロック体２を金属材料から作製する場合は、所定の金属ブロックを切削加工して、燃焼室３、燃料用供給路６、燃料用整流路４、酸素含有ガス用供給路７、および酸素含有ガス用整流路５を、それぞれ形成することが好ましい。
また、ブロック体２をセラミックス材料から作製する場合には、粉体や粒体を焼結したものを用いることも可能である。
その上、ブロック体２の軸方向の長さに応じて、金属材料等の一体物を用いてもよいし、あるいは、複数枚のタイルを接着剤などの接合材を用いて接合してなる複合物を用いてもよい。
また、ブロック体２をセラミックス材料から作製する場合には、粉体や粒体を焼結したものを用いることも可能である。
その上、ブロック体２の軸方向の長さに応じて、金属材料等の一体物を用いてもよいし、あるいは、複数枚のタイルを接着剤などの接合材を用いて接合してなる複合物を用いてもよい。
２．燃焼室
燃焼室３は、ブロック体２を厚さ方向（軸方向）に貫通して形成され、内部に、円筒状空間として形成された小室であって、燃料と、酸素含有ガスとを急速混合し、それに着火させて、管状火炎を安定的に形成、維持するための小室である。
そして、この円筒状の燃焼室３は、図１（ｂ）に示すように、下方から大径円筒状の貫通穴３ｂと、その貫通穴３ｂの中心であって、かつその上方に形成された小径円筒状の貫通穴３ａと、から二段階で構成されていることが好ましい。
この理由は、かかる大径円筒状の貫通穴３ｂに、所定管径を有する管状部材３ｄを挿入し、それを燃焼室の一部として利用し、管状火炎を安定的に形成したり、所定場所まで誘導したりすることができるためである。
燃焼室３は、ブロック体２を厚さ方向（軸方向）に貫通して形成され、内部に、円筒状空間として形成された小室であって、燃料と、酸素含有ガスとを急速混合し、それに着火させて、管状火炎を安定的に形成、維持するための小室である。
そして、この円筒状の燃焼室３は、図１（ｂ）に示すように、下方から大径円筒状の貫通穴３ｂと、その貫通穴３ｂの中心であって、かつその上方に形成された小径円筒状の貫通穴３ａと、から二段階で構成されていることが好ましい。
この理由は、かかる大径円筒状の貫通穴３ｂに、所定管径を有する管状部材３ｄを挿入し、それを燃焼室の一部として利用し、管状火炎を安定的に形成したり、所定場所まで誘導したりすることができるためである。
また、燃焼室３の直径（φ１）、すなわち、小径円筒状の貫通穴３ａの直径（φ１）を、通常、５〜１００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる直径（φ１）が５ｍｍ未満であると、燃料と酸素含有ガスからなる混合ガスの旋回流を安定的に発生させることが難しい場合があるためである。
一方、かかる直径（φ１）が１００ｍｍを超えると、管状火炎を形成した後、火炎温度分布にバラツキが生じやすい場合があるためである。
よって、燃焼室３における小径円筒状の貫通穴３ａの直径（φ１）を、１０〜８０ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１５〜３０ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、上述した大径円筒状の貫通穴３ｂの直径（φ２）については、小径円筒状の貫通穴３ａの直径（φ１）、およびそれに挿入する管状部材３ｄの外径や肉厚等を考慮して、定めることができる。
この理由は、かかる直径（φ１）が５ｍｍ未満であると、燃料と酸素含有ガスからなる混合ガスの旋回流を安定的に発生させることが難しい場合があるためである。
一方、かかる直径（φ１）が１００ｍｍを超えると、管状火炎を形成した後、火炎温度分布にバラツキが生じやすい場合があるためである。
よって、燃焼室３における小径円筒状の貫通穴３ａの直径（φ１）を、１０〜８０ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１５〜３０ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、上述した大径円筒状の貫通穴３ｂの直径（φ２）については、小径円筒状の貫通穴３ａの直径（φ１）、およびそれに挿入する管状部材３ｄの外径や肉厚等を考慮して、定めることができる。
また、燃焼室３の垂直方向の長さ（Ｌ２）を、通常、１０〜１００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる長さ（Ｌ２）が１０ｍｍ未満であると、管状火炎が形成しにくくなる場合があるためである。
一方、かかる長さ（Ｌ２）が１００ｍｍを超えると、管状火炎を形成した後、火炎温度分布にバラツキが生じやすいからである。
よって、燃焼室３の長さ（Ｌ２）を、２０〜８０ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、３０〜７０ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、かかる長さ（Ｌ２）が１０ｍｍ未満であると、管状火炎が形成しにくくなる場合があるためである。
一方、かかる長さ（Ｌ２）が１００ｍｍを超えると、管状火炎を形成した後、火炎温度分布にバラツキが生じやすいからである。
よって、燃焼室３の長さ（Ｌ２）を、２０〜８０ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、３０〜７０ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
３．整流路
また、整流路（燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５）に関して、図１（ａ）に示すように、燃料用供給路６の法線方向に対して、燃料用整流路４が設けてあり、酸素含有ガス用供給路７の法線方向に対して、酸素含有ガス用整流路５が設けてあることが好ましい。
そして、燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５は、それぞれブロック体２の厚さ方向に所定深さ、例えば、３〜４０ｍｍの深さを有するとともに、ブロック体２を上方から平面視した場合に、スリット状であって、その両側がブロック体２の厚さ方向に沿って起立した壁面を有するように形成してあることが好ましい。
この理由は、これらの燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５を、ブロック体２の厚さ方向に所定深さ、およびブロック体２の平面方向に所定幅を有するスリット状とすることによって、燃料供給路６から導入された燃料および酸素含有ガス用供給路７から導入された酸素含有ガスの流速や濃度をそれぞれ均一化することができるためである。
また、整流路（燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５）に関して、図１（ａ）に示すように、燃料用供給路６の法線方向に対して、燃料用整流路４が設けてあり、酸素含有ガス用供給路７の法線方向に対して、酸素含有ガス用整流路５が設けてあることが好ましい。
そして、燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５は、それぞれブロック体２の厚さ方向に所定深さ、例えば、３〜４０ｍｍの深さを有するとともに、ブロック体２を上方から平面視した場合に、スリット状であって、その両側がブロック体２の厚さ方向に沿って起立した壁面を有するように形成してあることが好ましい。
この理由は、これらの燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５を、ブロック体２の厚さ方向に所定深さ、およびブロック体２の平面方向に所定幅を有するスリット状とすることによって、燃料供給路６から導入された燃料および酸素含有ガス用供給路７から導入された酸素含有ガスの流速や濃度をそれぞれ均一化することができるためである。
より具体的には、ブロック体２の内部において、燃料用供給路６および燃料用整流路４が直交して配置してあることから、燃料用供給路６から供給された燃料は、燃料用整流路４の壁に衝突して、そこで少々拡散する。
したがって、燃料流れは、一時的に滞留するものの、所定深さを有するスリット状の燃料用整流路４に順次導入されることから、そこで、燃料流速や燃料濃度が、流動方向のみならず、ブロック体２の厚さ方向においても、均一化されることになる。
同様に、ブロック体２の内部において、酸素含有ガス用供給路７および酸素含有ガス用整流路５が直交して配置してあることから、酸素含有ガス用供給路７から供給された酸素含有ガスは、酸素含有ガス用整流路５の壁に衝突して、そこで少々拡散する。
したがって、酸素含有ガスは、一時的に滞留するものの、所定深さを有するスリット状の酸素含有ガス用整流路５に順次導入されることから、そこで、酸素含有ガスの流速や濃度が、流動方向のみならず、ブロック体２の厚さ方向においても、均一化されることになる。
したがって、燃料流れは、一時的に滞留するものの、所定深さを有するスリット状の燃料用整流路４に順次導入されることから、そこで、燃料流速や燃料濃度が、流動方向のみならず、ブロック体２の厚さ方向においても、均一化されることになる。
同様に、ブロック体２の内部において、酸素含有ガス用供給路７および酸素含有ガス用整流路５が直交して配置してあることから、酸素含有ガス用供給路７から供給された酸素含有ガスは、酸素含有ガス用整流路５の壁に衝突して、そこで少々拡散する。
したがって、酸素含有ガスは、一時的に滞留するものの、所定深さを有するスリット状の酸素含有ガス用整流路５に順次導入されることから、そこで、酸素含有ガスの流速や濃度が、流動方向のみならず、ブロック体２の厚さ方向においても、均一化されることになる。
すなわち、このような燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５を、所定場所に設けることによって、燃焼室３において、均一組成であって、かつ均一流速の混合ガス層が形成され、それに着火させることによって、結果として、ブロック体２の厚さ方向に所定幅を有する管状火炎を安定して形成することができる。
その上、燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路が、所定深さおよび所定幅等を有するとともに、管状火炎を形成する前は、上方開放したスリット状であれば、清掃自体が容易になって、これらの整流路の汚染に起因した悪影響を排除して、管状火炎をさらに安定して形成することができる。
その上、燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路が、所定深さおよび所定幅等を有するとともに、管状火炎を形成する前は、上方開放したスリット状であれば、清掃自体が容易になって、これらの整流路の汚染に起因した悪影響を排除して、管状火炎をさらに安定して形成することができる。
また、整流路（燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５）の数に関して、ブロック体２において、燃焼室３の周縁からブロック体２の一辺に沿って、かつ、燃焼室３の接線方向において、少なくとも２個形成してあることが好ましく、あるいは４個形成してあることがより好ましい。
そして、隣り合う燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５は、一方を長さ方向に延長した場合において、９０°方向に交わる関係で配置されている。すなわち、いずれかを仮想的に長さ方向に延ばした場合、直交する関係となるように配置してあることが好ましい。
この理由は、このように燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５を配置することによって、ブロック体２の全面を有効活用できるとともに、燃料用整流路４と、酸素含有ガス用整流路５との間の熱移動や振動移動等を、可及的に少なくすることができるためである。
そして、隣り合う燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５は、一方を長さ方向に延長した場合において、９０°方向に交わる関係で配置されている。すなわち、いずれかを仮想的に長さ方向に延ばした場合、直交する関係となるように配置してあることが好ましい。
この理由は、このように燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５を配置することによって、ブロック体２の全面を有効活用できるとともに、燃料用整流路４と、酸素含有ガス用整流路５との間の熱移動や振動移動等を、可及的に少なくすることができるためである。
さらに、燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５の整流路幅、すなわち、ブロック体の上方から平面視した場合のスリット幅を０．１〜１０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、当該スリット幅が０．１ｍｍ未満であると、燃料や酸素含有ガスの流通性が著しく低下する恐れが生じるためであって、一方、かかるスリット幅が１０ｍｍを超えると、燃料や酸素含有ガスにおける整流効果が著しく低下する場合があるためである。
したがって、燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５におけるスリット幅をそれぞれ０．５〜８ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１〜４ｍｍの範囲内の値にすることがさらに好ましい。
但し、燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５のスリット幅は、同一でも異なっていても良く、したがって、いずれか一方のみのスリット幅を０．１〜１０ｍｍの範囲内の値とし、他方のスリット幅はかかる範囲外となっても好ましい態様である。
この理由は、当該スリット幅が０．１ｍｍ未満であると、燃料や酸素含有ガスの流通性が著しく低下する恐れが生じるためであって、一方、かかるスリット幅が１０ｍｍを超えると、燃料や酸素含有ガスにおける整流効果が著しく低下する場合があるためである。
したがって、燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５におけるスリット幅をそれぞれ０．５〜８ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１〜４ｍｍの範囲内の値にすることがさらに好ましい。
但し、燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５のスリット幅は、同一でも異なっていても良く、したがって、いずれか一方のみのスリット幅を０．１〜１０ｍｍの範囲内の値とし、他方のスリット幅はかかる範囲外となっても好ましい態様である。
その他、図１（ａ）に示す燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５は、それぞれ上方に開放した、所定深さを有する溝状のスリットとしてあるが、管状火炎を形成する際には、かかる溝状のスリットの上部を塞いで、外部に、燃料や酸素含有ガスが漏れないようにシールすることになる。
したがって、管状火炎を形成する際には、例えば、図２および図３に示すように、後述する延長ブロック体１２を、同様に後述する介在板１０を介して、ブロック体２に連結し、溝状のスリット４、５の上部を塞いで、シール状態とするものである。
したがって、管状火炎を形成する際には、例えば、図２および図３に示すように、後述する延長ブロック体１２を、同様に後述する介在板１０を介して、ブロック体２に連結し、溝状のスリット４、５の上部を塞いで、シール状態とするものである。
４．供給路
また、図１（ａ）に示すように、燃料用供給路６および酸素含有ガス用供給路７は、ブロック体２に、その一側面から燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５の始端側の壁面４ｂ等に至るまで貫通して、それぞれ少なくとも１個（合計２個）、あるいは、それぞれ少なくとも２個（合計４個）形成されることが好ましい。
そして、隣り合う燃料用供給路６および酸素含有ガス用供給路７は、それぞれの供給路の長さ方向に対して、相互に９０°で交わるように配置されていることが好ましい。すなわち、概ね平面四角形状のブロック体２の４つの角部に対して、それぞれ同一方向から燃料用供給路６および酸素含有ガス用供給路７が交互配置され、結果として、９０°方向に直交するように、隣接配置することが好ましい。
この理由は、このように配置することによって、ブロック体２の全体を有効利用することができ、かつ、ブロック体２の内部における燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５の配置も容易になって、さらには、燃料用整流路４と、酸素含有ガス用整流路５との間の熱移動や振動移動等が可及的に少なくなって、管状火炎の形成もさらに容易になるためである。
また、図１（ａ）に示すように、燃料用供給路６および酸素含有ガス用供給路７は、ブロック体２に、その一側面から燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５の始端側の壁面４ｂ等に至るまで貫通して、それぞれ少なくとも１個（合計２個）、あるいは、それぞれ少なくとも２個（合計４個）形成されることが好ましい。
そして、隣り合う燃料用供給路６および酸素含有ガス用供給路７は、それぞれの供給路の長さ方向に対して、相互に９０°で交わるように配置されていることが好ましい。すなわち、概ね平面四角形状のブロック体２の４つの角部に対して、それぞれ同一方向から燃料用供給路６および酸素含有ガス用供給路７が交互配置され、結果として、９０°方向に直交するように、隣接配置することが好ましい。
この理由は、このように配置することによって、ブロック体２の全体を有効利用することができ、かつ、ブロック体２の内部における燃料用整流路４および酸素含有ガス用整流路５の配置も容易になって、さらには、燃料用整流路４と、酸素含有ガス用整流路５との間の熱移動や振動移動等が可及的に少なくなって、管状火炎の形成もさらに容易になるためである。
なお、燃料用供給路６には、ボルトを含むジョイント部６ａやパッキン６ｂを介して、外部の燃料供給装置（図示せず。）と連結された燃料用供給管６ｃが装着されている。
また、同様に、酸素含有ガス用供給路７には、ボルトを含むジョイント部７ａやパッキン７ｂを介して、外部の酸素含有ガス供給装置（図示せず。）と連結された酸素含有ガス用供給管７ｃが装着されている。
したがって、このような構成とすることによって、それぞれ燃料（Ｆ）および酸素含有ガス（Ｇ）を、安定的に供給することができる。
また、同様に、酸素含有ガス用供給路７には、ボルトを含むジョイント部７ａやパッキン７ｂを介して、外部の酸素含有ガス供給装置（図示せず。）と連結された酸素含有ガス用供給管７ｃが装着されている。
したがって、このような構成とすることによって、それぞれ燃料（Ｆ）および酸素含有ガス（Ｇ）を、安定的に供給することができる。
５．燃料
燃料（Ｆ）としては、気体燃料、液体燃料、固体燃料等のいずれも用いることができる。
また、気体燃料としては、メタン、エタン、プロパンなどの炭化水素ガス、水素、高炉ガス（ＢＦＧ）、転炉ガス（ＬＤＧ）、コークス炉ガス（ＣＯＧ）などの製鉄所副生ガス、都市ガスが挙げられる。
また、液体燃料としては、灯油や重油が挙げられる。
さらに、固体燃料としては、木質系バイオマス燃料を粉砕して粉状にしたバイオマス粉状燃料が挙げられる。
燃料（Ｆ）としては、気体燃料、液体燃料、固体燃料等のいずれも用いることができる。
また、気体燃料としては、メタン、エタン、プロパンなどの炭化水素ガス、水素、高炉ガス（ＢＦＧ）、転炉ガス（ＬＤＧ）、コークス炉ガス（ＣＯＧ）などの製鉄所副生ガス、都市ガスが挙げられる。
また、液体燃料としては、灯油や重油が挙げられる。
さらに、固体燃料としては、木質系バイオマス燃料を粉砕して粉状にしたバイオマス粉状燃料が挙げられる。
６．酸素含有ガス
酸素含有ガス（Ｇ）としては、空気、空気とパージガスとしての窒素との混合ガス、純粋酸素等が挙げられる。
酸素含有ガス（Ｇ）としては、空気、空気とパージガスとしての窒素との混合ガス、純粋酸素等が挙げられる。
７．延長ブロック体
また、図２に示すように、ブロック体２の片側等に、延長ブロック体１２を設けることが好ましい。
すなわち、ブロック体２の厚さ方向の面に重ね合わせられて使用され、円筒状の燃焼室３と連通する連通穴３ｂを有する延長ブロック体をさらに備えることが好ましい。
この理由は、かかる延長ブロック体１２を備えることによって、その内部に設けた連通穴３ｂを利用して、燃焼室３、ひいては管状火炎の内部の所定位置に、ガラス熔融原料等を安全かつ安定的に供給することができるためである。
また、管状火炎バーナ１において、管状火炎の放出方向を変えて、延長ブロック体１２の側から取り出すこともできるが、その場合、このような延長ブロック体１２を備えることによって、燃焼室３の軸方向の長さ（Ｌ２）や管径を容易に変更（延長）できるという利点を得ることができる。
さらに、ブロック体２の片側に、延長ブロック体１２を設けて、それを設けた側から管状火炎を取り出す場合、図示しないものの、連通穴３ｂの周囲に、冷却管(空冷管や冷媒管)を設けることによって、連通穴３ｂの過熱を有効に防止することもできる。
また、図２に示すように、ブロック体２の片側等に、延長ブロック体１２を設けることが好ましい。
すなわち、ブロック体２の厚さ方向の面に重ね合わせられて使用され、円筒状の燃焼室３と連通する連通穴３ｂを有する延長ブロック体をさらに備えることが好ましい。
この理由は、かかる延長ブロック体１２を備えることによって、その内部に設けた連通穴３ｂを利用して、燃焼室３、ひいては管状火炎の内部の所定位置に、ガラス熔融原料等を安全かつ安定的に供給することができるためである。
また、管状火炎バーナ１において、管状火炎の放出方向を変えて、延長ブロック体１２の側から取り出すこともできるが、その場合、このような延長ブロック体１２を備えることによって、燃焼室３の軸方向の長さ（Ｌ２）や管径を容易に変更（延長）できるという利点を得ることができる。
さらに、ブロック体２の片側に、延長ブロック体１２を設けて、それを設けた側から管状火炎を取り出す場合、図示しないものの、連通穴３ｂの周囲に、冷却管(空冷管や冷媒管)を設けることによって、連通穴３ｂの過熱を有効に防止することもできる。
ここで、図２に示す延長ブロック体１２についても、ブロック体２と同様に、金属材料やセラミックス材料などの耐熱性材料から構成されていることが好ましい。
但し、延長ブロック体１２の全体を必ずしも耐熱性材料から構成する必要はなく、例えば、連通穴３ｂの周囲のみ、耐熱温度が１５００℃以上のステンレス材料やニッケル・クロムモリブデン鋼等から構成するとともに、それ以外の部分は、耐熱温度が１５００℃未満の銅合金やアルミニウム合金等の加工容易な金属材料から構成することも好ましい。
但し、延長ブロック体１２の全体を必ずしも耐熱性材料から構成する必要はなく、例えば、連通穴３ｂの周囲のみ、耐熱温度が１５００℃以上のステンレス材料やニッケル・クロムモリブデン鋼等から構成するとともに、それ以外の部分は、耐熱温度が１５００℃未満の銅合金やアルミニウム合金等の加工容易な金属材料から構成することも好ましい。
また、延長ブロック体１２の形態に関して、全体を直方体状とし、かつ、延長ブロック体１２の厚さを、ブロック体２の厚さ（Ｌ２）よりも十分厚くなる、例えば、ブロック体２の厚さ（Ｌ２）の１．２〜１０倍の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる延長ブロック体１２の厚さが、ブロック体２の厚さ（Ｌ２）の１．２倍未満では、別途取り付ける意義が薄れるためである。
一方、かかる延長ブロック体１２の厚さが、ブロック体２の厚さ（Ｌ２）の１０倍を超えると、形成した管状火炎の安定性が低下する場合があるためである。
したがって、延長ブロック体１２の厚さを、ブロック体２の厚さ（Ｌ２）の１．５〜５倍の範囲内の値とすることがより好ましく、１．８〜３倍の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、かかる延長ブロック体１２の厚さが、ブロック体２の厚さ（Ｌ２）の１．２倍未満では、別途取り付ける意義が薄れるためである。
一方、かかる延長ブロック体１２の厚さが、ブロック体２の厚さ（Ｌ２）の１０倍を超えると、形成した管状火炎の安定性が低下する場合があるためである。
したがって、延長ブロック体１２の厚さを、ブロック体２の厚さ（Ｌ２）の１．５〜５倍の範囲内の値とすることがより好ましく、１．８〜３倍の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
そして、かかる延長ブロック体１２の中心部には、延長ブロック体１２を軸方向に貫通するとともに、組み立て時に燃焼室３と連通する連通穴３ｂが形成してあることが好ましい。
したがって、かかる連通穴３ｂを利用して、円筒状の燃焼室３にガラス原料等を落下供給させたり、他の気体流を吹き込んだりすることが可能となる。
すなわち、延長ブロック体１２を含む管状火炎バーナ１を、ガラス材料の熔融装置として使用する場合には、延長ブロック体１２における連通穴３ｂには、中心にガラス原料をガイドして落下供給するための通過孔が形成された軸棒１３が圧入されることになる。
したがって、かかる連通穴３ｂを利用して、円筒状の燃焼室３にガラス原料等を落下供給させたり、他の気体流を吹き込んだりすることが可能となる。
すなわち、延長ブロック体１２を含む管状火炎バーナ１を、ガラス材料の熔融装置として使用する場合には、延長ブロック体１２における連通穴３ｂには、中心にガラス原料をガイドして落下供給するための通過孔が形成された軸棒１３が圧入されることになる。
８．介在板
また、図２に示すように、ブロック体２と、延長ブロック体１２と、の間に、これらの構成材料よりも線膨張率が大きい材料からなる介在板１０を備えることが好ましい。
この理由は、かかる介在板１０の熱伝導率が、ブロック体２および延長ブロック体１２よりも大きいため、それぞれの間の隙間がなくなり、シール性が高まって、燃焼室３で形成した管状火炎を延長ブロック体１２側へと滑らかに導くことができるためである。
また、かかる介在板１０が優先的に熱膨張するため、ブロック体２と延長ブロック体１２の熱劣化をそれぞれ有効に防止することができるためである。
さらには、ブロック体２と延長ブロック体１２よりも介在板１０の線膨張係数が大きいため、ボルトを用いて管状火炎バーナを組み立てた後、介在板がブロック体および延長ブロック体とを強固に全面接続する、いわば接合部材の役目を果たすこともできるためである。
また、図２に示すように、ブロック体２と、延長ブロック体１２と、の間に、これらの構成材料よりも線膨張率が大きい材料からなる介在板１０を備えることが好ましい。
この理由は、かかる介在板１０の熱伝導率が、ブロック体２および延長ブロック体１２よりも大きいため、それぞれの間の隙間がなくなり、シール性が高まって、燃焼室３で形成した管状火炎を延長ブロック体１２側へと滑らかに導くことができるためである。
また、かかる介在板１０が優先的に熱膨張するため、ブロック体２と延長ブロック体１２の熱劣化をそれぞれ有効に防止することができるためである。
さらには、ブロック体２と延長ブロック体１２よりも介在板１０の線膨張係数が大きいため、ボルトを用いて管状火炎バーナを組み立てた後、介在板がブロック体および延長ブロック体とを強固に全面接続する、いわば接合部材の役目を果たすこともできるためである。
したがって、介在板１０は、ブロック体２や延長ブロック体１２よりも、厚さが十分薄く、より具体的には、０．１〜５ｍｍの厚さとすることが好ましい。
そして、介在板１０の中心部には、燃焼室３および連通穴（小径円筒状の貫通穴）３ａと連通する連通穴３ｃが形成してあることが好ましい。
すなわち、例えば、銅、あるいは黄銅、青銅、洋白、白銅などの銅合金、あるいは雲母を用いて、所定厚さを有する薄板状の介在板１０とすることが好ましい。
そして、介在板１０の中心部には、燃焼室３および連通穴（小径円筒状の貫通穴）３ａと連通する連通穴３ｃが形成してあることが好ましい。
すなわち、例えば、銅、あるいは黄銅、青銅、洋白、白銅などの銅合金、あるいは雲母を用いて、所定厚さを有する薄板状の介在板１０とすることが好ましい。
９．スワール数
また、燃焼室３で生成される混合ガスの旋回流のスワール数（Ｓｗ）を０．６〜１５の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるスワール数が０．６未満の値になると、管状火炎の安定性が著しく低下したり、管状火炎の形成位置の制御が困難になったりするからである。
一方、スワール数が１５を超えると、断面積方向の温度分布が大きくなったり、燃焼室３の内壁温度が過度に上昇し、バーナの耐久性が著しく低下したりするからである。
したがって、混合ガスの旋回流のスワール数（Ｓｗ）を１〜８の範囲内の値とすることがより好ましく、２〜６の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、燃焼室３で生成される混合ガスの旋回流のスワール数（Ｓｗ）を０．６〜１５の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるスワール数が０．６未満の値になると、管状火炎の安定性が著しく低下したり、管状火炎の形成位置の制御が困難になったりするからである。
一方、スワール数が１５を超えると、断面積方向の温度分布が大きくなったり、燃焼室３の内壁温度が過度に上昇し、バーナの耐久性が著しく低下したりするからである。
したがって、混合ガスの旋回流のスワール数（Ｓｗ）を１〜８の範囲内の値とすることがより好ましく、２〜６の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、かかる混合ガスの旋回流のスワール数（Ｓｗ）は、下記式で定義されるが、燃料ガスの供給源である燃料ガスの圧力および酸素含有ガスの圧力、あるいは、燃料や酸素含有ガスの供給箇所の数、供給路５や供給管６の径、整流路４の幅、燃焼室３の直径（φ１）などによって調整することができる。
スワール数（Ｓｗ）＝Ｇθ／（ＧＺ・Ｄ）
Ｇθ：ノズル出口における周方向角運動量（kg・m2/sec2）
ＧＺ：ノズル出口における軸方向運動量（kg・m/sec2）
Ｄ ：ノズル直径(代表長さ)（m）
スワール数（Ｓｗ）＝Ｇθ／（ＧＺ・Ｄ）
Ｇθ：ノズル出口における周方向角運動量（kg・m2/sec2）
ＧＺ：ノズル出口における軸方向運動量（kg・m/sec2）
Ｄ ：ノズル直径(代表長さ)（m）
１０．着火装置
また、管状火炎バーナ１は、燃焼室３の近傍に、着火装置を備えることが好ましい。このように着火装置を備えることで、混合ガスに安全かつ容易に着火して、管状火炎を形成することができる。
例えば、燃焼室３の内壁から一部が突出するように、着火装置としてのスパークプラグ着火装置、電熱線着火装置、パイロット火炎着火装置の少なくとも一つを設けるとよい。
また、管状火炎バーナ１は、燃焼室３の近傍に、着火装置を備えることが好ましい。このように着火装置を備えることで、混合ガスに安全かつ容易に着火して、管状火炎を形成することができる。
例えば、燃焼室３の内壁から一部が突出するように、着火装置としてのスパークプラグ着火装置、電熱線着火装置、パイロット火炎着火装置の少なくとも一つを設けるとよい。
１１．動作
また、管状火炎バーナ１を動作させるに際して、上述した延長ブロック体１２等を連結することが好ましいが、図２および図３に示すように、ブロック体２の上面に介在板１０を重ね合わせ、介在板１０の上面に延長ブロック体１２を重ね合わせることが好ましい。
次いで、ブロック体２、介在板１０、延長ブロック体１２にそれぞれ形成したボルト穴２ｂ，１０ｂ，９ｂに、ナットを取り付けたボルトを入れ、ボルトを締め付けると管状火炎バーナ１が得られる。
また、管状火炎バーナ１を動作させるに際して、上述した延長ブロック体１２等を連結することが好ましいが、図２および図３に示すように、ブロック体２の上面に介在板１０を重ね合わせ、介在板１０の上面に延長ブロック体１２を重ね合わせることが好ましい。
次いで、ブロック体２、介在板１０、延長ブロック体１２にそれぞれ形成したボルト穴２ｂ，１０ｂ，９ｂに、ナットを取り付けたボルトを入れ、ボルトを締め付けると管状火炎バーナ１が得られる。
次いで、管状火炎バーナ１では、まず、供給管６からブロック体２の供給路５に燃料（Ｆ）を供給するとともに、別の供給管６からブロック体２の供給路４に酸素含有ガス（Ｇ）を供給する。
したがって、燃料と酸素含有ガスは、それぞれ整流路４、５を構成する壁面の一つに当たり、そこで若干拡散しつつ、進行方向が９０°変えられて両壁面に沿って流れるため、濃度や流速が一定化されて、いわゆる整流されることになる。
これら燃料と酸素含有ガスの流体は、整流路４から燃焼室３に流入することで、燃焼室３にて、急速に混合されて混合ガスとなり、旋回流を生成する。この旋回流に、トーチ、プラグなどの着火装置で着火すれば、燃焼室３の軸方向（図１では紙面に垂直方向、図２および図３では上下方向）に沿った管状火炎が安定して形成される。
したがって、燃料と酸素含有ガスは、それぞれ整流路４、５を構成する壁面の一つに当たり、そこで若干拡散しつつ、進行方向が９０°変えられて両壁面に沿って流れるため、濃度や流速が一定化されて、いわゆる整流されることになる。
これら燃料と酸素含有ガスの流体は、整流路４から燃焼室３に流入することで、燃焼室３にて、急速に混合されて混合ガスとなり、旋回流を生成する。この旋回流に、トーチ、プラグなどの着火装置で着火すれば、燃焼室３の軸方向（図１では紙面に垂直方向、図２および図３では上下方向）に沿った管状火炎が安定して形成される。
このように、管状火炎バーナ１は、管状火炎を形成するのに必要なものがブロック体２にすべて形成されており、整流路４の壁に燃料と酸素含有ガスをいったん当てることで、これらを整流することがき、結果として、燃焼室３の内部において、管状火炎の形成に最適な混合ガス層を生成することができる。
このため、本願発明の管状火炎バーナ１によれば、従来の特殊態様なノズルが不用であり、バーナ自体を小型化でき、バーナの設置場所の自由度が高くなる。
このため、本願発明の管状火炎バーナ１によれば、従来の特殊態様なノズルが不用であり、バーナ自体を小型化でき、バーナの設置場所の自由度が高くなる。
また、管状火炎バーナ１´は、４箇所全ての供給路６、７から燃料（Ｆ）と酸素含有ガス（Ｇ）を必ずしも供給しなくてもよく、例えば、対向する位置の２箇所の供給路６、７から、燃料と酸素含有ガスを供給しても、管状火炎が安定して形成される。
このため、例えば、ブロック体２から、使用しない２つの接続部７を取り外し、図４（ａ）に示すように、ブロック体２を燃焼室３の軸方向が水平方向となるように構成すれば、上下方向から水平方向に噴射する管状火炎Ｈを簡単に形成できる。
すなわち、ガラス原料やガラス容器などのガラスを加工する場合には、管状火炎の噴射方向が自由に変えられると便利である。それに対して、管状火炎バーナ１´は、ブロック体２の設置に制限がないため、上下方向、水平方向だけでなく、どんな斜め方向にも管状火炎を形成でき、管状火炎Ｈの噴射方向の自由度が高いので、ガラスを加工等する際の作業性が向上する。
このため、例えば、ブロック体２から、使用しない２つの接続部７を取り外し、図４（ａ）に示すように、ブロック体２を燃焼室３の軸方向が水平方向となるように構成すれば、上下方向から水平方向に噴射する管状火炎Ｈを簡単に形成できる。
すなわち、ガラス原料やガラス容器などのガラスを加工する場合には、管状火炎の噴射方向が自由に変えられると便利である。それに対して、管状火炎バーナ１´は、ブロック体２の設置に制限がないため、上下方向、水平方向だけでなく、どんな斜め方向にも管状火炎を形成でき、管状火炎Ｈの噴射方向の自由度が高いので、ガラスを加工等する際の作業性が向上する。
また、図４（ｂ）の管状火炎バーナ１´´に示すように、管状火炎Ｈの燃焼室３の取り出し口に、耐熱性材料等からなる管状部材３ｄを取り付けることも好ましい。
この理由は、このように取り付けた管状部材３ｄによって、管状火炎Ｈの安定性を向上させるとともに、所定位置まで管状火炎Ｈを誘導することができるためである。
そして、さらに、図４（ｃ）の管状火炎バーナ１´´´に示すように、取り付けた管状部材３ｄの周囲に、冷却管３ｅをさらに設けることが好ましい。
この理由は、取り付けた管状部材３ｄが、管状火炎Ｈによって、過熱される場合があるものの、このような冷却管３ｅを設けて、外部から取り入れた空気等を、冷却管３ｅの内壁と、取り付けた管状部材３ｄの外壁との間に流すことができるためである。したがって、冷却用の空気によって、管状部材３ｄ等を所定温度に冷却し、その耐久性を著しく伸ばすことができる。
なお、冷却管３ｅに関して、図４（ｃ）に示す態様のほか、管状部材３ｄの周囲を包囲する延長ブロック体を取り付けるとともに、管状部材３ｄとの間に、空隙を設けて、その空隙の間に冷却用の空気を流す構成とすることもできる。
この理由は、このように取り付けた管状部材３ｄによって、管状火炎Ｈの安定性を向上させるとともに、所定位置まで管状火炎Ｈを誘導することができるためである。
そして、さらに、図４（ｃ）の管状火炎バーナ１´´´に示すように、取り付けた管状部材３ｄの周囲に、冷却管３ｅをさらに設けることが好ましい。
この理由は、取り付けた管状部材３ｄが、管状火炎Ｈによって、過熱される場合があるものの、このような冷却管３ｅを設けて、外部から取り入れた空気等を、冷却管３ｅの内壁と、取り付けた管状部材３ｄの外壁との間に流すことができるためである。したがって、冷却用の空気によって、管状部材３ｄ等を所定温度に冷却し、その耐久性を著しく伸ばすことができる。
なお、冷却管３ｅに関して、図４（ｃ）に示す態様のほか、管状部材３ｄの周囲を包囲する延長ブロック体を取り付けるとともに、管状部材３ｄとの間に、空隙を設けて、その空隙の間に冷却用の空気を流す構成とすることもできる。
１２．温度分布
次いで、図５を参照して、管状火炎バーナ１によって形成される管状火炎の半径方向位置（面方向）における温度分布について説明する。
すなわち、図５の横軸は、燃焼室３（管径：４０ｍｍ）における半径方向位置（中心０ｍｍ、±２０ｍｍ）を示しており、縦軸は、管状火炎バーナによって形成される管状火炎の火炎温度（Ｋ）を示している。
そして、温度分布を示す特性曲線は、中心から約±２０ｍｍ離れた端部、すなわち、内面壁付近においては、１５００Ｋ以下の低い温度を示している。
その一方、中心から０ｍｍ〜約±１８ｍｍの面方向領域においては、２２００〜２４００Ｋの極めて均一な高い温度であることを示している。
したがって、管状火炎を用いた場合、中心部を含めて、広範囲で得られる均一高温領域を利用して、相当量のガラス原料であっても、迅速かつ連続的に熔融することができる。
管状火炎バーナ１によって形成される管状火炎は、渦流として移動することから、燃焼室３の面方向のみならず、鉛直方向においても、均一な温度分布を有することが判明している。
次いで、図５を参照して、管状火炎バーナ１によって形成される管状火炎の半径方向位置（面方向）における温度分布について説明する。
すなわち、図５の横軸は、燃焼室３（管径：４０ｍｍ）における半径方向位置（中心０ｍｍ、±２０ｍｍ）を示しており、縦軸は、管状火炎バーナによって形成される管状火炎の火炎温度（Ｋ）を示している。
そして、温度分布を示す特性曲線は、中心から約±２０ｍｍ離れた端部、すなわち、内面壁付近においては、１５００Ｋ以下の低い温度を示している。
その一方、中心から０ｍｍ〜約±１８ｍｍの面方向領域においては、２２００〜２４００Ｋの極めて均一な高い温度であることを示している。
したがって、管状火炎を用いた場合、中心部を含めて、広範囲で得られる均一高温領域を利用して、相当量のガラス原料であっても、迅速かつ連続的に熔融することができる。
管状火炎バーナ１によって形成される管状火炎は、渦流として移動することから、燃焼室３の面方向のみならず、鉛直方向においても、均一な温度分布を有することが判明している。
１３．燃料ガス／酸素の当量比の影響
次いで、図６（ａ）〜（ｃ）を参照して、管状火炎バーナ１によって形成される管状火炎の温度に及ぼす燃料ガス／酸素の当量比の影響について説明する。
すなわち、図６（ａ）の横軸は、管状火炎バーナ燃料ガス（ＣＨ4／Ｏ2）の当量比（−）を示しており、縦軸は、形成される管状火炎の火炎温度（Ｋ）を示している。
また、図６（ｂ）の横軸は、管状火炎生成用ガスにおける燃料ガス（Ｃ3Ｈ8／Ｏ2）の当量比（−）を示しており、縦軸は、形成される管状火炎の火炎温度（Ｋ）を示している。
さらに、図６（ｃ）の横軸は、管状火炎生成用ガスにおける燃料ガス（Ｈ2／Ｏ2）の当量比（−）を示しており、縦軸は、形成される管状火炎の火炎温度（Ｋ）を示している。
そして、図６（ａ）〜（ｃ）の温度分布を示す特性曲線は、それぞれ燃料ガスの種類によらず、当量比１付近で、形成される管状火炎において、最高火炎温度が得られることを示している。
したがって、管状火炎を用いた場合、燃料ガスの種類によらず、燃料ガスの当量比１付近で、最高火炎温度が得られることから、それを利用して、相当量のガラス原料であっても、迅速かつ連続的のみならず、安定的に熔融することができる。
次いで、図６（ａ）〜（ｃ）を参照して、管状火炎バーナ１によって形成される管状火炎の温度に及ぼす燃料ガス／酸素の当量比の影響について説明する。
すなわち、図６（ａ）の横軸は、管状火炎バーナ燃料ガス（ＣＨ4／Ｏ2）の当量比（−）を示しており、縦軸は、形成される管状火炎の火炎温度（Ｋ）を示している。
また、図６（ｂ）の横軸は、管状火炎生成用ガスにおける燃料ガス（Ｃ3Ｈ8／Ｏ2）の当量比（−）を示しており、縦軸は、形成される管状火炎の火炎温度（Ｋ）を示している。
さらに、図６（ｃ）の横軸は、管状火炎生成用ガスにおける燃料ガス（Ｈ2／Ｏ2）の当量比（−）を示しており、縦軸は、形成される管状火炎の火炎温度（Ｋ）を示している。
そして、図６（ａ）〜（ｃ）の温度分布を示す特性曲線は、それぞれ燃料ガスの種類によらず、当量比１付近で、形成される管状火炎において、最高火炎温度が得られることを示している。
したがって、管状火炎を用いた場合、燃料ガスの種類によらず、燃料ガスの当量比１付近で、最高火炎温度が得られることから、それを利用して、相当量のガラス原料であっても、迅速かつ連続的のみならず、安定的に熔融することができる。
[第２の実施形態]
また、本発明の第２の実施形態は、ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を生成し、その生成した管状火炎を吹き付けてガラス表面を加熱研磨するガラス加工方法である。
そして、下記工程１〜４を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法（ガラス火炎研磨方法）である。
工程１：ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程
工程２：供給した燃料および酸素含有ガスを、ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程
工程３：整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程
工程４：管状火炎を吹き付けてガラス表面を火炎研磨する工程
また、本発明の第２の実施形態は、ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を生成し、その生成した管状火炎を吹き付けてガラス表面を加熱研磨するガラス加工方法である。
そして、下記工程１〜４を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法（ガラス火炎研磨方法）である。
工程１：ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程
工程２：供給した燃料および酸素含有ガスを、ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程
工程３：整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程
工程４：管状火炎を吹き付けてガラス表面を火炎研磨する工程
１．工程１
工程１は、ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程である。
すなわち、所定の当量比と混合ガスの旋回流のスワール数となるように、燃料ガスボンベの圧力、圧縮機の吐出圧、燃料Ｆや酸素含有ガスＧの供給箇所の数を調整しながら、燃料および酸素含有ガスを供給する工程である。
工程１は、ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程である。
すなわち、所定の当量比と混合ガスの旋回流のスワール数となるように、燃料ガスボンベの圧力、圧縮機の吐出圧、燃料Ｆや酸素含有ガスＧの供給箇所の数を調整しながら、燃料および酸素含有ガスを供給する工程である。
２．工程２
また、工程２は、供給した燃料および酸素含有ガスを、ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程である。
すなわち、図１（ａ）に示すように燃料（Ｆ）は、燃料用整流路４の両壁面の一つである後壁４ａに当たった後、進行方向が９０°変えられて、前壁４ａと、後壁４ｂとの間に沿って逐次流れるため、流速や濃度が一定である、安定的な燃料（Ｆ）の流れに整流される。
同様に、酸素含有ガス（Ｇ）についても、酸素含有ガス用整流路５の後壁に当った後、進行方向が９０°変えられて、前壁と、後壁との間に沿って逐次流れるため、流速や濃度が一定である、安定的な酸素含有ガス（Ｇ）の流れに整流される。
また、工程２は、供給した燃料および酸素含有ガスを、ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程である。
すなわち、図１（ａ）に示すように燃料（Ｆ）は、燃料用整流路４の両壁面の一つである後壁４ａに当たった後、進行方向が９０°変えられて、前壁４ａと、後壁４ｂとの間に沿って逐次流れるため、流速や濃度が一定である、安定的な燃料（Ｆ）の流れに整流される。
同様に、酸素含有ガス（Ｇ）についても、酸素含有ガス用整流路５の後壁に当った後、進行方向が９０°変えられて、前壁と、後壁との間に沿って逐次流れるため、流速や濃度が一定である、安定的な酸素含有ガス（Ｇ）の流れに整流される。
３．工程３
また、工程３は、整流した燃料（Ｆ）と酸素含有ガス（Ｇ）を、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程である。
すなわち、これら燃料（Ｆ）と酸素含有ガス（Ｇ）の流体は、整流路４から燃焼室３に流入することで、燃焼室３にて、面流の状態をほぼ保ちながら急速に混合されて、所定の混合ガスとなり、旋回流を生成する。
そして、工程３において、燃焼室３に管状火炎を形成する。すなわち、混合ガスからなる旋回流に、トーチやプラグなどの上述した着火装置で着火することによって、燃焼室３の軸方向に沿った管状火炎が安定して形成される。
また、工程３は、整流した燃料（Ｆ）と酸素含有ガス（Ｇ）を、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程である。
すなわち、これら燃料（Ｆ）と酸素含有ガス（Ｇ）の流体は、整流路４から燃焼室３に流入することで、燃焼室３にて、面流の状態をほぼ保ちながら急速に混合されて、所定の混合ガスとなり、旋回流を生成する。
そして、工程３において、燃焼室３に管状火炎を形成する。すなわち、混合ガスからなる旋回流に、トーチやプラグなどの上述した着火装置で着火することによって、燃焼室３の軸方向に沿った管状火炎が安定して形成される。
ここで、酸素含有ガス（Ｇ）として、最初は、空気を用いた後、切り替えて、炭化水素ガスおよび酸素を用いることが好ましい。
この理由は、このように実施することによって、より安全な着火を確保することができ、かつ、さらに安全かつ迅速なガラス原料の熔解が可能となるためである。
すなわち、燃料（Ｆ）や酸素含有ガス（Ｇ）として、炭化水素ガスおよび空気を用いた場合、形成される管状火炎の温度が比較的低いものの、他のガスを用いた場合と比較して、より安全に着火することができる。
一方、燃料（Ｆ）や酸素含有ガス（Ｇ）として、炭化水素ガスおよび酸素を用いた場合、形成される管状火炎の温度が比較的高く、それを利用して、相当量のガラス原料であっても、迅速かつ連続的に熔解できる。
この理由は、このように実施することによって、より安全な着火を確保することができ、かつ、さらに安全かつ迅速なガラス原料の熔解が可能となるためである。
すなわち、燃料（Ｆ）や酸素含有ガス（Ｇ）として、炭化水素ガスおよび空気を用いた場合、形成される管状火炎の温度が比較的低いものの、他のガスを用いた場合と比較して、より安全に着火することができる。
一方、燃料（Ｆ）や酸素含有ガス（Ｇ）として、炭化水素ガスおよび酸素を用いた場合、形成される管状火炎の温度が比較的高く、それを利用して、相当量のガラス原料であっても、迅速かつ連続的に熔解できる。
４．工程４
また、工程４は、火炎研磨工程であって、管状火炎を吹き付けてガラス表面を火炎研磨して、平滑化させる工程である。
この場合、成形後のガラス容器の表面に形成された肌荒れを、管状火炎の熱で、瞬時に熔融して取り除くこと（ファイアーポリッシュ）が簡単にでき、ひいては、均一な光沢面とすることができる。
すなわち、第２の実施形態に係るガラス加工方法によれば、熔融ガラスの生成、ガラス容器の加飾、ファイアーポリッシュを簡単に行うことができ、ひいては、ブロック体の側面を利用して、管状火炎の噴射方向も自由に変えられることから、ガラス加工時の作業性も向上すると言える。
また、工程４は、火炎研磨工程であって、管状火炎を吹き付けてガラス表面を火炎研磨して、平滑化させる工程である。
この場合、成形後のガラス容器の表面に形成された肌荒れを、管状火炎の熱で、瞬時に熔融して取り除くこと（ファイアーポリッシュ）が簡単にでき、ひいては、均一な光沢面とすることができる。
すなわち、第２の実施形態に係るガラス加工方法によれば、熔融ガラスの生成、ガラス容器の加飾、ファイアーポリッシュを簡単に行うことができ、ひいては、ブロック体の側面を利用して、管状火炎の噴射方向も自由に変えられることから、ガラス加工時の作業性も向上すると言える。
ここで、第２の実施形態に係るガラス加工方法を実施するに際して、ブロック状管状火炎バーナを一つまたはそれ以上備え、ガラス容器温度を所定温度に加熱して、ガラス容器表面を火炎研磨するための火炎研磨装置を使用する。
すなわち、図７に例示するように、ガラス容器用支持部５５と、複数のブロック状管状火炎バーナ部５２ａ〜５２ｈと、ガラス容器を乗せた状態でガラス容器用支持部５５を円弧状に移動させるための駆動部５７と、を備えるとともに、当該ガラス容器用支持部５５が移動する移動仮想曲線の片側領域に沿って、複数のブロック状管状火炎バーナ部５２ａ〜５２ｈが放射状に配置してあり、かつ、中心点Ｃの周囲に、円筒状の断熱反射板５１が設けてある火炎研磨装置５０を使用することができる。
すなわち、図７に例示するように、ガラス容器用支持部５５と、複数のブロック状管状火炎バーナ部５２ａ〜５２ｈと、ガラス容器を乗せた状態でガラス容器用支持部５５を円弧状に移動させるための駆動部５７と、を備えるとともに、当該ガラス容器用支持部５５が移動する移動仮想曲線の片側領域に沿って、複数のブロック状管状火炎バーナ部５２ａ〜５２ｈが放射状に配置してあり、かつ、中心点Ｃの周囲に、円筒状の断熱反射板５１が設けてある火炎研磨装置５０を使用することができる。
したがって、ベルトコンベア５９上を流れてきたガラス容器（図示せず）を、矢印Ａのようにガイド５８が、火炎研磨装置５０のガラス容器用支持部５５にとりこむことができる。
次いで、ガラス容器用支持部５５を円弧状に移動させるとともに、複数のブロック状管状火炎バーナ部５２ａ〜５２ｈの少なくとも一つによって、管状火炎を１秒以下で吹き付け、ガラス容器表面を迅速に火炎研磨して、平滑化することができる。
最後に、矢印Ｂのように別なガイド５８によって、火炎研磨処理されたガラス容器をとりこみ、再び、ベルトコンベア５９上に戻すことができる。
なお、図７に示す火炎研磨装置５０の場合には、ブロック状管状火炎バーナ部５２ｂと、５２ｃとの間に、加飾装置５４が設けてあり、火炎研磨処理している間に、ブロック状管状火炎バーナ部５６によって、部分加熱熔融した無機塗料を、ガラス容器の表面に吹付け、所定の装飾模様を形成することもできる。
次いで、ガラス容器用支持部５５を円弧状に移動させるとともに、複数のブロック状管状火炎バーナ部５２ａ〜５２ｈの少なくとも一つによって、管状火炎を１秒以下で吹き付け、ガラス容器表面を迅速に火炎研磨して、平滑化することができる。
最後に、矢印Ｂのように別なガイド５８によって、火炎研磨処理されたガラス容器をとりこみ、再び、ベルトコンベア５９上に戻すことができる。
なお、図７に示す火炎研磨装置５０の場合には、ブロック状管状火炎バーナ部５２ｂと、５２ｃとの間に、加飾装置５４が設けてあり、火炎研磨処理している間に、ブロック状管状火炎バーナ部５６によって、部分加熱熔融した無機塗料を、ガラス容器の表面に吹付け、所定の装飾模様を形成することもできる。
[第３の実施形態]
また、本発明の第３の実施形態は、ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を形成し、その生成した管状火炎を用いて熔解させた無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて加飾する管状火炎バーナを用いたガラス加工方法である。
そして、下記工程１〜３および工程４´を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法（ガラス加飾方法）である。
工程１：ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程
工程２：供給した燃料および酸素含有ガスを、ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程
工程３：整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程
工程４´：管状火炎を用いて熔解させた無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて加飾する工程
以下、第２の実施形態の管状火炎バーナを用いたガラス加工方法と異なる点を中心に、第３の実施形態のガラス加工方法について具体的に説明する。
また、本発明の第３の実施形態は、ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を形成し、その生成した管状火炎を用いて熔解させた無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて加飾する管状火炎バーナを用いたガラス加工方法である。
そして、下記工程１〜３および工程４´を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法（ガラス加飾方法）である。
工程１：ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程
工程２：供給した燃料および酸素含有ガスを、ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程
工程３：整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程
工程４´：管状火炎を用いて熔解させた無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて加飾する工程
以下、第２の実施形態の管状火炎バーナを用いたガラス加工方法と異なる点を中心に、第３の実施形態のガラス加工方法について具体的に説明する。
１．工程１〜３
第３の実施形態における工程１〜３は、第２の実施形態のガラス加工方法における工程１〜３の内容と同様であることから、再度の説明は省略する。
第３の実施形態における工程１〜３は、第２の実施形態のガラス加工方法における工程１〜３の内容と同様であることから、再度の説明は省略する。
２．工程４´
また、工程４´は、いわゆる加飾工程であって、管状火炎を用いて熔解させた無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて、所定の装飾パターン等を形成し、加飾する工程である。
すなわち、管状火炎バーナの燃焼室に生成された管状火炎の内部に、無機塗料を投入し、十分に溶解させた後、それをガラス表面に吹き付けて、所定の装飾パターン等を形成し、加飾することが好ましい。
また、工程４´は、いわゆる加飾工程であって、管状火炎を用いて熔解させた無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて、所定の装飾パターン等を形成し、加飾する工程である。
すなわち、管状火炎バーナの燃焼室に生成された管状火炎の内部に、無機塗料を投入し、十分に溶解させた後、それをガラス表面に吹き付けて、所定の装飾パターン等を形成し、加飾することが好ましい。
そして、ブロック状の管状火炎バーナを一つまたはそれ以上備え、それによって、無機顔料を熔解させて、それをガラス容器の表面に付着させて所定模様を形成する加飾装置を使用することができる。
すなわち、図４（ａ）に示すように、管状火炎バーナの側面を利用して、垂直方向に立設し、管状火炎Ｈを形成することができる。この場合、形成された管状火炎Ｈは、水平方向に噴出される。
次いで、管状火炎バーナの中心部等に、無機塗料を投入し、それを均一に熔解させながら、ガラス容器の表面に付着させた後、所定温度に冷却することによって、強固に付着した無機塗料からなる所定模様を形成する。
したがって、所定の管状火炎バーナを、当該管状火炎バーナによって迅速かつ均一に熔解した無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて、所定の装飾パターン等を形成するための加飾装置１´として使用することができる。
よって、第３の実施形態に係るガラス加工方法によれば、所定の管状火炎バーナを用いて形成した管状火炎を用いて、ガラス容器の加飾を迅速かつ容易に行うことができる。その上、ブロック体の底面（あるいは側面）を利用して鉛直方向を軸として回転させ、管状火炎の噴射方向も自由に変えられることから、ガラス加工時の作業性も向上すると言える。
すなわち、図４（ａ）に示すように、管状火炎バーナの側面を利用して、垂直方向に立設し、管状火炎Ｈを形成することができる。この場合、形成された管状火炎Ｈは、水平方向に噴出される。
次いで、管状火炎バーナの中心部等に、無機塗料を投入し、それを均一に熔解させながら、ガラス容器の表面に付着させた後、所定温度に冷却することによって、強固に付着した無機塗料からなる所定模様を形成する。
したがって、所定の管状火炎バーナを、当該管状火炎バーナによって迅速かつ均一に熔解した無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて、所定の装飾パターン等を形成するための加飾装置１´として使用することができる。
よって、第３の実施形態に係るガラス加工方法によれば、所定の管状火炎バーナを用いて形成した管状火炎を用いて、ガラス容器の加飾を迅速かつ容易に行うことができる。その上、ブロック体の底面（あるいは側面）を利用して鉛直方向を軸として回転させ、管状火炎の噴射方向も自由に変えられることから、ガラス加工時の作業性も向上すると言える。
[第４の実施形態]
また、本発明の第４の実施形態は、ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を形成し、その生成した管状火炎を用いてガラス原料を熔融させるガラス加工方法である。
そして、下記工程１〜３および工程４´´を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法（ガラス熔融方法）である。
工程１：ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程
工程２：供給した燃料および酸素含有ガスを、ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程
工程３：整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程
工程４´´：生成した管状火炎の内部に、ガラス原料を落下させ、当該ガラス原料を熔解させる工程
以下、第２の実施形態および第３の実施形態のガラス加工方法と異なる点を中心に、第４の実施形態の加工方法（ガラス熔融方法）について具体的に説明する。
また、本発明の第４の実施形態は、ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を形成し、その生成した管状火炎を用いてガラス原料を熔融させるガラス加工方法である。
そして、下記工程１〜３および工程４´´を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法（ガラス熔融方法）である。
工程１：ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程
工程２：供給した燃料および酸素含有ガスを、ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程
工程３：整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程
工程４´´：生成した管状火炎の内部に、ガラス原料を落下させ、当該ガラス原料を熔解させる工程
以下、第２の実施形態および第３の実施形態のガラス加工方法と異なる点を中心に、第４の実施形態の加工方法（ガラス熔融方法）について具体的に説明する。
１．工程１〜３
第４の実施形態における工程１〜３は、第１および第２の実施形態のガラス加工方法における工程１〜３の内容とそれぞれ同様であることから、再度の説明は省略する。
第４の実施形態における工程１〜３は、第１および第２の実施形態のガラス加工方法における工程１〜３の内容とそれぞれ同様であることから、再度の説明は省略する。
２．工程４´´
また、工程４´´は、図８に示すように、ガラス熔融装置７０を用いたガラス熔融工程であって、ブロック状管状火炎バーナ１を用いて生成した管状火炎の内部に、ガラス原料を落下させ、当該ガラス原料を熔解させる工程である。
すなわち、落下状態のガラス原料を、管状火炎を用いて加熱することによって、熔融させるガラス原料量の如何によらず、ガラス原料を所定粒径に成形することなく、かつ、発生する排ガス等の影響を排除して、極めて高いエネルギー効率でもって、迅速かつ連続的に熔融することができる。
したがって、図９（ｂ）に示すようなガラス原料を、数秒以内に熔解して、図９（ａ）に示すようなガラス材料（一部が粗熔融状態）とすることができる。
また、工程４´´は、図８に示すように、ガラス熔融装置７０を用いたガラス熔融工程であって、ブロック状管状火炎バーナ１を用いて生成した管状火炎の内部に、ガラス原料を落下させ、当該ガラス原料を熔解させる工程である。
すなわち、落下状態のガラス原料を、管状火炎を用いて加熱することによって、熔融させるガラス原料量の如何によらず、ガラス原料を所定粒径に成形することなく、かつ、発生する排ガス等の影響を排除して、極めて高いエネルギー効率でもって、迅速かつ連続的に熔融することができる。
したがって、図９（ｂ）に示すようなガラス原料を、数秒以内に熔解して、図９（ａ）に示すようなガラス材料（一部が粗熔融状態）とすることができる。
ここで、工程４´´を実施するガラス熔融装置７０としては、下記の態様とすることが好ましい。
すなわち、ガラス原料を供給するガラス原料供給口７８ａを有する原料供給装置７８と、供給された落下状態のガラス原料を加熱して、熔融ガラスとする縦型円筒状のガラス熔融塔７４と、を順次に備えたガラス熔融装置７０であって、縦型円筒状のガラス熔融塔７４の上方に、第１の実施形態で説明したのと同様のブロック状管状火炎バーナ１が設けてあることが好ましい。
すなわち、ガラス原料を供給するガラス原料供給口７８ａを有する原料供給装置７８と、供給された落下状態のガラス原料を加熱して、熔融ガラスとする縦型円筒状のガラス熔融塔７４と、を順次に備えたガラス熔融装置７０であって、縦型円筒状のガラス熔融塔７４の上方に、第１の実施形態で説明したのと同様のブロック状管状火炎バーナ１が設けてあることが好ましい。
この理由は、このようにガラス熔融装置７０を構成することによって、ガラス原料を所定粒径に成形することなく、ガラス原料そのものであっても、所定面積を有するとともに、面方向のみならず、鉛直方向にも均一な温度分布を有する管状火炎によって、縦型円筒状のガラス熔融塔７４の内部を落下中のガラス原料を、迅速かつ連続的に熔融することができるためである。
また、縦型円筒状のガラス熔融塔７４の内部で、鉛直方向に移動する管状火炎を用いて、落下中のガラス原料を熔解させることから、発生する廃ガスについても同時に排除することができるためである。
その上、ガラス原料の熔融に寄与した管状火炎が、縦型円筒状のガラス熔融塔７４の内壁に沿って移動し、得られた熔融ガラスの貯留部付近に到達可能なことから、かかる管状火炎を利用して、得られた熔融ガラスをさらに加熱保温することができ、ひいては、ガラス原料の熔融に際して、極めて高いエネルギー効率を得ることができるためである。
また、縦型円筒状のガラス熔融塔７４の内部で、鉛直方向に移動する管状火炎を用いて、落下中のガラス原料を熔解させることから、発生する廃ガスについても同時に排除することができるためである。
その上、ガラス原料の熔融に寄与した管状火炎が、縦型円筒状のガラス熔融塔７４の内壁に沿って移動し、得られた熔融ガラスの貯留部付近に到達可能なことから、かかる管状火炎を利用して、得られた熔融ガラスをさらに加熱保温することができ、ひいては、ガラス原料の熔融に際して、極めて高いエネルギー効率を得ることができるためである。
ここで、ガラス熔融装置７０を用いて熔融させるガラス原料としては、珪砂、炭酸塩（炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等）、リン酸塩（リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム等）、生石灰、水酸化アルミニウム、酸化アルミニウム、硫酸ナトリウム、硼砂、長石、ガラスカレット、金属等の一種単独または二種以上の混合物、カレット、ガラスフリットが挙げられる。
また、ガラス熔融装置において、図８に示すように、原料供給装置７８と、縦型円筒状のガラス熔融塔７４との間に、断熱装置または冷却装置７２が設けてあることが好ましい。
この理由は、バッファー室やガラスウール充填室等の断熱装置や、水冷管等の冷却装置等が設けてあることにより、原料供給装置に、ガラス原料を所定時間滞留させた場合であっても、その間の凝集を容易に防止することができるためである。
この理由は、バッファー室やガラスウール充填室等の断熱装置や、水冷管等の冷却装置等が設けてあることにより、原料供給装置に、ガラス原料を所定時間滞留させた場合であっても、その間の凝集を容易に防止することができるためである。
また、図８に示すように、熔解されたガラス原料が、矢印Ｊで示されるように供給され、その中に、部分的熔解状態のガラス原料が一部存在していたような場合、生成された管状火炎を、熔解ガラス９６の表面付近まで誘導し、その熱を利用して、均一な粘度を有する流動状態の熔融ガラスとすることができる。
さらに、ガラス熔融塔とは別に加熱手段を設けることによって、均一温度かつ良好な流動状態の熔融ガラスとすることもできる。
より具体的には、そのような加熱手段として、ガスバーナー加熱、赤外線加熱、誘導加熱、電気加熱等の少なくとも一つを設けることによって、例えば、温度が１２００〜２０００℃の範囲であって、かつ、均一流動状態の熔融ガラスとすることができる。
なお、ガラス熔融塔の下方端に、上述した管状火炎生成装置が設けてある場合には、かかる管状火炎生成装置のさらに下方に、得られた熔融ガラスの貯留部を設けるとともに、そこに追加加熱装置を設ければ良い。
さらに、ガラス熔融塔とは別に加熱手段を設けることによって、均一温度かつ良好な流動状態の熔融ガラスとすることもできる。
より具体的には、そのような加熱手段として、ガスバーナー加熱、赤外線加熱、誘導加熱、電気加熱等の少なくとも一つを設けることによって、例えば、温度が１２００〜２０００℃の範囲であって、かつ、均一流動状態の熔融ガラスとすることができる。
なお、ガラス熔融塔の下方端に、上述した管状火炎生成装置が設けてある場合には、かかる管状火炎生成装置のさらに下方に、得られた熔融ガラスの貯留部を設けるとともに、そこに追加加熱装置を設ければ良い。
また、図８に示すように、ガラス熔融塔７４の下方端に設けてある貯留部９２の側方に、ガラス熔融塔７４で得られた熔融ガラス９６を流動させながら、炭酸ガス（ＣＯ2）や亜硫酸ガス（ＳＯ2）等を脱泡するためのガラス清澄装置９７をさらに備えることが好ましい。
より具体的には、図８に示すように、プ−ル状のガラス清澄装置９７を設けて、熔融ガラス９６を緩やかに流動させながら、さらには撹拌しながら、内部に含まれる炭酸ガスやや亜硫酸ガス等を、矢印Ｋで表わされる方向に、有効に脱泡することが好ましい。
この理由は、このようなガラス清澄装置をさらに備えることによって、内部に泡が少ない熔融ガラスが得られ、それを用いて、所定のガラス製品を安定的に製造することができるためである。
より具体的には、図８に示すように、プ−ル状のガラス清澄装置９７を設けて、熔融ガラス９６を緩やかに流動させながら、さらには撹拌しながら、内部に含まれる炭酸ガスやや亜硫酸ガス等を、矢印Ｋで表わされる方向に、有効に脱泡することが好ましい。
この理由は、このようなガラス清澄装置をさらに備えることによって、内部に泡が少ない熔融ガラスが得られ、それを用いて、所定のガラス製品を安定的に製造することができるためである。
また、図８に示すように、ブロック状管状火炎バーナ１の近傍に、着火装置７９を備えることが好ましい。
この理由は、このように着火装置を備えることによって、管状火炎形成用ガスに対して、安全かつ容易に着火して、管状火炎を形成することができるためである。
より具体的には、ガラス熔融塔の内部であって、管状火炎形成装置の近傍に、着火装置として、スパークプラグ着火装置、電熱線着火装置、パイロット火炎着火装置等の少なくとも一つを設けることが好ましい。
この理由は、このように着火装置を備えることによって、管状火炎形成用ガスに対して、安全かつ容易に着火して、管状火炎を形成することができるためである。
より具体的には、ガラス熔融塔の内部であって、管状火炎形成装置の近傍に、着火装置として、スパークプラグ着火装置、電熱線着火装置、パイロット火炎着火装置等の少なくとも一つを設けることが好ましい。
また、図８に示すように、ガラス熔融塔７４の所定場所に、酸素や燃料ガス等のガスセンサ８４、８６を備えることが好ましい。
この理由は、このようにガスセンサ８４、８６を備えることによって、過剰な酸素の滞留や、燃料ガスの滞留について検知することができるためである。したがって、このような滞留ガスに起因して、予想しない発火現象が生じたり、管状火炎の安定性が低下したりする現象を有効に防止することができる。
そして、さらに、ガスセンサ８４、８６とともに、温度計８８を併用することが好ましい。
この理由は、このように温度計８８を併用することによって、ガスセンサ８４、８６の検知精度を高めたり、これらガスセンサやガラス熔融塔７４の故障診断にも使用することができるためである。
この理由は、このようにガスセンサ８４、８６を備えることによって、過剰な酸素の滞留や、燃料ガスの滞留について検知することができるためである。したがって、このような滞留ガスに起因して、予想しない発火現象が生じたり、管状火炎の安定性が低下したりする現象を有効に防止することができる。
そして、さらに、ガスセンサ８４、８６とともに、温度計８８を併用することが好ましい。
この理由は、このように温度計８８を併用することによって、ガスセンサ８４、８６の検知精度を高めたり、これらガスセンサやガラス熔融塔７４の故障診断にも使用することができるためである。
さらにまた、図８に示すように、縦型円筒状のガラス熔融塔７４の途中に、一つまたは二つ以上のシャッター８０（８０ａ、８０ｂ、８０ｃ）が設けてあることが好ましい。
この理由は、このようなガラス熔融塔の内部を所定空間ごとに仕切るシャッターを設けるとともに、それらを開閉することによって、ガラス熔融塔における管状火炎の形成場所や、ガラス熔融塔の温度分布を精度良く調整することができるためである。
したがって、このようなシャッターの開閉によって、ガラス原料の熔融状態をさらに綿密に制御したり、ガラス原料の熔融作業に伴う安全性を向上させたりすることができる。
この理由は、このようなガラス熔融塔の内部を所定空間ごとに仕切るシャッターを設けるとともに、それらを開閉することによって、ガラス熔融塔における管状火炎の形成場所や、ガラス熔融塔の温度分布を精度良く調整することができるためである。
したがって、このようなシャッターの開閉によって、ガラス原料の熔融状態をさらに綿密に制御したり、ガラス原料の熔融作業に伴う安全性を向上させたりすることができる。
本発明によれば、管状火炎バーナにおいて、少なくともブロック体と、ブロック体の内部に形成された所定の燃焼室と、燃料用供給路および燃料用整流路と、酸素含有ガス用供給路および酸素含有ガス用整流路と、を含むことによって、ガラス加工等する際のガラス表面の汚染が少なく、かつ、作業時間や加飾時間等を著しく短縮させた管状火炎バーナ、及びそれを用いたガラス加工方法を提供することができるようになった。
特に、本発明の管状火炎バーナによれば、スリット状等の所定の燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路によって整流された燃料および酸素含有ガスを用いることから、燃焼室に流入する燃料や酸素含有ガスの流速や濃度が均一化され、ガラス加工方法等を実施する際の燃焼室における管状火炎の安定性をさらに向上させることが期待される。
また、所定のブロック体を備えていることから、その内部に、燃焼室ばかりでなく、燃料用供給路、燃料用整流路、酸素含有ガス用供給路、および酸素含有ガス用整流路をすべて取り込むことが可能となり、小型化、軽量化、断熱性、振動防止、耐久性、使い勝手性、持ち運び性等に、いずれの向上にも資することが期待される。
さらに、管状火炎バーナを用いるとともに、整流された燃料および酸素含有ガスを用いることから、安定的な管状火炎を形成することができ、ひいては、発生する炭化物（すす）の発生量を抑制し、ガラス容器に対する付着量を著しく低下させることが期待される。
その上、所定のブロック体と連結する、所定の延長ブロック体を設けることによって、燃焼室の内部にガラス熔融原料の供給等を確実に行うことが期待されるほか、延長ブロック体の側から管状火炎を取り出す際の燃焼室の軸方向の長さや管径を容易に変更（延長）することができ、さらには、延長ブロック体の内部に設けた連通穴の周囲に、所定の冷却管を設けることによって、延長ブロック体の過熱についても有効に防止することが期待される。
１：管状火炎バーナ、２：ブロック体、３：燃焼室、３ａ：小径円筒状の貫通穴、３ｂ：大径円筒状の貫通穴、３ｃ：連通穴、３ｄ：管状部材、３ｅ：冷却管、４：燃料用整流路（スリット状燃料用整流路）、４ａ：後壁、４ｂ：前壁、５：酸素含有ガス用整流路（スリット状酸素含有ガス用整流路）、６：燃料用供給路、６ａ：ボルトを含むジョイント部、６ｂ：パッキン、６ｃ：燃料用供給管、７：酸素含有ガス用供給路、７ａ：ボルトを含むジョイント部、７ｂ：パッキン、７ｃ：酸素含有ガス用供給管、８：ねじ穴、８ａ：ねじ穴、８ｂ：ねじ穴、１０：介在板、１２：延長ブロック体、１３：軸棒、５０：火炎研磨装置、５２ａ〜ｈ：ブロック状管状火炎装置、７０：ガラス熔融装置、７２：断熱装置または冷却装置、７８：ガラス原料供給口、７９：着火装置、８０：シャッター、８４、８６：ガスセンサ、８８：温度計、９２：貯留部、９４：加熱手段、９６：熔融ガラス、９７：ガラス清澄装置、Ｆ：燃料、Ｇ：酸素含有ガス
Claims (8)
- ブロック体と、
前記ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室と、
前記燃焼室の接線方向に沿って形成された少なくとも一つの燃料用整流路と、
前記燃焼室の別の接線方向に沿って形成された少なくとも一つの酸素含有ガス用整流路と、
前記燃料用整流路の法線方向に沿って形成された燃料用供給路と、
前記酸素含有ガス用整流路の法線方向に沿って形成された酸素含有ガス用供給路と、
を備え、
前記円筒状の燃焼室において、前記燃料用供給路および前記燃料用整流路を介して導入された燃料と、前記酸素含有ガス用供給路および前記酸素含有ガス用整流路を介して導入された酸素含有ガスと、を混合燃焼させることを特徴とする管状火炎バーナ。 - 前記燃料用整流路および前記燃料用整流路、あるいはいずれか一方の整流路を、前記ブロック体の厚さ方向に所定深さを有するとともに、ブロック体の上方から平面視した場合に、所定幅を有するスリット状とすることを特徴とする請求項１に記載の管状火炎バーナ。
- 前記酸素含有ガス用供給路および前記酸素含有ガス用整流路、あるいはいずれか一方の供給路を円筒状とすることを特徴とする請求項１または２に記載の管状火炎バーナ。
- 前記ブロック体の厚さ方向に重ね合わせられ、前記円筒状の燃焼室と連通する連通穴を有する延長ブロック体をさらに備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の管状火炎バーナ。
- 前記ブロック体と、前記延長ブロック体と、の間に、これらの構成材料よりも線膨張率が大きい材料からなる介在板を備えることを特徴とする請求項４に記載の管状火炎バーナ。
- ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を生成し、その生成した管状火炎を吹き付けてガラス表面を加熱研磨する管状火炎バーナを用いたガラス加工方法であって、
前記ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程と、
供給した燃料および酸素含有ガスを、前記ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程と、
整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ前記円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程と、
前記管状火炎を吹き付けてガラス表面を加熱研磨する工程と、
を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法。 - ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を形成し、その生成した管状火炎を用いて熔解させた無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて加飾する管状火炎バーナを用いたガラス加工方法であって、
前記ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程と、
供給した燃料および酸素含有ガスを、前記ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程と、
整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ前記円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程と、
前記管状火炎を用いて熔解させた無機塗料を、ガラス表面に吹き付けて加飾する工程と、
を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法。 - ブロック体の内部に形成され、少なくとも一端が開放された円筒状の燃焼室に、その接線方向から燃料と酸素含有ガスを供給して管状火炎を形成し、その生成した管状火炎を用いて、ガラス原料を熔解させる管状火炎バーナを用いたガラス加工方法であって、
前記ブロック体に形成した燃料用供給路および酸素含有ガス用供給路から、それぞれ燃料および酸素含有ガスを供給する工程と、
供給した燃料および酸素含有ガスを、前記ブロック体の内部に形成した燃料用整流路および酸素含有ガス用整流路でそれぞれ整流する工程と、
整流した燃料および酸素含有ガスを、それぞれ前記円筒状の燃焼室に導入するとともに、混合燃焼させて、管状火炎を生成する工程と、
前記管状火炎を用いて、ガラス原料を熔解させる工程と、
を含むことを特徴とする管状火炎バーナを用いたガラス加工方法。
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