JP2012518539A - 熱間圧延薄鋳造ストリップ品及びその製造方法 - Google Patents

熱間圧延薄鋳造ストリップ品及びその製造方法 Download PDF

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Abstract

双ロール鋳造機を組立て、遊離酸素含有量が２０〜７５ｐｐｍで、鋳造ストリップが０．２５重量％未満の炭素、０．９〜２．０重量％のマンガン、０．０５〜０．５０重量％のケイ素、０．０１重量％超で０．１５重量％以下のリン及び０．０１重量％未満のアルミニウムからなるような組成を有する溶鋼の鋳造溜めを形成し、鋳造ロールを互いに逆回転させて鋼ストリップを形成し、１０％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるようストリップを熱間圧延し、３００〜７００℃の温度でストリップを巻取ることにより微細構造の大部分がベイナイトと針状フェライトで構成されることを含む段階により造られる熱間圧延鋼ストリップ。鋼は０．２０〜０．６０％の銅及び０．０８％もの低含有量のマンガンを含んでもよい。

Description

本発明は、熱間圧延薄鋳造ストリップ品及びその製造方法に関する。
双ロール鋳造機は、互いに逆回転され、内部冷却された一対の鋳造ロール間に溶融金属を導くことにより、動いているロール表面上に凝固した金属殻を、ロール間のロール間隙にて合わせて凝固ストリップ品を生み出し、鋳造ロールのロール間隙から下方に送給する。本明細書では「ロール間隙」という語は鋳造ロールが最接近する領域全般を指すものとして用いられる。取鍋から注いだ溶融金属は、ロール間隙上方に位置したタンデイッシュとコアノズルとからなる金属供給システムを通り、ロール間隙上方でロール鋳造表面に支持されロール間隙長さ方向に延びる溶融金属鋳造溜めを形成する。この鋳造溜めは、鋳造溜めの両端から溢流しないようロール端面に摺動係合保持される耐火材製の側部板又は側部堰の間に通常画成される。鋳造されたストリップは通常は熱間圧延機へと送られて、１０％以上の熱間圧下を受ける。
従来は、普通炭素マンガン鋼を含む普通低炭素鋼は双ロール鋳造機で連続鋳造される。これらの普通炭素マンガン鋼の物理的特性は、通常、熱間圧延圧下を増加することにより影響を受け、例えば、降伏強さ(yield strength)と引張り強さ(tensile strength)は熱間圧延量が増加するにつれて減少し、他方、破断伸び(total elongation)は熱間圧延量が増加するにつれて概して増加した。その結果、従来、所望の機械的特性を得るためには、適用される熱間圧延圧下量に合わせて鋼の組成を調整しなければならなかった。これは非能率的であり、操作上の問題をもたらした。なぜなら、所望の熱間圧延鋼特性を得るために溶解工場は種々の熱間圧延ストリップ厚に応じて種々の溶融組成を提供しなければならないからである。
加えて、鋼組成には、溶鋼に入れられるスクラップに由来する銅が含まれ得る。従来、約０．２重量％超の銅レベルが一般的に避けられているのは熱間圧延圧下中の「ホットショートネス」("hot shortness")を懸念してのことであり、ホットショートネスはストリップに割れや極端にザラザラな表面をもたらすものであって、「チェッキング」("checking")と呼ばれることもある。（大気耐候性を改良した鋼等で）銅レベルが０．２％超の場合、ホットショートネスのリスクを避けるために高価なニッケル等を加える必要があった。
アメリカ特許第５，１８４，６６８号 アメリカ特許第５，２７７，２４３号 アメリカ特許第５，４８８，９８８号
ホットショートネスの問題が、電気アーク炉を用いた低合金鋼の製造・溶融炭素鋼の形成にコスト増をもたらした。電気アーク炉での製鋼コストのほぼ７５％が、電気アーク炉投入用の出発物質として用いられるスクラップの費用である。伝統的に、鋼スクラップは銅含有量により、０．１５重量％未満の銅と、０．１５〜０．５重量％の銅と、０．５重量％超の銅とに分けられ、銅含有量０．５％超のスクラップは低銅レベルのスクラップと混合することにより許容可能なスクラップとすることができた。とにかく、０．１５重量％未満の低銅スクラップが最もコスト高のスクラップであり、他の二つの等級のスクラップはそれほどのコストは掛からない。一般に、０．１５％未満の銅を含むスクラップが特定の商業的製鋼方法に使われる電気アーク炉で有用であり、造られる鋼板にかなりのコスト増をもたらす。銅含有量０．５％までの等級のスクラップは、かなりの費用を掛けて低銅含有量のスクラップと混ぜることによりスクラップ全体の銅含有量を０．１５％未満に減らすことにより、電気アーク炉で使われるロッドミルにおいて若しくは他のプロセスにおいて有用である。
今回開示するのは熱間圧延鋼ストリップ及びその製造方法であり、以下の段階からなる。
（ａ）横方向に位置決めされて相互間にロール間隙を形成する鋳造ロールを備えた内部冷却ロール鋳造機を組立て、
（ｂ）ロール間隙上方で鋳造ロール上に支持されて側部堰により鋳造ロールの端に隣接画成される溶鋼の鋳造溜めを形成し、溶鋼の遊離酸素含有量が２０〜７５ｐｐｍであり、溶鋼は、製造される熱間圧延薄鋳造ストリップの組成が０．２５重量％未満の炭素、０．０１重量％超で０．１５重量％以下のリン、０．９〜２．０重量％のマンガン、０．０５〜０．５０重量％のケイ素、０．０１重量％未満のアルミニウムからなるような組成であり、
（ｃ）鋳造ロールを互いに逆回転させることにより、鋳造ロールが鋳造溜め内を動くにつれて鋳造ロール上に金属殻を凝固させ、
（ｄ）金属殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介し下方に移動する鋼ストリップを形成し、
（ｅ）１０％及び３５％圧下で機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるよう鋼ストリップを熱間圧延し、
（ｆ）温度３００〜７００℃で熱間圧延鋼ストリップを巻取ることにより、微細構造の大部分をベイナイト及び針状フェライトで構成する。
若しくは、熱間圧延の段階は、１５％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるようなものでよい。別の選択肢では、１５〜３５％圧下の範囲全体にわたって、機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内である。若しくは、１０〜３５％圧下の範囲全体にわたって、機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であってよい。
溶鋼組成の遊離酸素含有量は３０〜６０ｐｐｍであってよい。熱間圧延鋼ストリップの溶融金属の全酸素含有量は７０〜１５０ｐｐｍであってよい。
溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップ組成のマンガン含有量が０．９〜１．３重量％であるような組成であってよい。
溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップの組成が更に０．０１〜０．２０重量％のニオブを有するような組成であってよい。若しくは又は加えて、溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップ組成がモリブデン約０．０５〜約０．５０重量％、バナジウム約０．０１〜約０．２０重量％及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも一つの素子から更になるような組成であってよい。
加えて、熱間圧延鋼ストリップは亜鉛、亜鉛合金又はアルミニウムの被覆を備えてもよい。又、熱間圧延鋼ストリップは少なくとも３５％の熱間圧延圧下後に少なくとも４４０ＭＰａの降伏強さを有してよい。
以下の段階からなる熱間圧延鋼ストリップ及びその製造方法も開示される。
（ａ）横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する鋳造ロールを備えた内部冷却ロール鋳造機を組立て、
（ｂ）ロール間隙上方で鋳造ロール上に支持されて側部堰により鋳造ロールの端に隣接画成される溶鋼の鋳造溜めを形成し、溶鋼の遊離酸素含有量が２０〜７５ｐｐｍであり、溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップが０．２５重量％未満の炭素、０．２〜２．０重量％のマンガン、０．０５〜０．５０重量％のケイ素、０．０１重量％超で０．１５重量％以下のリン、０．０３重量％未満のスズ、０．２０重量％未満のニッケル、０．０１重量％未満のアルミニウム、０．２０〜０．６０重量％の銅からなるような組成であり、
（ｃ）鋳造ロールを互いに逆回転させることにより、鋳造ロールが鋳造溜め内を動くにつれて鋳造ロール上に金属殻を凝固させ、
（ｄ）金属殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介し下方に移動する鋼ストリップを形成し、
（ｅ）１０％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるよう鋼ストリップを熱間圧延し、
（ｆ）温度３００〜７００℃で熱間圧延鋼ストリップを巻取ることにより、微細構造の大部分をベイナイトと針状フェライトで構成する。
若しくは、熱間圧延の段階は、１５％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるようなものであってよい。更に別の選択肢では、１５〜３５％圧下の範囲全体にわたって機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内である。若しくは、１０〜３５％圧下の範囲全体にわたって機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であってよい。
溶鋼の遊離酸素含有量は３０〜６０ｐｐｍであってよい。熱間圧延鋼ストリップの溶融金属の全酸素含有量は７０〜１５０ｐｐｍであってよい。ニッケル含有量は０．１重量％未満でよい。
溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップ組成の銅含有量が０．２〜０．５重量％若しくは０．３〜０．４重量％であるような組成であってよい。加えて、熱間圧延鋼ストリップ組成が０．４〜０．７５重量％又は０．４〜０．５重量％のクロム含有量を有するような組成であってよい。
インライン熱間圧延機及びコイラを組入れたストリップ鋳造設備を示す。 双ロールストリップ鋳造機の詳細を示す。 マンガン量を高めた鋼について降伏強さに対する熱間圧延圧下の作用を示すグラフである。 ０．１９％炭素鋼について降伏強さと伸びに対する熱間圧延圧下の作用を示すグラフである。 ０．８８〜１．１％マンガンを有する試験サンプルについて引張り強さ、降伏強さ、伸びに対する炭素量の作用を示すグラフである。 約１５％〜４５％の圧下にわたって引張り強さ、降伏強さ、伸びに対する熱間圧延圧下の作用を示すグラフである。
本発明を更に添付図面に関連して説明する。
図１は、鋼ストリップを連続鋳造するストリップ鋳造機の連続する部分を示す。図１及び図２に示す双ロール鋳造機１１が連続的に製造する鋳造鋼ストリップ１２は移行路１０を通り、ガイドテーブル１３を横切ってピンチロール１４Ａを備えたピンチロールスタンド１４に至る。ピンチロールスタンド１４を出た直後にストリップは、一対の圧下ロール１６Ａとバックアップロール１６Ｂとを備えた熱間圧延機１６内へと通され、そこで鋳造ストリップは熱間圧延されて所望厚に減少される。熱間圧延されたストリップはランアウトテーブル１７上を通り、そこでストリップは対流、水ジェット１８（又は他の適宜手段）を介して供給される水との接触、及び放熱により冷却できる。圧延され冷却されたストリップは次いで、一対のピンチロール２０Ａからなるピンチロールスタンド２０を通り、更にはコイラ１９に至る。鋳造ストリップの最終的な冷却は巻取り後に行われる。
図２に示すように、双ロール鋳造機１１を構成する主機械フレーム２１が支持する一対の横方向に位置決めされた鋳造ロール２２は鋳造表面２２Ａを有する。鋳造作業中に溶融金属が、図示しない取鍋からタンデイッシュ２３へ、そして耐火シュラウド２４を介し分配器又は可動タンデイッシュ２５へ、更には分配器２５から金属送給ノズル２６を介しロール間隙２７上方の鋳造ロール２２間へと供給される。鋳造ロール２２間に送給された溶融金属がロール間隙上方に鋳造溜め３０を形成する。鋳造ロールの端で鋳造溜め３０を抑止するのが一対の側部閉止堰又は板２８であり、側板ホルダに接続された流体圧シリンダユニット（図示せず）を含む一対のスラスタ（図示せず）により鋳造ロールの端へと押圧される。（一般に「メニスカス」レベルと呼ばれる）鋳造溜め３０上面は、通常、送給ノズル２６下端より上となるので、送給ノズル下端が鋳造溜め３０内に浸漬される。鋳造ロール２２は内部が水冷されるので、ロールが鋳造溜めを通るにつれて、移動するロール表面上に殻が凝固し、殻がロール間のロール間隙２７にて合わされて鋳造ストリップ１２を造り、ストリップは鋳造ロール間のロール間隙から下方に送給される。
双ロール鋳造機は、特許文献１、特許文献２、特許文献３、又はアメリカ特許出願第１２／０５０，９８７号に幾分詳しく例示且つ記述された種類のものであってよい。本発明の実施例で用いるのに適した双ロール鋳造機の適宜の構造的詳細についてはこれらの特許明細書を参照でき、特許明細書の開示は相互参照によりここに組入れられる。
双ロールストリップ鋳造の特定パラメータを制御して高凝固速度を用いることにより、本発明の鋼組成は、微細且つ均一分布の球形介在物でのＭｎＯ及びＳｉＯ２の液体脱酸品を生じる。又、存在するＭｎＯ．ＳｉＯ２介在物は、制限された熱間圧下であるためインライン熱間圧延プロセスによって著しく細長にされない。介在物／粒子個体群(populations)が調整されて針状フェライトの核生成を促進する。ＭｎＯ．ＳｉＯ２介在物は約１０μｍの大きなものから０．１μｍ未満の非常に微細な粒子までにわたってよく、大部分は約０．５〜５μｍである。大きめの０．５〜１０μｍサイズの非金属介在物は針状フェライトの核生成用に提供され、ＭｎＳ及びＣｕＳ等の介在物混合物を含んでよい。オーステナイト粒度は、従来の熱間圧延ストリップ鋼で造られるオーステナイト粒度よりも著しく大きい。粗いオーステナイト粒度は、調整した介在物／粒子の個体群と共に、針状フェライト及びベイナイトの核生成の手助けをする。
インライン熱間圧延機１６は通常１０〜５０％の圧下に使われる。ランアウトテーブル１７上での冷却は水冷部と空気ミスト冷却を含んでオーステナイト変態の冷却速度を制御することにより温度３００〜７００℃で所望の微細構造及び材料特性を達成する。若しくは、巻取り温度は約４５０〜５５０℃であってよい。生じた微細構造は大部分が針状フェライトとベイナイトで構成される。
本発明の高銅レベル鋼及び高マンガンレベル鋼では、降伏強さ、引張り強さ、破断伸びに対する熱間圧下の作用により、相異なるレベルの熱間圧下で引張り強さ、降伏強さ、破断伸びが比較的安定した鋼特性となる。従来の斯かる鋼製品では熱間圧下の増加につれて降伏強さ及び引張り強さが低下するのが通例であるのと対照的に、本鋼品では降伏強さ、引張り強さ、破断伸びに対する熱間圧下の作用が著しく減少される。５５０℃より低い巻取り温度は高度の熱間圧延と共に用いることで、機械的特性に対する熱間圧下の作用を軽減できる。
約１５％超の熱間圧下によりオーステナイトの再結晶を引き起こすことができ、それが針状フェライトとベイナイトの粒度と体積分率を減らす。
我々は、鋼硬化性を増加させる合金素子を加えることにより、熱間圧延プロセスでの粗い鋳放しオーステナイト粒度の再結晶化が抑えられ、鋼硬化性が熱間圧延後に維持されることとなり、広範囲の％の熱間圧下にわたって所望微細構造及び機械的特性の薄型材料を造ることが可能となることを見出した。これについて更に、当初は表１の鋼組成に関連して以下で論じる。
Figure 2012518539
表１の鋼Ｊ及び鋼Ｌの溶融組成は遊離酸素含有量が４１〜５４ｐｐｍであり、０．０１％超、０．１５％以下のリンを含んでいた。
表１のベース組成のような普通炭素マンガン鋼の通常組成は、約０．６０〜０．９０重量％のマンガン含有量を含む。我々は、大幅にマンガン含有量を増加させて（表１の鋼Ｌ）鋼の硬化性を増加させた鋼組成を開発した。マンガン含有量を増加させると微細構造硬化により所望強さレベルが提供される。加えて、固溶体中のマンガンが作用して熱間圧延後の変形オーステナイトの静的再結晶化を抑制し、機械的特性に対する熱間圧下の作用が軽減された。この抑制をすることは、従来のスラブベースの製造に較べて短い時間間隔(time scale)及び最少限の熱間圧下により可能である。本発明の高マンガンレベル鋼の組成は、少なくとも３５％までの熱間圧下という程度の熱間圧延圧下で比較的安定している。これにより、所望機械的特性を備えた０．９ｍｍ厚の鋼Ｌ等の比較的薄板の製造ができる。図３に示すように、１．２８％マンガン鋼は熱間圧延圧下による降伏強さへの影響が、普通の０．８％マンガン・炭素レベルのものよりも少ない。加えて、１．２８％マンガンの降伏強さはベースの０．８％マンガン鋼の降伏強さよりも著しく高く、３５％超の熱間圧延圧下で４４０ＭＰａを超える。
熱間圧延後に、鋼ストリップは約３００〜７００℃の巻取り温度に冷却されることにより、微細構造の大部分がベイナイトと針状フェライトで構成される。若しくは、鋼ストリップは約４５０〜５５０℃の巻取り温度に冷却されることにより微細構造の大部分がベイナイトと針状フェライトで構成される。１５％及び３５％圧下での機械的特性は、熱間圧延ストリップの降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内である。若しくは、１５〜３５％圧下の範囲全体での機械的特性が、熱間圧延ストリップの降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であってよい。
組成は０．２５重量％未満の炭素、０．９〜２．０重量％のマンガン、０．０５〜０．５０重量％のケイ素、０．０１重量％未満のアルミニウムを含んでよい。マンガン含有量は約１．０〜１．３重量％でもよい。
若しくは又は加えて、高マンガンレベル鋼の組成は、約０．０１〜０．２％のニオブ、約０．０５〜約０．５０％のモリブデン、約０．０１〜約０．２０％のバナジウム及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも一つの素子を含んでよい。熱間圧延鋼ストリップは溶融メッキ被覆して、亜鉛、亜鉛合金又はアルミニウムの被覆を備えてもよい。
我々は、所望の微細構造的硬化を提供して機械的特性に対する熱間圧延圧下の作用を減らすことが、０．２０〜０．６０重量％の銅を加えると共にマンガンレベルを上記のように最少レベルに保つか０．０８重量％もの低量に減らし、スズを０．０３重量％未満、ニッケルを０．２０重量％未満とすることにより可能であることも見出した。この高銅レベル鋼は、ロッドミルで使われるもののように銅分の多い鋼スクラップをホットショートネスなしの製鋼に使うことを可能にする。銅レベル０．２〜０．４％の複数の試験ヒート（一回の製鋼工程で得られた溶鋼）が鋳造され、約０．６％銅の試験ヒートがホットショートネスを起こさず且つ特別な合金添加の実行を避けつつ鋳造された。
銅を有する組成は、０．２５重量％未満の炭素、０．２〜２．０重量％のマンガン、０．０５〜０．５０重量％のケイ素、０．０１重量％未満のアルミニウム、０．０３重量％未満のスズ、０．１０重量％未満のニッケル、０．２０〜０．６０重量％の銅を含んでよい。銅含有量は約０．２〜０．５重量％又は約０．３〜０．４重量％でもよい。又、鋳造される溶鋼の遊離酸素含有量は２０〜７５ｐｐｍ若しくは３０〜６０ｐｐｍでもよい。又、全酸素レベルは７０〜１５０ｐｐｍであった。
加えて、熱間圧延鋼ストリップのクロム含有量は約０．４〜０．７５重量％若しくは約０．４〜０．５重量％であってよい。
銅の提供する小幅の硬化性増加をスズ０．０３％未満及びニッケル０．２０％未満で用いて、高冷却速度及び低巻取り温度約５００〜６００℃を用い、高強度の等級（等級ＳＳ３８０）を製造した。又、低強度の等級は、銅レベルを高めると共に、低冷却速度と高巻取り温度を用いることにより銅含有量増加の効果を相殺することで製造可能である。表２に示すように、銅含有量０．２０〜０．４０％の等級の引張り特性により等級ＳＳ２７５〜等級ＳＳ３８０のような一範囲の亜鉛メッキ構造等級が造られた。
Figure 2012518539
銅レベルを高めて低強度等級を造るには、約６００〜７００℃の高巻取り温度を用いて銅含有量増加を相殺する。高温度で巻取ることによる、高銅レベル本鋼は低銅含有量の普通炭素マンガン鋼に類似した物理的特性を提供できる。上記したように、高銅レベル本鋼組成は高銅スクラップにより電気アーク炉内で造ることができ、低銅スクラップに較べかなりのコスト削減となる。
一代替例では、高銅レベル本鋼を、亜鉛メッキ被覆、ガルバリウム(Galvalume: 登録商標)被覆及びジンカリューム(Zincalum: 登録商標)被覆、アルミメッキ被覆又はその他被覆等、亜鉛被覆又は亜鉛合金被覆又はアルミニウム被覆のうちの一つ又は両方で溶融メッキ被覆する。銅レベルを高め、溶融メッキした本鋼の微細構造は、ストリップ温度が鋼のAc1温度よりもはるかに低いままなので、大幅に変わることはなかった。従って、銅レベルを高め被覆されていない鋼の熱間圧延状態での機械的特性は連続溶融メッキラインでの被覆後の機械的特性に類似している。
若しくは又は加えて、高銅組成物は、約０．０１〜０．２％のニオブ、約０．０５〜約０．５０％のモリブデン、約０．０１〜約０．２０％のバナジウム及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも一つの素子を含んでよい。
いずれにしろ、約０．２０％以上もの炭素レベルはマイクロ合金が望まれない用途にも用いることができる。加えて、０．３０〜０．５０％の高炭素レベルは厚み範囲１．０〜１．５ｍｍの材料用の特定用途に用いることができる。従来、これらの炭素レベルを高めた鋼がこの厚みを得るには複数回の焼きなまし及び冷間圧延段階を要していた。
０．１９％炭素鋼の組成を表１（鋼Ｊ）に示し、機械的特性を適用される熱間圧延圧下の関数として図４に示す。本０．１９％炭素鋼の強度レベルは現在の普通低炭素鋼よりも高い。図４に示すように、従来の巻取り温度での処理で降伏強さは適用される熱間圧下の全範囲にわたって３８０ＭＰａを超える。これは、低巻取り温度と制限された熱間圧下が適用されて３８０ＭＰａを越える降伏強さを提供する低炭素鋼（０．０２〜０．０５％炭素）と対照的である。
本鋼の追加のサンプルは、図５及び図６に示すように、約０．８８〜１．１％のマンガン及び約０．０２〜０．０４％の炭素量で用意した。図５に示すように、引張り強さ、降伏強さ、破断伸びは、０．８８〜１．１％の相異なるレベルのマンガン量にわたって比較的安定している。
本鋼では降伏強さ、引張り強さ、破断伸びに対する熱間圧下の作用が、図６に示すように、相異なるレベルの熱間圧下で引張り強さ、降伏強さ、破断伸びが比較的安定する鋼特性となる。上記で論じたように、従来の斯かる鋼製品では、熱間圧下を増加させるにつれて降伏強さ及び引張り強さが減少するのが通例であった。対照的に、本鋼品では、降伏強さ、引張り強さ、破断伸びに対し、相異なる量の熱間圧下の作用が著しく減少する。図６に示すように、本鋼は少なくとも４５％までの程度の熱間圧延圧下で比較的安定している。熱間圧延鋳造ストリップは、温度３００〜７００℃若しくは約４５０〜５５０℃での冷却後、大部分がベイナイト及び針状フェライトで構成され、１０％及び３５％圧下で機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるような特性を有する微細構造を提供する。若しくは、１０〜３５％圧下の範囲全体にわたって機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内である。更に別の選択肢では、１５％及び３５％圧下で機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内である。若しくは、１５〜３５％圧下の範囲全体にわたって機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内である。
以上、本発明を図面及び明細書において詳細に説明・記述してきたが、それは例示的なものであって限定的性格のものでない。従って、単に例示来てな実施例を記述したものであって、特許請求の範囲で記述した本発明の範囲内にあるあらゆる変更及び改変の保護が要求されていると理解される。明細書を考慮すれば本発明の追加的特徴は当業者には明らかとなるであろう。本発明の範囲を逸脱することなく種々の変更を加えることが可能である。

Claims (34)

  1. 横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する鋳造ロールを備えた内部冷却ロール鋳造機を組立て、ロール間隙上方で鋳造ロール上に支持されて側部堰により鋳造ロールの端に隣接画成される溶鋼の鋳造溜めを形成し、溶鋼の遊離酸素含有量が２０〜７５ｐｐｍであり、溶鋼は、製造される熱間圧延薄鋳造ストリップの組成が０．２５重量％未満の炭素、０．９〜２．０重量％のマンガン、０．０５〜０．５０重量％のケイ素、０．０１重量％超で０．１５重量％以下のリン、０．０１重量％未満のアルミニウムからなるような組成であり、
    鋳造ロールを互いに逆回転させることにより、鋳造溜め内を動くにつれて鋳造ロール上に金属殻を凝固させ、
    金属殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介し下方に移動する鋼ストリップを形成し、
    １０％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるよう鋼ストリップを熱間圧延し、
    温度３００〜７００℃で熱間圧延鋼ストリップを巻取ることにより、微細構造の大部分をベイナイトと針状フェライトで構成する、
    ことからなる諸段階により造られる熱間圧延鋼ストリップ。
  2. １５％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるよう鋼ストリップを熱間圧延する段階により造られる、請求項１記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  3. 溶鋼の遊離酸素含有量が３０〜６０ｐｐｍである、請求項１又は２に記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  4. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップのマンガン含有量が０．９〜１．３重量％であるような組成である、請求項１乃至３のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  5. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップのニオブ含有量が０．０１〜０．２０重量％であるような組成である、請求項１乃至４のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  6. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップが０．０５〜０．５０重量％のモリブデン、０．０１〜０．２０重量％のバナジウム及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも一つの素子からなるような組成である、請求項１乃至５のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  7. 熱間圧延鋼ストリップを溶融メッキ被覆して亜鉛又は亜鉛合金又はアルミニウムの被覆を提供する段階から更になる、請求項１乃至６のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  8. 鋼ストリップを熱間圧延して少なくとも３５％の圧下とし、熱間圧延圧下後に少なくとも４４０ＭＰａの降伏強さを持たせる段階から造られる、請求項１乃至７のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  9. 横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する鋳造ロールを備えた内部冷却ロール鋳造機を組立て、ロール間隙上方で鋳造ロール上に支持されて側部堰により鋳造ロールの端に隣接画成される溶鋼の鋳造溜めを形成し、溶鋼の遊離酸素含有量が２０〜７５ｐｐｍであり、溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップの組成が０．２５重量％未満の炭素、０．０１重量％超で０．１５重量％以下のリン、０．０３重量％未満のスズ、０．２０重量％未満のニッケル、０．２〜２．０重量％のマンガン、０．０５〜０．５０重量％のケイ素、０．０１重量％未満のアルミニウム、０．２０〜０．６０重量％の銅からなるような組成であり、
    鋳造ロールを互いに逆回転させることにより、鋳造溜め内を動くにつれて鋳造ロール上に金属殻を凝固させ、
    金属殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介し下方に移動する鋼ストリップを形成し、
    １０％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるよう鋼ストリップを熱間圧延し、
    温度３００〜７００℃で熱間圧延鋼ストリップを巻取ることにより、微細構造の大部分をベイナイトと針状フェライトで構成する
    ことからなる諸段階により造られる熱間圧延鋼ストリップ。
  10. １５％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるよう鋼ストリップを熱間圧延することからなる段階により造られる、請求項９に記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  11. 溶鋼の遊離酸素含有量が３０〜６０ｐｐｍである、請求項９又は請求項１０に記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  12. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップの銅含有量が０．２〜０．５重量％であるような組成である、請求項９乃至１１のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  13. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップの銅含有量が０．３〜０．４重量％であるような組成である、請求項９乃至１２のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  14. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップのニッケル含有量が０．１重量％未満であるような組成である、請求項９乃至１３のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  15. 巻取り温度が６００〜７００℃である、請求項９乃至１４のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  16. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップのクロム含有量が０．４〜０．７５重量％であるような組成である、請求項９乃至１５のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  17. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップのクロム含有量が０．４〜０．５重量％であるような組成である、請求項９乃至１５のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップ。
  18. 横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する鋳造ロールを備えた内部冷却ロール鋳造機を組立て、ロール間隙上方で鋳造ロール上に支持されて側部堰により鋳造ロールの端に隣接画成される溶鋼の鋳造溜めを形成し、溶鋼の遊離酸素含有量が２０〜７５ｐｐｍであり、溶鋼は、製造される熱間圧延薄鋳造ストリップの組成が０．２５重量％未満の炭素、０．０１重量％超で０．１５重量％以下のリン、１．０〜２．０重量％のマンガン、０．０５〜０．５０重量％のケイ素、０．０１重量％未満のアルミニウムからなるような組成であり、
    鋳造ロールを互いに逆回転させることにより、鋳造溜め内を動くにつれて鋳造ロール上に金属殻を凝固させ、
    金属殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介し下方に移動する鋼ストリップを形成し、
    １０％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるよう鋼ストリップを熱間圧延し、
    温度３００〜７００℃で熱間圧延鋼ストリップを巻取ることにより、微細構造の大部分をベイナイトと針状フェライトで構成する、
    諸段階からなる熱間圧延鋼ストリップ製造方法。
  19. １５％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるよう鋼ストリップを熱間圧延することからなる、請求項１８に記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  20. 溶鋼の遊離酸素含有量が３０〜６０ｐｐｍである、請求項１８又は請求項１９に記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  21. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップのマンガン含有量が０．９〜１．３重量％であるような組成である、請求項１８乃至２０のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  22. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップのニオブ含有量が０．０１〜０．２０重量％であるような組成である、請求項１８乃至２１のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  23. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップが約０．０５〜約０．５０重量％のモリブデン、約０．０１〜約０．２０重量％のバナジウム及びそれらの混合物からなる群から選択された少なくとも一つの素子から更になるような組成である、請求項１８乃至２２のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  24. 熱間圧延鋼ストリップを溶融メッキ被覆して亜鉛、亜鉛合金又はアルミニウムの被覆を提供する段階から更になる、請求項１８乃至２３のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  25. 少なくとも３５％の熱間圧延圧下後に鋼ストリップが少なくとも４４０ＭＰａの降伏強さを有する、請求項１８乃至２４のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  26. 横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する鋳造ロールを備えた内部冷却ロール鋳造機を組立て、ロール間隙上方で鋳造ロール上に支持されて側部堰により鋳造ロールの端に隣接画成される溶鋼の鋳造溜めを形成し、溶鋼の遊離酸素含有量が２０〜７５ｐｐｍであり、溶鋼は熱間圧延鋼ストリップの組成が０．２５重量％未満の炭素、０．０１重量％超で０．１５重量％以下のリン、０．０３重量％未満のスズ、０．２０重量％未満のニッケル、０．２〜２．０重量％のマンガン、０．０５〜０．５０重量％のケイ素、０．０１重量％未満のアルミニウム、０．２０〜０．６０重量％の銅からなるような組成であり、
    鋳造ロールを互いに逆回転させることにより、鋳造溜め内を動くにつれて鋳造ロール上に金属殻を凝固させ、
    金属殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介し下方に移動する鋼ストリップを形成し、
    １０％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるよう鋼ストリップを熱間圧延し
    温度３００〜７００℃で熱間圧延鋼ストリップを巻取ることにより、微細構造の大部分をベイナイトと針状フェライトで構成する、
    諸段階からなる熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  27. １５％及び３５％圧下での機械的特性が降伏強さ、引張り強さ、破断伸びについて１０％以内であるよう、鋼ストリップを熱間圧延することからなる、請求項２６に記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  28. 溶鋼の遊離酸素含有量が３０〜６０ｐｐｍである、請求項２６又は２７に記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  29. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップの銅含有量が０．２〜０．５重量％であるような組成である、請求項２６乃至２８のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  30. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップの銅含有量が０．３〜０．４重量％であるような組成である、請求項２６乃至２９のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  31. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップのニッケル含有量が０．１重量％未満であるような組成である、請求項２６乃至３０のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  32. 巻取り温度が６００〜７００℃である、請求項２６乃至３１のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  33. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップのクロム含有量が０．４〜０．７５重量％であるような組成である、請求項２６乃至３２のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
  34. 溶鋼は、熱間圧延鋼ストリップのクロム含有量が０．４〜０．５重量％であるような組成である、請求項２６乃至３２のいずれかに記載の熱間圧延鋼ストリップの製造方法。
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