JP2012507632A - Ultra-high strength stainless steel alloy strip, method of manufacturing the same, and method of using the strip to manufacture a golf club head - Google Patents

Ultra-high strength stainless steel alloy strip, method of manufacturing the same, and method of using the strip to manufacture a golf club head Download PDF

Info

Publication number
JP2012507632A
JP2012507632A JP2011534807A JP2011534807A JP2012507632A JP 2012507632 A JP2012507632 A JP 2012507632A JP 2011534807 A JP2011534807 A JP 2011534807A JP 2011534807 A JP2011534807 A JP 2011534807A JP 2012507632 A JP2012507632 A JP 2012507632A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
strip
ingot
elongated
golf club
heating
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2011534807A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP5464214B2 (en
Inventor
コサ,シオドア
ウエルト,デイビッド,イー.
Original Assignee
フレニ ブレンボ エス.ピー.エー.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to US11003408P priority Critical
Priority to US61/110,034 priority
Application filed by フレニ ブレンボ エス.ピー.エー. filed Critical フレニ ブレンボ エス.ピー.エー.
Priority to PCT/US2009/062745 priority patent/WO2010051440A1/en
Publication of JP2012507632A publication Critical patent/JP2012507632A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5464214B2 publication Critical patent/JP5464214B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/001Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/02Hardening by precipitation
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226Hot rolling
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236Cold rolling
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0068Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008Martensite

Abstract

ステンレス鋼の細長く薄いストリップ製品が開示されている。この製品は、重量パーセントにして、最大0.03のCと、最大1.0のMnと、最大0.75のSiと最大0.040のPと、最大0.020のSと、10.9〜11.1のCrと、10.9〜11.1のNiと、0.9〜1.1のMoと、1.5〜1.6のTiと、最大0.25のAlと、0.7〜0.8のNbと、最大1のCuと、最大0.010のBと、最大0.030のNを含有している耐食性合金から作られている。この合金の残部は、鉄と通常の不純物である。この細長く薄いストリップ製品は、固溶化熱処理及び時効硬化状態において、少なくとも280ksi(1930.5MPa)の室温引張強度を発揮する。前記ストリップ材を製造する方法と前記ストリップ材を用いてゴルフクラブヘッドを製造する方法も開示されている。  Stainless steel elongated and thin strip products are disclosed. This product is in weight percent up to 0.03 C, up to 1.0 Mn, up to 0.75 Si, up to 0.040 P, up to 0.020 S, 10. 9 to 11.1 Cr, 10.9 to 11.1 Ni, 0.9 to 1.1 Mo, 1.5 to 1.6 Ti, and up to 0.25 Al, It is made from a corrosion resistant alloy containing 0.7 to 0.8 Nb, a maximum of 1 Cu, a maximum of 0.010 B, and a maximum of 0.030 N. The balance of this alloy is iron and normal impurities. This elongated and thin strip product exhibits a room temperature tensile strength of at least 280 ksi (1930.5 MPa) in the solution heat treatment and age hardening conditions. A method of manufacturing the strip material and a method of manufacturing a golf club head using the strip material are also disclosed.

Description

本発明は、ステンレス鋼ストリップ材に関し、特に、非常に高い引張強さを有するステンレス鋼ストリップ製品、同製品を製造する方法及びゴルフクラブヘッドを製造するために同ストリップ製品を利用する方法に関するものである。   The present invention relates to a stainless steel strip material, and more particularly to a stainless steel strip product having a very high tensile strength, a method of manufacturing the product, and a method of using the strip product to manufacture a golf club head. is there.
ゴルフクラブの製造業者は、高強度フェースプレート材(faceplate material)を常に追求している。非常に高い強度は、フェースプレート部を、より薄くさせることを可能にし、従って、より軽量にすることを可能にさせ、そのことが、ゴルフクラブヘッドの設計において設計者にゆとりを与えることとなっている。加えて、耐食性材料は、使用中に除去されてしまうような表面コーティング又はメッキを必要としないので、非ステンレス材料よりも好ましい。   Golf club manufacturers are constantly seeking high-strength faceplate materials. The very high strength allows the faceplate portion to be thinner and thus lighter, which gives designers more room in golf club head design. ing. In addition, corrosion resistant materials are preferred over non-stainless materials because they do not require surface coating or plating that would be removed during use.
この問題に対する現在の解決策は、CUSTOM 455合金のような標準的なPHステンレス鋼合金やCUSTOM 465合金及びCUSTOM 475合金のような新たに設計されたステンレス合金を使用することである。然しながら、CUSTOM 455合金及びCUSTOM 465合金は、新たなゴルフクラブの設計において要望されているような強度レベルを発揮しない。CUSTOM 475合金は、非常に高い強度を発揮するが、高度に合金化されて、ゴルフクラブの製造プロセスにおいて許容できなることに加えて、ゴルフクラブの製造業者にとって高価になる。   The current solution to this problem is to use standard PH stainless steel alloys such as CUSTOM 455 alloy and newly designed stainless alloys such as CUSTOM 465 alloy and CUSTOM 475 alloy. However, CUSTOM 455 alloy and CUSTOM 465 alloy do not exhibit the strength levels as desired in new golf club designs. CUSTOM 475 alloy provides very high strength, but in addition to being highly alloyed and acceptable in the golf club manufacturing process, it is expensive for golf club manufacturers.
更に、多くのゴルフクラブヘッドは、一般的に、フェースプレートを備えたキャストボディ(cast body)を用いて製造されている。キャストボディ材は、一般的に、17−4 PHステンレス鋼又は15−5 PHステンレス鋼のような析出硬化型ステンレス鋼から作られている。ゴルフクラブヘッドは、一般的に、フェースプレートをキャストボディに溶接してから、最終的な特性を発揮させるためにフェースプレートとキャストボディとの組立体全体を熱処理することにより作られている。ゴルフクラブヘッドのキャストボディ用に一般的に用いられる合金は約1900°F(1038℃)の溶解温度を有しているのに対し、公知のフェースプレート材料は1550°F〜1800°F(843℃〜982℃)の範囲の溶解温度を有している。熱処理温度に関するこのミスマッチによって、クラブボディ又はフェースプレート又はそれら双方が、ゴルフクラブヘッドの組立後の熱処理された状態において、最適な特性を決して発揮しないという結果を齎す。加えて、CUSTOM 475合金はゴルフクラブヘッドの組立後に再溶解させることができないので、該合金は全体的に異なった製造プロセスを屡々必要とする。   In addition, many golf club heads are generally manufactured using a cast body with a face plate. Cast body materials are typically made from precipitation hardening stainless steels such as 17-4 PH stainless steel or 15-5 PH stainless steel. Golf club heads are generally made by welding the face plate to the cast body and then heat treating the entire face plate and cast body assembly to achieve the final properties. Alloys commonly used for golf club head cast bodies have a melting temperature of about 1900 ° F. (1038 ° C.), whereas known faceplate materials range from 1550 ° F. to 1800 ° F. (843). A melting temperature in the range of from 0 ° C to 982 ° C. This mismatch in heat treatment temperature results in the club body and / or face plate never exhibiting optimum properties in the heat treated state after assembly of the golf club head. In addition, since CUSTOM 475 alloy cannot be remelted after assembly of the golf club head, the alloy often requires a totally different manufacturing process.
公知の材料の上述した不都合な点は、本発明によるステンレス鋼ストリップ製品によってかなりの程度解消される。   The aforementioned disadvantages of the known materials are overcome to a great extent by the stainless steel strip product according to the invention.
本発明の一側面によれば、重量パーセントにして、
C 最大0.03
Mn 最大1.0
Si 最大0.75
P 最大0.040
S 最大0.020
Cr 10.9〜11.1
Ni 10.9〜11.1
Mo 0.9〜1.1
Ti 1.5〜1.6
Al 最大0.25
Nb 0.7〜0.8
Cu 最大1
B 最大0.010
N 最大0.030
を含有し且つ残部が鉄と通常の不純物である耐食性合金から作られたステンレス鋼ストリップ製品が得られる。この細長く薄いストリップ製品は、固溶化熱処理及び時効硬化された状態において、少なくとも約280ksi(1930.5MPa)の室温引張強さを発揮する。
According to one aspect of the invention, in weight percent,
C 0.03 max
Mn up to 1.0
Si maximum 0.75
P 0.040 max
S 0.020 max
Cr 10.9 to 11.1
Ni 10.9 to 11.1
Mo 0.9-1.1
Ti 1.5-1.6
Al maximum 0.25
Nb 0.7-0.8
Cu maximum 1
B Max 0.010
N 0.030 max
A stainless steel strip product is obtained which is made of a corrosion-resistant alloy which contains iron and the balance is iron and normal impurities. This elongated and thin strip product exhibits a room temperature tensile strength of at least about 280 ksi (1930.5 MPa) in a solution heat treatment and age hardened state.
本発明の別の側面によれば、薄いストリップ製品を製造するための方法が得られる。この方法は、上述した重量パーセント組成を有する耐食性合金を鋳造してインゴットを作る工程を含んでいる。そのインゴットを熱間加工して細長いストリップ材を形成する。次に、そのストリップ材を、室温で少なくとも約280ksi(1930.5MPa)の終局引張強さを発揮させるための時間と温度の条件下で熱処理する。   According to another aspect of the invention, a method for producing a thin strip product is obtained. The method includes the step of casting an corrosion resistant alloy having the weight percent composition described above to make an ingot. The ingot is hot processed to form an elongated strip material. The strip material is then heat treated under conditions of time and temperature to exert an ultimate tensile strength of at least about 280 ksi (1930.5 MPa) at room temperature.
本発明の更に別の側面によれば、ゴルフクラブヘッドを製造するための方法が得られる。この方法は、上述した重量パーセント組成を有する耐食性合金を鋳造してインゴットを作る工程を含んでいる。そのインゴットを熱間加工して細長いストリップ材を形成し、次に、そのストリップ材を、該ストリップ材の切削性と処理可能性(processability)とを利する時間と温度の条件下で熱処理する。次に、ストリップ材を機械加工して、ゴルフクラブヘッド用のフェースプレートを形成する。この方法は、耐食性・析出硬化型鋼合金からゴルフクラブヘッドボディを形成する工程を更に含んでいる。フェースプレートをゴルフクラブボディに接合させる。次に、フェースプレートとゴルフクラブボディとの組立体を、ゴルフクラブヘッドボディにおいて所望レベルの硬度と強度とを発揮させ、且つ、フェースプレートにおいて室温で少なくとも約280ksi(1930.5MPa)の終局引張強さを発揮させるのに十分な時間と温度の条件下で熱処理する。   According to yet another aspect of the invention, a method for manufacturing a golf club head is obtained. The method includes the step of casting an corrosion resistant alloy having the weight percent composition described above to make an ingot. The ingot is hot worked to form an elongated strip, which is then heat treated under conditions of time and temperature that benefit from the machinability and processability of the strip. Next, the strip material is machined to form a face plate for a golf club head. The method further includes forming a golf club head body from a corrosion resistant, precipitation hardened steel alloy. The face plate is joined to the golf club body. Next, the face plate and golf club body assembly provides the desired level of hardness and strength in the golf club head body and an ultimate tensile strength of at least about 280 ksi (1930.5 MPa) at room temperature at the face plate. Heat treatment is performed under conditions of sufficient time and temperature to exhibit the thickness.
図1は、時効温度による作用としての引張強度のグラフを示した図である。FIG. 1 is a graph showing a tensile strength as a function of aging temperature.
本発明の好ましい実施形態としては、重量パーセントで以下の組成を有する細長いストリップ製品を挙げることができる。
C 最大0.03
Mn 最大1.0
Si 最大0.75
P 最大0.040
S 最大0.020
Cr 10.9〜11.1
Ni 10.9〜11.1
Mo 0.9〜1.1
Ti 1.5〜1.6
Al 最大0.25
Nb 0.7〜0.8
Cu 最大1
B 最大0.010
N 最大0.030
残部が、鉄と通常の不純物。
Preferred embodiments of the present invention can include elongated strip products having the following composition in weight percent:
C 0.03 max
Mn up to 1.0
Si maximum 0.75
P 0.040 max
S 0.020 max
Cr 10.9 to 11.1
Ni 10.9 to 11.1
Mo 0.9-1.1
Ti 1.5-1.6
Al maximum 0.25
Nb 0.7-0.8
Cu maximum 1
B Max 0.010
N 0.030 max
The balance is iron and normal impurities.
この合金組成物は、好ましくは、真空誘導溶解法(VIM)を用いて溶解させる。その鋼を一つ又はそれ以上のインゴットモールドに鋳造する。付加的な清浄のために、この合金をVIM工程後に真空アーク再溶解(VAR)させる。凝固後に、インゴットを中間プレスしてビレットを形成してから、該ビレットを熱間圧延して細長いストリップを形成することにより、合金をストリップに形成する。これに代えて、約1900°F〜2250°F(1038℃〜1232℃)の出発温度からインゴットを熱間圧延することによりストリップ材を形成することができる。そのストリップは、約1100°F〜1350°F(593℃〜732℃)で約2〜8時間加熱してから、空冷することにより、過時効された状態で提供することができる。これに代えて、より良好な切削性と処理可能性とを確保するために、ストリップ材を約1900°F〜1950°F(1038℃〜1065℃)で約1時間加熱し、空冷し、約−100°F(−73.3℃)で約8時間冷やして合金中の何らかのオーステナイトをマルテンサイトへ略完全に変態させ、次に、空気中で室温まで温める。好ましくは、ストリップ材を、熱処理前に冷間圧延して最終厚み又は最終厚みに近い厚みにさせる。本発明によるストリップ材は、状況に応じて調整された回数と温度で、連続炉内で固溶化熱処理することができる。ゴルフクラブに適用する場合には、そのストリップ材は、約0.02〜0.16インチ(0.5〜4mm)、好ましくは、約0.10〜0.12インチ(2.5〜3.0mm)の厚さに処理される。   The alloy composition is preferably melted using vacuum induction melting (VIM). The steel is cast into one or more ingot molds. The alloy is vacuum arc remelted (VAR) after the VIM process for additional cleaning. After solidification, the alloy is formed into a strip by intermediate pressing the ingot to form a billet and then hot rolling the billet to form an elongated strip. Alternatively, the strip material can be formed by hot rolling the ingot from a starting temperature of about 1900 ° F to 2250 ° F (1038 ° C to 1232 ° C). The strip can be provided in an overaged state by heating at about 1100 ° F. to 1350 ° F. (593 ° C. to 732 ° C.) for about 2 to 8 hours and then air cooling. Alternatively, in order to ensure better machinability and processability, the strip material is heated at about 1900 ° F. to 1950 ° F. (1038 ° C. to 1065 ° C.) for about 1 hour, air cooled, and about Cool at −100 ° F. (−73.3 ° C.) for about 8 hours to transform any austenite in the alloy to martensite almost completely and then warm to room temperature in air. Preferably, the strip material is cold-rolled before the heat treatment to have a final thickness or a thickness close to the final thickness. The strip material according to the present invention can be subjected to solution heat treatment in a continuous furnace at a frequency and temperature adjusted according to the situation. When applied to a golf club, the strip material is about 0.02-0.16 inch (0.5-4 mm), preferably about 0.10-0.12 inch (2.5-3. 0 mm).
CUSTOM 475ステンレス合金のような公知の高強度ステンレス鋼合金と相違して、本発明による合金ストリップは、著しい特性損失、特に強度の損失を伴うことなく、二重に固溶化熱処理を施すことができる。換言すると、本発明のステンレス鋼ストリップ材は、固溶化熱処理+冷却された状態で提供することができ、処理して部品にされて、その後、再溶解され、再冷却され、ゴルフクラブヘッドに組み立てられた後に時効硬化されて、所望の高い強度と硬度とを発揮する。   Unlike known high-strength stainless steel alloys such as CUSTOM 475 stainless alloy, the alloy strip according to the invention can be subjected to a double solution heat treatment without significant loss of properties, in particular no loss of strength. . In other words, the stainless steel strip material of the present invention can be provided in a solution heat treatment + cooled state, processed into parts, then remelted, recooled and assembled into a golf club head. After being cured, it is age hardened to exhibit the desired high strength and hardness.
本発明による細長いストリップ製品の一例として、小さいヒートを溶融して処理した。400lb(181.4kg)のヒートを、VIM+VARによって溶融させて、8インチ(20.3cm)直径のインゴットとして鋳造した。そのVARインゴットの重量パーセント組成を下掲表1に示した。この合金の残部は、鉄と通常の不純物であった。
As an example of an elongated strip product according to the present invention, a small heat was melted and processed. A 400 lb (181.4 kg) heat was melted by VIM + VAR and cast as an 8 inch (20.3 cm) diameter ingot. The weight percent composition of the VAR ingot is shown in Table 1 below. The balance of this alloy was iron and normal impurities.
そのインゴットを、約2300°F(1260℃)で16時間均質化させてから、約2000°F(1093℃)の出発温度からプレスして4インチ×8インチ(10cm×20.3cm)のビレットにした。そのビレットを、約2250°F(1232℃)の出発温度から熱間圧延して幅7.5インチ×厚さ0.15インチ(幅19cm×厚さ3.8mm)のストリップにした。次に、そのストリップを研磨して0.135インチ(3.4mm)の厚みにしてから、冷間圧延して0.1103インチ(2.8mm)の厚みにした。そのストリップを5.5時間約1146°F(619℃)で加熱することにより過時効処理を施した。室温まで冷却した後に、ストリップ材を研磨して0.1083インチ(2.75mm)の最終厚みにした。   The ingot is homogenized at about 2300 ° F. (1260 ° C.) for 16 hours and then pressed from a starting temperature of about 2000 ° F. (1093 ° C.) to produce a 4 inch × 8 inch (10 cm × 20.3 cm) billet. I made it. The billet was hot rolled from a starting temperature of about 2250 ° F. (1232 ° C.) into a strip of 7.5 inches wide × 0.15 inches thick (19 cm wide × 3.8 mm thick). The strip was then polished to a thickness of 0.135 inches (3.4 mm) and then cold rolled to a thickness of 0.1103 inches (2.8 mm). The strip was overaged by heating at about 1146 ° F. (619 ° C.) for 5.5 hours. After cooling to room temperature, the strip material was polished to a final thickness of 0.1083 inches (2.75 mm).
複数の標準的ストリップ引張ブランクを、過時効されたストリップから縦方位及び横方位で大雑把に切り取った。これらブランクのグループを、夫々、1850°F(1010℃)、1900°F(1038℃)、1950°F(1065℃)、2000°F(1093℃)で1時間固溶化熱処理して、空冷した。これら固溶化熱処理されたブランクを、−100°F(−73.3℃)で8時間深冷してから、空気中で室温まで温めた。次に、幅約1/2インチ×長さ約2インチ(幅1.27cm×長さ5.08cm)のゲージ部(gage section)を提供するべく、これらブランクを荒く機械加工した。各固溶化熱処理からのこれら荒く機械加工したブランクのグループを、約900°F(482℃)〜約975°F(524℃)の温度範囲で4時間時効させてから、空冷した。その試験試料を、時効後に仕上げ機械加工して、室温で試験した。   A plurality of standard strip tensile blanks were roughly cut from the overaged strip in longitudinal and transverse orientation. These blank groups were air cooled by solution heat treatment at 1850 ° F. (1010 ° C.), 1900 ° F. (1038 ° C.), 1950 ° F. (1065 ° C.) and 2000 ° F. (1093 ° C.) for 1 hour, respectively. . These solution heat-treated blanks were deep-cooled at −100 ° F. (−73.3 ° C.) for 8 hours and then warmed to room temperature in air. The blanks were then rough machined to provide a gage section of about 1/2 inch wide by about 2 inches long (width 1.27 cm x length 5.08 cm). Groups of these rough machined blanks from each solution heat treatment were aged at a temperature range of about 900 ° F. (482 ° C.) to about 975 ° F. (524 ° C.) for 4 hours and then air cooled. The test sample was finish machined after aging and tested at room temperature.
室温での引張及び硬度試験の結果については、下掲表2〜4に示した。それら表には、°F(℃)で示した固溶化熱処理温度(Solution Temp.)と時効温度(Age Temp.)と、ksi(MPa)で示した0.2%オフセット降伏強さ(Y.S.)と終局引張強さ(U.T.S.)と、HRCとしてのロックウエルC−スケール硬度(Hardness)が記載されている。
*これらサンプルに関する強度データは紛失してしまった。然しながら、試験者は、H900サンプルに関するU.T.S.が280ksi(1930.5MPa)より以上であり、H950サンプルに関するU.T.S.が280ksi(1930.5MPa)を若干下回っていたことを記憶している。
The results of tensile tests and hardness tests at room temperature are shown in Tables 2 to 4 below. In these tables, the solution heat treatment temperature (Solution Temp.) And the aging temperature (Age Temp.) Expressed in ° F (° C), and the 0.2% offset yield strength (Y. S.), ultimate tensile strength (U.S.S.) and Rockwell C-scale hardness (Hardness) as HRC.
* Strength data on these samples has been lost. However, the tester does not know the U.S. T.A. S. Is greater than 280 ksi (1930.5 MPa) and the U.S. T.A. S. Is slightly lower than 280 ksi (1930.5 MPa).
試験試料を金属組織学的に分析した結果は、1850°F(1010℃)と1900°F(1038℃)で固溶化熱処理した材料が約ASTM8の結晶粒度を有していることを示した。1950°F(1065℃)で固溶化熱処理した材料は約ASTM7〜8の結晶粒度を有していた。2000°F(1093℃)で固溶化熱処理した材料は約ASTM2〜3の結晶粒度を有していた。この明細書全体を通して、ASTM結晶粒度とは、ASTM Standard Test Procedure E−112に従って決定される平均結晶粒度を意味する。   The metallographic analysis of the test samples showed that the material heat treated at 1850 ° F. (1010 ° C.) and 1900 ° F. (1038 ° C.) had a grain size of about ASTM 8. The material heat treated at 1950 ° F. (1065 ° C.) had a grain size of about ASTM 7-8. The material heat treated at 2000 ° F. (1093 ° C.) had a crystal grain size of about ASTM 2-3. Throughout this specification, ASTM grain size means the average grain size determined according to ASTM Standard Test Procedure E-112.
表2〜4に示されている結果は、好ましい溶解温度が約1900°F(1038℃)〜約1950°F(1065℃)であることを示している。同様に、好ましい時効温度は、材料が所望の280ksi(1930.5MPa)のU.T.S.を発揮するためには、約900°F〜925°F(482℃〜496℃)である。U.T.S.対溶解温度と時効温度との組合せのグラフが図1に示されている。   The results shown in Tables 2-4 indicate that the preferred dissolution temperature is from about 1900 ° F. (1038 ° C.) to about 1950 ° F. (1065 ° C.). Similarly, the preferred aging temperature is that of the desired 280 ksi (1930.5 MPa) U.S. T.A. S. Is about 900 ° F. to 925 ° F. (482 ° C. to 496 ° C.). U. T.A. S. A graph of the combination of melting temperature and aging temperature is shown in FIG.
それら表に示したデータは、この明細書中に記載した合金組成物から作られたストリップ製品が280ksi(1930.5MPa)以上のU.T.S.を発揮することができることを示している。そのストリップ材料は、上記レベルの強度を発揮することができる他のステンレス組成物よりも重合金化されず、その結果、低合金コストを達成することができる。加えて、本発明によるストリップ材料は、強度特性又は靭性特性を犠牲にすることなく、一回以上固溶化熱処理を施すことができる。本発明によるストリップ材料は、この組成物から成るゴルフクラブフェースプレートを、ゴルフクラブヘッドのボディ用に頻繁に使われる析出硬化型ステンレスキャスティング合金のための固溶化熱処理温度と完全に両立させることの可能な約1900°F〜1950°F(1038℃〜1065℃)の範囲の温度で固溶化熱処理するのが好ましい。従って、フェースプレートとクラブヘッドボディとは、クラブヘッドのボディにおいてみならずゴルフボールと接触するフェースプレートにおいても最大の硬度と強度とを発揮させるために、組立状態において、固溶化熱処理及び時効硬化させることができる。   The data shown in the tables show that strip products made from the alloy compositions described in this specification have a U.S. of 280 ksi (1930.5 MPa) or higher. T.A. S. It is shown that can be demonstrated. The strip material is less polymerized than other stainless steel compositions that can exhibit the above levels of strength, and as a result, low alloy costs can be achieved. In addition, the strip material according to the present invention can be subjected to a solution heat treatment one or more times without sacrificing strength properties or toughness properties. The strip material according to the present invention allows a golf club faceplate comprising this composition to be fully compatible with the solution heat treatment temperature for precipitation hardened stainless casting alloys frequently used for golf club head bodies. The solution heat treatment is preferably performed at a temperature in the range of about 1900 ° F. to 1950 ° F. (1038 ° C. to 1065 ° C.). Therefore, the face plate and the club head body are not only the body of the club head but also the face plate that contacts the golf ball. Can be made.
本発明の要旨を逸脱しない範囲内で上記実施形態に対して変更又は修正を加えることができることは当業者によって認識されるであろう。従って、本発明は、上述した特定の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨内で加えられる修正及び変更の全てを含むものであることが理解される。   It will be recognized by those skilled in the art that changes or modifications can be made to the above-described embodiments without departing from the scope of the present invention. Therefore, it is understood that the present invention is not limited to the specific embodiments described above, but includes all modifications and changes made within the spirit of the present invention.

Claims (20)

  1. 重量パーセントにして、
    C 最大0.03
    Mn 最大1.0
    Si 最大0.75
    P 最大0.040
    S 最大0.020
    Cr 10.9〜11.1
    Ni 10.9〜11.1
    Mo 0.9〜1.1
    Ti 1.5〜1.6
    Al 最大0.25
    Nb 0.7〜0.8
    Cu 最大1
    B 最大0.010
    N 最大0.030
    を含有し且つ残部が鉄と通常の不純物である耐食性合金から作られた細長く薄いストリップ製品であって、固溶化熱処理及び時効硬化状態において、少なくとも約1930.5MPaの室温引張強さを有する細長く薄いストリップ製品。
    In weight percent
    C 0.03 max
    Mn up to 1.0
    Si maximum 0.75
    P 0.040 max
    S 0.020 max
    Cr 10.9 to 11.1
    Ni 10.9 to 11.1
    Mo 0.9-1.1
    Ti 1.5-1.6
    Al maximum 0.25
    Nb 0.7-0.8
    Cu maximum 1
    B Max 0.010
    N 0.030 max
    A thin and thin strip product made of a corrosion-resistant alloy with a balance of iron and normal impurities, and having a room temperature tensile strength of at least about 1930.5 MPa in solution heat treatment and age hardening conditions Strip products.
  2. 前記ストリップ製品が、約0.5〜4mmの厚さを有している、請求項1に記載の細長く薄いストリップ製品。   The elongated thin strip product of claim 1, wherein the strip product has a thickness of about 0.5-4 mm.
  3. 前記合金が、約ASTM 7〜8以下である平均結晶粒度を有している、請求項1又は2に記載の細長く薄いストリップ製品。   3. The elongated thin strip product of claim 1 or 2, wherein the alloy has an average grain size that is about ASTM 7-8 or less.
  4. 約53〜54HRCの硬度を有している、請求項1〜3の何れかに記載の細長く薄いストリップ製品。   4. An elongated thin strip product according to any of claims 1 to 3, having a hardness of about 53 to 54 HRC.
  5. 請求項1に記載の細長く薄いストリップ製品を製造する方法であって、
    前記耐食性合金を鋳造してインゴットを作る工程と、
    前記インゴットを機械的に加工して細長いストリップ材を形成する工程と、
    その後に、室温で少なくとも約1930.5MPaの終局引張強さを発揮させるための時間と温度の条件下で、前記細長いストリップ材を熱処理する工程を含んでいる、細長く薄いストリップ製品を製造する方法。
    A method for producing an elongated thin strip product according to claim 1, comprising:
    Casting the corrosion resistant alloy to make an ingot;
    Mechanically processing the ingot to form an elongated strip material;
    A method for producing an elongated thin strip product comprising subsequently heat treating said elongated strip material under conditions of time and temperature to exert an ultimate tensile strength of at least about 1930.5 MPa at room temperature.
  6. 細長く薄いストリップ製品を熱処理する前記工程が、約1038〜1093℃の温度で前記細長いストリップ材を加熱してから、約482℃〜約510℃の温度で前記細長いストリップ材を加熱することを含んでいる、請求項5に記載の方法。   The step of heat treating the elongated thin strip product comprises heating the strip material at a temperature of about 1038-1093 ° C and then heating the strip material at a temperature of about 482 ° C to about 510 ° C. The method according to claim 5.
  7. 最初の加熱工程が約1038℃〜約1065℃の温度で前記ストリップ製品を加熱することを含み、前記方法が、最初の加熱工程と次の加熱工程との間で、前記ストリップ製品を約−73.3℃まで迅速に冷却してから、前記ストリップ製品を、前記合金中の何らかのオーステナイトをマルテンサイトへ略完全に変態させるのに有効な時間、約−73.3℃に維持させることを含んでいる、請求項6に記載の方法。   An initial heating step includes heating the strip product at a temperature of about 1038 ° C. to about 1065 ° C., and the method removes the strip product between about the first heating step and the next heating step to about −73. Rapidly cooling to 3 ° C and then maintaining the strip product at about -73.3 ° C for a time effective to substantially completely transform any austenite in the alloy to martensite. The method according to claim 6.
  8. インゴットを機械的に加工する前記工程が、前記インゴットをプレスしてビレットを形成してから、該ビレットを熱間圧延して前記細長いストリップ材を形成することを含んでいる、請求項5〜7の何れかに記載の方法。   8. The step of mechanically processing an ingot includes pressing the ingot to form a billet and then hot rolling the billet to form the elongated strip material. The method in any one of.
  9. インゴットを機械的に加工する前記工程が、前記インゴットを熱間圧延して前記細長いストリップ材を形成することを含んでいる、請求項5〜7の何れかに記載の方法。   The method according to any of claims 5 to 7, wherein the step of mechanically processing the ingot comprises hot rolling the ingot to form the elongated strip material.
  10. 前記熱間圧延工程が、ビレット又はインゴットを約1038℃〜1232℃まで加熱することを含んでいる、請求項8又は9に記載の方法。   The method of claim 8 or 9, wherein the hot rolling step comprises heating the billet or ingot to about 1038-1232C.
  11. 請求項1に記載の細長いストリップ材からゴルフクラブヘッドを作るための方法であって、
    前記耐食性合金を鋳造してインゴットを形成する工程と、
    前記インゴットを機械的に加工して前記細長いストリップ材を形成する工程と、
    前記ストリップ材の切削性と処理可能性とを向上させるための時間と温度の条件下で、前記ストリップ材を熱処理する工程と、
    前記細長いストリップ材をカットしてゴルフクラブヘッド用のフェースプレートを形成する工程と、
    耐食性析出硬化型鋼合金からゴルフクラブヘッドボディを作る工程と、
    前記フェースプレートを前記ゴルフクラブヘッドボディに接合させて、ゴルフクラブヘッド組立体を形成する工程と、
    前記ゴルフクラブヘッド組立体における硬度及び強度と、前記フェースプレートにおいて室温で少なくとも約1930.5MPaの終局引張強さを発揮させるための時間と温度の条件下で、前記ゴルフクラブヘッド組立体を熱処理する工程をふくんでいる、ゴルフクラブヘッドを作るための方法。
    A method for making a golf club head from the elongated strip material of claim 1 comprising:
    Casting the corrosion resistant alloy to form an ingot;
    Mechanically processing the ingot to form the elongated strip material;
    Heat treating the strip material under conditions of time and temperature to improve the machinability and processability of the strip material;
    Cutting the elongated strip material to form a face plate for a golf club head;
    Making a golf club head body from a corrosion resistant precipitation hardened steel alloy;
    Bonding the face plate to the golf club head body to form a golf club head assembly;
    Heat treating the golf club head assembly under conditions of time and temperature for exerting hardness and strength in the golf club head assembly and an ultimate tensile strength of at least about 1930.5 MPa at room temperature on the face plate. A method for making a golf club head, including a process.
  12. ゴルフクラブヘッド組立体を熱処理する前記工程が、前記細長いストリップ材を約1038℃〜1093℃の温度で加熱してから、前記細長いストリップ材を約482℃〜約510℃の温度で加熱することを含んでいる、請求項11に記載の方法。   The step of heat treating the golf club head assembly includes heating the strip material at a temperature of about 1038 ° C. to 1093 ° C. and then heating the strip material at a temperature of about 482 ° C. to about 510 ° C. 12. A method according to claim 11 comprising.
  13. 最初の加熱工程が約1038℃〜約1065℃の温度で前記ゴルフクラブヘッド組立体を加熱することを含み、前記方法が、最初の加熱工程と次の加熱工程との間で、前記ゴルフクラブヘッド組立体を約−73.3℃まで迅速に冷却してから、前記ゴルフクラブヘッド組立体を、前記合金中の何らかのオーステナイトをマルテンサイトへ略完全に変態させるための時間、約−73.3℃に維持させることを含んでいる、請求項12に記載の方法。   An initial heating step includes heating the golf club head assembly at a temperature of about 1038 ° C. to about 1065 ° C., the method between the first heating step and the next heating step; After the assembly is rapidly cooled to about −73.3 ° C., the time for the golf club head assembly to substantially completely transform any austenite in the alloy to martensite, about −73.3 ° C. 13. The method of claim 12, comprising maintaining
  14. インゴットを機械的に加工する前記工程が、前記インゴットをプレスしてビレットを形成してから、該ビレットを熱間圧延して前記細長いストリップ材を形成することを含んでいる、請求項11〜13の何れかに記載の方法。   14. The step of mechanically processing an ingot includes pressing the ingot to form a billet, and then hot rolling the billet to form the elongated strip material. The method in any one of.
  15. インゴットを機械的に加工する前記工程が、前記インゴットを熱間圧延して前記細長いストリップ材を形成することを含んでいる、請求項11〜13の何れかに記載の方法。   The method according to claim 11, wherein the step of mechanically processing the ingot includes hot rolling the ingot to form the elongated strip material.
  16. 前記熱間圧延工程が、前記インゴット又はビレットを約1038℃〜1232℃まで加熱することを含んでいる、請求項14又は15に記載の方法。   The method according to claim 14 or 15, wherein the hot rolling step comprises heating the ingot or billet to about 1038 ° C to 1232 ° C.
  17. 細長いストリップ材を熱処理する前記工程が、前記細長いストリップ材を約593℃〜約732℃で過時効させることを含んでいる、請求項11に記載の方法。   The method of claim 11, wherein the step of heat treating the strip material includes overaging the strip material at about 593 ° C. to about 732 ° C. 12.
  18. インゴットを機械的に加工する前記工程が、前記インゴットをプレスしてビレットを形成し、該ビレットを熱間圧延して前記細長いストリップ材を形成してから、前記細長いストリップ材を冷間圧延して該細長いストリップ材の厚みを低減させ、最終的な寸法又は最終的な寸法に近い寸法にさせることを含んでいる、請求項11〜13の何れかに記載の方法。   The step of mechanically processing the ingot comprises pressing the ingot to form a billet, hot rolling the billet to form the elongated strip material, and then cold rolling the elongated strip material. 14. A method according to any of claims 11 to 13, comprising reducing the thickness of the elongated strip material to a final dimension or a dimension close to the final dimension.
  19. インゴットを機械的に加工する前記工程が、前記インゴットを熱間圧延して細長いストリップ材を形成してから、前記細長いストリップ材を冷間圧延して該細長いストリップ材の厚みを低減させ、最終的な寸法又は最終的な寸法に近い寸法にさせることを含んでいる、請求項11〜13の何れかに記載の方法。   The step of mechanically processing the ingot includes hot rolling the ingot to form an elongated strip material, and then cold rolling the elongated strip material to reduce the thickness of the elongated strip material. 14. A method according to any one of claims 11 to 13, comprising making the dimensions close to the final dimensions or the final dimensions.
  20. 前記熱間圧延工程が、前記インゴット又はビレットを約1038℃〜約1232℃まで加熱することを含んでいる、請求項18又は19に記載の方法。   20. The method of claim 18 or 19, wherein the hot rolling step comprises heating the ingot or billet to about 1038 ° C to about 1232 ° C.
JP2011534807A 2008-10-31 2009-10-30 Ultra-high strength stainless steel alloy strip, method of manufacturing the same, and method of using the strip to manufacture a golf club head Active JP5464214B2 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US11003408P true 2008-10-31 2008-10-31
US61/110,034 2008-10-31
PCT/US2009/062745 WO2010051440A1 (en) 2008-10-31 2009-10-30 Ultra-high strength stainless alloy strip, a method of making same, and a method of using same for making a golf club head

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2012507632A true JP2012507632A (en) 2012-03-29
JP5464214B2 JP5464214B2 (en) 2014-04-09

Family

ID=41346080

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011534807A Active JP5464214B2 (en) 2008-10-31 2009-10-30 Ultra-high strength stainless steel alloy strip, method of manufacturing the same, and method of using the strip to manufacture a golf club head

Country Status (7)

Country Link
US (2) US20100108203A1 (en)
EP (1) EP2350326B1 (en)
JP (1) JP5464214B2 (en)
CN (1) CN102203300B (en)
ES (1) ES2421431T3 (en)
TW (1) TWI417402B (en)
WO (1) WO2010051440A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014113268A (en) * 2012-12-07 2014-06-26 Bridgestone Sports Co Ltd Golf club head
JP2016504498A (en) * 2012-12-06 2016-02-12 シーアールエス ホールディングス,インコーポレイテッドCrs Holdings, Incorporated High strength precipitation hardening stainless steel

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10695620B2 (en) * 2013-11-05 2020-06-30 Karsten Manufacturing Corporation Club heads with bounded face to body yield strength ratio and related methods
GB2568435A (en) * 2016-09-16 2019-05-15 Karsten Mfg Corp Multi-process hardening method
CN111500954B (en) * 2020-04-29 2021-07-13 天津航天机电设备研究所 Heat treatment process for large high-strength magnesium alloy thin-wall casting

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000502404A (en) * 1995-09-25 2000-02-29 シーアールエス ホールディングス,インコーポレイテッド High strength, notch ductility, precipitation hardened stainless steel alloy
JP2003513167A (en) * 1999-10-22 2003-04-08 シーアールエス ホールディングス,インコーポレイテッド High strength stainless steel that can be cut

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3574601A (en) * 1968-11-27 1971-04-13 Carpenter Technology Corp Corrosion resistant alloy
US5855844A (en) * 1995-09-25 1999-01-05 Crs Holdings, Inc. High-strength, notch-ductile precipitation-hardening stainless steel alloy and method of making
CN1232321C (en) * 2001-02-15 2005-12-21 陈晴祺 Golf club head
MXPA03008788A (en) * 2001-03-27 2004-02-12 Crs Holdings Inc Ultra-high-strength precipitation-hardenable stainless steel and elongated strip made therefrom.
US20100309317A1 (en) * 2009-06-04 2010-12-09 Wi-Lan Inc. Device and method for detecting unused tv spectrum for wireless communication systems

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000502404A (en) * 1995-09-25 2000-02-29 シーアールエス ホールディングス,インコーポレイテッド High strength, notch ductility, precipitation hardened stainless steel alloy
JP2003513167A (en) * 1999-10-22 2003-04-08 シーアールエス ホールディングス,インコーポレイテッド High strength stainless steel that can be cut

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016504498A (en) * 2012-12-06 2016-02-12 シーアールエス ホールディングス,インコーポレイテッドCrs Holdings, Incorporated High strength precipitation hardening stainless steel
JP2014113268A (en) * 2012-12-07 2014-06-26 Bridgestone Sports Co Ltd Golf club head

Also Published As

Publication number Publication date
CN102203300A (en) 2011-09-28
US20130220491A1 (en) 2013-08-29
WO2010051440A1 (en) 2010-05-06
ES2421431T3 (en) 2013-09-02
JP5464214B2 (en) 2014-04-09
US20100108203A1 (en) 2010-05-06
EP2350326A1 (en) 2011-08-03
TW201024430A (en) 2010-07-01
TWI417402B (en) 2013-12-01
EP2350326B1 (en) 2013-05-01
CN102203300B (en) 2013-08-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4431815B2 (en) Ultra-strength precipitation hardened stainless steel and long strip made from the same steel
RU2479662C2 (en) Super bainitic steel, and its manufacturing method
JP5700172B2 (en) Stainless steel sheet
WO2011037210A1 (en) High-strength high-toughness cast steel material and manufacturing method therefor
JP2010215995A (en) Martensitic stainless steel having excellent corrosion resistance
JP3738004B2 (en) Case-hardening steel with excellent cold workability and prevention of coarse grains during carburizing, and its manufacturing method
JP5464214B2 (en) Ultra-high strength stainless steel alloy strip, method of manufacturing the same, and method of using the strip to manufacture a golf club head
JP2009503257A (en) Corrosion resistance, cold formability, machinability high strength martensitic stainless steel
JP2014177710A (en) Hardening method for steel
JP5729213B2 (en) Manufacturing method of hot press member
CN111511936A (en) Wire rod for cold heading, worked product using the same, and method for manufacturing the same
JP2001512787A (en) High strength notched ductile precipitation hardened stainless steel alloy
CN111575588A (en) Martensite precipitation hardening stainless steel and preparation method and application thereof
JP6506978B2 (en) Method of manufacturing NiCrMo steel and NiCrMo steel material
JP2002167652A (en) Thin sheet material excellent in high strength-high fatigue resisting characteristic
JP2011001564A (en) Ferritic stainless steel sheet having excellent roughening resistance and method for producing the same
JP2001073092A (en) 9-12% Cr HEAT RESISTING STEEL EXCELLENT IN HIGH TEMPERATURE STRENGTH AND TOUGHNESS, AND ITS MANUFACTURE
WO2012172185A1 (en) Method for manufacturing a medium carbon steel product and a hot rolled medium carbon steel product
US20090263270A1 (en) Corrosion-Resistant, Free-Machining, Magnetic Stainless Steel
JP2004018990A (en) Method for warm-forging precipitation-hardening martensitic stainless steel, and forged parts manufactured by the method
JP2006255016A (en) Stainless alloy of golf club head
JPH1180906A (en) High strength stainless steel strip increased in yield stress, and its production
JP2001158937A (en) Tool steel for hot working, method for producing same and method for producing tool for hot working
CN109835015B (en) Wear-resistant composite steel plate and manufacturing method thereof
JP4811637B2 (en) Steel for die casting mold and die casting mold

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20111013

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20111012

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20121011

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20130617

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130709

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20130910

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20131203

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20140106

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5464214

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

RD03 Notification of appointment of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R3D03

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R154 Certificate of patent or utility model (reissue)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R154

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250