JP2012205460A - 電動機の回転子及び電動機 - Google Patents

Abstract

【課題】転がり軸受けの電食を抑制する電動機の回転子を提供する。
【解決手段】電動機の回転子２０は、転がり軸受け２１に支持されて回転するシャフト２３と、前記シャフト２３に固定され、前記シャフト２３の回転に伴い回転する回転体２２，２４，２５と、前記転がり軸受けと前記回転体との間の前記シャフト２３の周囲に設けられ、前記シャフト２３の初透磁率よりも大きい初透磁率を有する合金環材８０とを備え、前記合金環材８０の初透磁率は、シャフトの初透磁率の１００倍以上であり、また、前記合金環材８０の初透磁率は、鉄心の初透磁率の８倍以上であることを特徴とする。合金環材８０は、初透磁率が１００００以上のパーマロイＰＣで製造される。
【選択図】図１

Description

この発明は、転がり軸受けを用いる電動機の回転子に係り、インバータにて駆動する電動機に好適な電動機の回転子に関する。

従来、電動機をインバータを用いて運転する場合、パワー回路内のトランジスタのスイッチングに伴って発生する電動機の騒音の低減を図る目的から、インバータのキャリア周波数を高く設定するようにしている。キャリア周波数を高く設定するに伴って、電動機のシャフトに高周波誘導に基づいて発生する軸電圧が増大し、シャフトを支持している転がり軸受けの内輪と外輪との間に存在する電位差が大きくなるので、転がり軸受けに電流が流れ易くなる。この転がり軸受けに流れる電流は、内輪、外輪両軌道並びに転動体（内外輪の間を転がる玉やころ）の転動面に電食と呼ばれる腐食を発生させて、転がり軸受けの耐久性を悪化させるという課題があった。

そこで、交流電源が可変電圧可変周波数インバータ装置を介して供給される電動機の電食防止構造において、モーター軸の出力側軸受の電動機外方側のこのモーター軸周りに、このモーター軸を囲むように比透磁率の高い強磁性の磁束発生部材を配置したことを特徴とする電動機の電食防止構造が提案されている（例えば、特許文献１参照）。

また、ハウジングと、ハウジングに保持される多相交流巻線が施された固定子と、シャフトに保持された回転子と、シャフトを保持するベアリングと、ベアリングを保持するエンドブラケットを有する誘導電動機において、回転子鉄心とベアリング間に位置するシャフトの外周部に固着されるヒステリシス損の大きい磁性体にて形成されるリング状の短絡回路部材を備えることを特徴とする誘導電動機が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
また、ベアリングの内側であって、ベアリングの回転子側面のシャフト外周部に固着される磁性体にて形成されるリング状の短絡回路部材を備えることを特徴とする誘導電動機が提案されている（例えば、特許文献２参照）。

また、鉄心に固定子巻線を巻回した固定子と、回転軸に固定された回転子と、前記回転軸の両端部に設けた軸受とからなる電動機において、前記回転軸の表面に前記回転軸の透磁率より高い透磁率の磁性体からなる高透磁率部を設けたことを特徴とする電動機が提案されている（例えば、特許文献３参照）。

また、モールドモータに生じる軸受（ベアリング）の異常磨耗を防止するため、軸受を保持する金属製ブラケットと固定子鉄心間を電気的に接続する電動機が提案されている。

特開平０６−２３３４９２号公報 特開平９−９５５６号公報 特開２００６−２１１８６２号公報 特開２００４−２４２４１３号公報 特開２００９−１１２０６５号公報 特開２０１０−１５８１４１号公報

従来の電動機は、異常磨耗の要因となる軸受を流れる電流を遮断できないなどの課題を有していた。

この発明は、転がり軸受けに流れる電流を減少させる電動機の回転子及び電動機を提供することを目的とする。

この発明に係る電動機の回転子は、転がり軸受けに支持されて回転するシャフトと、前記シャフトの周囲に設けられ、前記シャフトの初透磁率よりも大きい初透磁率を有する合金環材とを備え、前記合金環材の初透磁率は、シャフトの初透磁率の１００倍以上であり、また、前記合金環材の初透磁率は、鉄心の初透磁率の８倍以上であることを特徴とする。合金環材はパーマロイＰＣである。

この発明に係る電動機の回転子は、合金環材によりインピーダンスが増加するので、シャフトに流れる電流を抑制するので、転がり軸受けを流れる軸電流を防止し、電食を抑止し異常音の発生を防止する効果がある。

実施の形態１を示す図で、電動機１００の断面図。 実施の形態１を示す図で、シャフト２３と合金環材８０と絶縁環材８１との軸断面図。 実施の形態１を示す図で、合金環材８０の斜視図。 実施の形態１を示す図で、合金環材８０の斜視図。 実施の形態１を示す図で、透磁率と初透磁率の説明図。 実施の形態１を示す図で、初透磁率の比較図。 実施の形態１を示す図で、直流磁気特性（ＪＩＳ Ｃ２５３１）による初透磁率の比較図。 実施の形態１を示す図で、合金環材８０の寸法図。 実施の形態１を示す図で、図７の長さＬと厚さｄによるインピーダンスの変化図。

実施の形態１．
電動機１００の構成を説明する。
図１に示すように、電動機１００は、モールド固定子１０と、回転子２０（電動機の回転子と定義する）と、モールド固定子１０の軸方向一端部に取り付けられる金属製のブラケット３０とを備える。電動機１００は、例えば、回転子２０に永久磁石を有し、インバータで駆動されるブラシレスＤＣモータである。

モールド固定子１０は、軸方向一端部（図１の右側）が開口している。回転子２０がこの開口部から挿入される。モールド固定子１０の軸方向他端部（図１の左側）には、回転子２０のシャフト２３の径より若干大きい孔（図示せず）が開けられている。モールド固定子１０の軸方向一端部から挿入された回転子２０は、負荷側のシャフト２３がモールド固定子１０の軸方向他端部の孔から外部（図１の左側）に出る。そして、回転子２０の負荷側転がり軸受け２１ａ（転がり軸受けの一例）が、モールド固定子１０の反開口部側の軸方向端部の転がり軸受け支持部１１に当接するまで押し込まれる。このとき、負荷側転がり軸受け２１ａは、モールド固定子１０の反開口部側の軸方向端部に形成された転がり軸受け支持部１１で支持される。

回転子２０は、反負荷側のシャフト２３（図１の右側）に反負荷側転がり軸受け２１ｂ（転がり軸受けの一例）が取り付けられる（一般的には、圧入による）。
以下、負荷側転がり軸受け２１ａと反負荷側転がり軸受け２１ｂとを区別しない場合は、単に、転がり軸受け２１という。

反負荷側転がり軸受け２１ｂ（の内輪２１４）と反負荷側のシャフト２３との間に、絶縁スリーブ２６が設けられる。絶縁スリーブ２６は、筒状をしており、反負荷側のシャフト２３の端部から反負荷側のシャフト２３の外周に圧入され、さらに、反負荷側転がり軸受け２１ｂの内輪２１４が、絶縁スリーブ２６の外周に圧入される。金属製（導電性を有する）のブラケット３０で支持される反負荷側転がり軸受け２１ｂとシャフト２３との間に、絶縁スリーブ２６を介在させ、絶縁スリーブ２６が絶縁となり軸電流を抑制することにより反負荷側転がり軸受け２１ｂの電食の発生を抑制する。

また、シャフト２３の両側には、転がり軸受け２１の内側に、１対の合金環材８０が設けられる。合金環材８０は、シャフト２３に固定され、シャフト２３とともに回転する。

モールド固定子１０の開口部を閉塞するとともに、反負荷側転がり軸受け２１ｂを支持するブラケット３０をモールド固定子１０に圧入する。ブラケット３０は、転がり軸受け支持部３０ａで反負荷側転がり軸受け２１ｂを支持する。ブラケット３０のモールド固定子１０への圧入は、ブラケット３０の略リング状で、断面がコの字状の圧入部３０ｂを、モールド固定子１０の内周部１０ａ（モールド樹脂部）の開口部側に圧入することでなされる。ブラケット３０の圧入部３０ｂの外径は、モールド固定子１０の内周部１０ａの内径よりも、圧入代の分だけ大きくなっている。ブラケット３０の材質は、金属製で、例えば、亜鉛メッキ鋼板である。但し、亜鉛メッキ鋼板には限定されない。

モールド固定子１０は、固定子４０と、モールド成形用のモールド樹脂５０とからなる。モールド樹脂５０には、例えば、不飽和ポリエステル樹脂等の熱硬化性樹脂を使用する。固定子４０は、後述する基板等が取り付けられ、強度的に弱い構造であるため低圧成形が望ましい。そのため、不飽和ポリエステル樹脂等の熱硬化性樹脂が用いられる。

図１に示す固定子４０は、以下に示す構成である。
（１）厚さが０．１〜０．７ｍｍ程度の電磁鋼板が帯状に打ち抜かれ、かしめ、溶接、接着等で積層された帯状の固定子鉄心４１を製作する。帯状の固定子鉄心４１は、複数個のティース（図示せず）を備える。後述する集中巻のコイル４２が施されている内側がティースである。
（２）ティースには、絶縁部４３が施される。絶縁部４３は、例えば、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）等の熱可塑性樹脂を用いて、固定子鉄心４１と一体に又は別体で成形される。
（３）絶縁部４３が施されたティースに集中巻のコイル４２が巻回される。複数個の集中巻のコイル４２を接続して、三相のシングルＹ結線の巻線を形成する。但し、分布巻でもよい。
（４）三相のシングルＹ結線であるので、絶縁部４３の結線側には、各相（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）のコイル４２が接続される端子４４（電源が供給される電源端子及び中性点端子）が組付けられる。電源端子は３個、中性点端子は３個である。
（５）基板４５が結線側の絶縁部４３（端子４４を組付けられる側）に取り付けられる。リード線４７を口出しするリード線口出し部品４６が組付けられた基板４５を絶縁部４３に組付け、固定子４０となる。固定子鉄心４１に形成された絶縁部４３の面取りされた角柱（図示せず）が、基板４５が備える角柱挿入穴（図示せず）に挿入されることにより、回転方向の位置決めがされ、かつ、絶縁部４３の基板設置面（図示せず）に基板４５が設置されることにより軸方向の位置が決められる。また、基板４５より突出する角柱を熱溶着することで基板４５と絶縁部４３が固定され、かつ、固定子４０が備える端子４４の基板４５より突出した部分を半田付けすることにより電気的にも接合される。基板４５には、電動機１００（例えば、ブラシレスＤＣモータ）を駆動するＩＣ４９ａ（駆動素子）、回転子２０の位置を検出するホールＩＣ４９ｂ（位置検出素子）等が実装されている。ＩＣ４９ａやホールＩＣ４９ｂ等を電子部品と定義する。

次に、回転子２０の構成を説明する。図１に示すように、回転子２０は、ローレット２３ａが施されたシャフト２３、リング状の回転子の樹脂マグネット２２（回転子のマグネットの一例）、リング状の位置検出用樹脂マグネット２５（位置検出用マグネットの一例）、そしてこれらを一体成形する樹脂部２４で構成される。樹脂マグネット２２、位置検出用樹脂マグネット２５、樹脂部２４等は、シャフト２３の回転に伴って回転する回転体である。

リング状の回転子の樹脂マグネット２２と、シャフト２３と、位置検出用樹脂マグネット２５とを樹脂部２４で一体化する。樹脂部２４は、シャフト２３の外周に形成されシャフト２３に固定される中央筒部（回転子の樹脂マグネット２２に対応する部分）と、回転子の樹脂マグネット２２を中央筒部に連結する複数のリブ（図示せず）を有する。樹脂部２４の複数のリブは、シャフト２３を中心として半径方向に放射状に形成された軸方向の複数のリブである。リブ間には、軸方向に貫通した空洞が形成される。

樹脂部２４に使用される樹脂には、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）等の熱可塑性樹脂が用いられる。これらの樹脂に、ガラス充填剤を配合したものも好適である。樹脂部２４は、その他の絶縁材料を用いてもよい。

反負荷側のシャフト２３（図１で右側）には、反負荷側転がり軸受け２１ｂが取り付けられる（一般的には、圧入による）。また、ファン等が取り付けられる負荷側のシャフト２３（図１で左側）には、負荷側転がり軸受け２１ａが取り付けられる。

負荷側転がり軸受け２１ａ及び反負荷側転がり軸受け２１ｂは、公知の転がり軸受けである。

負荷側転がり軸受け２１ａは、シャフト２３に圧入される内輪２１１と、モールド固定子１０の転がり軸受け支持部１１で支持される外輪２１２と、内輪２１１と外輪２１２との間で転動する転動体２１３とを備える。転動体２１３には、球又はころが用いられる。

反負荷側転がり軸受け２１ｂは、シャフト２３に絶縁スリーブ２６を介して圧入される内輪２１４と、ブラケット３０の転がり軸受け支持部３０ａで支持される外輪２１５と、内輪２１４と外輪２１５との間で転動する転動体２１６とを備える。転動体２１６には、球又はころが用いられる。

反負荷側転がり軸受け２１ｂとシャフト２３との間に設ける絶縁スリーブ２６は、シャフト２３の反負荷側端部付近に挿入される。

尚、本実施の形態は、リング状の位置検出用樹脂マグネット２５を持たない回転子２０も含む。

負荷側転がり軸受け２１ａは、外輪２１２がモールド固定子１０の転がり軸受け支持部１１（モールド樹脂５０からなる）で支持されるので、転がり軸受け支持部１１が絶縁材のため浮遊容量が極めて小さいため、シャフト２３を絶縁しなくても転がり軸受けを流れる軸電流は極めて小さい。

次に、合金環材８０の構成を説明する。
図２に示すように、シャフト２３の周囲には、リング状の絶縁環材８１があり、その周囲にリング状の合金環材８０が設けられている。合金環材８０と絶縁環材８１とは、シャフト２３と同心円状に配設される。シャフト２３が回転すると、絶縁環材８１と合金環材８０はシャフト２３とともに回転する。

合金環材８０は、樹脂部２４の両サイドにあり、樹脂部２４と転がり軸受け２１との間に設けられている。合金環材８０は、樹脂部２４に接触していてもかまわない。また、合金環材８０は、転がり軸受け２１の内輪には接触してもかまわないが、転がり軸受け２１の外輪には接触していない。合金環材８０が樹脂部２４に接触し転がり軸受け２１の内輪に接触している場合は、シャフト２３の露出部分がなくなり、合金環材８０がシャフト２３の広い面積を覆うことになり好ましい。

絶縁環材８１は、樹脂性のリングでもよいし、絶縁接着剤でもよい。絶縁環材８１により、シャフト２３と合金環材８０とは電気的接触ができなくなり、合金環材８０によるインピーダンス増加が向上する。
なお、図示しないが、絶縁環材８１を設けず、シャフト２３の周囲に直接の合金環材８０を圧入してもよい。

シャフト２３、リング状の回転子の樹脂マグネット２２、リング状の位置検出用樹脂マグネット２５を樹脂部２４で一体化する際に、樹脂部２４の中央筒部を軸方向に延長して、中央筒部により絶縁スリーブ２６と合金環材８０と絶縁環材８１もシャフト２３に一体化するようにしてもよい。
シャフト２３に挿入された絶縁スリーブ２６と合金環材８０と絶縁環材８１とが樹脂部２４の中央筒部で一体化される場合は、絶縁スリーブ２６と合金環材８０と絶縁環材８１との固定が極めて簡便になり且つ確実にシャフト２３に固定され、シャフト２３から外れる恐れが少なくなる。
また、図示していないが、樹脂部２４の中央筒部を絶縁環材８１に代りとして、樹脂部２４の中央筒部の周囲に絶縁環材８１を固定してもよい。この場合は絶縁環材８１という部品を不要にすることができる。

合金環材８０は、パーマロイ（ｐｅｒｍａｌｌｏｙ）で製造される。パーマロイは、Ｆｅ−Ｎｉ系高透磁率合金であり、ＪＩＳ Ｃ２５３１に規定されたＰＢ材（４０〜５０ｍａｓｓ％Ｎｉ）、ＰＣ材（７０〜８５ｍａｓｓ％Ｎｉ−Ｍｏ−Ｃｕ）、ＰＤ材（３５〜４０ｍａｓｓ％Ｎｉ−Ｆｅ）等がある。パーマロイＰＢは飽和磁束密度が大きい特徴を生かした用途に使用される。パーマロイＰＣはすぐれた透磁率を生かした高周波域での高感度トランスや磁気シールド材として用いられている。
合金環材８０は、高周波インピーダンス増倍手段である。合金環材８０は、パーマロイ合金の中でも、パーマロイＰＣを用いるのが好ましい。

図３に示すように、合金環材８０は、円筒状又はリング状又は筒状をしている。図３の場合は、円柱状のパーマロイ材の中心を矢印方向に打ち抜いて軸方向に貫通した空洞を形成することにより、中空の合金環材８０を製造する。

図４に示すように、合金環材８０は、ドーナツ板を積層して円筒状又はリング状又は筒状を形成してもよい。
図４の場合は、円板のパーマロイ材の中心を打ち抜いてドーナツ板を複数製造し、複数のドーナツ板を積層して、合金環材８０を製造する。
合金環材８０がシャフト２３の周囲にあることにより、シャフト２３のインピーダンスが増加し、シャフト２３流れる電流が抑制される。その結果、転がり軸受け２１に流れる電流が抑制され、転がり軸受けの電食を抑制することができる。樹脂部２４の両サイドにある合金環材８０は、形状が同じでもよいし、形状が異なっていてもよい。シャフト２３の左右において転がり軸受けに流れる電流が異なる場合は、インピーダンスを増加させたい方の合金環材８０の形状を大きくすればよい。

ここで、図５を用いて、透磁率と初透磁率とについて説明する。
図５は磁性体に磁界Ｈを与えたときの磁束密度Ｂおよび透磁率μの関係を示す図である。透磁率μは、
Ｂ＝μＨ
で定義される。図５では、磁束密度曲線ＢＬの勾配が透磁率μである。
図５の磁束密度曲線ＢＬは磁性体の磁束密度を示す磁化曲線である。図５の透磁率曲線μＬは原点から磁束密度曲線に対して直線を引いた場合の直線の傾きを示しており、磁束密度曲線ＢＬの勾配が透磁率μである。
磁性材料に弱い磁場をかけた場合、磁化の増加は比較的わずかであり、このときの透磁率μが初透磁率である。図５では、磁束密度曲線ＢＬの初期の勾配が初透磁率μｉである。さらに、磁場が増加すると、磁化の増加は急激になり、磁束密度曲線ＢＬの勾配が徐々に増加し、ある時点から磁束密度曲線ＢＬの勾配が徐々に減少する。磁束密度曲線ＢＬの勾配が最大値が最大透磁率μｍである。最大透磁率が大きくても初透磁率が大きいとは限らず、最大透磁率と初透磁率とは、異なるものである。

図６に、代表的軟磁性材料の初透磁率の例を示す。
シャフト２３は、たとえば、電磁軟鉄で製造され、初透磁率は１５０Ｈ／ｍである。
固定子鉄心４１等の鉄心は、たとえば、方向性珪素で製造され、初透磁率は２２５０Ｈ／ｍである。
一方、合金環材８０は、高周波インピーダンス増倍手段用の磁性材料で製造され、たとえば、パーマロイＰＣで製造される。
合金環材８０の初透磁率は２００００Ｈ／ｍである。パーマロイＰＣの初透磁率は、パーマロイＰＢの初透磁率の８倍である。
このように、合金環材８０は、シャフトや鉄心の初透磁率よりも高い初透磁率を持つ磁性材料を用いている。図６に示す場合、合金環材８０の初透磁率は、シャフトの初透磁率の１３０倍以上である。合金環材８０の初透磁率は、シャフトの初透磁率の１００倍以上が好ましい。また、合金環材８０の初透磁率は、鉄心の初透磁率の８．８倍以上である。合金環材８０の初透磁率は、鉄心の初透磁率の８倍以上が好ましい。

図７に、ＪＩＳＣ２５３１のパーマロイの直流磁気特性（抜粋）を示す。
初透磁率は、磁気等級と厚さとによって変化するが、パーマロイＰＣはパーマロイＰＢに比べて初透磁率が高い。たとえば、パーマロイＰＢの初透磁率は高々１００００以上程度であるが、パーマロイＰＣの初透磁率は、すべて１００００以上であり、１０００００以上にも達する。パーマロイＰＣの初透磁率はパーマロイＰＢの初透磁率に比べて高い。合金環材８０は、初透磁率が１００００以上であることが望ましいが、３００００以上が良く、５００００以上がなおよく、１０００００以上であるほうがさらに良い。

実際に、シャフト２３を流れる電流は小さく、これにより発生する磁界も小さい。パーマロイＰＣは、この低磁界領域でインピーダンスを高くするために用いられる。初透磁率が大きいパーマロイＰＣを用いた合金環材８０によりシャフト２３を流れる電流路のインピーダンスを高くすることができ、その結果、転がり軸受けを流れる電流を抑制・防止することができる。
本実施の形態の特徴は、初透磁率が大きい磁性体を用いて電流路のインピーダンスを高くすることである。本実施の形態は、初透磁率が大きい磁性体を用いているので、透磁率や比透磁率が大きい磁性体を用いる場合に比べて、低磁界領域でインピーダンスを高くすることが可能である。

パーマロイに類似する材料として、現在、Ｎｉ、Ｆｅの他にＭｏを加えたスーパーマロイ（ｓｕｐｅｒｍａｌｌｏｙ）やＣｕ、Ｃｒを加えたミューメタルなど別の名称をつけた合金もある。パーマロイＰＣと同等以上の初透磁率を有する材料であればパーマロイＰＣの代りにこれらの合金を用いてもよい。あるいは、今後、開発される材料の中で、パーマロイＰＣと同等以上の初透磁率を有する材料をパーマロイＰＣの代りに用いてもよい。

図８は合金環材８０の寸法図であり、図９は、合金環材８０のシャフト２３の軸方向の長さをＬとし、半径方向の厚さをｄとした場合の長さＬと厚さｄとインピーダンスの関係図である。図９に示すように、ｄ１＜ｄ２＜ｄ３の関係がある時、厚さｄが厚いほどインピーダンスが大きくなる。また、長さＬが長いほど、インピーダンスが大きくなる。したがって、合金環材８０は、電動機１００の他の部品とぶつからない最大の長さと最大の厚さを有していることが望ましい。しかし、合金環材８０が大型化することにより合金環材８０の材料費や合金環材８０の慣性が増大するので、電動機１００の製造コストと性能に基づいて合金環材８０の形状を決定するのが良い。

合金環材８０の形状は、製造の容易さから考えて中空の筒型が望ましいが、電動機１００のシャフト２３の周囲の空間の形状によっては、中空の回転凸体型、中空の円錐体型、中空の回転楕円体型、中空の球体型等の、形状でもよい。

電動機１００をインバータを用いて運転を行なう場合、電動機の騒音の低減を図る目的から、インバータのキャリア周波数を高く設定するようにしているが、キャリア周波数を高く設定するに伴って、電動機のシャフトに高周波誘導に基づいて発生する軸電圧が増大し、シャフトを支持している転がり軸受けの内輪と外輪との間に存在する電位差が大きくなるので、転がり軸受けに流れる電流も増加する。従って、本実施の形態の回転子２０は、インバータを用いて電動機１００を運転する場合の軸電流の低減に特に有効である。

なお、絶縁スリーブ２６は、合金環材８０とともに、軸電流を抑制するものであるが、絶縁スリーブ２６はなくてもよい。

上記電動機１００は、空気調和機に用いることができる。
空気調和機の室外機用送風機及び室内機用送風機は、駆動源として上記電動機１００を備える。

上記電動機１００を、空気調和機の主用部品である室外機用送風機及び室内機用送風機に搭載することにより、空気調和機の耐久性が向上する。

また、さらに、上記電動機１００を、換気扇、家電機器、工作機などに搭載して利用することができる。

１０ モールド固定子、１０ａ 内周部、１１ 転がり軸受け支持部、２０ 回転子、２１ａ 負荷側転がり軸受け、２１１ 内輪、２１２ 外輪、２１３ 転動体、２１ｂ 反負荷側転がり軸受け、２１４ 内輪、２１５ 外輪、２１６ 転動体、２２ 回転子の樹脂マグネット、２３ シャフト、２３ａ ローレット、２４ 樹脂部、２５ 位置検出用樹脂マグネット、２６ 絶縁スリーブ、３０ ブラケット、３０ａ 転がり軸受け支持部、３０ｂ 圧入部、４０ 固定子、４１ 固定子鉄心、４２ コイル、４３ 絶縁部、４４ 端子、４５ 基板、４６ リード線口出し部品、４７ リード線、４９ａ ＩＣ、４９ｂ ホールＩＣ、５０ モールド樹脂、８０ 合金環材、８１ 絶縁環材、１００ 電動機。

Claims (8)

1. 転がり軸受けに支持されて回転するシャフトと、
   前記シャフトの周囲に設けられ、前記シャフトの初透磁率よりも大きい初透磁率を有する合金環材と
   を備えたことを特徴とする電動機の回転子。
2. 前記合金環材の初透磁率は、シャフトの初透磁率の１００倍以上であることを特徴とする請求項１記載の電動機の回転子。
3. 前記合金環材の初透磁率は、電動機の鉄心の初透磁率の８倍以上であることを特徴とする請求項１又は２記載の電動機の回転子。
4. 前記合金環材の初透磁率は、１００００以上であることを特徴とする請求項１〜３いずれかに記載の電動機の回転子。
5. 前記合金環材は、パーマロイＰＣであることを特徴とする請求項１〜４いずれかに記載の電動機の回転子。
6. 前記電動機の回転子は、前記シャフトと前記合金環材の間に、絶縁環材を備えたことを特徴とする請求項１〜５いずれかに記載の電動機の回転子。
7. 前記電動機の回転子は、前記合金環材を覆う樹脂部を備えたことを特徴とする請求項１〜６いずれかに記載の電動機の回転子。
8. 請求項１〜７のいずれかに記載の電動機の回転子と、
   固定子と
   を備えたことを特徴とする電動機。

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