JP2012173733A

JP2012173733A - ズームレンズ

Info

Publication number: JP2012173733A
Application number: JP2011039074A
Authority: JP
Inventors: Toshihide Hayashi; 俊秀林
Original assignee: Tamron Co Ltd
Current assignee: Tamron Co Ltd
Priority date: 2011-02-24
Filing date: 2011-02-24
Publication date: 2012-09-10

Abstract

【課題】小型で簡易な構成でありながらも、大口径比、高変倍比で、広角端から望遠端に至る全変倍域および物体距離全般に亘り良好な光学性能を維持することが可能なズームレンズを提供する。
【解決手段】このズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₁₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₁₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₁₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₁₄と、が配置されて構成される。第３レンズ群Ｇ₁₃を構成する正レンズＬ₁₃₁の両面には、それぞれ非球面が形成されている。また、第４レンズ群Ｇ₁₄を構成する正レンズＬ₁₄₂の結像面ＩＭＧ側の面には、非球面が形成されている。そして、第２レンズ群Ｇ₁₂を光軸に沿って前記物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、第４レンズ群Ｇ₁₄を光軸に沿って移動させることにより変倍に伴う結像面変動の補正を行う。
【選択図】図１

Description

この発明は、デジタルカメラ、ビデオカメラ、銀塩カメラ、監視カメラ等の撮像装置に好適な、高変倍比、大口径比の小型ズームレンズに関する。

近年、各種撮像装置の小型化が進み、撮像装置に搭載する光学系もより小型のものが要求されている。このような要求に応えるべく、各種小型のズームレンズが提案されている（たとえば、特許文献１，２を参照。）。

たとえば、特許文献１には、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とを備え、前記第２レンズ群を移動させて変倍を行い、前記第４レンズ群を移動させてフォーカシングを行うズームレンズが開示されている。また、特許文献２には、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とを備え、前記第２，第４レンズ群を移動させて変倍を行うズームレンズが開示されている。

特開２００１−９１８３０号公報特開２００７−１７８５７２号公報

昨今、微細加工技術の進歩により、撮像素子の小型化・高集積化が促進されている。このため、撮像素子を搭載する撮像装置のさらなる小型化が可能になった。これに伴い、撮像装置に搭載される光学系もより小型で高い光学性能を備えたものが要求されるようになった。

しかしながら、上記各特許文献に開示されたズームレンズをはじめとする従来技術では、前述した昨今の要求を満足することができない。すなわち、昨今の小型化が進んだ撮像装置に搭載する光学系としては大きすぎ、また要求される光学性能を満たすことができない。

この発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、小型で簡易な構成でありながらも、大口径比、高変倍比で、広角端から望遠端に至る全変倍域および物体距離全般に亘り良好な光学性能を維持することが可能なズームレンズを提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するため、この発明にかかるズームレンズは、物体側より順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を備え、前記第３レンズ群の最も物体側に配置されたレンズおよび前記第４レンズ群に含まれているレンズの少なくとも１面に非球面が形成されており、前記第２レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、前記第４レンズ群を光軸に沿って移動させることにより変倍に伴う結像面変動の補正を行い、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（１）６．９１＜Ｄ／φ×（ｆｔ／ｆｗ）／Ｌ×（１／ｆｗ）×１０００＜１３．１３
ただし、Ｄは光学系の結像面対角長、φは前記第１レンズ群の最も物体側に配置されているレンズの光学有効径、ｆｔは望遠端における光学系全系の焦点距離、ｆｗは広角端における光学系全系の焦点距離、Ｌは光学系全長を示す。

この発明によれば、前玉径の縮小と光学系全長の短縮を図り、大口径比、高変倍比、高性能のズームレンズを実現することができる。

さらに、この発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（２）０．９５＜｜ｆ２｜／ｆｗ＜１．９３
（３）３．５３＜ｆ１／｜ｆ２｜＜６．３２
ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離を示す。

この発明によれば、光学系の小型化を損なわずに、光学性能をより向上させることができる。

さらに、この発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第４レンズ群が正レンズを含み構成されており、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（４）ｎｄＧ₃＞１．５９
（５） νｄＧ₃＞６７．００
（６）ｎｄＧ₄＞１．５９
（７） νｄＧ₄＞６３．８５
ただし、ｎｄＧ₃は前記第３レンズ群の最も物体側に配置されたレンズのｄ線に対する屈折率、νｄＧ₃は前記第３レンズ群の最も物体側に配置されたレンズのｄ線に対するアッベ数、ｎｄＧ₄は前記第４レンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対する屈折率、νｄＧ₄は前記第４レンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。

この発明によれば、光学系の小型化を損なわずに、色収差を効果的に補正することができる。

さらに、この発明にかかるズームレンズは、前記発明において、下記の条件式を満足することを特徴とする。
（８）０．０１１＜ａｓｐＲ３／ｆｗ＜０．０２２
（９）０．００３＜ａｓｐＲ４／ｆｗ＜０．０１４
ただし、ａｓｐＲ３は前記第３レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量、ａｓｐＲ４は前記第４レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量を示す。

この発明によれば、諸収差を効果的に補正することができる。

この発明によれば、小型で簡易な構成でありながらも、大口径比、高変倍比で、広角端から望遠端に至る全変倍域および物体距離全般に亘り良好な光学性能を維持することが可能なズームレンズを提供することができるという効果を奏する。

実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかるズームレンズの広角端における諸収差図である。実施例１にかかるズームレンズの中間端における諸収差図である。実施例１にかかるズームレンズの望遠端における諸収差図である。実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかるズームレンズの広角端における諸収差図である。実施例２にかかるズームレンズの中間端における諸収差図である。実施例２にかかるズームレンズの望遠端における諸収差図である。実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかるズームレンズの広角端における諸収差図である。実施例３にかかるズームレンズの中間端における諸収差図である。実施例３にかかるズームレンズの望遠端における諸収差図である。実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかるズームレンズの広角端における諸収差図である。実施例４にかかるズームレンズの中間端における諸収差図である。実施例４にかかるズームレンズの望遠端における諸収差図である。

以下、この発明にかかるズームレンズの好適な実施の形態を詳細に説明する。

この発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を備えて構成される。また、前記第３レンズ群の最も物体側に配置されたレンズおよび前記第４レンズ群に含まれているレンズの少なくとも１面に非球面が形成されている。そして、前記第２レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、前記第４レンズ群を光軸に沿って移動させることにより変倍に伴う結像面変動（結像位置）の補正を行う。

この発明は、小型で簡易な構成でありながらも、大口径比、高変倍比で、広角端から望遠端に至る全変倍域および物体距離全般に亘り良好な光学性能を維持することが可能なズームレンズを提供することを目的としている。そこで、かかる目的を達成するため、上記特徴に加え、以下に示すような各種条件を設定している。

まず、この発明にかかるズームレンズでは、光学系の結像面対角長をＤ、前記第１レンズ群の最も物体側に配置されているレンズの光学有効径をφ、望遠端における光学系全系の焦点距離をｆｔ、広角端における光学系全系の焦点距離をｆｗ、光学系全長をＬとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１）６．９１＜Ｄ／φ×（ｆｔ／ｆｗ）／Ｌ×（１／ｆｗ）×１０００＜１３．１３

条件式（１）は、小型、大口径比、高変倍比、高性能のズームレンズを実現するための条件を示すものである。この条件式（１）を満足することにより、前玉径の縮小と光学系全長の短縮を図りながら、高い光学性能を備えた、大口径比、高変倍比のズームレンズを実現することができる。条件式（１）においてその下限を下回ると、前玉径が大きくなるかまたは光学系全長が延びるため、光学系の小型化を図ることが困難になる。一方、条件式（１）においてその上限を超えると、光学系の小型化を損なうことはないが、諸収差の補正が困難になるため、好ましくない。

さらに、次の条件式（１）′を満足することが好ましい。
（１）′７．７７＜Ｄ／φ×（ｆｔ／ｆｗ）／Ｌ×（１／ｆｗ）×１０００＜１２．０３

条件式（１）′を満足すると、より結像性能を高めつつ光学系の小型化を図ることができる。

また、この発明にかかるズームレンズでは、光学系全長をできるだけ短くしたい。この観点から、変倍をつかさどる前記第２レンズ群の移動量は極力抑えたい。前記第２レンズ群の屈折力を強くすれば変倍時の移動量を抑制できるため光学系全長の短縮には有利となる。しかし、前記第２レンズ群の屈折力が強すぎると、諸収差の発生が顕著になる。

そこで、この発明にかかるズームレンズでは、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端における光学系全系の焦点距離をｆｗとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（２）０．９５＜｜ｆ２｜／ｆｗ＜１．９３

条件式（２）は、前記第２レンズ群の適切な屈折力を規定するためのものである。この条件式（２）を満足することにより、光学系の小型化を損なわずに、諸収差を適切に補正し全変倍域および物体距離全般に亘って良好な光学性能を維持することができる。条件式（２）においてその下限を下回ると、前記第２レンズ群の屈折力が弱くなりすぎて、変倍時の前記第２レンズ群の移動量が増え光学系全長が延びるため、光学系の小型化が阻害される。一方、条件式（２）においてその上限を超えると、前記第２レンズ群の屈折力が強くなりすぎて、諸収差の発生が顕著になりその補正が困難になるため、好ましくない。

さらに、次の条件式（２）′を満足することが好ましい。
（２）′ １．０６＜｜ｆ２｜／ｆｗ＜１．７７

条件式（２）′を満足すると、より結像性能を高めつつ光学系の小型化を図ることができる。

また、前記第１レンズ群で発生した非点収差は前記第２レンズ群でより増大されることになる。前記第２レンズ群で発生する非点収差を抑制するためには、前記第１レンズ群で発生する非点収差をできるだけ抑制することが理想である。

そこで、この発明にかかるズームレンズでは、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３）３．５３＜ｆ１／｜ｆ２｜＜６．３２

条件式（３）は、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間の適切な屈折力配分を規定するためのものである。この条件式（３）を満足することにより、光学系全長が延びることなく、前記第１レンズ群の屈折力を前記第２レンズ群の屈折力に対して適切に設定することができ、前記第１レンズ群で発生する非点収差を抑制することができる。条件式（３）においてその下限を下回ると、光学系全長を短く維持することはできるが、非点収差の補正が困難になるため、好ましくない。一方、条件式（３）においてその上限を超えると、非点収差を適切に補正することはできるが、光学系全長が伸び光学系の小型化が阻害されるため、好ましくない。また、前述したように、前記第４レンズ群に含まれているレンズの少なくとも１面には非球面が形成されているので、第２レンズ群までで補正しきれない非点収差成分は前記第４レンズ群で補正することができる。

さらに、次の条件式（３）′を満足することが好ましい。
（３）′ ３．９８＜ｆ１／｜ｆ２｜＜５．７９

条件式（３）′を満足すると、より結像性能を高めつつ光学系の小型化を図ることができる。

また、光学系の広角端で発生する色収差を効率よく改善するためには、軸上の周辺光束が最も太くなる部分に低分散レンズを配置するとよい。しかし、あまり分散が小さいレンズでは屈折率も低くなるため、球面収差などの補正に不利である。よって、適切な屈折率でかつ低分散のレンズを使用する必要がある。この発明にかかるズームレンズでは、前記第３レンズ群および前記第４レンズ群を通過する軸上の周辺光束が最も太くなる。

そこで、この発明にかかるズームレンズでは、前記第４レンズ群を正レンズを含み構成し、前記第３レンズ群の最も物体側に配置されたレンズのｄ線に対する屈折率をｎｄＧ₃、前記第３レンズ群の最も物体側に配置されたレンズのｄ線に対するアッベ数をνｄＧ₃、前記第４レンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対する屈折率をｎｄＧ₄、前記第４レンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対するアッベ数をνｄＧ₄とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（４）ｎｄＧ₃＞１．５９
（５） νｄＧ₃＞６７．００
（６）ｎｄＧ₄＞１．５９
（７） νｄＧ₄＞６３．８５

条件式（４）〜（７）を満足するレンズを用いることで、光学系の広角端で発生する色収差を適切に補正することができる。

また、諸収差を効果的に補正することが理想である。

そこで、この発明にかかるズームレンズでは、前記第３レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量をａｓｐＲ３、前記第４レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量をａｓｐＲ４とするときに、次の条件式を満足することが好ましい。
（８）０．０１１＜ａｓｐＲ３／ｆｗ＜０．０２２
（９）０．００３＜ａｓｐＲ４／ｆｗ＜０．０１４

条件式（８）においてその下限を下回ると、非球面の効果が小さくなり、広角側の球面収差がアンダー傾向となるため、好ましくない。一方、条件式（８）においてその上限を上回ると、広角側の球面収差がオーバー傾向となり、収差補正が難しくなるため、好ましくない。また、条件式（９）においてその下限を下回ると、望遠側の像面湾曲がアンダー傾向となるため、好ましくない。一方、条件式（９）においてその上限を上回ると、望遠側の像面湾曲がオーバー傾向となり、収差補正が難しいため、好ましくない。

さらに、次の条件式（８）′、（９）′を満足することが好ましい。
（８）′ ０．０１２＜ａｓｐＲ３／ｆｗ＜０．０２０
（９）′ ０．００４＜ａｓｐＲ４／ｆｗ＜０．０１３

条件式（８）′、（９）′を満足すると、より結像性能を高めることができる。

以上説明したように、この発明にかかるズームレンズは、上記各条件を満足することにより、小型、大口径比、高変倍比で、広角端から望遠端に至る全変倍域および物体距離全般に亘り良好な光学性能を維持することができる。なお、レンズを配置するスペースに問題がなければ、この発明のズームレンズでは、前記第４レンズ群の像側にさらに負の屈折力を有する第５レンズ群を配置することができる。このようにしても良好な光学性能が損われることはない。

以下、この発明にかかるズームレンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例によりこの発明が限定されるものではない。

図１は、実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₁₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₁₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₁₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₁₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₁₂と第３レンズ群Ｇ₁₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴが配置されている。第４レンズ群Ｇ₁₄と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面またはフィルムが配置される。

第１レンズ群Ｇ₁₁は、前記物体側から順に、負レンズＬ₁₁₁と、正レンズＬ₁₁₂と、正レンズＬ₁₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₁₁₁と正レンズＬ₁₁₂とは接合されている。

第２レンズ群Ｇ₁₂は、前記物体側から順に、負レンズＬ₁₂₁と、負レンズＬ₁₂₂と、正レンズＬ₁₂₃と、が配置されて構成される。

第３レンズ群Ｇ₁₃は、前記物体側から順に、正レンズＬ₁₃₁と、負レンズＬ₁₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₁₃₁の両面には、それぞれ非球面が形成されている。

第４レンズ群Ｇ₁₄は、前記物体側から順に、負レンズＬ₁₄₁と、正レンズＬ₁₄₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₁₄₁と正レンズＬ₁₄₂とは接合されている。正レンズＬ₁₄₂の結像面ＩＭＧ側の面には、非球面が形成されている。

このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₁₂を光軸に沿って前記物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることによって広角端から望遠端への変倍を行う。第１レンズ群Ｇ₁₁および第３レンズ群Ｇ₁₃の位置は固定されている。また、第４レンズ群Ｇ₁₄を光軸に沿って移動させることにより変倍に伴う結像面変動（結像位置）の補正を行う。

以下、実施例１にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

Ｆｎｏ．＝2.06（広角端）〜2.39（中間端）〜3.37（望遠端）
全系の焦点距離＝5.52（ｆｗ：広角端）〜20.39（中間端）〜77.33（ｆｔ：望遠端）
半画角（ω）＝29.84（広角端）〜8.27（中間端）〜2.17（望遠端）
変倍比＝１４．０

（条件式（１）に関する数値）
Ｄ（光学系の結像面対角長）＝6.00
φ（負レンズＬ₁₁₁の光学有効径）＝25.03
Ｌ（光学系全長）＝69.0002
Ｄ／φ×（ｆｔ／ｆｗ）／Ｌ×（１／ｆｗ）×１０００＝8.82

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２（第２レンズ群Ｇ₁₂の焦点距離）＝-8.25
｜ｆ２｜／ｆｗ＝1.49

（条件式（３）に関する数値）
ｆ１（第１レンズ群Ｇ₁₁の焦点距離）＝36.77
ｆ１／｜ｆ２｜＝4.46

（条件式（４）〜（７）に関する数値）
ｎｄＧ₃（正レンズＬ₁₃₁のｄ線に対する屈折率）＝1.59412
νｄＧ₃（正レンズＬ₁₃₁のｄ線に対するアッベ数）＝67.02
ｎｄＧ₄（正レンズＬ₁₄₂のｄ線に対する屈折率）＝1.59412
νｄＧ₄（正レンズＬ₁₄₂のｄ線に対するアッベ数）＝67.02

（条件式（８）に関する数値）
ａｓｐＲ３（第３レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量）＝0.077
ａｓｐＲ３／ｆｗ＝0.014

（条件式（９）に関する数値）
ａｓｐＲ４（第４レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量）＝0.061
ａｓｐＲ４／ｆｗ＝0.011

ｒ₁＝45.0829
ｄ₁＝0.8500 ｎｄ₁＝1.85505 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝27.2933
ｄ₂＝4.1645 ｎｄ₂＝1.49845 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-255.4087
ｄ₃＝0.1500
ｒ₄＝25.3522
ｄ₄＝2.7459 ｎｄ₃＝1.73234 νｄ₃＝54.67
ｒ₅＝75.9451
ｄ₅＝0.60（広角端）〜15.191（中間端）〜24.478（望遠端）
ｒ₆＝60.5835
ｄ₆＝0.5500 ｎｄ₄＝1.83945 νｄ₄＝42.72
ｒ₇＝6.6557
ｄ₇＝2.9974
ｒ₈＝-18.8187
ｄ₈＝0.5000 ｎｄ₅＝1.73234 νｄ₅＝54.67
ｒ₉＝27.6450
ｄ₉＝0.1500
ｒ₁₀＝14.3470
ｄ₁₀＝1.5599 ｎｄ₆＝1.93325 νｄ₆＝20.88
ｒ₁₁＝109.9017
ｄ₁₁＝25.734（広角端）〜11.143（中間端）〜1.855（望遠端）
ｒ₁₂＝∞（開口絞り）
ｄ₁₂＝1.1000
ｒ₁₃＝7.8292（非球面）
ｄ₁₃＝2.4500 ｎｄ₇＝1.59412 νｄ₇＝67.02
ｒ₁₄＝229.1398（非球面）
ｄ₁₄＝2.0517
ｒ₁₅＝16.0834
ｄ₁₅＝0.8868 ｎｄ₈＝1.81184 νｄ₈＝33.27
ｒ₁₆＝6.9259
ｄ₁₆＝5.969（広角端）〜2.907（中間端）〜12.156（望遠端）
ｒ₁₇＝9.4402
ｄ₁₇＝0.6000 ｎｄ₉＝1.76168 νｄ₉＝27.53
ｒ₁₈＝6.4892
ｄ₁₈＝3.4000 ｎｄ₁₀＝1.59412 νｄ₁₀＝67.02
ｒ₁₉＝-37.1857（非球面）
ｄ₁₉＝10.241（広角端）〜13.303（中間端）〜4.054（望遠端）
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝0.9000 ｎｄ₁₁＝1.51872 νｄ₁₁＝64.20
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝1.4
ｒ₂₂＝∞（結像面）

円錐係数（ε）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１３面）
ε＝1.000,
Ａ＝-9.24108×10^-5, Ｂ＝-5.16786×10^-6,
Ｃ＝1.57688×10^-7, Ｄ＝-2.36919×10^-9，
Ｅ＝0
（第１４面）
ε＝2.000,
Ａ＝1.14382×10^-4, Ｂ＝-5.83713×10^-6,
Ｃ＝2.97679×10^-7, Ｄ＝-4.51623×10^-9，
Ｅ＝0
（第１９面）
ε＝-0.7632,
Ａ＝11.23495×10^-4, Ｂ＝8.19041×10^-7,
Ｃ＝2.49596×10^-8, Ｄ＝-2.52519×10^-9，
Ｅ＝5.12993×10^-11

また、図２は、実施例１にかかるズームレンズの広角端における諸収差図である。図３は、実施例１にかかるズームレンズの中間端における諸収差図である。図４は、実施例１にかかるズームレンズの望遠端における諸収差図である。図中、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ，Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

図５は、実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₂₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₂₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₂₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₂₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₂₂と第３レンズ群Ｇ₂₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴが配置されている。第４レンズ群Ｇ₂₄と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面またはフィルムが配置される。

第１レンズ群Ｇ₂₁は、前記物体側から順に、負レンズＬ₂₁₁と、正レンズＬ₂₁₂と、正レンズＬ₂₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₂₁₁と正レンズＬ₂₁₂とは接合されている。

第２レンズ群Ｇ₂₂は、前記物体側から順に、負レンズＬ₂₂₁と、負レンズＬ₂₂₂と、正レンズＬ₂₂₃と、が配置されて構成される。

第３レンズ群Ｇ₂₃は、前記物体側から順に、正レンズＬ₂₃₁と、負レンズＬ₂₃₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₂₃₁の両面には、それぞれ非球面が形成されている。

第４レンズ群Ｇ₂₄は、前記物体側から順に、負レンズＬ₂₄₁と、正レンズＬ₂₄₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₂₄₁と正レンズＬ₂₄₂とは接合されている。また、正レンズＬ₂₄₂の結像面ＩＭＧ側の面には、非球面が形成されている。

このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₂₂を光軸に沿って前記物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることによって広角端から望遠端への変倍を行う。第１レンズ群Ｇ₂₁および第３レンズ群Ｇ₂₃の位置は固定されている。また、第４レンズ群Ｇ₂₄を光軸に沿って移動させることにより変倍に伴う結像面変動（結像位置）の補正を行う。

以下、実施例２にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

Ｆｎｏ．＝2.06（広角端）〜2.30（中間端）〜3.08（望遠端）
全系の焦点距離＝5.37（ｆｗ：広角端）〜20.39（中間端）〜77.34（ｆｔ：望遠端）
半画角（ω）＝30.43（広角端）〜8.30（中間端）〜2.17（望遠端）
変倍比＝１４．４

（条件式（１）に関する数値）
Ｄ（光学系の結像面対角長）＝6.00
φ（負レンズＬ₂₁₁の光学有効径）＝27.00
Ｌ（光学系全長）＝68.9966
Ｄ／φ×（ｆｔ／ｆｗ）／Ｌ×（１／ｆｗ）×１０００＝8.64

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２（第２レンズ群Ｇ₂₂の焦点距離）＝-8.64
｜ｆ２｜／ｆｗ＝1.61

（条件式（３）に関する数値）
ｆ１（第１レンズ群Ｇ₂₁の焦点距離）＝38.17
ｆ１／｜ｆ２｜＝4.42

（条件式（４）〜（７）に関する数値）
ｎｄＧ₃（正レンズＬ₂₃₁のｄ線に対する屈折率）＝1.59412
νｄＧ₃（正レンズＬ₂₃₁のｄ線に対するアッベ数）＝67.02
ｎｄＧ₄（正レンズＬ₂₄₂のｄ線に対する屈折率）＝1.59412
νｄＧ₄（正レンズＬ₂₄₂のｄ線に対するアッベ数）＝67.02

（条件式（８）に関する数値）
ａｓｐＲ３（第３レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量）＝0.086
ａｓｐＲ３／ｆｗ＝0.016

（条件式（９）に関する数値）
ａｓｐＲ４（第４レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量）＝0.043
ａｓｐＲ４／ｆｗ＝0.008

ｒ₁＝47.3083
ｄ₁＝0.8500 ｎｄ₁＝1.85505 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝28.5705
ｄ₂＝4.5798 ｎｄ₂＝1.49845 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-241.9908
ｄ₃＝0.1500
ｒ₄＝25.4934
ｄ₄＝3.0209 ｎｄ₃＝1.73234 νｄ₃＝54.67
ｒ₅＝70.5083
ｄ₅＝0.60（広角端）〜16.175（中間端）〜25.242（望遠端）
ｒ₆＝56.1958
ｄ₆＝0.5500 ｎｄ₄＝1.83945 νｄ₄＝42.72
ｒ₇＝6.9414
ｄ₇＝3.3199
ｒ₈＝-21.7471
ｄ₈＝0.5000 ｎｄ₅＝1.73234 νｄ₅＝54.67
ｒ₉＝23.6863
ｄ₉＝0.1500
ｒ₁₀＝14.3912
ｄ₁₀＝1.6841 ｎｄ₆＝1.93325 νｄ₆＝20.88
ｒ₁₁＝100.1841
ｄ₁₁＝26.526（広角端）〜10.951（中間端）〜1.884（望遠端）
ｒ₁₂＝∞（開口絞り）
ｄ₁₂＝1.1000
ｒ₁₃＝7.1862（非球面）
ｄ₁₃＝2.4500 ｎｄ₇＝1.59412 νｄ₇＝67.02
ｒ₁₄＝304.1924（非球面）
ｄ₁₄＝1.6653
ｒ₁₅＝13.7082
ｄ₁₅＝0.5000 ｎｄ₈＝1.81184 νｄ₈＝33.27
ｒ₁₆＝6.2747
ｄ₁₆＝5.895（広角端）〜3.355（中間端）〜12.322（望遠端）
ｒ₁₇＝9.5349
ｄ₁₇＝0.6000 ｎｄ₉＝1.76168 νｄ₉＝27.53
ｒ₁₈＝6.4743
ｄ₁₈＝3.2106 ｎｄ₁₀＝1.59412 νｄ₁₀＝67.02
ｒ₁₉＝-37.4810（非球面）
ｄ₁₉＝9.345（広角端）〜11.888（中間端）〜2.922（望遠端）
ｒ₂₀＝∞
ｄ₂₀＝0.9000 ｎｄ₁₁＝1.51872 νｄ₁₁＝64.20
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝1.4
ｒ₂₂＝∞（結像面）

円錐係数（ε）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１３面）
ε＝1.000,
Ａ＝-1.36733×10^-4, Ｂ＝-6.09890×10^-6,
Ｃ＝1.58021×10^-7, Ｄ＝-1.57679×10^-9，
Ｅ＝0
（第１４面）
ε＝2.000,
Ａ＝1.20126×10^-4, Ｂ＝-6.19315×10^-6,
Ｃ＝3.51359×10^-7, Ｄ＝-4.16494×10^-9，
Ｅ＝0
（第１９面）
ε＝0,
Ａ＝1.02483×10^-4, Ｂ＝-3.79704×10^-7,
Ｃ＝1.28641×10^-7, Ｄ＝-8.73409×10^-9，
Ｅ＝1.98867×10^-10

また、図６は、実施例２にかかるズームレンズの広角端における諸収差図である。図７は、実施例２にかかるズームレンズの中間端における諸収差図である。図８は、実施例２にかかるズームレンズの望遠端における諸収差図である。図中、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ，Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

図９は、実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₃₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₃₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₃₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₃₄と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₃₂と第３レンズ群Ｇ₃₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴが配置されている。第４レンズ群Ｇ₃₄と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面またはフィルムが配置される。

第１レンズ群Ｇ₃₁は、前記物体側から順に、負レンズＬ₃₁₁と、正レンズＬ₃₁₂と、正レンズＬ₃₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₁₁と正レンズＬ₃₁₂とは接合されている。

第２レンズ群Ｇ₃₂は、前記物体側から順に、負レンズＬ₃₂₁と、負レンズＬ₃₂₂と、正レンズＬ₃₂₃と、が配置されて構成される。

第３レンズ群Ｇ₃₃は、前記物体側から順に、正レンズＬ₃₃₁と、正レンズＬ₃₃₂と、負レンズＬ₃₃₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₃₃₁の両面には、それぞれ非球面が形成されている。また、正レンズＬ₃₃₂と負レンズＬ₃₃₃とは接合されている。

第４レンズ群Ｇ₃₄は、前記物体側から順に、負レンズＬ₃₄₁と、正レンズＬ₃₄₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₄₁と正レンズＬ₃₄₂とは接合されている。また、正レンズＬ₃₄₂の結像面ＩＭＧ側の面には、非球面が形成されている。

このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₃₂を光軸に沿って前記物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることによって広角端から望遠端への変倍を行う。第１レンズ群Ｇ₃₁および第３レンズ群Ｇ₃₃の位置は固定されている。また、第４レンズ群Ｇ₃₄を光軸に沿って移動させることにより変倍に伴う結像面変動（結像位置）の補正を行う。

以下、実施例３にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

Ｆｎｏ．＝2.06（広角端）〜2.39（中間端）〜3.31（望遠端）
全系の焦点距離＝5.42（ｆｗ：広角端）〜20.69（中間端）〜76.39（ｆｔ：望遠端）
半画角（ω）＝30.36（広角端）〜8.28（中間端）〜2.20（望遠端）
変倍比＝１４．１

（条件式（１）に関する数値）
Ｄ（光学系の結像面対角長）＝6.00
φ（負レンズＬ₃₁₁の光学有効径）＝25.00
Ｌ（光学系全長）＝68.4994
Ｄ／φ×（ｆｔ／ｆｗ）／Ｌ×（１／ｆｗ）×１０００＝9.11

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２（第２レンズ群Ｇ₃₂の焦点距離）＝-8.43
｜ｆ２｜／ｆｗ＝1.57

（条件式（３）に関する数値）
ｆ１（第１レンズ群Ｇ₃₁の焦点距離）＝37.74
ｆ１／｜ｆ２｜＝4.47

（条件式（４）〜（７）に関する数値）
ｎｄＧ₃（正レンズＬ₃₃₁のｄ線に対する屈折率）＝1.59412
νｄＧ₃（正レンズＬ₃₃₁のｄ線に対するアッベ数）＝67.02
ｎｄＧ₄（正レンズＬ₃₄₂のｄ線に対する屈折率）＝1.62112
νｄＧ₄（正レンズＬ₃₄₂のｄ線に対するアッベ数）＝63.85

（条件式（８）に関する数値）
ａｓｐＲ３（第３レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量）＝0.092
ａｓｐＲ３／ｆｗ＝0.017

（条件式（９）に関する数値）
ａｓｐＲ４（第４レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量）＝0.060
ａｓｐＲ４／ｆｗ＝0.011

ｒ₁＝47.0302
ｄ₁＝0.8500 ｎｄ₁＝1.85505 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝28.2021
ｄ₂＝4.0255 ｎｄ₂＝1.49845 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-241.0330
ｄ₃＝0.1500
ｒ₄＝25.9468
ｄ₄＝2.7454 ｎｄ₃＝1.73234 νｄ₃＝54.67
ｒ₅＝77.4962
ｄ₅＝0.57（広角端）〜15.783（中間端）〜25.188（望遠端）
ｒ₆＝57.2146
ｄ₆＝0.5500 ｎｄ₄＝1.83945 νｄ₄＝42.72
ｒ₇＝6.7081
ｄ₇＝3.0447
ｒ₈＝-18.1333
ｄ₈＝0.5000 ｎｄ₅＝1.73234 νｄ₅＝54.67
ｒ₉＝31.2878
ｄ₉＝0.1500
ｒ₁₀＝14.7864
ｄ₁₀＝1.6040 ｎｄ₆＝1.93325 νｄ₆＝20.88
ｒ₁₁＝121.6433
ｄ₁₁＝25.870（広角端）〜10.658（中間端）〜1.253（望遠端）
ｒ₁₂＝∞（開口絞り）
ｄ₁₂＝1.1000
ｒ₁₃＝7.5509（非球面）
ｄ₁₃＝2.4600 ｎｄ₇＝1.59412 νｄ₇＝67.02
ｒ₁₄＝-144.2312（非球面）
ｄ₁₄＝1.6307
ｒ₁₅＝14.1041
ｄ₁₅＝1.0371 ｎｄ₈＝1.48914 νｄ₈＝70.44
ｒ₁₆＝29.6273
ｄ₁₆＝0.5000 ｎｄ₉＝1.83930 νｄ₉＝37.34
ｒ₁₇＝6.5019
ｄ₁₇＝6.261（広角端）〜3.236（中間端）〜11.875（望遠端）
ｒ₁₈＝9.0847
ｄ₁₈＝0.9000 ｎｄ₁₀＝1.72311 νｄ₁₀＝29.50
ｒ₁₉＝5.6876
ｄ₁₉＝3.5000 ｎｄ₁₁＝1.62112 νｄ₁₁＝63.85
ｒ₂₀＝-45.4631（非球面）
ｄ₂₀＝8.751（広角端）〜11.776（中間端）〜3.137（望遠端）
ｒ₂₁＝∞
ｄ₂₁＝0.9000 ｎｄ₁₂＝1.51872 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₂＝∞
ｄ₂₂＝1.40
ｒ₂₃＝∞（結像面）

円錐係数（ε）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１３面）
ε＝1.000,
Ａ＝-1.45507×10^-4, Ｂ＝-3.33460×10^-6,
Ｃ＝3.05786×10^-8, Ｄ＝1.32366×10^-10，
Ｅ＝0
（第１４面）
ε＝2.000,
Ａ＝9.84214×10^-5, Ｂ＝-3.12971×10^-6,
Ｃ＝1.44435×10^-7, Ｄ＝-1.11083×10^-9，
Ｅ＝0
（第２０面）
ε＝0.7758,
Ａ＝1.73686×10^-4, Ｂ＝-5.10380×10^-6,
Ｃ＝6.86923×10^-7, Ｄ＝-3.71331，
Ｅ＝7.09548×10^-10

また、図１０は、実施例３にかかるズームレンズの広角端における諸収差図である。図１１は、実施例３にかかるズームレンズの中間端における諸収差図である。図１２は、実施例３にかかるズームレンズの望遠端における諸収差図である。図中、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３６．８４ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ，Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

図１３は、実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₄₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₄₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₄₃と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₄₄と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ₄₅と、が配置されて構成される。第２レンズ群Ｇ₄₂と第３レンズ群Ｇ₄₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳＴが配置されている。第５レンズ群Ｇ₄₅と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面またはフィルムが配置される。

第１レンズ群Ｇ₄₁は、前記物体側から順に、負レンズＬ₄₁₁と、正レンズＬ₄₁₂と、正レンズＬ₄₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₁₁と正レンズＬ₄₁₂とは接合されている。

第２レンズ群Ｇ₄₂は、前記物体側から順に、負レンズＬ₄₂₁と、負レンズＬ₄₂₂と、正レンズＬ₄₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₂₂と正レンズＬ₄₂₃とは接合されている。

第３レンズ群Ｇ₄₃は、前記物体側から順に、正レンズＬ₄₃₁と、正レンズＬ₄₃₂と、負レンズＬ₄₃₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₄₃₁の両面には、それぞれ非球面が形成されている。また、正レンズＬ₄₃₂と負レンズＬ₄₃₃とは接合されている。

第４レンズ群Ｇ₄₄は、前記物体側から順に、正レンズＬ₄₄₁と、負レンズＬ₄₄₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₄₄₁と負レンズＬ₄₄₂とは接合されている。また、正レンズＬ₄₄₁の前記物体側の面には、非球面が形成されている。

第５レンズ群Ｇ₄₅は、前記物体側から順に、正レンズＬ₄₅₁と、負レンズＬ₄₅₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₄₅₁と負レンズＬ₄₅₂とは接合されている。

このズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ₄₂を光軸に沿って前記物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることによって広角端から望遠端への変倍を行う。第１レンズ群Ｇ₄₁、第３レンズ群Ｇ₄₃、および第５レンズ群Ｇ₄₅の位置は固定されている。また、第４レンズ群Ｇ₄₄を光軸に沿って移動させることにより変倍に伴う結像面変動（結像位置）の補正を行う。

以下、実施例４にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

Ｆｎｏ．＝2.06（広角端）〜2.44（中間端）〜4.11（望遠端）
全系の焦点距離＝5.42（ｆｗ：広角端）〜22.32（中間端）〜91.70（ｆｔ：望遠端）
半画角（ω）＝30.34（広角端）〜7.55（中間端）〜1.80（望遠端）
変倍比＝１６．９

（条件式（１）に関する数値）
Ｄ（光学系の結像面対角長）＝6.00
φ（負レンズＬ₄₁₁の光学有効径）＝25.00
Ｌ（光学系全長）＝68.4995
Ｄ／φ×（ｆｔ／ｆｗ）／Ｌ×（１／ｆｗ）×１０００＝10.94

（条件式（２）に関する数値）
ｆ２（第２レンズ群Ｇ₄₂の焦点距離）＝-6.35
｜ｆ２｜／ｆｗ＝1.18

（条件式（３）に関する数値）
ｆ１（第１レンズ群Ｇ₄₁の焦点距離）＝33.46
ｆ１／｜ｆ２｜＝5.27

（条件式（４）〜（７）に関する数値）
ｎｄＧ₃（正レンズＬ₄₃₁のｄ線に対する屈折率）＝1.59412
νｄＧ₃（正レンズＬ₄₃₁のｄ線に対するアッベ数）＝67.02
ｎｄＧ₄（正レンズＬ₄₄₁のｄ線に対する屈折率）＝1.59412
νｄＧ₄（正レンズＬ₄₄₁のｄ線に対するアッベ数）＝67.02

（条件式（８）に関する数値）
ａｓｐＲ３（第３レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量）＝0.098
ａｓｐＲ３／ｆｗ＝0.018

（条件式（９）に関する数値）
ａｓｐＲ４（第４レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量）＝0.021
ａｓｐＲ４／ｆｗ＝0.004

ｒ₁＝43.7271
ｄ₁＝0.8500 ｎｄ₁＝1.85505 νｄ₁＝23.78
ｒ₂＝26.4194
ｄ₂＝4.4569 ｎｄ₂＝1.49845 νｄ₂＝81.61
ｒ₃＝-151.4580
ｄ₃＝0.1500
ｒ₄＝23.1333
ｄ₄＝2.6442 ｎｄ₃＝1.74138 νｄ₃＝53.50
ｒ₅＝63.5151
ｄ₅＝0.55（広角端）〜13.990（中間端）〜21.531（望遠端）
ｒ₆＝35.6854
ｄ₆＝0.5500 ｎｄ₄＝1.91048 νｄ₄＝31.31
ｒ₇＝7.7213
ｄ₇＝4.9979
ｒ₈＝-10.2651
ｄ₈＝0.5000 ｎｄ₅＝1.71616 νｄ₅＝49.96
ｒ₉＝12.8671
ｄ₉＝1.6514 ｎｄ₆＝1.95827 νｄ₆＝17.98
ｒ₁₀＝-225.4802
ｄ₁₀＝22.121（広角端）〜8.681（中間端）〜1.140（望遠端）
ｒ₁₁＝∞（開口絞り）
ｄ₁₁＝1.1000
ｒ₁₂＝8.5669（非球面）
ｄ₁₂＝2.4000 ｎｄ₇＝1.59412 νｄ₇＝67.02
ｒ₁₃＝-200.1386（非球面）
ｄ₁₃＝0.9584
ｒ₁₄＝8.0333
ｄ₁₄＝1.7694 ｎｄ₈＝1.48914 νｄ₈＝70.44
ｒ₁₅＝17.9226
ｄ₁₅＝0.5000 ｎｄ₉＝1.82948 νｄ₉＝33.83
ｒ₁₆＝6.0529
ｄ₁₆＝8.050（広角端）〜3.467（中間端）〜13.606（望遠端）
ｒ₁₇＝11.5974（非球面）
ｄ₁₇＝2.2432 ｎｄ₁₀＝1.59412 νｄ₁₀＝67.02
ｒ₁₈＝-15.4671
ｄ₁₈＝0.5000 ｎｄ₁₁＝1.85505 νｄ₁₁＝23.78
ｒ₁₉＝-27.7635
ｄ₁₉＝7.109（広角端）〜11.693（中間端）〜1.554（望遠端）
ｒ₂₀＝-28.3462
ｄ₂₀＝1.6481 ｎｄ₁₂＝1.48914 νｄ₁₂＝70.44
ｒ₂₁＝-7.4052
ｄ₂₁＝0.5000 ｎｄ₁₃＝1.81080 νｄ₁₃＝40.73
ｒ₂₂＝-13.9959
ｄ₂₂＝0.9500
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝0.9000 ｎｄ₁₄＝1.51872 νｄ₁₄＝64.20
ｒ₂₄＝∞
ｄ₂₄＝1.40
ｒ₂₅＝∞（結像面）

円錐係数（ε）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１２面）
ε＝1.000,
Ａ＝-9.76272×10^-5, Ｂ＝-3.84958×10^-6,
Ｃ＝9.38957×10^-8, Ｄ＝-1.04932×10^-9，
Ｅ＝0
（第１３面）
ε＝2.000,
Ａ＝8.28765×10^-5, Ｂ＝-4.30955×10^-6,
Ｃ＝1.81958×10^-7, Ｄ＝-2.29379×10^-9，
Ｅ＝0
（第１７面）
ε＝0.0479,
Ａ＝-1.70499×10^-5, Ｂ＝2.37370×10^-6,
Ｃ＝-1.52767×10^-7, Ｄ＝6.90471×10^-9，
Ｅ＝-1.11465×10^-10

また、図１４は、実施例４にかかるズームレンズの広角端における諸収差図である。図１５は、実施例４にかかるズームレンズの中間端における諸収差図である。図１６は、実施例４にかかるズームレンズの望遠端における諸収差図である。図中、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるＳ，Ｍは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

なお、上記各実施例中の数値データにおいて、ｒ₁，ｒ₂，・・・・は各レンズ、開口絞り面などの曲率半径、ｄ₁，ｄ₂，・・・・は各レンズ、開口絞りなどの肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ₁，ｎｄ₂，・・・・は各レンズなどのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、νｄ₁，νｄ₂，・・・・は各レンズなどのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数を示している。そして、長さの単位はすべて「ｍｍ」、角度の単位はすべて「°」である。

また、上記各非球面形状は、光軸方向にｘ軸、光軸からの高さをｙとし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。

ただし、Ｒは近軸曲率半径、εは円錐係数、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅはそれぞれ４次，６次，８次，１０次，１２次の非球面係数である。

以上説明したように、上記各実施例のズームレンズは、上記各条件を満足することにより、小型、大口径比、高変倍比で、広角端から望遠端に至る全変倍域および物体距離全般に亘り良好な光学性能を維持することができる。また、４群または５群構成でありながらも、適宜非球面が形成されたレンズや接合レンズを用いているため、少ないレンズによる簡易な構成で、良好な光学性能を維持することができる。

以上のように、この発明にかかるズームレンズは、ビデオカメラ、デジタルカメラ、銀塩カメラ、監視カメラ等の撮像装置に有用であり、特に、小型の撮像装置に最適である。

Ｇ₁₁，Ｇ₂₁，Ｇ₃₁，Ｇ₄₁ 第１レンズ群
Ｇ₁₂，Ｇ₂₂，Ｇ₃₂，Ｇ₄₂ 第２レンズ群
Ｇ₁₃，Ｇ₂₃，Ｇ₃₃，Ｇ₄₃ 第３レンズ群
Ｇ₁₄，Ｇ₂₄，Ｇ₃₄，Ｇ₄₄ 第４レンズ群
Ｇ₄₅ 第５レンズ群
Ｌ₁₁₁，Ｌ₁₂₁，Ｌ₁₂₂，Ｌ₁₃₂，Ｌ₁₄₁，Ｌ₂₁₁，Ｌ₂₂₁，Ｌ₂₂₂，Ｌ₂₃₂，Ｌ₂₄₁，Ｌ₃₁₁，Ｌ₃₂₁，Ｌ₃₂₂，Ｌ₃₃₃，Ｌ₃₄₁，Ｌ₄₁₁，Ｌ₄₂₁，Ｌ₄₂₂，Ｌ₄₃₃，Ｌ₄₄₂，Ｌ₄₅₂ 負レンズ
Ｌ₁₁₂，Ｌ₁₁₃，Ｌ₁₂₃，Ｌ₁₃₁，Ｌ₁₄₂，Ｌ₂₁₂，Ｌ₂₁₃，Ｌ₂₂₃，Ｌ₂₃₁，Ｌ₂₄₂，Ｌ₃₁₂，Ｌ₃₁₃，Ｌ₃₂₃，Ｌ₃₃₁，Ｌ₃₃₂，Ｌ₃₄₂，Ｌ₄₁₂，Ｌ₄₁₃，Ｌ₄₂₃，Ｌ₄₃₁，Ｌ₄₃₂，Ｌ₄₄₁，Ｌ₄₅₁ 正レンズ
ＳＴ開口絞り
ＣＧカバーガラス
ＩＭＧ結像面

Claims

物体側より順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を備え、
前記第３レンズ群の最も物体側に配置されたレンズおよび前記第４レンズ群に含まれているレンズの少なくとも１面に非球面が形成されており、
前記第２レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行い、
前記第４レンズ群を光軸に沿って移動させることにより変倍に伴う結像面変動の補正を行い、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）６．９１＜Ｄ／φ×（ｆｔ／ｆｗ）／Ｌ×（１／ｆｗ）×１０００＜１３．１３
ただし、Ｄは光学系の結像面対角長、φは前記第１レンズ群の最も物体側に配置されているレンズの光学有効径、ｆｔは望遠端における光学系全系の焦点距離、ｆｗは広角端における光学系全系の焦点距離、Ｌは光学系全長を示す。
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
（２）０．９５＜｜ｆ２｜／ｆｗ＜１．９３
（３）３．５３＜ｆ１／｜ｆ２｜＜６．３２
ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離を示す。
前記第４レンズ群は正レンズを含み構成されており、
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
（４）ｎｄＧ₃＞１．５９
（５） νｄＧ₃＞６７．００
（６）ｎｄＧ₄＞１．５９
（７） νｄＧ₄＞６３．８５
ただし、ｎｄＧ₃は前記第３レンズ群の最も物体側に配置されたレンズのｄ線に対する屈折率、νｄＧ₃は前記第３レンズ群の最も物体側に配置されたレンズのｄ線に対するアッベ数、ｎｄＧ₄は前記第４レンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対する屈折率、νｄＧ₄は前記第４レンズ群に含まれる正レンズのｄ線に対するアッベ数を示す。
下記の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３に記載のズームレンズ。
（８）０．０１１＜ａｓｐＲ３／ｆｗ＜０．０２２
（９）０．００３＜ａｓｐＲ４／ｆｗ＜０．０１４
ただし、ａｓｐＲ３は前記第３レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量、ａｓｐＲ４は前記第４レンズ群の非球面レンズの非球面の変形量を示す。