JP2012051954A - 難燃性強化ポリアミド樹脂組成物 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】テレフタル酸および/またはイソフタル酸を構成単位に含み、結晶融解熱量が1cal/g以下であるポリアミド樹脂(A)と、リン系難燃剤(B)と、無機充填材(C)と、ベーマイト(D)とを含有し、(A)と(B)の質量比((A)/(B))が70/30〜90/10であり、(A)と(B)の合計100質量部に対して、(C)の含有量が30〜200質量部、(D)の含有量が0.5〜10質量部であり、リン系難燃剤(B)は、ホスフィン酸塩(b1)および/またはジホスフィン酸塩(b2)を含むことを特徴とする難燃性強化ポリアミド樹脂組成物。
【選択図】なし
Description
しかし、さらに耐衝撃性等の機械特性を向上させるために、無機充填材を40%以上含有させた場合は、二種以上難燃剤を配合したとしても、含有する樹脂比率が低下し、押出時の操業性が大きく低下してしまうために、無機充填剤を高配合する必要がある高剛性の材料を作ることは非常に困難であった。さらには、成形時の流動性や離型性等の改良には燃焼性の良い脂肪酸金属塩を含有しており、難燃性に不安が残り満足なものとは言えなかった。
本発明の難燃性強化ポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド樹脂(A)と、リン系難燃剤(B)と、無機充填材(C)と、ベーマイト(D)とを含有する。そして、前記ポリアミド樹脂(A)は、テレフタル酸および/またはイソフタル酸を構成単位に含み、結晶融解熱量が1cal/g以下であるポリアミド樹脂である。
なお、本発明において、結晶融解熱量とは、示差走査熱量計(DSC)を用いて窒素雰囲気下、16℃/分の昇温速度により測定し得られた結晶相の融解熱量を示し、融解吸熱曲線の吸熱ピークで表される面積の大きさから算出することができる。融解吸熱曲線の吸熱ピークで表される面積が大きいことは、結晶融解熱量、すなわち結晶しやすいことを示す。本発明においては、結晶融解熱量は1cal/g以下であり、結晶化しにくいことを示す。
(A)ポリアミド樹脂
・ポリアミド樹脂(A−1):イソフタル酸/テレフタル酸/ヘキサメチレンジアミン/ビス(3−メチル−4アミノシクロヘキシル)メタンの重縮合体(ユニチカ社製 CX−3000)(ガラス転移温度125℃、結晶融解熱量<0.1cal/g)
・ポリアミド樹脂(A−2):イソフタル酸/テレフタル酸/ヘキサメチレンジアミンの重縮合体(三菱エンジニアリングプラスチック社製 X21−F07)(ガラス転移温度138℃、結晶融解熱量<0.1cal/g)
・ポリアミド樹脂(A−3):イソフタル酸/テレフタル酸/ヘキサメチレンジアミンの重縮合体(三井化学社製 A3000)(ガラス転移温度125℃、結晶融解熱量13cal/g)
・ポリアミド樹脂(A−4):ポリアミド66(ローディア社製 24AD1)(ガラス転移温度55℃、結晶融解熱量21cal/g)
・結晶性ポリアミド樹脂(A−5):ポリアミド6(ユニチカ社製 A1015)(ガラス転移温度55℃、結晶融解熱量18cal/g)
・難燃剤(B−1):ジエチルホスフィン酸塩アルミニウム(平均粒子径D50:20μm)
・難燃剤(B−2):ポリリン酸メラミン(チバ・スペシャリティーケミカル社製 Melapur200/70)(平均粒子系D50:20μm)
・難燃剤(B−3):シアヌル酸メラミン(チバ・スペシャリティーケミカル社製 MC25)(平均粒子系D50:8μm)
・難燃剤(B−4):水酸化マグネシウム(堺化学工業社製)(平均粒子系D50:0.8μm)
・ガラス繊維(C−1):長短径の比が4の長円形型断面を有する偏平ガラス繊維(日東紡社製 CSG3PA820S)(長径28μm、短径7μm、繊維長3mm、シラン系表面処理有)
・ガラス繊維(C−2):円形断面を有するガラス繊維(旭ファイバーグラス社製 03JAFT69)(平均繊維径10μm、繊維長3mm)
・炭素繊維(C−3):三菱レイヨン社製TR06NEB4J
・ベーマイト(D−1):富田製薬社製トミタAD220T(低結晶性)
・ベーマイト(D−2):大明化学社製C06(高結晶性)
・リン系酸化防止剤(E−1):ビス(2,6−ジ−t−ブチル−4−メチルフェニル)ペンタエリスリトールジホスファイト(アデカ社製アデカスタブPEP−36)
・リン系酸化防止剤(E−2):ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト(アデカ社製アデカスタブPEP−8)
・亜リン酸ナトリウム(E−3)(試薬)
・シリコーンオイル(F−1):メチルフェニルシリコーンオイル(GE東芝シリコーン社製 TSF4300)
a)結晶融解熱量
示差走査熱量計(DSC)を用いて窒素雰囲気下で、昇温速度16℃/分にて測定した。
実施例、比較例において、樹脂組成物を2軸押出機(東芝機械製TEM37)を用いてシリンダー温度320℃、スクリュー回転数200rpm、吐出量35kg/hの条件下で10kg生産した時、ストランドの状況を目視にて確認した。操業時にストランドがまったく切れないものを”○”、1度でも切れたものを”×”としてランク付けした。ランク”○”を操業性が良好と判断し、合格とした。
ファナック製射出成形機(α−100iA)にて、樹脂温度320℃、金型温度100℃で1点ゲートで試験片(長さ150mm、幅10mm、厚さ3mm)を成形し、ASTM D790に準じて測定した。曲げ強度150MPa以上、曲げ弾性率10GPa以上を合格とした。
ファナック製射出成形機(α−100iA)にて、樹脂温度320℃、金型温度100℃で試験片を成形し、表1に示すUL94(米国Under Writers Laboratories Inc.で定められた規格)の評価基準に従って測定した。なお試験片の厚みは1/32インチ(約0.8mm)とした。ここでは、V−1以上を合格とした。また、難燃性の測定時の総残炎時間も示した。例えば、難燃レベルが同じV−0であったとしても、総残炎時間が短い方が、難燃性が優れていることを示す。
ファナック製射出成形機(α−100iA)にて、樹脂温度320℃、金型温度100℃にて、サイクル25秒で、浅いコップ形状(肉厚1.5mm、外径40mm、深さ30mm)を用いて成形品を500ショット連続成形したときの451〜500ショット目の成形品の突き出しピンの痕の有無を目視観察した。5個以上のピンの痕が認められるものを”×”、1〜4個のピンの痕が認められるものを”○”、まったく認められないものを”◎”としてランク付けした。ランク”○”以上が、良好な離型性を示すものとし、合格とした。
上記e)の成形終了後に、深さ4μm、幅1mmのガスベントを目視確認し、完全に詰まっているものを”×”、やや詰まりがあるものを”△”、詰まりが見られないものを”○”としてランク付けした。ランク”○”を合格とした。
50mm×90mm×2mmの平板成形板を用いて、任意の10部分を小坂研究所製の表面粗さ測定器(形式サーフコーダSE−3400)にて表面の平均粗さ(μm)を測定した。20μm以下を合格とした。
ファナック製射出成形機(α−100iA)にて、樹脂温度320℃、金型温度100℃で両端から2点ゲートで試験片(長さ150mm、幅10mm、厚さ3mm)を成形し、中央部にできたウェルド部に対し、ASTM D790に準じて測定した。ウェルド部の曲げ弾性率は、特に、ウェルド部の応力に対するたわみの程度を示す尺度であるが、もし、ウェルド部の曲げ弾性率が、十分高くないと、成形品として実用に供した場合、繰り返しの応力負荷によって、ウェルド部から破断に至ることがあり、外観的な問題のみならず、ウェルド部の曲げ弾性率は十分高いことが望まれる。ここで、次式によりc)曲げ弾性率と、h)ウェルド部の曲げ弾性率の比をとり、曲げ弾性率の保持率を算出した。
曲げ弾性率の保持率(%)={(ウェルド部の曲げ弾性率)/(曲げ弾性率)}×100
曲げ弾性率の保持率は、全く曲げ弾性率の低下を有さない場合は100%となる。一般的には、ある程度の曲げ弾性率の低下は起こり、60%以上が好ましく、65%以上であることがさらに好ましい。
ファナック製射出成形機(α−100iA)にて、樹脂温度320℃、金型温度100℃で、50mm x 50mm x 0,8mmの平板成形品を成形し、その成形品を23℃ x 50%RHの環境下に24時間放置し、流動方向と直角方向の寸法を測定した。寸法測定後、80℃熱風乾燥機に1時間放置し、23℃ x 50%RH環境下に室温になるまで冷却させた。冷却後寸法測定し、80℃ x 1時間前後の寸法収縮率を算出した。0.01%以下を合格とした。
ポリアミド樹脂(A−1)80質量部と、難燃剤(B−1)20質量部とからなる100質量部に対し、無機充填材(C−1)が100質量部、ベーマイト(D−2)が4質量部になるように、2軸押出機(東芝機械製TEM37)を用いてシリンダー設定温度320℃、スクリュー回転200rpm、吐出量35kg/hの条件下で、無機充填材(C−1)以外を基部より投入し、無機充填材(C−1)をサイドフィードして混練し、ストランド状に取り出し、冷却後カッターで造粒し、難燃性強化ポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。得られたペレットを前記した測定方法にて諸特性を調べた。その結果を表2に示した。
各成分の配合割合を表2に示すようにし、実施例1と同様にしてペレットを得て、諸特性を調べた。その結果を表2に示した。
各成分の配合割合を表3に示すようにし、比較例2、3はシリンダー設定温度を280℃に、比較例4はシリンダー設定温度を260℃にした以外は、実施例1と同様にしてペレットを得て、諸特性を調べた。その結果を表3に示した。
比較例5は難燃剤の添加量が少ないため難燃性能が低かった。比較例6は難燃剤添加量が多すぎ混練時のストランドの引き取りを行うことができず、樹脂ペレットの採取ができなかった。比較例7〜11は、本発明の要件を満たさない難燃剤を使用したため、混練時の操業性が悪くストランドの引き取りを行うことができず、樹脂ペレットの採取ができないか、難燃性に劣るものであった。
比較例12は無機充填材の添加量が少なく曲げ弾性率が低いものとなり、比較例13は無機充填材の添加量が多すぎ混練時のストランドの引き取りを行うことができず、樹脂ペレットの採取ができなかった。
比較例14はベーマイトを添加しなかったため、成形時のガス発生量が多く、ガスベントの詰まりが発生した。比較例15はベーマイトの添加量が多く、曲げ強度、離型性が低い結果となった。
比較例16は本発明のポリアミド樹脂に加え、本発明以外のポリアミド樹脂を併用して用いたため、熱収縮が大きく劣るものであった。
Claims (5)
- テレフタル酸および/またはイソフタル酸を構成単位に含み、結晶融解熱量が1cal/g以下であるポリアミド樹脂(A)と、リン系難燃剤(B)と、無機充填材(C)と、ベーマイト(D)とを含有し、(A)と(B)の質量比((A)/(B))が70/30〜90/10であり、(A)と(B)の合計100質量部に対して、(C)の含有量が30〜200質量部、(D)の含有量が0.5〜10質量部であり、リン系難燃剤(B)は、ホスフィン酸塩(b1)および/またはジホスフィン酸塩(b2)を含むことを特徴とする難燃性強化ポリアミド樹脂組成物。
- 無機充填材(C)が、長径/短径の比が1.5〜10である偏平断面を有する偏平ガラス繊維であることを特徴とする請求項1記載の難燃性強化ポリアミド樹脂組成物。
- さらにリン系酸化防止剤(E)を、(A)と(B)の合計100質量部に対して、0.1〜1質量部含有することを特徴とする請求項1または2に記載の難燃性強化ポリアミド樹脂組成物。
- さらにシリコーンオイルを、(A)と(B)の合計100質量部に対して、0.05〜1質量部含有することを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の難燃性強化ポリアミド樹脂組成物。
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