JP2012012635A - 高炉ガスの成分分離方法およびその装置 - Google Patents

Abstract

【課題】多種成分の混合である高炉ガスから可燃性ガスを高い収率で得るには、一酸化炭素だけでなくガス中に含まれる水素も効率的に回収して可燃性ガス成分として活用する必要があるところ、この水素を高効率の下に回収し得る方途について提案する。
【解決手段】高炉ガスを、第１段の圧力スイング吸着装置に導入して二酸化炭素を吸着分離した後、該二酸化炭素分離済ガスを、第２段の圧力スイング吸着装置に導入して一酸化炭素を吸着分離するに当たり、前記第２段の圧力スイング吸着装置において、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤、次に水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤の順に積層した吸着塔に、前記二酸化炭素分離済ガスを該吸着塔の主吸着剤側から導入して副吸着剤側から排出する際に、水素を含むガスを回収する。
【選択図】図２

Description

本発明は、高炉炉頂から排出される高炉ガスから各ガス成分を分離する方法およびその装置に関するものである。

製鉄所においては、コークス炉、高炉および転炉などの設備から副生ガスと呼ばれるガスが発生し、このガスには、水素、一酸化炭素およびメタンといった、燃料として利用可能な成分のほかに、窒素や二酸化炭素が含有されている。これらの副生ガスは、その大部分が発電所や加熱炉などで燃焼によって発生する熱を利用する用途に使用されているが、前述のように、これらの副生ガス中には窒素や二酸化炭素といった不活性成分が含まれるために、体積当たりの熱量は700〜4500kcal／Nm^３であり、一般的な燃料ガスであるプロパンガスや天然ガスに比べて低いのが特徴である。特に、高炉ガスには、窒素が５０〜５５体積％程度、二酸化炭素が20〜23体積％程度含まれているため、体積当たりの熱量は700kcal／Nm^３程度である。このため、高炉ガス単独では熱量が不足することから、熱量の高い他の副生ガスあるいは天然ガスを購入して混合することによって、体積当たりの熱量を増加させて使用することも多い。

また、昨今における二酸化炭素排出削減の要請から、高炉ガス中の二酸化炭素を分離回収する技術も求められている。

ここで、多種の成分からなる混合ガスから複数成分のガスをそれぞれ分離する方法として、圧力スイング吸着（以下、ＰＳＡと記す）法によるものがあり、製鉄所においても利用されている。このＰＳＡ法は、吸着剤に対するガス成分の吸着量がガス種およびその分圧によって異なることを利用した分離方法であるため、吸着剤へのガスを吸着させる工程（以下、吸着工程と記す）および吸着したガスを吸着剤から脱着させて吸着剤を再生させる工程（以下、脱着工程と記す）にて、ガスを加圧あるいは減圧することが必要である。

高炉ガスは、主に水素、一酸化炭素、窒素、二酸化炭素からなり、これらをＰＳＡ法で分離する場合、まず、二酸化炭素を優先吸着する活性炭やゼオライトを充填した吸着塔からなるＰＳＡ装置（第１段のＰＳＡ装置と表記）にガスを流通させて二酸化炭素を吸着分離するとともに、二酸化炭素濃度が減少して体積当り熱量が950kcal／Nm^３程度になった二酸化炭素分離後ガスを、さらに一酸化炭素を主に吸着する、一価の銅を含有する多孔質材料を充填した吸着塔からなるＰＳＡ装置（第２段のＰＳＡ装置と表記）に流通させて一酸化炭素を吸着分離し、この吸着した一酸化炭素を脱着することにより、一酸化炭素濃度の高いガスを回収することができる。しかしながら、この方法では、二酸化炭素分離後ガスに含まれる水素ガスの大部分が窒素ガスと混合した排ガスとして廃棄されるため、可燃性ガス（一酸化炭素＋水素）の回収率は80モル％を超える程度であった。

そこで、上記した水素を回収するために、第１段目のＰＳＡ装置の吸着工程を経て排出されるガスのうち、初期の排出ガスの水素濃度が比較的に高いことを利用して、排出が始まった時点からある一定時間までの排出ガスを回収する、あるいは、排出ガスの水素濃度を測定しながら一定濃度以上の水素を含有するガスを回収する、方法が、特許文献１に提案されている。
しかしながら、第１段目のＰＳＡ装置からの排出ガスにおける水素の濃度は高くても５モル％程度であり、この水素の回収率を上げると随伴する窒素量も増加する結果、回収ガスの体積当たりの熱量は低下してしまう。

特開２００９−２２６２５７号公報

上述したように、多種成分の混合ガスである高炉ガスから可燃性ガスを高い収率で得るには、一酸化炭素だけでなくガス中に含まれる水素も効率的に回収して可燃性ガス成分として活用する必要があるところ、本発明では、この水素を高効率の下に回収し得る方途について提案することを目的とする。

発明者等は、上記課題を解決するべく、第２段ＰＳＡ装置におけるガス成分の分離条件を様々な視点から検討した結果、第２段ＰＳＡ装置において、一酸化炭素を吸着するために用いていた吸着剤の他に、別種の吸着剤を利用して水素に随伴する、水素以外のガス成分を吸着分離することによって、ガス中に含まれる水素の濃度を上昇することが可能であり、この高濃度水素を含むガスを回収すれば、水素の回収を高効率にて実現可能であるとの知見が得られた。

すなわち、本発明の要旨構成は、次のとおりである。
（１）高炉ガスを連続する二段の圧力スイング吸着装置を使用して、該高炉ガスを第１段の圧力スイング吸着装置に導入して二酸化炭素を吸着分離した後、該二酸化炭素分離済ガスを、第２段の圧力スイング吸着装置に導入して一酸化炭素を吸着分離するに当たり、
前記第２段の圧力スイング吸着装置において、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤、次に水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤の順に積層した吸着塔に、前記二酸化炭素分離済ガスを該吸着塔の主吸着剤側から導入して副吸着剤側から排出する際に、水素を含むガスを回収することを特徴とする高炉ガスの成分分離方法。

（２）前記第２段の圧力スイング吸着装置の吸着塔において、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤と水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤とを99：１〜60：40の体積比にて積層したことを特徴とする前記（１）に記載の高炉ガスの成分分離方法。

（３）前記第２段の圧力スイング吸着装置において、吸着剤に吸着したガス成分を脱着するに際し、該脱着されたガスの排出方向が前記主吸着剤から副吸着剤側であることを特徴とする前記（１）に記載の高炉ガスの成分分離方法。

（４）高炉ガスからガス成分を分離する、二段で連続する圧力スイング装置であって、二酸化炭素を吸着分離する第１段の圧力スイング吸着装置および、該二酸化炭素分離済ガスから一酸化炭素を吸着分離する第２段の圧力スイング吸着装置をそなえ、
前記第２段の圧力スイング吸着装置は、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤、次に水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤の順に積層した吸着塔を有し、前記副吸着剤の出側に、水素を含むガスを回収するための管を有することを特徴とする高炉ガスの成分分離装置。

（５）前記第２段の圧力スイング吸着装置の吸着塔は、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤と水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤とを99：１〜60：40の体積比にて積層したことを特徴とする前記（４）に記載の高炉ガスの成分分離装置。

（６）前記吸着塔の前記副吸着剤側に、副吸着剤に対する脱着処理に供する減圧配管を接続することを特徴とする前記（４）または(５)に記載の高炉ガスの成分分離装置。

本発明によれば、水素、窒素、一酸化炭素及び二酸化炭素を主たる成分とする高炉ガスから水素および一酸化炭素からなる燃料ガス成分を分離するに当たり、第２段ＰＳＡ装置において、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤を原料ガス導入側に、水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤をガス排出側に、所定の体積比の下に積層した吸着塔を用いることにより、より高い回収率で燃料ガス成分を回収することが可能となる。

２段のＰＳＡ装置による高炉ガスの成分分離を説明する模式図である。 本発明に第一の実施形態に従う第２段ＰＳＡ装置の概略図である。 副吸着剤の充填比率と回収ガス中の水素およびＣＯ濃度との関係を示すグラフである。 副吸着剤の充填比率と可燃性ガス回収率との関係を示すグラフである。 本発明の第２段ＰＳＡ装置におけるガス流れを示す説明図である。 副吸着剤の充填比率による排出ガス中の水素濃度の時間変化を示す図である。 本発明の第２段ＰＳＡ装置におけるガス流れを示す説明図である。 本発明の第２段ＰＳＡ装置におけるガス流れを示す説明図である。 本発明の第２段ＰＳＡ装置におけるガス流れを示す説明図である。 本発明の他の実施形態を示す第２段ＰＳＡ装置の概略図である。 他の実施形態の第２段ＰＳＡ装置におけるガス流れを示す説明図である。 他の実施形態の第２段ＰＳＡ装置におけるガス流れを示す説明図である。 第１段ＰＳＡ装置と第２段ＰＳＡ装置における排出ガス中の水素濃度の時間変化を示すグラフである。

以下、本発明を具体的に説明する。
まず、本発明方法の基本的な概念を、図１を参照して説明する。本発明では、高炉ガスを２段のＰＳＡ装置を用いて各種ガス成分に分離する。すなわち、高炉ガスＣ_０を、第１段ＰＳＡ装置１に導入し、この第１段ＰＳＡ装置１では、二酸化炭素を優先的に吸着する吸着剤を利用して、高炉ガスＣ_０より主に二酸化炭素からなるガスを吸着分離する。なお、吸着剤に吸着させたガスは、脱着処理にて吸着剤から分離し、第１段ＰＳＡ装置１から導出する（Ｃ_２）。

次に、二酸化炭素濃度が減少したガスＣ_１を、第２段ＰＳＡ装置２に導入し、一酸化炭素を優先的に吸着する吸着剤を利用して、このガスＣ_１から主に一酸化炭素からなるガスＣ_５を吸着分離するとともに、一酸化炭素分離を経たガスのうち、水素分の比較的多いガスＣ_３および少ないガスＣ_４に分離する。
ここで、本発明における第一の形態として、第２段ＰＳＡ装置２において、一酸化炭素を優先的に吸着する主吸着剤と水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤を、第１段ＰＳＡ装置から排出されるガスの導入側から主吸着剤、副吸着剤の順で積層させる。ここに導入された二酸化炭素が減少したガスＣ_１は、主吸着剤にて一酸化炭素が吸着された後に副吸着剤で窒素等が吸着されることにより、後述する図６に示すように、単に主吸着剤のみを充填した場合（副吸着剤：0.0）に比べ水素濃度が高くなるため、水素を高濃度かつ高回収率で分離できる。
一方、主吸着剤に吸着させた主に一酸化炭素からなるガスＣ_５は、脱着処理にて主吸着剤から分離し、第２段ＰＳＡ装置２から導出して可燃性ガスとして回収する。
以下に、本発明の特徴である第２段ＰＳＡ装置２におけるＰＳＡ処理について、図面を参照して具体的に説明する。

本発明に従う第２段ＰＳＡ装置２の詳細を図２に示す。また、この第２段ＰＳＡ装置２の動作について、図５以下を参照して詳細に説明する。
なお、ここでは吸着塔が２本からなるＰＳＡ装置で説明するが、吸着塔は本発明例の主旨に沿った操作をする範囲内において１本でも３本以上でも構わない。
図２に示すように、図示例の第２段ＰＳＡ装置２は、２本の吸着塔２０Ａおよび２０Ｂを有し、各吸着塔での吸着と脱着とを吸着塔２０Ａおよび２０Ｂ間で交互に行うことによって、連続運転を可能にしている。吸着塔２０Ａおよび２０Ｂは、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤２１と水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤２２とを、第１段ＰＳＡ装置から導入する二酸化炭素分離済ガスＣ１の導入側に主吸着剤２１、排出側に副吸着剤２２を順に積層配置してなる。さらに、各吸着塔には、前記主吸着剤２１側から二酸化炭素分離済ガスＣ_１の導入管２３がバルブＶを介して接続される一方、前記副吸着剤２２側に排出ガスの導出本管２４および高濃度水素を含むガスを選択回収するための分岐管２５が、それぞれバルブＶを介して接続されている。さらにまた、各吸着塔の前記主吸着剤２１側には、主吸着剤２１にて吸着した主に一酸化炭素を脱着処理した際の一酸化炭素ガスの導出管２６がバルブＶを介して接続されている。この脱着処理には、真空ポンプＰを用いる。

ここに、主吸着剤２１および副吸着剤２２は、吸着塔内に積層配置する際の充填比率が重要である。すなわち、副吸着剤２２が少なすぎると、水素の分離効率の上昇は期待できなくなり、一方で多すぎれば、第２段ＰＳＡ装置２本来の目的である、一酸化炭素の吸着分離が不十分になる。

副吸着剤２２の体積割合と回収ガス中の水素およびＣＯ濃度との関係は、図３に示すように、副吸着剤の体積割合を増やすほど水素濃度は増加していくが、一方で主吸着剤の体積割合低下にともないＣＯ濃度が低下する。このため、回収する可燃性ガスの体積当り熱量を1200kcal／Nm³とした場合、可燃性成分の回収率は図４に示すように、副吸着剤の体積割合に最適値が存在する。主吸着剤２１と副吸着剤２２との体積比は99：1〜60：40の範囲内で充填することが肝要であり、好ましくは体積比90：10〜65：35、より好ましくは85：15〜70：30の範囲内とするのがよい。

なお、吸着塔２０Ａおよび２０Ｂに積層して充填する主吸着剤２１および副吸着剤２２は、上記した吸着機能をそなえていれば、特に種類は限定する必要はないが、例えば、主吸着剤２１としては、一価の銅を含む多孔質材料（活性炭やゼオライトなど）が、また副吸着剤２２としては、活性炭や分子篩カーボン、またはゼオライトなどを使用できる。その充填順序は、主吸着剤２１は二酸化炭素分離済ガスＣ_１の導入側（図２では塔下部）に充填し、副吸着剤２２は排出側（図２では塔上部）に充填する。

次に、本発明の第一の形態における第２段ＰＳＡ装置２における運転手法を、ガス流れに従って説明する。
図５に示すように、真空ポンプによって吸着塔２０Ａ内部のガスが脱着された後に、第１段ＰＳＡ装置１での処理を経た二酸化炭素分離済ガスＣ_１を、導入管２３を介して導入する。導入された二酸化炭素分離済ガスＣ_１は、まず、主吸着剤２１において一酸化炭素成分を優先吸着し、引き続き、副吸着剤２２において水素以外の残部ガス成分、主に窒素を優先吸着した後、吸着塔２０Ａから導出される。

ここで導出される排出ガスＣ_３は、副吸着剤２２において水素以外の残部ガス成分の吸着処理を経ているため、主吸着剤２１を経て排出されるガスに比較して、排出ガス中の水素濃度が高くなっている。従って、この排出ガスＣ_３を回収すれば、従前に比較して水素の回収率を引き上げることができる。
特に、水素の回収率を引き上げて、さらに水素と一酸化炭素を含む可燃性ガスとしての回収率を引き上げるためには、主吸着剤２１および副吸着剤２２の充填比率を前述したように規制することが肝要である。

なお、排出ガスは、図６に示すように、吸着排ガスの排出時間を１とした相対値で0〜0.5までの排出初期において水素が比較的多く含まれるため、排出初期には前記した分岐管２５側のバルブを開として、この排出初期のガスを可燃性ガスとして選択回収することが、水素回収率を高める上で好ましい。

吸着塔２０Ａには、引き続き二酸化炭素分離済ガスＣ_１が導入され、同時に塔上部からガスが排出されるが、この排出ガスは上述のとおり水素濃度は排出初期よりは低下しているため、図７に示すように、導出本管２４を介して吸着済排ガスＣ_４として廃棄する。

ここで、吸着塔２０の上部から排出されるガスを初期排ガスと吸着済排ガスとに切り替えるには、排出開始後の経過時間によって自動弁を操作してもよいし、また、吸着塔上部の排出ガスの水素濃度をオンライン測定しながら水素濃度がある値よりも下がった時点で自動弁が切り替わるようにしてもよい。

前記吸着塔２０Ａでの処理と並行して、吸着塔２０Ｂでは、真空ポンプＰによる脱着処理を行って、主吸着剤２１および副吸着剤２２に吸着された、一酸化炭素を含むガスＣ_５を回収しておく。

次に、吸着塔２０Ａへ所定量（例えば、一酸化炭素の回収率に起因して決定される導入ガス量）のガス供給が終了したならば、図８に示すように、吸着塔２０Ａに対して真空ポンプＰによる脱着処理を行って、主吸着剤２１および副吸着剤２２に吸着された、一酸化炭素を含むガスを回収しておく。一方、吸着塔２０Ｂでは、前述の吸着塔２０Ａでの操作と同様に、主に一酸化炭素、次いで水素以外の残部ガスを吸着し、好ましくは、図８に示すように、水素濃度の比較的高いガスを初期排ガスＣ_３として回収し、水素濃度が低下した後は、図９に示すように、吸着済排ガスＣ_４として廃棄する。

次に、本発明における第二の実施形態について図１０によって説明する。図１０に示す例では、各吸着塔２０Ａおよび２０Ｂの前記主吸着剤２１側に、副吸着剤２２にて吸着したガスを脱着処理するための導出管２７が、バルブＶを介して接続されている。この脱着処理に真空ポンプＰを用いることは、他の脱着処理と同様である。

第二の実施形態において副吸着剤側から脱着処理する理由を以下に説明する。
第一の実施形態では、吸着塔で吸着したガス成分の脱着処理が吸着塔下方から導出管２６を介して行われるため、副吸着剤２２に吸着されたガスについても導出管２６を介して行われる。吸着塔内部には主、副吸着剤が充填され吸着塔下方から吸引を行った際に圧損が生じることから、副吸着剤２２の塔上方層では同下方層に比較して圧力低下代が小さく、副吸着剤２２に吸着されたガスを、副吸着剤２２から短時間で十分に解離することは難しい。
そこで、第二の形態では図１０に示すように、各吸着塔２０Ａおよび２０Ｂの前記副吸着剤２２に、導出管２７を接続して、吸着塔の上方から吸引を行うことによって、副吸着剤２２に吸着されたガスを、副吸着剤２２から短時間で十分に解離することができる。

なお、脱着処理の順序は、吸着塔の主吸着剤側（図１０における下方）を先に実施し、しかるのちに吸着塔の副吸着剤側（図１０における上方）の導出管２７側のバルブも開として行ってもよいし、あるいは、吸着塔２０Ｂの主吸着剤２１に対する脱着処理（図７）の後、および吸着塔２０Ａの主吸着剤２１に対する脱着処理（図９）の後に、それぞれ図１１および図１２に示すように別々に行ってもよい。

なお、上記した本発明に従って第２段ＰＳＡ装置２に適用した手段は、第１段ＰＳＡ装置１に適用することも可能であるが、第１段ＰＳＡ装置では、高炉ガスから主に二酸化炭素からなるガスを分離することを目的としており、この装置の吸着塔には二酸化炭素の分離性能に優れた、例えばゼオライト系の吸着剤が充填される。この吸着剤に通した排出ガス中の水素濃度と、第２段ＰＳＡ装置からの排出ガス中の水素濃度とを、図１３に示す。図１３から明らかなように、第１段ＰＳＡ装置の排出ガス中の水素濃度は高くても５％止まりであり、この低濃度水素ガスに本発明の手法を適用しても第２段ＰＳＡ装置に適用した場合と同程度の効果は得られにくい。

Ｘ型ゼオライト（東ソー（株）製 ゼオラムＦ−９（商標））500ｇを充填した吸着塔（内径40mmφ×高さ500mm）３塔をそなえる、第１段ＰＳＡ装置に、高炉ガスを模擬したガス（一酸化炭素：23体積％、二酸化炭素：22体積％、水素：３体積％、窒素：52体積％）を導入して吸着処理を行って二酸化炭素を分離した。二酸化炭素分離後のガスの組成は、一酸化炭素：28体積％、二酸化炭素：４体積％、水素：４体積％および窒素：64体積％であった。この二酸化炭素分離後ガスを、図２に示した２塔式の第２段ＰＳＡ装置に導入して吸着処理を行った。

この第２段ＰＳＡ装置に、一酸化炭素を主に吸着する吸着剤のみを充填した吸着塔にて一酸化炭素分離を行った場合（以下、比較例と示す）と、一酸化炭素を主に吸着する主吸着剤と水素以外のガスを吸着する副吸着剤とを充填した吸着塔にて一酸化炭素および窒素の分離を行った場合（以下、発明例１と示す）について、分離回収される一酸化炭素濃度、水素濃度および可燃性ガス回収率を調査した。なお、水素濃度は水素回収率を40mol%とした場合であり、可燃性ガス回収率は分離回収される一酸化炭素と水素を合わせたガスの体積当り熱量が1200kcal／Nm³となるようにした場合のものである。

さらに、図１０に示した２塔式の第２段ＰＳＡ装置において、一酸化炭素を主に吸着する主吸着剤と水素以外のガスを吸着する副吸着剤とを充填した吸着塔にて一酸化炭素および窒素の分離を行った場合（以下、発明例２と示す）についても、同様に、分離回収される一酸化炭素濃度、水素濃度および可燃性ガス回収率を調査した。

＜比較例＞
図２に示した２塔式ＰＳＡ装置を使用し、各吸着塔（内径40mmφ×高さ500mm）内には、一価の銅を活性炭に添加させた吸着剤（住友精化（株）製 セイカファインＣＯＸ（商標））を500ｇ充填した。ここに、上記の高炉ガスから二酸化炭素を分離した後の原ガスを（模した混合ガスを）導入してガスを分離した。１サイクルの時間は、吸着工程100秒、脱着工程100秒とした。吸着工程における原ガス導入量は3.3NL／分とし、圧力110ｋPaに達した時点で塔上部のバルブを開放して吸着済ガスを排出した。その際、排出開始初期のガスを、水素が比較的多く含まれる初期排出ガスとして回収し、以降のガスは分岐管25のバルブを閉とし、同時に吸着排ガス側のバルブを開として残りのガスを排気した。また、脱着工程における最終圧力は10kPaとして吸着剤に吸着された一酸化炭素を主に含むガスを回収した。なお、試験は初期排出ガスの回収時間を変えたものを数条件実施した。
以上の回収結果について、導入したガスに含まれる水素量（モル）に対する初期排ガス中の水素量（モル）の割合を水素回収率として評価し、回収したガスの水素濃度と水素回収率との関係を求めた。また、初期排ガスと脱着工程で脱着する回収ガスを混合して、このガスに含まれる一酸化炭素と水素の合計量（モル）の、導入したガスに含まれる一酸化炭素および水素の合計量（モル）に対する割合を、可燃性成分回収率として評価した。なお、可燃性成分回収率は、混合後のガスの熱量1200kcal／Nm^３とした場合の回収率とした。これら回収率の測定結果を、表１に示す。

＜発明例１＞
上記した比較例と同じ、図２の２塔式ＰＳＡ装置を使用し、主吸着剤に比較例と同じ吸着剤を充填し、その上に活性炭（日本エンバイロケミカルズ（株）製 粒状白鷺Ｇ２（商標））を充填した。充填した割合は、表１に示す体積割合とした。導入ガスの組成および導入量、１サイクルの時間、圧力、水素回収の条件は比較例と同様に行い、水素および一酸化炭素を回収した。水素回収率40％での水素濃度および可燃性成分回収率を、表１に示す。水素濃度および可燃性成分回収率は共に、主吸着剤のみの比較例の場合に比べて格段に上昇していた。

＜発明例２＞
図１０に示したＰＳＡ装置を使用し、発明例１と同じ吸着剤を同様に積層充填し、導入ガスの組成および導入量、１サイクルの時間、圧力、水素回収の条件は比較例と同様に行い、水素および一酸化炭素を回収した。水素回収率および可燃性成分回収率を、表２に示す。水素濃度および可燃性成分回収率は共に、発明例１の場合に比べて上昇しており、副吸着剤側からの脱着の効果が見られた。

Claims (6)

1. 高炉ガスを連続する二段の圧力スイング吸着装置を使用して、該高炉ガスを第１段の圧力スイング吸着装置に導入して二酸化炭素を吸着分離した後、該二酸化炭素分離済ガスを、第２段の圧力スイング吸着装置に導入して一酸化炭素を吸着分離するに当たり、
   前記第２段の圧力スイング吸着装置において、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤、次に水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤の順に積層した吸着塔に、前記二酸化炭素分離済ガスを該吸着塔の主吸着剤側から導入して副吸着剤側から排出する際に、水素を含むガスを回収することを特徴とする高炉ガスの成分分離方法。
2. 前記第２段の圧力スイング吸着装置の吸着塔において、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤と水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤とを99：１〜60：40の体積比にて積層したことを特徴とする請求項１に記載の高炉ガスの成分分離方法。
3. 前記第２段の圧力スイング吸着装置において、吸着剤に吸着したガス成分を脱着するに際し、該脱着されたガスの排出方向が前記主吸着剤から副吸着剤側であることを特徴とする請求項１に記載の高炉ガスの成分分離方法。
4. 高炉ガスからガス成分を分離する、二段で連続する圧力スイング装置であって、二酸化炭素を吸着分離する第１段の圧力スイング吸着装置および、該二酸化炭素分離済ガスから一酸化炭素を吸着分離する第２段の圧力スイング吸着装置をそなえ、
   前記第２段の圧力スイング吸着装置は、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤、次に水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤の順に積層した吸着塔を有し、前記副吸着剤の出側に、水素を含むガスを回収するための管を有することを特徴とする高炉ガスの成分分離装置。
5. 前記第２段の圧力スイング吸着装置の吸着塔は、一酸化炭素を優先して吸着する主吸着剤と水素以外の残部ガス成分を吸着する副吸着剤とを99：１〜60：40の体積比にて積層したことを特徴とする請求項４に記載の高炉ガスの成分分離装置。
6. 前記吸着塔の前記副吸着剤側に、副吸着剤に対する脱着処理に供する減圧配管を接続することを特徴とする請求項４または５に記載の高炉ガスの成分分離装置。

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