JP2012012490A - ウレタン樹脂複合材およびその硬化物 - Google Patents

Abstract

【課題】作業性および施工性に優れ、耐水性、強度および弾性に優れ、温度による影響を受け難く、塗膜層の仕上りが良好なウレタン樹脂複合材およびその硬化物を提供する。
【解決手段】本発明のウレタン樹脂複合材は、酸化マグネシウム、および、イソシアネート基を分子中に２個以上有するポリイソシアネート化合物を含むウレタン樹脂組成物と、水と乳化剤で乳化されたエマルション、ラテックスおよびアスファルト乳剤より選択される少なくとも１種と、を少なくとも含有してなり、水の含有量は、ウレタン樹脂組成物１００質量部に対して、５〜３００質量部であることを特徴とする。
【選択図】なし

Description

本発明は、土木建築を含む各種構造物の外壁用の塗材やコンクリート・モルタルの混和材、さらに、防水材や止水材およびシール材や接着材などの用途に用いられるウレタン樹脂複合材およびその硬化物に関する。

従来、エマルション樹脂やラテックス樹脂およびアスファルト乳剤やウレタン樹脂は、土木建築を含む各種構造物の外壁用の塗材やコンクリート・モルタルの混和材、さらに、防水材や止水材およびシール材や接着材などの用途に用いられている。

界面活性剤によって乳化されたエマルション樹脂を配合した高分子ラテックスに、加熱溶融したアスファルトを添加し、混合してなる全固形分が６０〜９０質量％のゴムアスファルト乳剤は、ＪＩＳ Ａ６０２１「建築用塗膜防水材」に制定されている。また、社団法人日本建築学会、２００８年２月５日発行の「建築工事標準仕様書・同解説 ＪＡＳＳ８ 防水工事」には、ゴムアスファルト乳剤の室内防水仕様および地下外壁防水仕様として、Ｌ−ＧＩとＬ−ＧＵの２つの仕様が制定されている。また、社団法人公共建設協会、平成１９年３月６日発行の「公共建設工事標準仕様書（建築工事編）平成１９年度版」には、ゴムアスファルト系塗膜防水の種別および工程として、Ｙ−１とＹ−２の２つの仕様が制定されている。

アスファルトと高分子ラテックスを主成分とするゴムアスファルト乳剤は、特に乾燥硬化速度が遅いため、施工作業性が悪いばかりでなく、下地への密着性も低い。

そこで、ゴムアスファルト乳剤の乾燥硬化速度を上げるため、ゲル化剤を添加したゴムアスファルト乳剤を施工面に吹付けて、ゴムアスファルト塗膜層を形成する防水工法や、ゴムアスファルト乳剤と凝固剤を別々のノズルから噴出し、空中でこれらを接触混合させながら施工面に吹き付けて、ゴムアスファルト塗膜層を形成する防水工法が開示されている。これらの防水工法は、ゴムアスファルト塗膜層を形成するにあたり、専用の施工機械が必要となるため、現場の規模による制約や吹付けミストの飛散などの問題があった。

また、ゴムアスファルト乳剤に、セメントなどの水硬化性無機材料を添加して、常温で自硬する自硬型のゴムアスファルト乳剤とし、このゴムアスファルト乳剤を用いてゴムアスファルト塗膜層を形成する防水工法も開示されている。これは、アスファルト乳剤中の水分を、水硬化性無機材料の水和凝固反応に利用し、ゴムアスファルト塗膜層を形成する防水工法である。

さらに、ゴムアスファルト乳剤に、０．５〜１５．０質量％のポリイソシアネート化合物を含有する成分を添加し、ポリイソシアネート化合物と水を反応させて、ゴムアスファルト塗膜層を形成する防水工法や、全固形分が６０〜９０質量％のゴムアスファルト乳剤１００質量部（固形分）に対して、ポリイソシアネート化合物０．０５〜４０質量部を添加し、そのゴムアスファルト乳剤により、ゴムアスファルト塗膜層を形成する防水工法などが挙げられる。
これらの防水工法では、ゴムアスファルト乳剤にポリイソシアネート化合物を添加することによって、ゴムアスファルト乳剤の硬化性が改善され、作業性および施工性に優れ、耐水性、強度および弾性が向上した、温度による影響を受け難いゴムアスファルト塗膜層が形成される。

しかしながら、これらの防水工法では、ポリイソシアネート化合物によるゴムアスファルト乳剤の改質効果は高いものの、ポリイソシアネート化合物は、水と反応すると炭酸ガスを発生することから、ポリイソシアネート化合物の混合量が一定量を超えると、ゴムアスファルト塗膜層に、炭酸ガスに起因する気泡やピンホールが発生することが知られている。

そこで、炭酸ガスに起因する気泡やピンホールの発生を抑制するために、ゴムアスファルト乳剤に対して、セメントなどの水硬化性無機材料とポリイソシアネート化合物を添加し、そのゴムアスファルト乳剤により、ゴムアスファルト塗膜層を形成する防水工法が検討されている。ところが、このようなゴムアスファルト乳剤は、揺変性が増加してセルフレベリング性が低下し、塗膜層の仕上りが悪くなるという問題があった。そこで、作業性および施工性に優れ、耐水性、強度および弾性が向上し、温度による影響を受け難く、かつ、塗膜層の仕上りが良好なゴムアスファルト塗膜材の開発が強く望まれていた。

特開昭５０−７６１２５号公報 特開昭５８−８０３１８号公報 特許第２９９２６２３号公報 特許第３１７５０６９号公報 特許第３５１６７５１号公報 特許第３９２０５００号公報 特許第４０４２８５２号公報 特許第４４４０４１６号公報 特許第４４４０４１７号公報

ＪＩＳ Ａ ６０２１ 建築用塗膜防水材 ２００６ 建築工事標準仕様書・同解説 ＪＡＳＳ８ 防水工事 第６版 公共建築工事標準仕様書（建築工事編）平成１９年

本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、作業性および施工性に優れ、耐水性、強度および弾性に優れ、温度による影響を受け難く、塗膜層の仕上りが良好なウレタン樹脂複合材およびその硬化物を提供することを目的とする。

本発明のウレタン樹脂複合材は、酸化マグネシウム、および、イソシアネート基を分子中に２個以上有するポリイソシアネート化合物を含むウレタン樹脂組成物と、水と乳化剤で乳化されたエマルション、ラテックスおよびアスファルト乳剤より選択される少なくとも１種と、を少なくとも含有してなり、前記水の含有量は、前記ウレタン樹脂組成物１００質量部に対して、５〜３００質量部であることを特徴とする。

前記ウレタン樹脂組成物は、水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物と、ポリイソシアネート化合物とを反応させてなるウレタンプレポリマー；水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物と、ポリイソシアネート化合物のモノマーとを含む混合物；水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物と、ポリイソシアネート化合物のプレポリマーとを含む混合物からなる群より選択される少なくとも１種を含むことが好ましい。

前記酸化マグネシウムは、ＢＥＴ法による比表面積が３０ｍ^２／ｇ以上、ヨウ素吸着量が３０ヨードｍｇ／ｇ以上であることが好ましい。

前記ウレタン樹脂組成物における前記酸化マグネシウムの含有量は、前記ポリイソシアネート化合物のイソシアネート基１モルに対して、１モル以上となる割合であることが好ましい。

前記エマルション、前記ラテックスおよび前記アスファルト乳剤は、充填材を含有することが好ましい。

前記エマルション、前記ラテックスおよび前記アスファルト乳剤の含有量は、前記ウレタン樹脂組成物１００質量部に対して、１０〜６００質量部であることが好ましい。

前記アスファルト乳剤は、ストレートアスファルトを、アニオン系、ノニオン系、カチオン系およびクレー系からなる群より選択される少なくとも１種の乳化剤で乳化したものであることが好ましい。

前記アスファルト乳剤は、スチレン−ブタジエン−スチレン、スチレン−イソプレン−スチレンおよびスチレン−エチレン／ブチレン−スチレンからなる群より選択される少なくとも１種のエラストマーもしくはポリオレフィンで改質したアスファルトを、アニオン系、ノニオン系、カチオン系およびクレー系からなる群より選択される少なくとも１種の乳化剤で乳化したものであることが好ましい。

前記エマルションは、酢酸ビニル・ホモエマルション、酢酸ビニル・コポリエマルション、エチレン・酢酸ビニルエマルション、アクリルエマルション、アクリル・スチレンエマルション、塩化ビニリデンエマルション、水性ビニルウレタンエマルション、ウレタン系エマルションおよびエポキシ系エマルションからなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましい。

前記ラテックスは、スチレン・ブタジエン・ラバー・ラテックス、ポリブタジエン・ラバー・ラテックス、ニトリル・ブタジエン・ラバー・ラテックス、ブタジエン・スチレン・ビニル・ピリジン・ラテックス、メタクリレート・ブタジエン・ラバー・ラテックス、ポリクロロプレン・ラバー・ラテックスおよびイソプレン・ラテックスバー・ラテックスからなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましい。

本発明のウレタン樹脂複合材硬化物は、本発明のウレタン樹脂複合材を硬化させてなることを特徴とする。

本発明のウレタン樹脂複合材は、酸化マグネシウム、および、イソシアネート基を分子中に２個以上有するポリイソシアネート化合物を含むウレタン樹脂組成物と、水と乳化剤で乳化されたエマルション、ラテックスおよびアスファルト乳剤より選択される少なくとも１種と、を少なくとも含有してなるので、塗工可能な時間（可使時間）を確保しながら、発泡のない均一なエラストマーとして硬化し、高温多湿下での塗工や湿潤面への塗工も可能であり、しかも、物性に優れた硬化物が得られる。したがって、土木建築を含む各種構造物の防水材や止水材およびシール材などを含む幅広い用途に適用することができる。

本発明のウレタン樹脂複合材を用いて防水塗装されたコンクリート屋根を示す概略断面図である。 本発明のウレタン樹脂複合材を用いて防水塗装されたコンクリート構造物の地下外壁を示す概略断面図である。

本発明のウレタン樹脂複合材の実施の形態について説明する。
なお、この実施の形態は、発明の趣旨をより良く理解させるために具体的に説明するものであり、特に指定のない限り、本発明を限定するものではない。

本発明のウレタン樹脂複合材は、酸化マグネシウム、および、イソシアネート基を分子中に２個以上有するポリイソシアネート化合物を含むウレタン樹脂組成物と、水と乳化剤で乳化されたエマルション、ラテックスおよびアスファルト乳剤より選択される少なくとも１種と、を少なくとも含有してなり、水の含有量が、ウレタン樹脂組成物１００質量部に対して、５〜３００質量部であるものである。

ウレタン樹脂組成物は、（１）水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物と、ポリイソシアネート化合物とを反応させてなるウレタンプレポリマー、（２）水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物と、ポリイソシアネート化合物のモノマーとを含む混合物、（３）水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物と、ポリイソシアネート化合物のプレポリマーとを含む混合物からなる群より選択される少なくとも１種を含むものである。
すなわち、本発明のウレタン樹脂複合材では、上記のウレタン樹脂組成物に含まれる、イソシアネート基を分子中に２個以上有するポリイソシアネート化合物は、ポリイソシアネート化合物のポリマー、ポリイソシアネート化合物のプレポリマー、または、ポリイソシアネート化合物のモノマーである。

イソシアネート基を分子中に２個以上有するポリイソシアネート化合物としては、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネート、リジンメチルエステルジイソシアネートなどの脂肪族ポリイソシアネート類；水添ジフェニルメタンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、水添トリレンジイソシアネート、ノルボルナンジイソシアネート（ＮＢＤＩ）などなどの脂環式ポリイソシアネート類；トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、ｐ−フェニレンジイソシアネートなどの芳香族ポリイソシアネート類；上記各ポリイソシアネートをカルボジイミド変性またはイソシアヌレート変性したものなどが挙げられ、これらは単独または二種以上を混合して用いられる。これらの中でも、取り扱い易さの点からトリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）などの芳香族ポリイソシアネート類が好適に用いられる。

水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物としては、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどのポリエーテルグリコール、ポリエチレンアジペートグリコールなどのポリエステルグリコールなどが挙げられる。

本発明のウレタン樹脂複合材におけるウレタンプレポリマーは、上記の水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物と、上記のポリイソシアネート化合物（イソシアネート基を分子中に２個以上有するポリイソシアネート化合物）とを反応させることで得られ、分子末端に少なくとも２個のイソシアネート基を有するものである。

酸化マグネシウムとしては、ＢＥＴ法による比表面積が３０ｍ^２／ｇ以上、かつ、ヨウ素吸着量が３０ヨードｍｇ／ｇ以上であるものが好ましい。また、酸化マグネシウムとしては、ＢＥＴ法による比表面積が６０ｍ^２／ｇ以上であるものがより好ましく、取り扱い易さ、反応性、作業性、貯蔵安定性などの点から、ＢＥＴ法による比表面積が６０〜１５０ｍ^２／ｇ以上であるものが特に好ましい。
ＢＥＴ法による比表面積が３０ｍ^２／ｇ以上の酸化マグネシウムは、水と、ポリイソシアネート化合物のイソシアネート基との反応による発泡などを防止するという活性を有している。

ウレタン樹脂組成物における酸化マグネシウムの含有量は、ポリイソシアネート化合物のイソシアネート基１モルに対して、１モル以上となる割合であることが好ましく、０．８〜１５モルとなる割合であることがより好ましく、１〜５モルとなる割合であることがさらに好ましい。
酸化マグネシウムの含有量がこの範囲内であれば、ウレタン樹脂複合材を硬化させて、その硬化物（ウレタン樹脂複合材硬化物）を形成する際、ウレタン樹脂複合材硬化物が発泡することを抑制できるとともに、機械的強度に優れたウレタン樹脂複合材硬化物が得られる。また、ウレタン樹脂複合材の粘度が適切な範囲となり、ウレタン樹脂複合材は塗工性に優れたものとなる。

酸化マグネシウムの含有量が、ポリイソシアネート化合物のイソシアネート基１モルに対して１モル未満となる割合、すなわち、イソシアネート基に対する酸化マグネシウムのモル当量比（ＭｇＯ／ＮＣＯ）が１未満では、ウレタン樹脂複合材を硬化させて、その硬化物（ウレタン樹脂複合材硬化物）を形成する際、ウレタン樹脂複合材硬化物が発泡するおそれがある。一方、ポリイソシアネート化合物のイソシアネート基１モルに対する酸化マグネシウムの含有量が多くなり過ぎると、ウレタン樹脂複合材の粘度が大きくなり、ウレタン樹脂複合材の塗工性が悪くなるおそれがある。

本発明のウレタン樹脂複合材における水の含有量は、ウレタン樹脂組成物１００質量部に対して、５〜３００質量部であり、５〜１００質量部であることが好ましい。
水の含有量が３００質量部を超えると、ウレタン樹脂複合材硬化物の強度が低下するとともに、硬化後の収縮が大きくなる。

本発明のウレタン樹脂複合材では、ウレタン樹脂組成物以外の成分として、水と乳化剤で乳化されたエマルション、ラテックスおよびアスファルト乳剤より選択される少なくとも１種が含まれている。

エマルションとしては、全固形分が５〜９０質量％であり、固形分以外の成分が水であるものが用いられる。
このようなエマルションとしては、酢酸ビニル・ホモエマルション、酢酸ビニル・コポリエマルション、エチレン・酢酸ビニルエマルション、アクリルエマルション、アクリル・スチレンエマルション、塩化ビニリデンエマルション、水性ビニルウレタンエマルション、ウレタン系エマルションおよびエポキシ系エマルションからなる群より選択される少なくとも１種が挙げられる。
アクリルエマルションとしては、具体的には、昭和高分子社製のポリゾールＡＰ−１７８５（商品名、全固形分５０．０％）が用いられる。
アクリル・スチレンエマルションとしては、具体的には、昭和高分子社製のポリゾールＡＥ−８５０（商品名、全固形分５５．０％）が用いられる。
エチレン・酢酸ビニルエマルションとしては、具体的には、電気化学工業社製のＥＶＡテックス♯５５Ｎ（商品名、全固形分５５．０％）が用いられる。
エポキシ系エマルションとしては、具体的には、アデカ社製のＥＭ１−６０Ｌ（商品名、全固形分６５．０％）が用いられる。

ラテックスとしては、全固形分が５〜９０質量％であり、固形分以外の成分が水であるものが用いられる。
このようなラテックスとしては、スチレン・ブタジエン・ラバー・ラテックス（ＳＢＲラテックス）、ポリブタジエン・ラバー・ラテックス（ＢＲラテックス）、ニトリル・ブタジエン・ラバー・ラテックス（ＮＢＲラテックス）、ブタジエン・スチレン・ビニル・ピリジン・ラテックス（ＶＰラテックス）、メタクリレート・ブタジエン・ラバー・ラテックス（ＭＢＲラテックス）、ポリクロロプレン・ラバー・ラテックス（ＣＲラテックス）およびイソプレン・ラテックスバー・ラテックス（ＩＲラテックス）からなる群より選択される少なくとも１種が挙げられる。
具体的には、日本ゼオン社製のＮｉｐｏｌ ＬＸ４３８Ｃ（商品名、全固形分４５．０％）が用いられる。

アスファルト乳剤としては、全固形分が５〜９０質量％であり、固形分以外の成分が水であるものが用いられる。
このようなアスファルト乳剤としては、ストレートアスファルトを、アニオン系、ノニオン系、カチオン系およびクレー系からなる群より選択される少なくとも１種の乳化剤で乳化したものが挙げられる。
また、アスファルト乳剤としては、スチレン−ブタジエン−スチレン、スチレン−イソプレン−スチレンおよびスチレン−エチレン／ブチレン−スチレンからなる群より選択される少なくとも１種のエラストマーもしくはポリオレフィンで改質したアスファルトを、アニオン系、ノニオン系、カチオン系およびクレー系からなる群より選択される少なくとも１種の乳化剤で乳化したものが挙げられる。

このようなアスファルト乳剤としては、具体的には、ニチレキ社製のストレートアスファルトのクレー乳剤品（商品名、全固形分５５．０％）、ニチレキ社製のストレートアスファルトのアニオン乳剤品（商品名、全固形分５７．０％）、ニチレキ社製のストレートアスファルトのノニオン乳剤品（商品名、全固形分５７．０％）、ニチレキ社製のストレートアスファルトのカチオン乳剤品（商品名、全固形分５０．０％）などが用いられる。

これらのエマルション、ラテックスおよびアスファルト乳剤の含有量は、ウレタン樹脂組成物１００質量部に対して、１０〜６００質量部であることが好ましく、２０〜３００質量部であることがより好ましい。

さらに、エマルション、ラテックスおよびアスファルト乳剤は、炭酸カルシウム、タルクなどの充填材を含有していてもよい。

本発明のウレタン樹脂複合材硬化物は、本発明のウレタン樹脂複合材を硬化させてなる硬化物である。
このウレタン樹脂複合材硬化物は、発泡のない均一なエラストマーであり、機械的強度などの物性に優れたものである。

次に、本発明のウレタン樹脂複合材の使用例を説明する。
図１は、本発明のウレタン樹脂複合材を用いて防水塗装されたコンクリート屋根を示す概略断面図である。
図１中、符号１は屋根部コンクリート、２はプライマー、３は防水層、４はトップコートを示す。
防水層３は、屋根部コンクリート１の表面に、プライマー２を介して、本発明のウレタン樹脂複合材を塗装し、その塗膜を硬化されて形成されたものである。

図２は、本発明のウレタン樹脂複合材を用いて防水塗装されたコンクリート構造物の地下外壁を示す概略断面図である。
図２中、符号１１は土留壁、１２は不織布、１３は防水層、１４は躯体コンクリートを示す。
防水層１３は、土留壁１１の表面に、不織布１２を介して、本発明のウレタン樹脂複合材を塗装し、その塗膜を硬化されて形成されたものである。

以下、実施例または比較例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

「ウレタンプレポリマー液の調製」
数平均分子量が１０００のポリプロピレングリコール（商品名：サンニックスＰＰ−１０００、ＯＨ価１１２、三洋化成社製）と数平均分子量が１５００のポリプロピレングリコール（商品名：サンニックスＧＰ−１５００、ＯＨ価１１０．７、三洋化成社製）を７：３（質量比）の割合で混合したものと、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ−８０）とを、モル当量比（ＮＣＯ／ＯＨ）が２．０５となるよう混合して混合液とし、この混合液を攪拌しながら加熱し、９０℃で４時間反応させて、常温で流動性のあるウレタンプレポリマーを調製した。
このウレタンプレポリマーは、ポリプロピレングリコールにトリレンジイソシアネートが付加したものであって、イソシアネート基を６．４７％含んでいた。

「高活性酸化マグネシウムペーストの調製」
可塑剤（商品名：ＤＩＮＡ、田岡化学社製）６７質量部と、微粉末の高活性酸化マグネシウム３３質量部とを混合して混合物とし、この混合物を回転数１０００ｒｐｍで３分間高速攪拌し、高活性酸化マグネシウムペーストを調製した。
なお、高活性酸化マグネシウムとは、ＢＥＴ法による比表面積が１４５ｍ^２／ｇである酸化マグネシウムのことである。

「ウレタン樹脂組成物（Ｉ）の調製」
上記のウレタンプレポリマー１００質量部に、上記の高活性酸化マグネシウムペーストを添加して攪拌し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）を調製した。
ただし、高活性酸化マグネシウムペーストを、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基に対する高活性酸化マグネシウムのモル当量比（ＭｇＯ／ＮＣＯ）が１．０となるように添加した。
このウレタン樹脂組成物は、その総量中、ウレタンプレポリマーを約８５質量％含み、ウレタン樹脂組成物１００質量部に対するイソシアネート基の含有量が５．５０質量部であり、ウレタンプレポリマー１００質量部に対して、４．９５質量部の高活性酸化マグネシウムを含むものであった。
このウレタン樹脂組成物を容器に入れて、２３℃で１月間放置したが、容器内の底に高活性酸化マグネシウムの沈殿は殆ど認められず、保存安定性に優れていた。

「ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）の調製」
上記のウレタンプレポリマー１００質量部に、可塑剤（商品名：ＤＩＮＡ、田岡化学社製）を添加して攪拌し、高活性酸化マグネシウムを含まないウレタン樹脂組成物（ＩＩ）を調製した。
このウレタン樹脂組成物は、その総量中、ウレタンプレポリマーを約８５質量％含み、ウレタン樹脂組成物１００質量部に対するイソシアネート基の含有量が５．５０質量部であり、１５質量％の可塑剤を含むものであった。

以下に示す試験方法により、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）またはウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、水、エマルション、ラテックス、アスファルト乳剤およびアクリル系外壁材との硬化性を評価した。

「比較例Ａ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、水を５０〜４００質量部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と水の混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と水の混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、下記の評価基準に従って表１に示した。
なお、下記の評価基準において、泡とは直径が約０．１ｍｍ以上のものをいう。

（混合性）
◎：均一混合された。
○：増粘したが均一混合された。
△：攪拌時には均一混合されたが硬化後水が分離した。
×：徐々に組成物を添加したり、回転速度数を変えるなどの策を講じても混合時に余剰水が分離した。

（硬化性）
◎：内部、表層とも硬化し、表面にタックが全くない。
○：内部、表層とも硬化している。
△：表層は硬化しているが、内部は未硬化。
×：未硬化。

（発泡性）
◎：内部、表層とも発泡がなく、また、表面にタックが全くない。
○：内部、表層とも発泡が見られない。
△：内部に部分的な発泡が見られる。
×：全体的に発泡が見られる。

表１の結果から、比較例Ａでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と水の混合比（質量比）が２．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性および発泡性に優れるものの、混合性が劣ることが確認された。

「実施例Ｂ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、アクリル樹脂エマルション（商品名：ＡＰ−１７８５、全固形分５０．０％、昭和高分子製ポリゾール）を２５〜４００質量部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とアクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とアクリル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表２に示した。

「比較例Ｂ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、アクリル樹脂エマルション（商品名：ＡＰ−１７８５、全固形分５０．０％、昭和高分子製ポリゾール）を２５〜４００質量部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表２に示した。

表２の結果から、実施例Ｂでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル樹脂エマルションの混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｂでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル樹脂エマルションの混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、アクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に劣ることが確認された。

「実施例Ｃ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、スチレン・アクリル樹脂エマルション（商品名：ポリゾールＡＥ−８５０、全固形分５５．０％、昭和高分子製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表３に示した。

「比較例Ｃ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、スチレン・アクリル樹脂エマルション（商品名：ポリゾールＡＥ−８５０、全固形分５５．０％、昭和高分子製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表３に示した。

表３の結果から、実施例Ｃでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、スチレン・アクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、スチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、スチレン・アクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、スチレン・アクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｃでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、スチレン・アクリル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に劣ることが確認された。

「実施例Ｄ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルション（商品名：ＥＶＡテックス＃５５Ｎ、全固形分５５．０％、電気化学工業社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表４に示した。

「比較例Ｄ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、スチレン・アクリル樹脂エマルション（商品名：ポリゾールＡＥ−８５０、全固形分５５．０％、昭和高分子製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表４に示した。

表４の結果から、実施例Ｄでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｄでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に劣ることが確認された。

「実施例Ｅ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、スチレン・ブタジエン系ラテックス（商品名：Ｎｉｐｏｌ ＬＸ４３８Ｃ、全固形分４５．０％、日本ゼオン社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表５に示した。

「比較例Ｅ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、スチレン・ブタジエン系ラテックス（商品名：Ｎｉｐｏｌ ＬＸ４３８Ｃ、全固形分４５．０％、日本ゼオン社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表５に示した。

表５の結果から、実施例Ｅでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、スチレン・ブタジエン系ラテックスの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、スチレン・ブタジエン系ラテックスの混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、スチレン・ブタジエン系ラテックスの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、スチレン・ブタジエン系ラテックスの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｅでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・ブタジエン系ラテックスの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・ブタジエン系ラテックスの混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・ブタジエン系ラテックスの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、スチレン・ブタジエン系ラテックスの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に劣ることが確認された。

「実施例Ｆ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、エポキシ樹脂エマルション（商品名：ＥＭ１−６０Ｌ、全固形分６５．０％、アデカ社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表６に示した。

「比較例Ｆ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、エポキシ樹脂エマルション（商品名：ＥＭ１−６０Ｌ、全固形分６５．０％、アデカ社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表６に示した。

表６の結果から、実施例Ｆでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜２．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｆでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、エチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に劣ることが確認された。

「実施例Ｇ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、アスファルト乳剤（ストレートアスファルトのクレー乳剤品、全固形分５５．０％、ニチレキ社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表７に示した。

「比較例Ｇ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、アスファルト乳剤（ストレートアスファルトのクレー乳剤品、全固形分５５．０％、ニチレキ社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表７に示した。

表７の結果から、実施例Ｇでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、クレー系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、クレー系アスファルト乳剤の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、クレー系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜２．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、クレー系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｇでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とクレー系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とクレー系アスファルト乳剤の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とクレー系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜２．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、クレー系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／２．０の範囲では、発泡性に劣るものの、混合比（質量比）が１．０／３．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。

「実施例Ｈ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、アスファルト乳剤（ストレートアスファルトのアニオン乳剤品、全固形分５７．０％、ニチレキ社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表８に示した。

「比較例Ｈ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、アスファルト乳剤（ストレートアスファルトのアニオン乳剤品、全固形分５７．０％、ニチレキ社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表８に示した。

表８の結果から、実施例Ｈでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アニオン系アスファルト乳剤の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜２．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｈでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアニオン系アスファルト乳剤の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜２．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、アニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／２．０の範囲では、発泡性に劣るものの、混合比（質量比）が１．０／３．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。

「実施例Ｉ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、アスファルト乳剤（ストレートアスファルトのノニオン乳剤品、全固形分５７．０％、ニチレキ社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表９に示した。

「比較例Ｉ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、アスファルト乳剤（ストレートアスファルトのノニオン乳剤品、全固形分５７．０％、ニチレキ社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表９に示した。

表９の結果から、実施例Ｉでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、ノニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、ノニオン系アスファルト乳剤の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、ノニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、ノニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｉでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とノニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とノニオン系アスファルト乳剤の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とノニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、ノニオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／２．０の範囲では、発泡性に劣るものの、混合比（質量比）が１．０／３．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。

「実施例Ｊ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、アスファルト乳剤（ストレートアスファルトのカチオン乳剤品、全固形分５０．０％、ニチレキ社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表１０に示した。

「比較例Ｊ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、アスファルト乳剤（ストレートアスファルトのカチオン乳剤品、全固形分５０．０％、ニチレキ社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表１０に示した。

表１０の結果から、実施例Ｊでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、カチオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、カチオン系アスファルト乳剤の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、カチオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、カチオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｊでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とカチオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とカチオン系アスファルト乳剤の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とカチオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／２．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、カチオン系アスファルト乳剤の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／２．０の範囲では、発泡性に劣るものの、混合比（質量比）が１．０／３．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。

「実施例Ｋ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、アクリル系外壁材（商品名：ラバートＲ、全固形分６２．５％、ダイフレックス社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表１１に示した。

「比較例Ｋ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、アクリル系外壁材（商品名：ラバートＲ、全固形分６２．５％、ダイフレックス社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表１１に示した。

表１１の結果から、実施例Ｋでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル系外壁材の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／２．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／３．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｋでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル系外壁材の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜２．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、アクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に劣ることが確認された。

「実施例Ｌ」
ウレタン樹脂組成物（Ｉ）１００質量部に対して、アクリル系外壁材（商品名：ＳＰタイル、全固形分７９．１％、ダイフレックス社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表１２に示した。

「比較例Ｌ」
ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）１００質量部に対して、アクリル系外壁材（商品名：ＳＰタイル、全固形分７９．１％、ダイフレックス社製）を２５〜４００部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とスチレン・アクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）とエチレン酢酸ビニル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表１２に示した。

表１２の結果から、実施例Ｌでは、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル系外壁材の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜２．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が１．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（Ｉ）と、アクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に優れることが確認された。
一方、比較例Ｋでは、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル系外壁材の混合性が優れることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）とアクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜３．０／１．０の範囲では、硬化性に優れるものの、混合比（質量比）が２．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、硬化性に劣ることが確認された。また、ウレタン樹脂組成物（ＩＩ）と、アクリル系外壁材の混合比（質量比）が４．０／１．０〜１．０／４．０の範囲では、発泡性に劣ることが確認された。

また、以下に示す試験方法により、ウレタン樹脂組成物に用いる酸化マグネシウムの活性度およびモル当量比（ＭｇＯ／ＮＣＯ）による硬化性を評価した。
比較例として、実施例で用いた酸化マグネシウムとは異なる種類のフィラーを用いた場合の硬化性を評価した。

なお、実施例Ｍ、比較例Ｍに用いたフィラーの特性を以下に示す。
高活性ＭｇＯ：ＢＥＴ比表面積が１４５ｍ^２／ｇである酸化マグネシウム。
中活性ＭｇＯ：ＢＥＴ比表面積が５０ｍ^２／ｇである酸化マグネシウム。
低活性ＭｇＯ：ＢＥＴ比表面積が１０ｍ^２／ｇである酸化マグネシウム。
低活性ＭｇＯ：ＢＥＴ比表面積が２ｍ^２／ｇである酸化マグネシウム。
Ｍｇ（ＯＨ）_２：ＢＥＴ比表面積が７５ｍ^２／ｇである水酸化マグネシウム。
ＣａＯ：微粉末の酸化カルシウム。

高活性酸化マグネシウムは、マグネサイト（ＭｇＣＯ_３）または水酸化マグネシウム［Ｍｇ（ＯＨ）_２］を１２００℃以下で焼成し、微粉砕することにより得られたものである。
一方、１２００℃より高い温度、特に１５００℃以上の温度で焼成して得られた酸化マグネシウムは、１２００℃以下で焼成して得られた酸化マグネシウムは、１２００℃以下で焼成して得られた酸化マグネシウムと比較して活性に劣る。ここでは、上記の中活性ＭｇＯ、低活性ＭｇＯおよびＭｇＯがこれに相当する。
酸化マグネシウムの活性を評価する試験法としては、ＢＥＴ法が一般的に用いられ、数値が高いほど、酸化マグネシウムの活性度が高いことを示す。ＢＥＴ法は、粉体の比表面積を吸着法で測定する方法であり、ＢＥＴ法による酸化マグネシウムの比表面積は、酸化マグネシウム１ｇ当たりに吸着する窒素ガスの量から求めることができる。

「マグネシウムペーストの調製」
可塑剤（商品名：ＤＩＮＡ、田岡化学社製）６７質量部と、高活性、中活性または低活性の微粉末酸化マグネシウム３３質量部とを混合して混合物とし、この混合物を回転数１０００ｒｐｍで３分間高速攪拌し、高活性、中活性または低活性の酸化マグネシウムペーストを調製した。

「ウレタン樹脂組成物（ＩＩＩ）の調製」
上記のウレタンプレポリマー１００質量部に、上記の高活性、中活性または低活性の酸化マグネシウムペーストを添加して攪拌し、ウレタン樹脂組成物（ＩＩＩ）を調製した。
ただし、高活性酸化マグネシウムペーストを、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基に対する高活性酸化マグネシウムのモル当量比（ＭｇＯ／ＮＣＯ）が０．５、１．０、５．０、１０．０、１５．０、２０．０、３０．０となるように添加した。
中活性酸化マグネシウムペーストを、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基に対する中活性酸化マグネシウムのモル当量比（ＭｇＯ／ＮＣＯ）が１．０、２．０となるように添加した。
低活性酸化マグネシウムペーストを、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基に対する低活性酸化マグネシウムのモル当量比（ＭｇＯ／ＮＣＯ）が１．０、５．０となるように添加した。

「フィラーペーストの調製」
可塑剤（商品名：ＤＩＮＡ、田岡化学社製）６７質量部と、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）_２）または酸化カルシウム（ＣａＯ）の微粉末フィラー３３質量部とを混合して混合物とし、この混合物を回転数１０００ｒｐｍで３分間高速攪拌し、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウムまたは酸化カルシウムの微粉末フィラーペーストを調製した。

「ウレタン樹脂組成物（ＩＶ）の調製」
上記のウレタンプレポリマー１００質量部に、上記の酸化マグネシウム、水酸化マグネシウムまたは酸化カルシウムの微粉末フィラーペーストを添加して攪拌し、ウレタン樹脂組成物（ＩＶ）を調製した。
ただし、酸化マグネシウムペーストを、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基に対する酸化マグネシウムのモル当量比（ＭｇＯ／ＮＣＯ）が１．０となるように添加した。
水酸化マグネシウムペーストを、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基に対する水酸化マグネシウムのモル当量比（Ｍｇ（ＯＨ）_２／ＮＣＯ）が１．０となるように添加した。
酸化カルシウムペーストを、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基に対する酸化カルシウムのモル当量比（ＣａＯ／ＮＣＯ）が１．０となるように添加した。

「実施例Ｍ」
上記のウレタン樹脂組成物（ＩＩＩ）１００質量部に対して、アクリル樹脂エマルション（商品名：ＡＰ−１７８５、全固形分５０．０％、昭和高分子製ポリゾール）を５０質量部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物とアクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物とアクリル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表１３に示した。

「比較例Ｍ」
上記のウレタン樹脂組成物（ＩＶ）１００質量部に対して、アクリル樹脂エマルション（商品名：ＡＰ−１７８５、全固形分５０．０％、昭和高分子製ポリゾール）を５０質量部の割合で添加し、攪拌機および金ヘラにて数分間、均一になるよう混合し、ウレタン樹脂組成物とアクリル樹脂エマルションの混合性を確認した。
その後、ウレタン樹脂組成物とアクリル樹脂エマルションの混合物を、厚さ約１０ｍｍとなるようにカップに流し込み、気温２３℃、湿度５０％、または、気温５０℃の環境下にて２４時間養生した後、硬化物を縦（厚さ）方向に切断して、その内部と表面の硬化具合および発泡の有無を目視にて確認した。
この結果を、実施例Ａと同様の評価基準に従って表１３に示した。

表１３の結果から、実施例Ｍでは、高活性酸化マグネシウムペーストを、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基に対する高活性酸化マグネシウムのモル当量比（ＭｇＯ／ＮＣＯ）が１．０以上となるように添加すれば、ウレタン樹脂組成物（ＩＩＩ）と、アクリル樹脂エマルションの発泡性が優れることが確認された。また、中活性酸化マグネシウムペーストを、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基に対する中活性酸化マグネシウムのモル当量比（ＭｇＯ／ＮＣＯ）が２．０以上となるように添加すれば、ウレタン樹脂組成物（ＩＩＩ）と、アクリル樹脂エマルションの発泡性が優れることが確認された。さらに、低活性酸化マグネシウムペーストを、ウレタンプレポリマーのイソシアネート基に対する低活性酸化マグネシウムのモル当量比（ＭｇＯ／ＮＣＯ）が５．０以上となるように添加すれば、ウレタン樹脂組成物（ＩＩＩ）と、アクリル樹脂エマルションの発泡性が優れることが確認された。
一方、比較例Ｍでは、一般的な酸化マグネシウム、水酸化マグネシウムまたは酸化カルシウムを用いた場合、ウレタン樹脂組成物（ＩＶ）と、アクリル樹脂エマルションの発泡性が劣ることが確認された。

本発明のウレタン樹脂複合材は、塗工可能な時間（可使時間）を確保しながら硬化時間の短縮が図れ、厚塗りしても、発泡のない均一なエラストマーとして硬化し、高温多湿下での塗工や湿潤面への塗工も可能である。しかも、物性に優れた硬化物を得ることができるので、土木建築を含む各種構造物の防水材や止水材およびシール材などを含む幅広い用途に用いられる。

１・・・屋根部コンクリート、２・・・プライマー、３・・・防水層、４・・・トップコート、１１・・・土留壁、１２・・・不織布、１３・・・防水層、１４・・・躯体コンクリート。

Claims (11)

1. 酸化マグネシウム、および、イソシアネート基を分子中に２個以上有するポリイソシアネート化合物を含むウレタン樹脂組成物と、水と乳化剤で乳化されたエマルション、ラテックスおよびアスファルト乳剤より選択される少なくとも１種と、を少なくとも含有してなり、前記水の含有量は、前記ウレタン樹脂組成物１００質量部に対して、５〜３００質量部であることを特徴とするウレタン樹脂複合材。
2. 前記ウレタン樹脂組成物は、水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物と、ポリイソシアネート化合物とを反応させてなるウレタンプレポリマー；水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物と、ポリイソシアネート化合物のモノマーとを含む混合物；水酸基を１分子中に２個以上有するポリオール化合物と、ポリイソシアネート化合物のプレポリマーとを含む混合物からなる群より選択される少なくとも１種を含むことを特徴とする請求項１に記載のウレタン樹脂複合材。
3. 前記酸化マグネシウムは、ＢＥＴ法による比表面積が３０ｍ^２／ｇ以上、ヨウ素吸着量が３０ヨードｍｇ／ｇ以上であることを特徴とする請求項１または２に記載のウレタン樹脂複合材。
4. 前記ウレタン樹脂組成物における前記酸化マグネシウムの含有量は、前記ポリイソシアネート化合物のイソシアネート基１モルに対して、１モル以上となる割合であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のウレタン樹脂複合材。
5. 前記エマルション、前記ラテックスおよび前記アスファルト乳剤は、充填材を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のウレタン樹脂複合材。
6. 前記エマルション、前記ラテックスおよび前記アスファルト乳剤の含有量は、前記ウレタン樹脂組成物１００質量部に対して、１０〜６００質量部であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のウレタン樹脂複合材。
7. 前記アスファルト乳剤は、ストレートアスファルトを、アニオン系、ノニオン系、カチオン系およびクレー系からなる群より選択される少なくとも１種の乳化剤で乳化したものであることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のウレタン樹脂複合材。
8. 前記アスファルト乳剤は、スチレン−ブタジエン−スチレン、スチレン−イソプレン−スチレンおよびスチレン−エチレン／ブチレン−スチレンからなる群より選択される少なくとも１種のエラストマーもしくはポリオレフィンで改質したアスファルトを、アニオン系、ノニオン系、カチオン系およびクレー系からなる群より選択される少なくとも１種の乳化剤で乳化したものであることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のウレタン樹脂複合材。
9. 前記エマルションは、酢酸ビニル・ホモエマルション、酢酸ビニル・コポリエマルション、エチレン・酢酸ビニルエマルション、アクリルエマルション、アクリル・スチレンエマルション、塩化ビニリデンエマルション、水性ビニルウレタンエマルション、ウレタン系エマルションおよびエポキシ系エマルションからなる群より選択される少なくとも１種であることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載のウレタン樹脂複合材。
10. 前記ラテックスは、スチレン・ブタジエン・ラバー・ラテックス、ポリブタジエン・ラバー・ラテックス、ニトリル・ブタジエン・ラバー・ラテックス、ブタジエン・スチレン・ビニル・ピリジン・ラテックス、メタクリレート・ブタジエン・ラバー・ラテックス、ポリクロロプレン・ラバー・ラテックスおよびイソプレン・ラテックスバー・ラテックスからなる群より選択される少なくとも１種であることを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載のウレタン樹脂複合材。
11. 請求項１〜１０のいずれか１項に記載のウレタン樹脂複合材を硬化させてなることを特徴とするウレタン樹脂複合材硬化物。
    

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