JP2011202246A - 酸化物蒸着材と透明導電膜 - Google Patents

Abstract

【課題】成膜時に導入する酸素量が少なくても、低抵抗で高い光透過性を有する透明導電膜が安定して製造できる酸化物蒸着材と、この酸化物蒸着材を用いて製造される透明導電膜を提供すること。
【解決手段】この酸化物蒸着材は、酸化インジウムを主成分としSn／In原子数比で0.001〜0.614のスズを含む酸化物焼結体により構成され、CIE1976表色系におけるＬ^＊値が54〜75であることを特徴とする。Ｌ^＊値が54〜75である本発明の酸化物蒸着材は最適な酸素量を有するため、成膜真空槽への酸素ガス導入量が少なくても低抵抗で可視域における高透過性の透明導電膜を真空蒸着法で製造でき、酸素ガスの導入量が少ないため膜と蒸着材との組成差を小さくすることができ、量産時の膜組成の変動や特性の変動も低減することが可能となる。
【選択図】なし

Description

本発明は、電子ビーム蒸着法、イオンプレーティング法や高密度プラズマアシスト蒸着法等の各種真空蒸着法により透明導電膜を製造する際に使用される酸化物蒸着材と、この酸化物蒸着材を用いて製造される透明導電膜に係り、例えば、太陽電池の透明電極として有用な低抵抗でかつ可視域での高い透過率を示す透明導電膜を製造するために使用される酸化物蒸着材の改良に関する。

透明導電膜は、高い導電性と可視光領域での高い光透過率を有する。そして、この特性を生かし、上記透明導電膜は、太陽電池、液晶表示素子、その他各種受光素子の電極等に利用され、更に、近赤外線領域での反射吸収特性を生かして、自動車や建築物の窓ガラス等に用いられる熱線反射膜や、各種の帯電防止膜、冷凍ショーケース等の防曇用透明発熱体としても利用されている。

また、上記透明導電膜には、一般に、アンチモンやフッ素をドーパントとして含む酸化錫（ＳｎＯ₂）、アルミニウム、ガリウム、インジウム、スズをドーパントとして含む酸化亜鉛（ＺｎＯ）、スズ、タングステン、チタンをドーパントとして含む酸化インジウム（Ｉｎ₂Ｏ₃）等が広範に利用されている。特に、錫をドーパントとして含む酸化インジウム膜、すなわちＩｎ₂Ｏ₃−Ｓｎ系膜はＩＴＯ（Indium tin oxide）膜と称され、低抵抗の透明導電膜が容易に得られることからこれまで工業的に幅広く用いられてきた。

そして、これ等透明導電膜の製造方法としては、真空蒸着法、スパッタリング法、透明導電層形成用塗液を塗布する方法等が一般に用いられている。その中でも真空蒸着法やスパッタリング法は、蒸気圧の低い材料を使用する際や精密な膜厚制御を必要とする際に有効な手法であり、かつ、操作が非常に簡便であるため工業的には有用である。また、真空蒸着法とスパッタリング法を比較すると、真空蒸着法の方が高速に成膜することができるため量産性に優れている。

ところで、真空蒸着法は、一般に、１０^-3〜１０^-2Ｐａ程度の真空中で、蒸発源である固体または液体を加熱して一度気体分子や原子に分解させた後、再び基板表面上に薄膜として凝縮させる方法である。また、上記蒸発源の加熱方式は種々あるが、抵抗加熱法（ＲＨ法）、電子ビーム加熱法（ＥＢ法、電子ビーム蒸着法）が一般的である。また、成膜室（チャンバー）内にＯ₂ガス等の反応ガスを導入しながら蒸着する反応性蒸着法もよく知られている。

そして、ＩＴＯのような酸化物膜を堆積させる場合、歴史的には、上記電子ビーム蒸着法がよく利用されてきた。すなわち、蒸発源にＩＴＯの酸化物蒸着材（ＩＴＯタブレットあるいはＩＴＯペレットとも呼ぶ）を用い、成膜室（チャンバー）に反応ガスであるＯ₂ガスを導入し、熱電子発生用フィラメント（主にＷ線）から飛び出した熱電子を電界で加速させてＩＴＯの酸化物蒸着材に照射すると、照射された部分は局所的に高温になり、蒸発して基板に堆積される。また、熱電子エミッタやＲＦ放電を用いてプラズマを発生させ、このプラズマで蒸発物や反応ガス（Ｏ₂ガス等）を活性化させることにより、低温基板上で低抵抗の膜を作製することができる活性化反応性蒸着法（ＡＲＥ法）もＩＴＯ成膜には有用な方法である。更に、最近ではプラズマガンを用いた高密度プラズマアシスト蒸着法（ＨＤＰＥ法）もＩＴＯ成膜に有効な手法であることが明らかとなり、工業的に広範に用いられはじめてきた（非特許文献１参照）。この方法では、プラズマ発生装置（プラズマガン）を用いたアーク放電を利用するが、プラズマガンに内蔵されたカソードと蒸発源の坩堝（アノード）との間でアーク放電が維持される。カソードから放出される電子が磁場により案内（ガイド）されて、坩堝に仕込まれたＩＴＯの酸化物蒸着材の局部に集中して照射される。この電子ビームが照射されて局所的に高温となった部分から、蒸発物が蒸発して基板に堆積される。気化した蒸発物や導入したＯ₂ガスは、このプラズマ内で活性化されるため、良好な電気特性を持つＩＴＯ膜を作製することができる。また、これ等の各種真空蒸着法の別の分類法として、蒸発物や反応ガスのイオン化を伴うものは総称してイオンプレーティング法（ＩＰ法）と呼ばれ、低抵抗で高光透過率のＩＴＯ膜を得る方法として有効である（非特許文献２参照）。

ところで、透明導電膜が適用される何れのタイプの太陽電池でも、光が当たる表側の電極には上記透明導電膜が不可欠であり、従来は、上述したＩＴＯ膜や、アルミニウム、ガリウムがドーピングされた酸化亜鉛（ＺｎＯ）膜が利用されてきた。そして、これ等の透明導電膜には、低抵抗であることや、太陽光の光透過率が高いこと等の特性が求められている。また、これ等の透明導電膜の製造方法としては、上述したイオンプレーティング法や高密度プラズマアシスト蒸着法等の真空蒸着法が用いられている。

そして、上記電子ビーム蒸着法、イオンプレーティング法や高密度プラズマアシスト蒸着法等の真空蒸着法に用いられる酸化物蒸着材は、小さいサイズ（例えば直径が１０〜５０ｍｍで高さが１０〜５０ｍｍ程度）の焼結体が使われるため、一つの酸化物蒸着材で成膜できる膜量には限界があった。そして、酸化物蒸着材の消耗量が多くなり残量が少なくなると、成膜を中断し、真空中の成膜室を大気導入して未使用の酸化物蒸着材に交換し、かつ、成膜室を再び真空引きする必要があり、生産性を悪くする要因となっていた。

そこで、電子ビーム蒸着法、イオンプレーティング法や高密度プラズマアシスト蒸着法等の真空蒸着法にて透明導電膜を量産する場合に必要不可欠な技術として、上記酸化物蒸着材の連続供給法が挙げられ、その一例が、非特許文献１に記載されている。この連続供給法では、円筒形状のハースの内側に円柱状の酸化物蒸着材が連なって収納されており、昇華面の高さが一定に維持されたまま酸化物蒸着材が順次押し出されて連続供給されるようになっている。そして、酸化物蒸着材の連続供給法により、真空蒸着法による透明導電膜の大量生産が実現できるようになった。

そして、原料として用いる酸化物蒸着材に関し、特許文献１では、ＩＴＯの蒸着材が紹介されている。実質的には、インジウム、錫および酸素から成るＩｎ₂Ｏ₃−ＳｎＯ₂系の粒状であり、１粒子の体積が０．０１〜０．５ｃｍ³、かつ、相対密度が５５％以上であること、また、容器に充填したときの嵩密度が２．５ｇ／ｃｍ³以下であるＩＴＯの蒸着材が提案されている。そして、上記構成とすることによって、電子ビーム蒸着により安定的に低抵抗のＩＴＯ膜を成膜でき、利用効率が８０％以上となり、更に供給機内で詰まることなく連続供給を可能とするＩＴＯ蒸着材が得られることが記載されている。

更に、特許文献２でも、酸化インジウムと酸化錫からなるＩＴＯの蒸着材が紹介されている。特許文献２に記載されたＩＴＯ蒸着材は、密度が４．９ｇ／ｃｍ^３で、直径が３０ｍｍ、厚みが４０ｍｍの円柱形状の酸化物焼結体で構成され、供給機内で破損することなく連続供給が可能であると記載されている。

特開平８−１０４９７８号公報（特許請求の範囲、段落０００９、段落００１７参照） 特開２００７−８４８８１号公報（特許請求の範囲、段落０００７、段落００９１、段落０１０８参照）

「真空」、Vol.44, No.4, 2001年, p. 435-439 「透明導電膜の技術」、オーム社、1999年刊, p. 205-211

ところで、上記特許文献等に記載された従来のＩＴＯ蒸着材（酸化物蒸着材）を用いて、電子ビーム蒸着法、イオンプレーティング法や高密度プラズマアシスト蒸着法等の各種真空蒸着法により、低抵抗で高い光透過性を有する透明導電膜を製造する場合、成膜時において成膜真空槽へ酸素ガスを多く導入する必要がある（例えば、特許文献２の段落０００７と段落０１０８等の記載参照）ことから、主に、以下に述べるような問題が生じる。

まず、透明導電膜と酸化物蒸着材との組成ズレが大きくなり、透明導電膜の組成設計が難しくなる。一般に成膜真空槽への導入酸素量が多くなると、透明導電膜と酸化物蒸着材の組成差が大きくなり易いからである。成膜量産工程では、成膜真空槽内の酸素量の変動も生じ易いため、その影響を受けて膜組成の変動も生じ易くなり、膜特性のバラツキにつながる。

また、酸素ガスを用いた反応性蒸着成膜では、酸素量が多くなると膜の密度が低下するだけでなく、膜の基板に対する付着力も弱くなる等の問題が生じる。蒸発した金属酸化物が基板に到達するまでに酸化されるとエネルギーを消失してしまうため、酸化の割合が多くなると、緻密でかつ基板に対する高密着な膜が得られ難くなるからである。

更に、表面が酸化され易い金属膜や有機物膜で覆われた基板上に透明導電膜を形成する場合、成膜真空槽への酸素ガスが多いと、成膜前に基板表面が酸化されてしまい、これに伴い高性能のデバイスを製造することができなくなる。この傾向は、成膜時の基板温度が高いほど顕著となる。例えば、基板と反対側の面から光を入射させてエネルギー変換するような太陽電池を製造する場合、金属薄膜で形成されたＰＩＮ素子の上に透明導電膜を形成する必要があるため、酸素導入量の多い成膜を行なったのでは、素子がダメージを受け易く高性能のデバイスを製造することができない。有機薄膜太陽電池やトップエミッション型の有機エレクトロルミネッセンス素子を形成する場合も同様であり、有機物発光層の上に透明導電膜を形成する場合、酸素導入量の多い状況下では有機物発光層が酸化されてダメージを受けてしまうため高性能の素子を実現することができない。

本発明はこのような問題点に着目してなされたもので、その課題とするところは、スズが添加された酸化インジウムを主成分とし、成膜時に導入する酸素量が少なくても、低抵抗でかつ可視域において高い光透過性を有する透明導電膜が安定して製造できる酸化物蒸着材を提供し、合わせて、この酸化物蒸着材を用いて製造される透明導電膜を提供することにある。

すなわち、請求項１に係る発明は、
酸化物蒸着材において、
酸化インジウムを主成分とし、スズを含む酸化物焼結体により構成され、かつ、スズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．００１〜０．６１４であり、ＣＩＥ１９７６表色系におけるＬ^＊値が５４〜７５であることを特徴とし、
請求項２に係る発明は、
請求項１に記載の発明に係る酸化物蒸着材において、
上記スズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．０４０〜０．１６３であることを特徴とする。

また、請求項３に係る発明は、
酸化インジウムを主成分とし、スズを含む透明導電膜において、
請求項１に記載の酸化物蒸着材を原料として用い、電子ビーム蒸着法、イオンプレーティング法若しくは高密度プラズマアシスト蒸着法により成膜された結晶性の透明導電膜で構成され、かつ、スズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．００１〜０．６１４であることを特徴とし、
請求項４に係る発明は、
請求項３に記載の発明に係る透明導電膜において、
請求項２に記載の酸化物蒸着材を原料として用い、電子ビーム蒸着法、イオンプレーティング法若しくは高密度プラズマアシスト蒸着法により成膜された結晶性の透明導電膜で構成され、かつ、スズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．０４０〜０．１６３であり、比抵抗が３．５×１０^-4Ωｃｍ以下であることを特徴とする。

本発明に係る酸化物蒸着材は、酸化インジウムを主成分とし、スズを含む酸化物焼結体により構成され、スズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．００１〜０．６１４であり、ＣＩＥ１９７６表色系におけるＬ^＊値が５４〜７５であることを特徴とする。

そして、ＣＩＥ１９７６表色系におけるＬ^＊値が５４〜７５である本発明に係る酸化物蒸着材は最適な酸素量を有しているため、この酸化物蒸着材を適用することにより、成膜真空槽への酸素ガス導入量が少なくても、低抵抗で可視域における高透過性の透明導電膜を真空蒸着法で製造することが可能となり、かつ、成膜真空槽への酸素ガスの導入量が少ないため、膜と酸化物蒸着材との組成差を小さくすることが可能となり、目的の膜組成が得易いだけでなく、量産時の膜組成の変動や特性の変動も低減することが可能となる。また、成膜真空槽への酸素ガスの導入量が少ない成膜のため、酸素ガスによる基板へのダメージを低減できることから、高性能のデバイスを実現することが可能となる。特に、太陽電池に有用な高性能の膜を、基板にダメージを与えることなく安定して製造することが可能となる。

（１）酸化物蒸着材
本発明の酸化物蒸着材は、酸化インジウムを主成分とし、かつ、スズがＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．００１〜０．６１４の割合で含有された組成を有する。そして、本発明の酸化物蒸着材を用いて真空蒸着法により製造された透明導電膜の組成は、酸化物蒸着材の組成に極めて近いため、製造される膜組成も、酸化インジウムを主成分としかつＳｎ／Ｉｎ原子数比でスズが０．００１〜０．６１４の割合だけ含有する組成となる。スズを上記割合だけ含有させる理由としては、酸化インジウム膜の移動度を増加させることができるからである。膜組成、すなわち酸化物蒸着材組成のスズ含有量（Ｓｎ／Ｉｎ原子数比）が０．００１未満では、キャリア濃度増加の効果（すなわち移動度増加の効果）が小さくて低抵抗の膜を得ることができない。また、０．６１４を超えると、膜中のスズ量が多過ぎて、電子移動の際の中性不純物散乱が大きくなってしまい、移動度が低下する影響を受けてしまい低抵抗の膜が得られない。より高いキャリア濃度を発揮して低抵抗の膜を得るためのより好ましいスズの含有量は、Ｓｎ／Ｉｎ原子数比で０．０４０〜０．１６３であり、更にその膜が結晶膜であることである。

ところで、酸化インジウムを主成分とする透明導電膜はｎ型の半導体であるが、高い導電性と高い光透過性を発揮させるためには適度な酸素欠損を必要とする。すなわち、膜中の酸素量が多くて酸素欠損量が少ない場合は、例えドーパントを含んでいても導電性を示さない。導電性を示すには膜中に酸素欠損を導入することが必要であるが、酸素欠損量が多過ぎると可視光の光吸収が多くなり着色の原因となる。よって、膜には最適な酸素欠損を持たせる必要がある。膜中の酸素は、原料である酸化物蒸着材から供給される他、成膜時に成膜真空槽に導入される酸素ガスが膜中に取り込まれることによっても供給される。そして、酸化物蒸着材からの供給分が少ないと、成膜真空槽に導入される酸素ガス量を多めにする必要があるが、成膜真空槽に導入される酸素ガス量を多くすると上述した問題が生じてしまう。よって、最適な酸素量を有する酸化物蒸着材が有用となる。

そして、本発明に係る酸化物蒸着材は、ＣＩＥ１９７６表色系におけるＬ^＊値で規定していることが最大の特徴である。ここで、ＣＩＥ１９７６表色系とは、ＣＩＥ（国際照明委員会）が１９７６年に推奨した色空間である。色を、明度Ｌ^＊とクロマネティックス指数ａ^＊、ｂ^＊からなる均等色空間上の座標で表したものであることから、ＣＩＥＬＡＢとも略記される。明度を示すＬ^＊は、Ｌ^＊＝０で黒色、Ｌ^＊＝１００で白の拡散色を示す。またａ^＊は、負の値で緑寄り、正の値でマゼンタ寄りを表し、ｂ^＊は、負の値で青寄り、正の値で黄色寄りを表す。

そして、ＣＩＥ１９７６表色系におけるＬ^＊値で規定した本発明に係る酸化物蒸着材の焼結体表面と焼結体内部の色味は同一であることが好ましいが、仮に最表面と内部で異なった酸化物蒸着材である場合、本発明では焼結体内部についてＬ^＊値を定めている。

発明者等による実験によると、酸化物蒸着材の内部のＬ^＊値が５４〜７５のとき、成膜真空槽へ導入する酸素量が少なくても高い導電性と可視域の高い透過率を兼ね備えた透明導電膜を得ることができる。また、白っぽい色ほどＬ^＊値は高く、逆に黒っぽいほどＬ^＊値は低い。そして、酸化物蒸着材のＬ^＊値は、酸化物蒸着材内の含有酸素量と相関を有していると考えられ、Ｌ^＊値が大きいほど含有酸素量が多く、Ｌ^＊値が小さいほど含有酸素量が少ないと考えられる。本発明者等は、製造条件を変えて、種々のＬ^＊値の酸化物蒸着材を用いて真空蒸着法で透明導電膜を作製する実験を試みたところ、Ｌ^＊値が大きいほど、成膜中に導入する最適酸素量（低抵抗で透明度の高い膜を得るための酸素量）は少なかった。これは、Ｌ^＊値が大きい酸化物蒸着材ほど、酸化物蒸着材自体から供給される酸素量が多くなるためである。また、膜と酸化物蒸着材の組成差は、酸素導入量が多いほど大きい傾向を示す。従って、Ｌ^＊値が大きいほど、組成差は小さくなる。

尚、本発明に係る酸化物蒸着材は導電性を有し、酸化物蒸着材の導電率は含有酸素量にも依存するが、密度、結晶粒径、スズのドーパント効率にも依存する。従って、酸化物蒸着材の導電率とＬ^＊値は１対１には対応しない。

そして、酸化インジウムを主成分としかつスズを含む本発明に係る酸化物蒸着材からは、真空蒸着の際、主にＩｎ₂Ｏ_3-X、ＳｎＯ_2-xの形態で蒸発粒子が発生し、チャンバー内の酸素と反応しながら酸素を吸収し、基板に到達して成膜される。また、蒸発粒子の持っているエネルギーは、基板に到達して基板上に堆積する際、物質移動の駆動源となっており、膜の緻密化と基板に対する付着力増強に貢献している。そして、酸化物蒸着材のＬ^＊値が小さいほど酸化物蒸着材内の酸素が少ないことから、蒸発粒子の酸素欠損が大きくなるため、真空槽へ多くの酸素を導入して基板に到達する前に酸化反応させる割合を多くする必要がある。しかし、蒸発粒子は、飛行中に酸化することでエネルギーが消費されるため、酸素を多く導入した反応性成膜では、緻密でかつ基板に対する密着力の高い膜を得ることが難しくなる。逆に、導入する酸素ガスを極力少なくした反応性蒸着成膜の方が、高密着で高密度の膜を得易く、本発明の酸化物蒸着材はこれを実現することができる。

ここで、上記Ｌ^＊値が５４未満であると、酸化物蒸着材中の酸素量が少な過ぎるため、低抵抗で透明度の高い膜を得るための成膜真空槽へ導入される最適酸素導入量は多くなり、膜と酸化物蒸着材の組成差が大きくなるだけでなく、成膜中に基板へのダメージが大きくなる等の問題が生じてしまうため好ましくない。逆に、上記Ｌ^＊値が７５を超えると、酸化物蒸着材中に含まれる酸素量が多過ぎるため、酸化物蒸着材から膜に供給される酸素が多くなり過ぎる結果、最適な酸素欠損を持つ高い導電性の膜が得られなくなる。

ところで、スパッタリング法に係る発明を開示する特開平５−１１２８６６号公報（参考公報）には、スズを含有する酸化インジウム焼結体のスパッタターゲットが紹介されているが、参考公報に記載されている製法に従って製造されたスズを含有する酸化インジウム焼結体のＬ^＊値は３８〜４９と低い値（比較例３参照）である。従って、このような焼結体を酸化物蒸着材として用いると、最適な膜を得るための成膜真空槽へ導入する酸素導入量を多くする必要があることから、上述した問題が生じてしまうため、本発明の目的を達成するものではなかった。

ここで、上記Ｌ^＊値が５４〜７５である本発明の蒸着用酸化物焼結体（酸化物蒸着材）は、従来のＩＴＯ焼結体を製造する技術では製造することができない。真空蒸着法で大量生産に使用するのに適した適度の酸素量（あるいは酸素欠損量）を有する酸化物蒸着材は、以下のような方法で製造することができる。

すなわち、酸化インジウムを主成分としかつスズを含む酸化物焼結体は、酸化インジウムと酸化スズの各粉末を原料とし、これ等を混合しかつ成型して圧粉体を形成し、高温に焼成して、反応・焼結させて製造することができる。酸化インジウムと酸化スズの各粉末は特別なものでなく、従来から用いられている酸化物焼結体用原料でよい。また、使用する粉末の平均粒径は１．５μｍ以下であり、好ましくは０．１〜１．１μｍである。

上記酸化物焼結体を製造する際の一般的な原料粉末の混合法として、ボールミル混合法が利用されているが、本発明の焼結体を製造する場合にも有効である。ボールミルは、セラミック等の硬質のボール（ボール径１０〜３０ｍｍ）と材料の粉を容器に入れて回転させることによって、材料をすりつぶしながら混合して微細な混合粉末を作る装置である。ボールミル（粉砕メディア）は、缶体として、鋼、ステンレス、ナイロン等があり、内張りとして、アルミナ、磁気質、天然ケイ石、ゴム、ウレタン等を用いる。ボールは、アルミナを主成分とするアルミナボール、天然ケイ石、鉄芯入りナイロンボール、ジルコニアボール等がある。湿式と乾式の粉砕方法があり、焼結体を得るための原料粉末の混合・粉砕に広範に利用されている。

また、ボールミル混合以外の方法としては、ビーズミル法やジェットミル法も有効である。特に、酸化スズ粉末は硬質材料であるため、大きな平均粒径の原料を用いる場合や、短時間で粉砕混合する必要がある場合は非常に有効である。ビーズミル法とは、ベッセルと呼ばれる容器の中に、ビーズ（粉砕メディア、ビーズ径０．００５〜３ｍｍ）を７０〜９０％充填しておき、ベッセル中央の回転軸を周速７〜１５ｍ／秒で回転させることによりビーズに運動を与える。ここに、原料粉末等の被粉砕物を液体に混ぜたスラリーをポンプで送り込み、ビーズを衝突させることによって微粉砕・分散させる。ビーズミルの場合、被粉砕物に合わせてビーズ径を小さくすれば効率が上がる。一般的に、ビーズミルはボールミルの１千倍近い加速度で微粉砕と混合を実現することができる。このような仕組みのビーズミルは、様々な名称で呼ばれており、例えば、サンドグラインダー、アクアマイザイー、アトライター、パールミル、アベックスミル、ウルトラビスコミル、ダイノーミル、アジテーターミル、コボールミル、スパイクミル、ＳＣミル等が知られており、本発明においてはいずれも使用できる。また、ジェットミルとは、ノズルから音速前後で噴射される高圧の空気あるいは蒸気を、超高速ジェットとして原料粉末等の被粉砕物に対し衝突させ、粒子同士の衝撃によって微粒子に粉砕する方法である。

上述したように、まず、酸化インジウム粉末と酸化スズ粉末を所望の割合でボールミル用ポットに投入し、乾式あるいは湿式混合して混合粉末を調製する。そして、本発明の酸化物焼結体を得るためには、上記原料粉末の配合割合について、インジウムとスズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．００１〜０．６１４となるように調製する。

こうして調製された混合粉末に、水および分散材・バインダー等の有機物を加えてスラリーを製造する。スラリーの粘度は１５０〜５０００ｃＰが好ましく、より好ましくは４００〜３０００ｃＰである。

このようにして得られたスラリーを用い、スプレードライヤー等で乾燥させることにより造粒粉末を得ることができる。しかし、より均一で焼結性の良好な焼結体を得るためには、以下のビーズミルによる粉砕混合処理を行うと更に効果的である。

すなわち、得られたスラリーとビーズとをビーズミルの容器に入れて粉砕混合処理する。ビーズ材としては、ジルコニア、アルミナ等を挙げることができるが、耐摩耗性の点でジルコニアが好ましい。ビーズの直径は、粉砕効率の点から１〜３ｍｍが好ましい。パス数は１回でもよいが、２回以上が好ましく、５回以下で十分な効果が得られる。また、処理時間としては、好ましくは１０時間以下、更に好ましくは４〜８時間である。

このような処理を行うことによって、スラリー中における酸化インジウム粉末と酸化スズ粉末の粉砕・混合が良好となる。

次に、このようにして処理されたスラリーを用いて成形を行う。成形方法としては、鋳込み成形法、プレス成形法のいずれも採用することができる。鋳込み成形を行う場合、得られたスラリーを鋳込み成型用の型に注入して成形体を製造する。ビーズミルの処理から鋳込みまでの時間は１０時間以内とするのが好ましい。こうすることにより得られたスラリーがチクソトロピー性を示すことを防ぐことができるからである。また、プレス成形を行う場合、得られたスラリーにポリビニルアルコール等のバインダー等を添加し、必要に応じて水分調節を行ってからスプレードライヤー等で乾燥させて造粒する。得られた造粒粉末を所定の大きさの金型に充填し、その後、プレス機を用いて９．８〜９８ＭＰａ（１００〜１０００ｋｇ／ｃｍ²）の圧力で１軸加圧成形を行い成形体とする。このときの成形体の厚みは、この後の焼成工程による収縮を考慮して、所定の大きさの焼結体を得ることができる厚さに設定することが好ましい。

上述の混合粉末から作製した成形体を用いれば、常圧焼結法で本発明の酸化物焼結体を得ることができる。尚、常圧焼結法で焼成して酸化物焼結体を得る場合には以下のようになる。

まず、得られた成形体に対して３００〜５００℃の温度で５〜２０時間程度加熱し、脱バインダー処理を行う。その後、昇温させて焼結を行うが、昇温速度は、効果的に内部の空孔を外部へ放出させるため、１５０℃／時間以下、好ましくは１００℃／時間以下、更に好ましくは８０℃／時間以下とする。焼結温度は、１１５０〜１３００℃、好ましくは、１２００〜１２５０℃とし、焼結時間は１〜２０時間、好ましくは２〜５時間焼結する。脱バインダー処理〜焼結工程は、炉内容積０．１ｍ³当たり５リットル／分以上の割合の酸素を炉に導入して行うことが重要である。上記焼結工程において酸素を導入して行うのは、焼結体は１１５０℃以上で酸素を解離し易く、過剰の還元状態に進み易いので、これを阻止するためである。一度この工程で酸素欠損が過剰に導入された焼結体が形成されてしまうと、その後に続く酸素量調整工程で焼結体の酸素欠損量を最適に調整することが困難になってしまう。焼成温度が１３００℃を超えた温度で行うと、上述したような酸素雰囲気下でも酸素の解離が激しくなり、過剰の還元状態に進み易くなるため、同様の理由で好ましくない。また、焼成温度が１１５０℃未満では、温度が低過ぎて焼結に乏しく、十分な強度の焼結体を得ることができないため好ましくない。

焼結後、焼結体の酸素量調整工程を行う。酸素量調整工程は、９００〜１１００℃、好ましくは９５０〜１０５０℃の加熱温度で行い、加熱時間は１０時間以上であることが重要である。上記酸素量調整工程の加熱温度までの冷却は、酸素導入を継続しながら行い、０．１〜２０℃／分、好ましくは２〜１０℃／分の範囲の降温速度で降温する。

焼結体の酸素量調整工程では、炉内雰囲気の制御も特に重要であり、炉への導入ガスは酸素とアルゴンの混合比（体積比）をＯ_２／Ａｒ＝４０／６０〜９０／１０の範囲内で制御して、炉内容積０．１ｍ³当たり５リットル／分以上の割合で炉内に導入することが重要である。このような温度と雰囲気、時間を精密に調整することで、酸化物蒸着材として使用する際に有用な本発明で規定する上記Ｌ^＊値を有する焼結体を得ることができる。

上記酸素量調整工程における加熱温度は、９００℃未満では、酸素の解離・吸着の反応が鈍くて焼結体内部まで均一な還元処理に時間を要してしまうため好ましくなく、１１００℃を超えた温度で行うと酸素の解離が激し過ぎて、上記雰囲気による最適な還元処理が不可能となってしまうため好ましくない。また、酸素量調整工程の加熱温度が１０時間未満であると、焼結体内部まで均一な還元処理が行えないため好ましくない。また、炉への導入ガスの混合比（Ｏ_２／Ａｒ）が４０／６０未満であると、酸素の解離による還元化が優勢となり過ぎて、Ｌ^＊値が５４未満の焼結体となってしまうため好ましくない。逆に、炉への導入ガスの混合比（Ｏ_２／Ａｒ）が９０／１０を超えると、酸化が優勢となり過ぎて、Ｌ^＊値が７５を超えた焼結体となってしまうため好ましくない。

本発明の酸化物蒸着材を得るためには、上述したように酸素ガスをアルゴンガスで精密に希釈させたガス雰囲気下、すなわち、酸素量が精密に制御された雰囲気下にておいてアニール処理することが重要であるが、雰囲気ガスは必ずしも酸素とアルゴンとの混合ガスである必要はない。例えば、アルゴンの代わりにヘリウムや窒素等の他の不活性ガスを用いても有効である。また、アルゴンの代わりに大気を用いる場合でも、その全体の混合ガス中で酸素含有量が精密に一定制御されていれば有効である。しかし、従来の技術のように、大気にて焼成している炉に酸素ガスを導入するのでは、炉中の雰囲気の酸素含有量を精密に制御できないため有効ではない。本発明で提案しているように、酸素ガスの含有割合が精密に制御された不活性ガスとの混合ガスを導入して炉内を満たすことにより、最適な還元状態を有する酸化物蒸着材を得ることができる。

そして、酸素量調整工程を終えた後は１０℃／分で室温まで降温し、室温にて炉から取り出すことができる。得られた焼結体は、所定の寸法に研削等により加工して酸化物蒸着材とすることができる。また、焼結の収縮率も考慮して、焼成後に所定の寸法となるような大きさの成形体を用いれば、焼結後の研削加工を行わなくても酸化物蒸着材として利用することができる。

ところで、スパッタリングターゲットの製造法の一つで、高密度の焼結体を得る方法としてホットプレス法が有効であることが知られている。しかし、本発明の材料にホットプレス法を適用した場合、Ｌ^＊値が４０以下の還元性が強過ぎる焼結体しか得られない。このような焼結体では本発明の目的を達成することはできない。

また、本発明の酸化物蒸着材については、例えば、直径１０〜５０ｍｍで高さ１０〜５０ｍｍの円柱形状のタブレット若しくはペレット形状で使用することも可能であるが、このような焼結体を粉砕した１〜１０ｍｍ程度の顆粒形状でも利用することもできる。

また、本発明に係る酸化物蒸着材については、インジウム、スズ、酸素以外の他の元素として、例えば、タングステン、モリブデン、亜鉛、カドミウム、セリウム等が含まれていても、本発明の特性が損なわれないことを条件に許される。但し、金属イオンの中でも、その酸化物の蒸気圧が酸化インジウムや酸化スズの蒸気圧と較べて極めて高い場合には、各種真空蒸着法で蒸発させることが困難となるため含有されない方が好ましい。例えば、アルミニウム、チタン、シリコンのような金属は、これ等酸化物の蒸気圧が酸化インジウムや酸化スズと較べて極めて高いため、酸化物蒸着材に含ませた場合、酸化インジウムや酸化スズと共に蒸発させることが困難となる。このため、酸化物蒸着材に残存して高濃度化し、最終的には酸化インジウムと酸化スズの蒸発の妨げになる等の悪影響を及ぼすことから含有させてはならない。

そして、本発明の酸化物蒸着材を適用して各種真空蒸着法により透明導電膜を製造すると、上記酸化物蒸着材内の酸素含有量が最適に調整されているため、成膜真空槽への酸素導入量が少なくても最適な酸素欠損の透明導電膜を得ることができる。従って、透明導電膜と酸化物蒸着材間の組成差が小さく、酸素導入量の変動に伴う特性バラツキの影響も受け難い利点を有する。

（２）透明導電膜
酸化インジウムを主成分としスズを含む酸化物焼結体により構成され、スズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．００１〜０．６１４で、ＣＩＥ１９７６表色系におけるＬ^＊値が５４〜７５である本発明に係る酸化物蒸着材を適用し、電子ビーム蒸着法、イオンプレーティング法や高密度プラズマアシスト蒸着法等の各種真空蒸着法により、スズを含有する酸化インジウムの結晶膜（透明導電膜）を製造することができる。

結晶膜とすることで、スズが酸化インジウムのインジウムサイトに置換固溶されたときに高い移動度を発揮させることができる。上記結晶膜（透明導電膜）は、成膜中の基板を１８０℃以上に加熱することで得られるが、基板を加熱しない非加熱の成膜にて得られた膜を１８０℃以上でアニールする方法でも得ることができる。

そして、本発明に係る結晶性の透明導電膜は、膜と酸化物蒸着材との組成差が小さい酸化物蒸着材から製造できるため、Ｓｎ／Ｉｎ原子数比で０．００１〜０．６１４のスズを含有する酸化インジウム膜である。膜のスズ含有量（Ｓｎ／Ｉｎ原子数比）が０．００１未満では、キャリア濃度増加の効果（すなわち移動度増加の効果）が小さくて低抵抗の膜を得ることができない。また、０．６１４を超えると、膜中のスズ量が多過ぎて電子移動の際の中性不純物散乱が大きくなってしまい、移動度が低下する影響を受けてしまい低抵抗の膜が得られない。更に高いキャリア濃度の透明導電膜を得るためには、より好ましいスズの含有量としてＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．０４０〜０．１６３であることと、膜が結晶膜であることである。このような組成範囲の結晶膜を得ることで、キャリア濃度が７．２×１０²⁰ｃｍ^-3以上で、比抵抗が３．５×１０^-4Ωｃｍ以下の透明導電膜を実現することができる。また、本発明に係る透明導電膜は、波長４００〜８００ｎｍにおける膜自体の平均透過率は９０％以上と非常に高い。

以下、本発明の実施例について具体的に説明する。

［実施例１〜４］
酸化物蒸着材の作製
平均粒径が０．８μｍのＩｎ_２Ｏ_３粉末、および、平均粒径が１μｍのＳｎＯ_２粉末を原料粉末とし、これ等のＩｎ_２Ｏ_３粉末とＳｎＯ_２粉末を、Ｓｎ／Ｉｎの原子数比が０．０４８となるような割合で調合し、かつ、樹脂製ポットに入れ、湿式ボールミルで混合した。この際、硬質ＺｒＯ₂ボールを用い、混合時間を２０時間とした。

混合後、スラリーを取り出し、得られたスラリーにポリビニルアルコールのバインダーを添加し、スプレードライヤー等で乾燥させて造粒した。

この造粒物を用いて、９８ＭＰａ（１ｔｏｎ／ｃｍ²）の圧力で１軸加圧成形を行なって直径３０ｍｍ、厚み４０ｍｍの円柱形状の成形体を得た。

次に、得られた成形体を以下のようにして焼結した。

すなわち、焼結炉内の大気中、３００℃の温度条件で１０時間程度加熱して成形体の脱バインダー処理を行った後、炉内容積０．１ｍ³当たり５リットル／分の割合で酸素を導入する雰囲気で、１℃／分の速度で昇温し、１２５０℃で２時間焼結した（常圧焼結法）。この際、焼結後における冷却の際にも、酸素を導入しながら、１０００℃までを１０℃／分で降温した。

次に、導入ガスを酸素とアルゴンの混合ガスに切り替え、１０００℃にて１５時間加熱保持（以後、この工程を焼結体酸素量調整工程と称する）した後、１０℃／分で室温まで降温した。

そして、上記混合ガスの酸素とアルゴンの混合割合を変化させることで種々のＬ^＊値の酸化物焼結体（酸化物蒸着材）を得ることができた。

すなわち、実施例１に係る酸化物蒸着材は酸素ガス／アルゴンガス流量比（すなわち体積比）が「４０／６０」の条件で製造され、実施例２に係る酸化物蒸着材は上記体積比が「６０／４０」の条件で製造され、実施例３に係る酸化物蒸着材は上記体積比が「８０／２０」の条件で製造され、および、実施例４に係る酸化物蒸着材は上記体積比が「９０／１０」の条件で製造されている。

尚、得られた酸化物焼結体（酸化物蒸着材）の体積と重量を測定して密度を算出したところ、４．８〜５．７ｇ／ｃｍ³であった。また、上記酸化物焼結体の破断面の走査型電子顕微鏡による観察から、酸化物焼結体中の１００個の結晶粒径の平均値を求めたところ、何れも３〜１０μｍであった。また、酸化物焼結体の電子ビーム照射面に対し、四端針法抵抗率計で表面抵抗を測定して比抵抗を算出したところ、１ｋΩｃｍ以下であった。更に、全ての酸化物焼結体に対してＩＣＰ発光分析法で組成分析を行ったところ、仕込み組成を有することが分った。また、焼結体表面と焼結体内部について、色差計（ＢＹＫ−ＧａｒｄｎｅｒＧｍｂＨ社製スペクトロガイド、Ｅ−６８３４）を用いて、ＣＩＥ１９７６表色系におけるＬ^＊値を測定したところ、殆んど同じ値を示した。

焼結体酸素量調整工程において導入した混合ガスの酸素ガス／アルゴンガス流量比（すなわち体積比）と、得られた酸化物焼結体（酸化物蒸着材）のＬ^＊値を表１に示す。

［透明導電膜の作製と膜特性評価、成膜評価］
（１）透明導電膜の作製には磁場偏向型電子ビーム蒸着装置を用いた。

真空排気系はロータリーポンプによる低真空排気系とクライオポンプによる高真空排気系から構成されており、５×１０^-5Ｐａまで排気することが可能である。電子ビームはフィラメントの加熱により発生し、カソード−アノード間に印加された電界によって加速され、永久磁石の磁場中で曲げられた後、タングステン製の坩堝内に設置された酸化物蒸着材に照射される。電子ビームの強度はフィラメントへの印加電圧を変化させることで調整できる。また、カソード−アノード間の加速電圧を変化させるとビームの照射位置を変化させることができる。

成膜は以下の条件で実施した。

真空室内にＡｒガスとＯ_２ガスを導入して圧力を１．５×１０^-2Ｐａに保持した。この際、真空室内に導入するＡｒガスとＯ_２ガスの混合割合を変化させて得られる透明導電膜の特性を評価した。タングステン製坩堝に実施例１〜４の円柱状酸化物蒸着材を立てて配置し、酸化物蒸着材の円形面の中央部に電子ビームを照射して、厚み１．１ｍｍのコーニング７０５９ガラス基板上に膜厚２００ｎｍの透明導電膜を形成した。電子銃の設定電圧は９ｋＶ、電流値は１５０ｍＡとし、基板は２５０℃に加熱した。

（２）得られた薄膜（透明導電膜）の特性は以下の手順で評価した。

まず、薄膜（透明導電膜）の表面抵抗は、四端針法抵抗率計ロレスタＥＰ（ダイアインスツルメンツ社製、ＭＣＰ−Ｔ３６０型）で測定し、薄膜（透明導電膜）の膜厚は接触式表面粗さ計（テンコール社製）を用いて未成膜部分と成膜部分の段差測定から評価し、「比抵抗（μΩｃｍ）」を算出した。更に、ホール効果測定装置（東陽テクニカ社製 ＲｅｓｉＴｅｓｔ）を用いて、Ｖａｎ ｄｅｒ Ｐａｕｗ法による膜の室温における「キャリア濃度（ｃｍ^-3）」、「ホール移動度（ｃｍ²／Ｖｓ）」を測定した。

次に、分光光度計（日立製作所社製、Ｕ−４０００）でガラス基板を含めた膜（膜Ｌ付ガラス基板Ｂ）の透過率［Ｔ_Ｌ＋Ｂ（％）］を測定し、同様の方法で測定したガラス基板のみ（ガラス基板Ｂ）の透過率［（Ｔ_Ｂ（％）］から、［Ｔ_Ｌ＋Ｂ÷Ｔ_Ｂ］×１００（％）で膜自体の透過率を算出した。

また、膜の結晶性はＸ線回折測定で評価した。Ｘ線回折装置は、Ｘ‘ＰｅｒｔＰＲＯＭＰＤ（ＰＡＮａｌｙｔｉｃａｌ社製）を用い、測定条件は広域測定で、ＣｕＫα線を用い、電圧４５ｋＶ、電流４０ｍＡで測定を行った。Ｘ線回折ピークの有無から膜の結晶性を評価した。この結果も表１の「膜の結晶性」欄に示す。

次に、膜の組成（Ｓｎ／Ｉｎの原子数比）はＩＣＰ発光分析法で測定した。また、膜の基板に対する付着力は、ＪＩＳ Ｃ００２１に基づき評価した。評価は膜剥がれがない場合は良好（強い）とし、膜剥がれがあるものは不十分（弱い）とした。これ等の結果も表１の「Ｓｎ／Ｉｎの原子数比」と「膜の基板に対する付着力」の各欄に示す。

各薄膜（透明導電膜）の比抵抗と透過率は、成膜中に成膜真空槽に導入するＡｒガスとＯ_２ガスの混合割合に依存した。Ｏ_２ガスの混合割合［Ｏ_２／（Ａｒ＋Ｏ_２）（％）］を０〜５０％まで１％刻みで変化させて、最も低い比抵抗を示したＯ_２ガスの混合割合を最適酸素混合量として決定した。この結果を表１の「最適酸素混合量」欄に示す。

最適酸素混合量より少ない酸素量で作製した薄膜（透明導電膜）は、導電性が悪いだけでなく可視域の透過率も低かった。最適酸素混合量で作製した薄膜（透明導電膜）は、導電性が良好なだけでなく、可視域における透過率も高かった。

（３）実施例１〜４の酸化物蒸着材を用いて、上記成膜評価を実施したときの、最適酸素混合量と、そのときの膜の比抵抗、可視域（波長４００〜８００ｎｍ）における膜自体の平均透過率を求めた。

これ等の評価結果を表１「比抵抗（μΩｃｍ）」と「膜自体の可視域の透過率（％）」欄にそれぞれ示す。

実施例１〜４の酸化物蒸着材を用いた成膜では、最も低抵抗で高透過性の透明導電膜を得るために成膜真空槽に導入すべき最適酸素混合量は非常に少なかった。これは、各酸化物蒸着材内に最適な酸素量を含んでいたからである。また、最適酸素混合量において製造された膜は、酸化物蒸着材と同じ組成を示し、非常に低い比抵抗を示すだけでなく、可視域においても高い透過率を示した。また、膜はビックスバイト型構造の酸化インジウムの結晶膜であることが確認され、基板に対する付着力も強くて実用的には十分であった。

更に、電子銃の設定電圧は９ｋＶ、電流値は１５０ｍＡとした。６０分間の電子ビーム照射後の酸化物蒸着材を観察し、酸化物蒸着材に割れやクラックが入っていないか目視観察した（酸化物蒸着材耐久テスト）。実施例１〜４の酸化物蒸着材は、連続で使用してもクラックが発生（「割れなし」の評価）することがなかった。

このような透明導電膜は、太陽電池の透明電極として非常に有用といえる。

［比較例１〜２］
実施例１〜４において、焼結体酸素量調整工程における導入ガスの混合比のみを変えて酸化物焼結体を製造した。すなわち、比較例１では、Ｏ_２／Ａｒ流量比で３０／７０とし、比較例２では１００／０とした。得られた焼結体について、密度、比抵抗、結晶粒経、組成を同様に評価したが実施例１〜４と同等であった。得られた酸化物焼結体の表面と内部の色身は同等であり、そのＬ^＊値を測定したところ表１のような値を示した。

次に、実施例１〜４と同様、成膜評価を実施した。

その結果も上記表１に示した。

比較例１は、Ｌ^＊値が本発明の規定範囲（５４〜７５）よりも小さい値（４９）を示した酸化物蒸着材であり、実施例１〜４の酸化物蒸着材と較べて成膜時における最適酸素混合量が多い（１５）特徴を有していた。最適酸素混合量における膜の特性は、実施例１〜４と較べて透過率は同等だったが、比抵抗は若干高かった。これは、膜の組成ズレが大きかったことが要因と思われる。更に、比較例１の膜は、基板に対する付着力が実施例１〜４と較べて弱かった。これは、成膜時に酸素を多めに導入した成膜であったことによると思われる。このような酸化物蒸着材は、得られる膜の組成ズレが大きいため、膜組成を設計し難い。また、酸素を多めに成膜真空槽に導入する必要があるため、成膜の量産工程で使用すると、真空槽内の酸素濃度変動の影響を受けて組成や特性の変動が大きくなる。従って、比較例１の酸化物蒸着材は、成膜量産には不向きであることが確認される。

また、比較例２は、Ｌ^＊値が本発明の規定範囲よりも大きい値（７９）を示した酸化物蒸着材の例である。成膜時の最適酸素混合量は０％であったが、膜の比抵抗は実施例１〜４と較べて高かった。これは、酸化物蒸着材から膜に供給される酸素が多過ぎて膜中の酸素量が多く、最適な酸素欠損量を導入することができなかったためと思われる。従って、このような酸化物蒸着材を用いて成膜しても、この蒸着材の組成が本来有している高い導電性を発揮する膜を得ることができないことが確認される。

［比較例３］
次に、特開平５−１１２８６６号公報（参考公報）に紹介されたスパッタターゲットの焼結体作製技術に従ってスズを含有する酸化インジウム焼結体を製造した。

まず、平均粒径が１μｍ以下のＩｎ_２Ｏ_３粉末および平均粒径が１μｍ以下のＳｎＯ_２粉末を原料粉末とし、Ｓｎ／Ｉｎの原子数比が０．０４８となるような割合でＩｎ_２Ｏ_３粉末とＳｎＯ_２粉末を調合し、かつ、樹脂製ポットに入れて湿式ボールミルで混合した。この際、硬質ＺｒＯ₂ボールを用い、混合時間を２０時間とした。混合後、スラリーを取り出し、濾過、乾燥後、造粒した。

そして、得られた造粒粉を用い、１９６ＭＰａ（２ｔｏｎ／ｃｍ²）の圧力を加えて冷間静水圧プレスで成形を実施し、更に、得られた成形体を焼結炉に入れて、大気中にて１５２０℃で５時間焼結した。

得られた焼結体を、直径３０ｍｍ、厚み４０ｍｍの大きさの円柱形状に加工した。焼結体の密度は６．０ｇ／ｃｍ^３、比抵抗は０．６ｍΩｃｍであった。また、結晶粒経は１２〜１５μｍであり、組成は仕込み組成とほぼ同じであった。得られた焼結体の表面と内部の色身は同等であり、そのＬ^＊値を測定したところ、表１に示すように極めて低い値（３８）であった。これは、酸化物蒸着材中の酸素量が非常に少ないことを示している。

また、実施例１〜４と同様、成膜評価を実施した。

その結果も上記表１に示した。

比較例３は、Ｌ^＊値が本発明の規定範囲（５４〜７５）と較べ著しく小さい値（３８）を示している。同じ組成の実施例１〜４の酸化物蒸着材と較べて、成膜時の最適酸素混合量が非常に多い（４２）。最適酸素混合量における膜の特性は、実施例１〜４と較べて透過率は同等だったが、比抵抗は高かった。これは、膜の組成ズレが大きかったことが要因と思われる。更に、比較例３の膜は、基板に対する付着力が実施例１〜４と較べて弱かった。これは、成膜時に酸素を多めに導入した成膜であったことによると思われる。このような酸化物蒸着材は、得られる膜の組成ズレが大きいため膜組成を設計し難い。また、酸素を多めに成膜真空槽に導入する必要があるため、成膜の量産工程で使用すると、真空槽内の酸素濃度変動の影響を受けて組成や特性の変動が大きくなる。また、実施例１〜４と同様の条件で酸化物蒸着材耐久テストを行なったところ、連続成膜後の酸化物蒸着材にはクラックが発生（「割れ」の評価）していた。このようなクラックの入った酸化物蒸着材を用いて連続的に成膜を行なうと、成膜速度が大きく変動する等の問題が生じて安定に成膜することができない。

従って、比較例３の酸化物蒸着材は成膜量産には不向きであることが確認された。

［実施例５〜８］
Ｉｎ_２Ｏ_３粉末とＳｎＯ_２粉末を調合する際、Ｓｎ／Ｉｎの原子数比が０．１０２となるような割合で調合した以外は、焼結体酸素量調整の条件も含めて実施例１〜４と全く同様の条件で実施例５〜８の酸化物焼結体（酸化物蒸着材）を作製した。

すなわち、実施例５に係る酸化物蒸着材は酸素ガス／アルゴンガス流量比（すなわち体積比）が「４０／６０」の条件で製造され、実施例６に係る酸化物蒸着材は上記体積比が「６０／４０」の条件で製造され、実施例７に係る酸化物蒸着材は上記体積比が「８０／２０」の条件で製造され、および、実施例８に係る酸化物蒸着材は上記体積比が「９０／１０」の条件で製造されている。

そして、得られた実施例５〜８の酸化物焼結体（酸化物蒸着材）について、密度、比抵抗、結晶粒経、組成を同様に評価したところ、いずれも実施例１〜４と同等であった。また、得られた酸化物焼結体の表面と内部の色身は同等であった。そのＬ^＊値を測定した結果を上記表１に示した。

また、実施例１〜４と同様、成膜評価を実施した。

その結果も上記表１に示した。

実施例５〜８の酸化物蒸着材を用いた成膜では、最も低抵抗で高透過性の透明導電膜を得るために成膜真空槽に導入すべき最適酸素混合量は、実施例１〜４と同様、非常に少なかった。これは、酸化物蒸着材内に最適な酸素量を含んでいたからである。また、最適酸素混合量において製造された膜は、酸化物蒸着材と同じ組成を示し、非常に低い比抵抗を示すだけでなく、可視域においても高い透過率を示した。また、全ての膜は、酸化インジウムのビックスバイト型結晶構造の結晶膜となっており、膜の基板に対する付着力も強くて実用的には十分であった。更に、実施例５〜８の酸化物蒸着材は連続で使用してもクラックが発生することもなかった。

このような透明導電膜は、太陽電池の透明電極として非常に有用といえる。

［比較例４〜５］
比較例１〜２において、Ｉｎ_２Ｏ_３粉末とＳｎＯ_２粉末を調合する際のＳｎ／Ｉｎの原子数比を０．１０２とした以外は、比較例１〜２と同様の条件で酸化物蒸着材を作製した。すなわち、焼結体酸素量調整の条件が、比較例４では、Ｏ_２／Ａｒ流量比で３０／７０とし、比較例５では１００／０とした。得られた焼結体について、密度、比抵抗、結晶粒経、組成を同様に評価したが、実施例５〜８と同等であった。また、得られた焼結体の表面と内部の色身は同等であり、そのＬ^＊値を測定したところ、表１のような値を示した。

次に、実施例１〜４と同様、成膜評価を実施した。

その結果も表１に示した。

比較例４は、Ｌ^＊値が本発明の規定範囲（５４〜７５）よりも小さい値（５０）を示した酸化物蒸着材であり、実施例５〜８の酸化物蒸着材を使用したとき較べて、成膜時の最適酸素混合量が（１５）と多かった。最適酸素混合量における膜の特性は、実施例５〜８と較べて透過率はほぼ同等だったが、比抵抗は若干高かった。この原因は、膜の組成ズレが大きく、膜中にスズが過剰に含まれていたからと思われる。更に、比較例４の膜は、基板に対する付着力が実施例５〜８と較べて弱かった。このような大きな組成ズレと低付着力の要因は、何れも成膜時に酸素を多めに導入した成膜であったからである。このような酸化物蒸着材は、得られる膜の組成ズレが大きいため膜組成を設計し難い。また、酸素を多めに成膜真空槽に導入する必要があるため、成膜の量産工程で使用すると、真空槽内の酸素濃度変動の影響を受けて組成や特性の変動を顕著に受け易くなる。従って、比較例４の酸化物蒸着材も成膜量産には不向きであることが確認された。

また、比較例５は、Ｌ^＊値が本発明の規定範囲よりも大きい値（８２）を示した酸化物蒸着材の例である。成膜時の最適酸素混合量は０％であったが、膜の比抵抗は実施例５〜８と較べて高かった。これは、酸化物蒸着材から膜に供給された酸素が多過ぎて膜中の酸素量が多く、最適な酸素欠損量を導入することができなかったためと思われる。従って、このような酸化物蒸着材を用いて成膜しても、この酸化物蒸着材の組成が本来有する高い導電性を発揮する膜を得ることができないことが確認される。

［比較例６］
比較例３において、Ｉｎ_２Ｏ_３粉末とＳｎＯ_２粉末を調合する際のＳｎ／Ｉｎの原子数比を０．１０２とした以外は、比較例３と同様の条件で酸化物蒸着材を作製した。得られた焼結体について、密度、比抵抗、結晶粒経、組成を同様に評価したが、比較例３と同等であった。また、得られた焼結体の表面と内部の色身は同等であり、そのＬ^＊値を測定したところ表１のような値を示した。

次に、実施例１〜４と同様、成膜評価を実施した。

その結果も表１に示した。

比較例６も、Ｌ^＊値が本発明の規定範囲（５４〜７５）より著しく小さい値（４９）を示している。同じ組成の実施例５〜８の酸化物蒸着材と較べて、成膜時の最適酸素混合量が（４２）と非常に多い。最適酸素混合量における膜の特性は、実施例５〜８と較べて透過率は同等だったが、比抵抗は高かった。これは、膜の組成ズレが大きかったことが要因と思われる。更に、比較例６の膜は、基板に対する付着力が実施例５〜８と較べて弱かった。これは、成膜時に酸素を多めに導入した成膜であったからである。このような酸化物蒸着材は、得られる膜の組成ズレが大きいため膜組成を設計し難い。また、酸素を多めに成膜真空槽に導入する必要があるため、成膜の量産工程で使用すると、真空槽内の酸素濃度変動の影響を受けて組成や特性の変動が大きくなる。また、実施例１〜４と同様の条件で酸化物蒸着材耐久テストを行なったところ、連続成膜後の酸化物蒸着材にはクラックが発生（「割れ」の評価）していた。このようなクラックの入った酸化物蒸着材を用いて連続的に成膜を行なうと、成膜速度が大きく変動する等の問題が生じて安定に成膜することができない。

以上のことから、比較例６の酸化物蒸着材も成膜量産には不向きであることが確認される。

［実施例９〜１４］
Ｉｎ_２Ｏ_３粉末とＳｎＯ_２粉末を調合する際の配合割合が、Ｓｎ／Ｉｎ原子数比で０．００１（実施例９）、０．００９（実施例１０）、０．０２８（実施例１１）、０．１６３（実施例１２）、０．２３０（実施例１３）および０．６１４（実施例１４）となるように変化させた以外は、実施例２と同じ条件（すなわち、酸素ガス／アルゴンガス流量比が「６０／４０」の条件）で実施例９〜１４の酸化物焼結体（酸化物蒸着材）を作製した。

そして、得られた実施例９〜１４の酸化物焼結体（酸化物蒸着材）について、密度、比抵抗、結晶粒経、組成を同様に評価したところ、いずれも実施例２と同等であった。また、得られた酸化物焼結体の表面と内部の色身は同等であった。そのＬ^＊値を測定した結果を上記表１に示した。

また、実施例１〜４と同様、成膜評価を実施した。

その結果も上記表１に示した。

実施例９〜１４の酸化物蒸着材を用いた成膜では、最も低抵抗で高透過性の透明導電膜を得るために成膜真空槽に導入すべき最適酸素混合量は、実施例１〜４と同様、非常に少なかった。これは、酸化物蒸着材内に最適な酸素量を含んでいたからである。また、最適酸素混合量において製造された膜は、酸化物蒸着材と同じ組成を示し、非常に低い比抵抗を示すだけでなく、可視域において高い透過率を示した。また、全ての膜は、酸化インジウムのビックスバイト型結晶構造の結晶膜であることが確認され、膜の基板に対する付着力も強くて実用的には十分であった。また、実施例１〜４と同様の条件で酸化物蒸着材耐久テストを行なったが、実施例９〜１４の酸化物蒸着材は連続で使用してもクラックが発生することがなかった。

このような透明導電膜は、太陽電池の透明電極として非常に有用といえる。

［比較例７］
次に、特開平８−１０４９７８号公報（特許文献１）に紹介されたＩＴＯ酸化物蒸着材を製造して同様の評価を行った。

すなわち、平均粒径０．１μｍの酸化インジウム粉末中に平均粒径１μｍの酸化スズ粉末をＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．１０２となるように配合し、２質量％の酢酸ビニール系バインダーを添加した。これを湿式ボールミル中で１６時間混合し、乾燥および粉砕した後、造粒粉末とした。更に、この造粒粉を用いて、冷間静水圧プレスで４９ＭＰａ（５００ｋｇｆ／ｃｍ^２）の圧力を加えて円柱状の成形体とした。この成形体を大気中で焼結を行った。焼結工程は、室温から６００℃までを１０時間にて昇温して、１４５０℃まで４時間４０分にて温度上昇させた。そして１４５０℃にて１０時間保持して焼結体を得た。

得られた焼結体を、直径３０ｍｍ、厚み４０ｍｍの大きさの円柱形状に加工して、ＩＴＯ酸化物蒸着材とした。焼結体の密度は、４．４ｇ／ｃｍ³、比抵抗は１．２ｍΩｃｍであった。結晶粒経は１２〜１６μｍであり、組成は仕込み組成とほぼ同じであった。焼結体の表面と内部の色身は同等であり、そのＬ^＊値を測定したところ、表１に示すように極めて低い値（４９）であった。これは、酸化物蒸着材中の酸素量が非常に少ないことを示している。

また、実施例１〜４と同様、成膜評価を実施した。

その結果も上記表１に示した。

比較例７も、Ｌ^＊値が本発明の規定範囲（５４〜７５）と較べ上述したように著しく小さな値（４９）を示し、実施例５〜８の酸化物蒸着材と較べて、成膜時の最適酸素混合量が（４２）と非常に多い。最適酸素混合量における膜の特性は、実施例５〜８と較べて可視域の透過率は同等だったが、比抵抗は高かった。これは、膜の組成ズレが大きかったことが要因と思われる。更に、比較例７の膜は、基板に対する付着力が実施例５〜８と較べて弱かった。これは、成膜時に酸素を多めに導入した成膜であったからである。このような酸化物蒸着材は、得られる膜の組成ズレが大きいため膜組成を設計し難い。また、酸素を多めに成膜真空槽に導入する必要があるため、成膜の量産工程で使用すると、真空槽内の酸素濃度変動の影響を受けて組成や特性の変動が大きくなる。また、実施例１〜４と同様の条件で酸化物蒸着材耐久テストを行なったところ、連続成膜後の酸化物蒸着材にはクラックが発生（「割れ」の評価）していた。このようなクラックの入った酸化物蒸着材を用いて連続的に成膜を行なうと、成膜速度が大きく変動する等の問題が生じて安定に成膜することができない。

以上のことから、比較例７の酸化物蒸着材も成膜量産には不向きであることが確認される。

［比較例８］
また、特開２００７−８４８８１号公報（特許文献２）に紹介されたＩＴＯ酸化物蒸着材を製造して同様の評価を行った。

すなわち、平均粒径１μｍ以下の酸化インジウム粉末中に平均粒径１μｍ以下の酸化スズ粉末をＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．１０２となるように配合し、２質量％の酢酸ビニール系バインダーを添加した。これを、硬質ＺｒＯ_２ボールを用いた湿式ボールミル中で１８時間混合し、乾燥および粉砕した後、造粒粉末とした。更に、この造粒粉を用いて、冷間静水圧プレスで９４ＭＰａ（３ｔｏｎ／ｃｍ²）の圧力を加えて円柱状の成形体とした。

得られた成形体を、焼結炉に入れて、炉内容積０．１ｍ^３当たり５リットル／分の割合で酸素を導入して雰囲気を作り、１１００℃で２時間、常圧焼結した。この際、この際、１℃／分で昇温し、焼結後の冷却の際は、酸素導入を止め、１０００℃までを１０℃／分で降温した。

得られた酸化物焼結体を、立形マニシングセンタを用いて、直径３０ｍｍ、厚み４０ｍｍの大きさの円柱形状に加工し、体積と重量を測定して密度を算出した。

焼結体の密度は４．８ｇ／ｃｍ³であった。また、焼結体の表面と内部の色身は同等であり、そのＬ^＊値を測定したところ、表１に示すように本発明の規定範囲（５４〜７５）と較べ大きな値（７９）を示した。これは、酸化物蒸着材中の酸素量が非常に多いことを示している。

このように作製した酸化物蒸着材を用いて実施例１〜４と同様に成膜評価を実施した。

成膜時の最適酸素混合量は比較例２と同様に０％であったが、膜の比抵抗は実施例５〜８と較べて高かった。これは、酸化物蒸着材から膜に供給される酸素が多過ぎて膜中の酸素量が多く、最適な酸素欠損量を導入することができなかったためと思われる。従って、このような酸化物蒸着材を用いて成膜しても、この蒸着材の組成が本来有している高い導電性を発揮する膜を得ることができないことが確認される。

本発明に係る酸化物蒸着材を適用することにより、可視域において高い光透過性を示しながら高い導電性を示す透明導電膜を真空蒸着法で製造することが可能になるため、各種太陽電池の透明電極を形成するための酸化物蒸着材として利用される産業上の利用可能性を有している。

Claims (4)

1. 酸化インジウムを主成分とし、スズを含む酸化物焼結体により構成され、かつ、スズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．００１〜０．６１４であり、ＣＩＥ１９７６表色系におけるＬ^＊値が５４〜７５であることを特徴とする酸化物蒸着材。
2. 上記スズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．０４０〜０．１６３であることを特徴とする請求項１に記載の酸化物蒸着材。
3. 酸化インジウムを主成分とし、スズを含む透明導電膜において、
   請求項１に記載の酸化物蒸着材を原料として用い、電子ビーム蒸着法、イオンプレーティング法若しくは高密度プラズマアシスト蒸着法により成膜された結晶性の透明導電膜で構成され、かつ、スズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．００１〜０．６１４であることを特徴とする透明導電膜。
4. 請求項２に記載の酸化物蒸着材を原料として用い、電子ビーム蒸着法、イオンプレーティング法若しくは高密度プラズマアシスト蒸着法により成膜された結晶性の透明導電膜で構成され、かつ、スズの含有量がＳｎ／Ｉｎ原子数比で０．０４０〜０．１６３であり、比抵抗が３．５×１０^-4Ωｃｍ以下であることを特徴とする請求項３に記載の透明導電膜。