JP2010269147A - ツーピースソリッドゴルフボール - Google Patents

Abstract

【課題】高低スピン領域において揚力抗力の変動を小さくし、安定した弾道を得ることができるゴルフボールを提供する。
【解決手段】コア１とカバー２とを有するツーピースソリッドゴルフボールであり、コアは直径３５〜４４ｍｍ、初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷した時の変形量２．０〜６．０ｍｍ、表面硬度２５〜６５であり、カバーは厚さ０．５〜５．０ｍｍ、材料硬度３０〜７０であると共に、ディンプルは個数２５０〜５００個、ディンプル表面占有率７０％以上、ディンプル体積占有率１．０％以上であり、少なくとも３種以上のディンプルを用いると共に、ディンプル平均深さ０．１８ｍｍ以上、ディンプルの直径／深さが２３以下であり、レイノルズ数７００００，スピン量２０００ｒｐｍの時の揚力係数が、レイノルズ数８００００，スピン量２０００ｒｐｍの時の揚力係数に対して６０％以上保持されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、コアと、表面に多数のディンプルが形成されたカバーとを有するツーピースソリッドゴルフボールに関するものである。

近年のボールやクラブ等のゴルフ用具の進化により、ボールが低スピン条件で打撃されることは珍しくない。しかし、個々のゴルフプレイヤーのドライバー条件のスピンの違いによっては、距離の差が大きくなる場合がある。特にアマチュアゴルファーにとっては、ドライバーによりボールを低スピン条件で打出すことは未だ難しいことであり、飛んだり飛ばなかったりといった現象を引き起こしている。また、追い風の場合をフォロー、向かい風の場合をアゲインストというが、これらの風の条件がゴルフでは常に付きまとっており、これらの場合での飛び性能の差もできるだけ小さくし、プレイヤーに安定感を増すようなゴルフボールの開発が望まれていた。

また、ボール表面のディンプルを最適化又は適正化を図ることにより飛びの弾道を低くして飛距離の低下を抑制したゴルフボールが種々提案されている。

例えば、特開平０５−１０３８４６号公報（特許文献１）には、ディンプルの直径、深さ及び個数を適正化したゴルフボールが提案されている。また、特開平１０−０４３３４２号公報（特許文献２）、特開平１０−０４３３４３号公報（特許文献３）には、ボールの１００ｋｇ荷重負荷時の変形量を適正化すると共に、ディンプル直径をディンプル深さで割った値を１０〜１５とすること、或いは、ボール表面にディンプルが無いと仮定した仮想球面の全体積に対するディンプル空間体積の割合が０．７〜１．１％としたゴルフボールが提案されている。更に、特開２０００−１０７３３８号公報（特許文献４）には、ボールの重量及び直径を適正化した練習用ゴルフボールが記載されている。

しかしながら、上記提案のゴルフボールは、比較的高スピン条件でディンプルの最適化がなされたものばかりであり、低スピン領域においてもボールの弾道が満足するものではなかった。

特開平０５−１０３８４６号公報 特開平１０−０４３３４２号公報 特開平１０−０４３３４３号公報 特開２０００−１０７３３８号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、高・低スピン領域において揚力抗力の変動を小さくすることで、安定した弾道を得ることのできるディンプルを具備したゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討行った結果、コアとカバーとからなるツーピースソリッドゴルフボールにおいて、ボール表面に形成されるディンプルの条件を従来よりも更に課して、ディンプル個数、ディンプル表面占有率（ＳＲ）、ディンプル体積占有率（ＶＲ）、ディンプル種類のほか、ディンプルの平均深さ、ディンプル直径（ＤＭ）／ディンプル深さ（ＤＰ）値を特定化すると共に、直径３．７ｍｍ以上のディンプルをＤａ，直径３．７ｍｍ未満のディンプルをＤｂとした場合、Ｄｂの総数／Ｄａの総数を特定化し、かつレイノルズ数７００００，スピン量２０００ｒｐｍの時の揚力係数ＣＬが、レイノルズ数８００００，スピン量２０００ｒｐｍのときの揚力係数ＣＬに対して所定割合以上保持されるようにゴルフボールを構成することにより、高低スピン領域において揚力抗力の変動が小さくなり、弾道が安定化することを知見し、本発明をなすに至ったものである。

従って、本発明は、下記のゴルフボールを提供する。
［１］ソリッドコアと、これを被覆し、外表面に多数のディンプルが形成されたカバーとを有するツーピースソリッドゴルフボールにおいて、上記ソリッドコアは、その直径が３５〜４４ｍｍ、初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量が２．０〜６．０ｍｍであり、その表面硬度がショアＤ硬度で２５〜６５であり、上記カバーは、その厚さが０．５〜５．０ｍｍ、その材料硬度がショアＤ硬度で３０〜７０であると共に、上記ディンプルの個数が２５０〜５００個であり、ディンプル表面占有率（ＳＲ）が７０％以上、ディンプル体積占有率（ＶＲ）が１．０％以上であり、少なくとも３種以上のディンプルを用いると共に、ディンプルの平均深さが０．１８ｍｍ以上、ディンプル直径（ＤＭ）／ディンプル深さ（ＤＰ）の値が２３以下であり、レイノルズ数７００００，スピン量２０００ｒｐｍの時の揚力係数ＣＬが、レイノルズ数８００００，スピン量２０００ｒｐｍのときの揚力係数ＣＬに対して６０％以上保持されていることを特徴とするツーピースソリッドゴルフボール。
［２］ディンプル総体積に対して、３．７ｍｍ以上のディンプルＤａが占める体積割合が７５％以上である［１］記載のツーピースソリッドゴルフボール。
［３］直径３．７ｍｍ以上のディンプルをＤａ，直径３．７ｍｍ未満のディンプルをＤｂとした場合、Ｄｂの総数／Ｄａの総数の値が０．００５以上，１以下である［１］又は［２］記載のツーピースソリッドゴルフボール。

本発明のツーピースソリッドゴルフボールは、高・低スピン領域において、揚力及び抗力の変動が少ない安定した弾道及び飛距離を得ることができる。

本発明の一実施例に係るツーピースソリッドゴルフボールの内部構造を示す断面図である。 本発明で使用されるディンプルを説明するための模式図である。 実施例で使用したディンプルパターン（Ｉ）を表すボールの平面図である。 比較例で使用したディンプルパターン（ＩＩ）を表すボールの平面図である。 比較例で使用したディンプルパターン（ＩＩＩ）を表すボールの平面図である。 比較例で使用したディンプルパターン（ＩＶ）を表すボールの平面図である。 比較例で使用したディンプルパターン（Ｖ）を表すボールの平面図である。

以下、本発明につき更に詳しく説明する。
本発明のゴルフボールは、ソリッドコア（以下、単に「コア」と言う。）と、表面に多数のディンプルが形成されたカバーとを有するツーピースソリッドゴルフボールであり、ディンプルに諸条件を課すことにより高低スピン領域において揚力抗力の変動を小さくし、安定した弾道を得ることのできるようにしたものである。即ち、本発明は、図１に示すように、コア１と、該コア１を覆うカバー２とからなる２層構造を有するゴルフボールＧである。このカバー２の表面には多数のディンプルＤが形成されており、このディンプル
は本発明の諸要件を満足している。ここで、本発明でいう高スピン領域とは、ドライバーショット時におけるボールのスピン量が、概ね３０００ｒｐｍ以上であることを意味し、一方、低スピン領域とは２４００ｒｐｍ以下であることを意味する。

本発明におけるコアは、例えば、基材ゴムに、共架橋剤、有機過酸化物、不活性充填剤、硫黄，有機硫黄化合物等を含有するゴム組成物を用いて形成することができる。該ゴム組成物の基材ゴムとしては、公知のポリブタジエンを主材とするものが好ましく用いられる。

また、本発明では、必要に応じて、基材ゴムに有機硫黄化合物を配合することができる。この場合、有機硫黄化合物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、好ましくは０．０５質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上、更に好ましくは０．２質量部以上とすることができる。また、配合量の上限は特に制限されないが、好ましくは上記基材ゴム１００質量部に対して５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは２質量部以下である。有機硫黄化合物の配合量が少なすぎると、コアの反発が低くなりすぎて、ボールとしての反発も低くなり飛距離が出なくなることがある。逆に、その配合量が多すぎると、コアの硬度が軟らかくなりすぎて、フィーリングが悪くなり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

上記コアの直径は、３５〜４４ｍｍに設定される。この値の好ましい下限値は３７ｍｍ以上であり、より好ましくは３９ｍｍ以上、更に好ましくは４０ｍｍ以上、最も好ましくは４１ｍｍ以上である。また、コア直径の好ましい上限値は４４ｍｍ以下であり、より好ましくは４３．５ｍｍ以下、更に好ましくは４３ｍｍ以下、最も好ましくは４２．８ｍｍ以下である。また、上記コアのたわみ量、即ち、初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの圧縮たわみ量は、２．０〜６．０ｍｍの範囲内である。この値の好ましい下限値は２．３ｍｍ以上であり、より好ましくは２．７ｍｍ以上、更に好ましくは３．０ｍｍ以上、最も好ましくは３．３ｍｍ以上である。また、好ましい上限値は５．５ｍｍ以下であり、より好ましくは５．０ｍｍ以下、更に好ましくは４．５ｍｍ以下である。上記範囲よりもコアが硬すぎると、スピンが増えすぎてしまい、本発明のディンプルに不適となる。逆に、上記範囲よりもコアが軟らかすぎると、反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

コア表面硬度は、デュロメータＤ硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に基づくタイプＤデュロメータによる測定値。ショアＤ硬度と同じ意味。）で、２５〜６５とする。この値の好ましい下限値は３０以上であり、より好ましくは３５以上、更に好ましくは４０以上、最も好ましくは４３以上である。また、好ましい上限値は６２以下であり、より好ましくは５９以下、更に好ましくは５６以下である。上記範囲よりもコア表面が硬すぎると、スピンが増えすぎてしまい、本発明のディンプルに不適となる。逆に、上記範囲よりもコア表面が軟らかすぎると、反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

上記材料を用いることによって、安定した弾道を得ることができるゴルフボールを提供することができる。

次に、本発明で用いるカバーは、公知の材料にて形成することができ、例えば、アイオノマー樹脂等の熱可塑性樹脂や各種の熱可塑性エラストマーなどを挙げることができる。熱可塑性エラストマーとして具体的には、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー等が挙げられる。

また、本発明では、特に制限されるものではないが、カバー材料として、下記に示したポリウレタン材料（Ｉ）、ポリウレタン材料（ＩＩ）及びアイオノマー樹脂材料の群から選ばれる材料を主材として好適に使用することができる。以下、これらの材料について、成形方法を含め順に以下に説明する。

ポリウレタン材料（Ｉ）
この材料（Ｉ）は、下記（Ａ）成分及び（Ｂ）成分を主成分とするカバー成形材料（Ｃ）である。
（Ａ）熱可塑性ポリウレタン材料
（Ｂ）１分子中に官能基として２つ以上のイソシアネート基を持つイソシアネート化合物（ｂ−１）を、イソシアネートと実質的に反応しない熱可塑性樹脂（ｂ−２）中に分散させたイソシアネート混合物

カバーを上述した（Ｃ）カバー成形材料によって形成した場合には、より優れたフィーリング、コントロール性、耐カット性、耐擦過傷性、繰り返し打撃したときの割れ耐久性を有するゴルフボールを得ることができる。

次に、上記成分（Ａ）〜（Ｃ）について説明する。
（Ａ）熱可塑性ポリウレタン材料の構造は、高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、ハードセグメントを構成する鎖延長剤及びジイソシアネートからなる。ここで、原料となる高分子ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、ポリエステル系とポリエーテル系があり、反発弾性率が高く、低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタン材料を合成できる点で、ポリエーテル系の方がポリエステル系に比べて好ましい。ポリエーテルポリオールとしてはポリテトラメチレングリコール、ポリプロピレングリコール等が挙げられるが、反発弾性率と低温特性の点でポリテトラメチレングリコールが特に好ましい。また、高分子ポリオールの平均分子量は１０００〜５０００であることが好ましく、特に反発弾性の高い熱可塑性ポリウレタン材料を合成するためには２０００〜４０００であることが好ましい。

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば１，４−ブチレングリコール、１，２−エチレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、２，２−ジメチル−１，３−プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。これら鎖延長剤の平均分子量は２０〜１５０００であることが好ましい。

ジイソシアネートとしては、従来の熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネートなどの芳香族ジイソシアネートや、ヘキサメチレンジイソシアネートなどの脂肪族ジイソシアネート等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明では、後述する（Ｂ）イソシアネート混合物との反応性の安定性から、芳香族ジイソシアネートである４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。

上述した材料からなる熱可塑性ポリウレタン材料としては、市販品を好適に用いることができ、例えばディーアイシーバイエルポリマー（株）製パンデックスＴ−８２９０、Ｔ−８２９５、Ｔ８２６０や、大日精化工業（株）製レザミン２５９３、２５９７などが挙げられる。

（Ｂ）イソシアネート混合物は、１分子中に官能基として２つ以上のイソシアネート基を持つイソシアネート化合物（ｂ−１）を、イソシアネートと実質的に反応しない熱可塑性樹脂（ｂ−２）中に分散させたものである。ここで、上記イソシアネート化合物（ｂ−１）としては、従来の熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネートなどの芳香族ジイソシアネートや、ヘキサメチレンジイソシアネートなどの脂肪族ジイソシアネート等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。ただし、反応性、作業安全性の面から、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートが最適である。

また、前記熱可塑性樹脂（ｂ−２）としては、吸水性が低く、熱可塑性ポリウレタン材料との相溶性に優れた樹脂が好ましい。このような樹脂として、例えばポリスチレン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステルエラストマー（ポリエーテル・エステルブロック共重合体、ポリエステル・エステルブロック共重合体等）が挙げられるが、反発弾性、強度の点からポリエステルエラストマー、中でもポリエーテル・エステルブロック共重合体が特に好ましい。

（Ｂ）イソシアネート混合物における熱可塑性樹脂（ｂ−２）：イソシアネート化合物（ｂ−１）の配合比は、質量比で１００：５〜１００：１００、特に１００：１０〜１００：４０であることが好ましい。熱可塑性樹脂（ｂ−２）に対するイソシアネート化合物（ｂ−１）の配合量が少なすぎると、（Ａ）熱可塑性ポリウレタン材料との架橋反応に十分な添加量を得るためにはより多くの（Ｂ）イソシアネート混合物を添加しなくてはならず、熱可塑性樹脂（ｂ−２）の影響が大きく作用することで（Ｃ）カバー成形材料の物性が不十分となる。熱可塑性樹脂（ｂ−２）に対するイソシアネート化合物（ｂ−１）の配合量が多すぎると、イソシアネート化合物（ｂ−１）が混練り中にすべり現象を起こし、（Ｂ）イソシアネート混合物の合成が困難となる。

（Ｂ）イソシアネート混合物は、例えば、熱可塑性樹脂（ｂ−２）にイソシアネート化合物（ｂ−１）を配合し、これらを温度１３０〜２５０℃のミキシングロールまたはバンバリーミキサーで十分に混練して、ペレット化または冷却後粉砕することにより得ることができる。イソシアネート混合物（Ｂ）としては、市販品を好適に用いることができ、例えば大日精化工業（株）製クロスネートＥＭ３０などが挙げられる。

（Ｃ）カバー成形材料は、前述した（Ａ）熱可塑性ポリウレタン材料及び（Ｂ）イソシアネート混合物を主成分とするものである。（Ｃ）カバー成形材料において、（Ａ）熱可塑性ポリウレタン材料１００質量部に対する（Ｂ）イソシアネート混合物の配合量は、１質量部以上、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上であり、その上限は１００質量部以下、より好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは３０質量部以下である。（Ａ）熱可塑性ポリウレタン材料に対する（Ｂ）イソシアネート混合物の配合量が少なすぎると架橋効果が十分に発現せず、多すぎると未反応のイソシアネートが成形物に着色現象を起こさせるので好ましくない。

（Ｃ）カバー成形材料には、上述した成分に加えて他の成分を配合することができる。このような他の成分として、例えば熱可塑性ポリウレタン材料以外の熱可塑性高分子材料を挙げることができ、例えばポリエステルエラストマー、ポリアミドエラストマー、アイオノマー樹脂、スチレンブロックエラストマー、ポリエチレン、ナイロン樹脂等を配合することができる。この場合、熱可塑性ポリウレタン材料以外の熱可塑性高分子材料の配合量は、必須成分である熱可塑性ポリウレタン材料１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上であり、上限としては、１００質量部以下、好ましくは７５質量部以下、更に好ましくは５０質量部以下であり、カバー材の硬度の調整、反発性の改良、流動性の改良、接着性の改良などに応じて適宜選択される。更に、（Ｃ）カバー成形材料には、必要に応じて種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。

（Ｃ）カバー成形材料を用いたカバーの成形では、例えば、（Ａ）熱可塑性ポリウレタン材料に（Ｂ）イソシアネート混合物を添加してドライミキシングし、この混合物を用いて射出成形機によりコアの周囲にカバーを成形することができる。成形温度は（Ａ）熱可塑性ポリウレタン材料の種類によって異なるが、通常１５０〜２５０℃の範囲で行われる。

上記のようにして得られたゴルフボールカバーの反応形態、架橋形態としては、熱可塑性ポリウレタン材料の残存ＯＨ基にイソシアネート基が反応してウレタン結合を形成したり、熱可塑性ポリウレタン材料のウレタン基にイソシアネート基の付加反応が生じ、アロファネート、ビュレット架橋形態を形成したりすると考えられる。この場合、（Ｃ）カバー成形材料の射出成形直後は架橋反応が十分に進んでいないが、成形後にアニーリングを行うことにより架橋反応が進行し、ゴルフボールカバーとして有用な特性を保持するようになる。アニーリングとは、カバーを一定温度、一定時間で加熱熟成したり、室温で一定期間熟成したりすることを言う。

ポリウレタン材料（ＩＩ）
この材料（ＩＩ）は、（Ｄ）熱可塑性ポリウレタン及び（Ｅ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする単一な樹脂配合物から形成される。このようなポリウレタン材料を主成分としてカバーを形成すると、反発性を損なうことなく、優れたフィーリング、コントロール性、耐カット性、耐擦過傷性、繰り返し打撃した時の割れ耐久性を得ることができる。ここで、「単一な」樹脂配合物とは、樹脂配合物を複数種のペレットとして供給するのではなく、複数の成分を１つのペレットに調製した１種類のペレットとして射出成形機等に供してカバーを成形することを意味する。

上記カバーは、熱可塑性ポリウレタンを主体としたものであり、（Ｄ）熱可塑性ポリウレタン及び（Ｅ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物から形成される。

本発明の効果を十分有効に発揮させるためには、必要十分量の未反応のイソシアネート基がカバー樹脂材料中に存在すればよく、具体的には、上記の（Ｄ）成分と（Ｅ）成分とを合わせた合計質量が、カバー全体の質量の６０％以上であることが推奨されるものであり、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ｄ）成分及び（Ｅ）成分については以下に詳述する。

上記（Ｄ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤及びポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。

上記のポリエーテルポリオールとしては、例えば、環状エーテルを開環重合して得られるポリ（エチレングリコール）、ポリ（プロピレングリコール）、ポリ（テトラメチレングリコール）、ポリ（メチルテトラメチレングリコール）などを挙げることができる。ポリエーテルポリオールとしては１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、ポリ（テトラメチレングリコール）及び／またはポリ（メチルテトラメチレングリコール）が好ましい。

これらの長鎖ポリオールの数平均分子量としては１５００〜５０００の範囲内であることが好ましい。かかる数平均分子量を有する長鎖ポリオールを使用することにより、上記した反発性や生産性などの種々の特性に優れた熱可塑性ポリウレタン組成物からなるゴルフボールを確実に得ることができる。長鎖ポリオールの数平均分子量は、１７００〜４０００の範囲内であることがより好ましく、１９００〜３０００の範囲内であることが更に好ましい。

なお、上記の長鎖ポリオールの数平均分子量とは、ＪＩＳ−Ｋ１５５７に準拠して測定した水酸基価に基づいて算出した数平均分子量である。

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４−ブチレングリコール、１，２−エチレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、２，２−ジメチル−１，３−プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２〜１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４−ブチレングリコールがより好ましい。

ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネート、ｐ−フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５−ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。

上記（Ｄ）成分の熱可塑性ポリウレタンとして最も好ましいものは、長鎖ポリオールとしてポリエーテルポリオール、鎖延長剤として脂肪族ジオール、ポリイソシアネート化合物として芳香族ジイソシアネートを用いて合成される熱可塑性ポリウレタンであって、上記ポリエーテルポリオールが数平均分子量１９００以上のポリテトラメチレングリコール、上記鎖延長剤が１，４−ブチレングリコール、上記ポリイソシアネート化合物が４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートのものであるが、特にこれらに限られるものではない。

また、上記ポリウレタン形成反応における活性水素原子：イソシアネート基の配合比は、上記した反発性、スピン性能、耐擦過傷性及び生産性などの種々の特性がより優れた熱可塑性ポリウレタン組成物からなるゴルフボールを得ることができるよう、好ましい範囲にて調整することができる。具体的には、上記の長鎖ポリオール、ポリイソシアネート化合物及び鎖延長剤とを反応させて熱可塑性ポリウレタンを製造するに当たり、長鎖ポリオールと鎖延長剤とが有する活性水素原子１モルに対して、ポリイソシアネート化合物に含まれるイソシアネート基が０．９５〜１．０５モルとなる割合で各成分を使用することが好ましい。

上記（Ｄ）成分の熱可塑性ポリウレタンの製造方法は特に限定されず、長鎖ポリオール、鎖延長剤及びポリイソシアネート化合物を使用して、公知のウレタン化反応を利用して、プレポリマー法、ワンショット法のいずれで製造してもよい。そのうちでも、実質的に溶剤の不存在下に溶融重合することが好ましく、特に多軸スクリュー型押出機を用いて連続溶融重合により製造することが好ましい。

具体的な（Ｄ）成分の熱可塑性ポリウレタンとしては、市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２６０（いずれもディーアイシーバイエルポリマー社製）などが挙げられる。

次に、上記（Ｅ）成分として用いられるポリイソシアネート化合物については、単一な樹脂配合物中において少なくとも一部が、一分子中の全てのイソシアネート基が未反応状態で残存していることが必要である。即ち、単一な樹脂配合物中に一分子中のすべてのイソシアネート基が完全にフリーな状態であるポリイソシアネート化合物が存在すればよく、このようなポリイソシアネート化合物と、一分子中の一部がフリーな状態のポリイソシアネート化合物とが併存していてもよい。

このポリイソシアネート化合物としては、特に制限はないが、各種のイソシアネートを採用することができ、具体的には、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネート、ｐ−フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５−ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。上記のイソシアネートの群のうち、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート及びイソホロンジイソシアネートを採用することが、（Ｄ）成分の熱可塑性ポリウレタンとの反応に伴う粘度上昇等による成形性への影響と、得られるゴルフボールカバー材料の物性とのバランスとの観点から好適である。

上記（Ｄ）及び（Ｅ）成分に、（Ｆ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（Ｆ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。

上記（Ｆ）成分、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーとして、具体的には、ポリエステルエラストマー、ポリアミドエラストマー、アイオノマー樹脂、スチレンブロックエラストマー、水添スチレンブタジエンゴム、スチレン−エチレン・ブチレン−エチレンブロック共重合体又はその変性物、エチレン−エチレン・ブチレン−エチレンブロック共重合体又はその変性物、スチレン−エチレン・ブチレン−スチレンブロック共重合体又はその変性物、ＡＢＳ樹脂、ポリアセタール、ポリエチレン及びナイロン樹脂から選ばれ、その１種又は２種以上を用いることができる。特に、生産性を良好に維持しつつ、イソシアネート基との反応により、反発性や耐擦過傷性が向上することなどの理由から、ポリエステルエラストマー、ポリアミドエラストマー及びポリアセタールを採用することが好適である。

上記（Ｄ）、（Ｅ）及び（Ｆ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｄ）：（Ｅ）：（Ｆ）＝１００：２〜５０：０〜５０であることが好ましく、更に好ましくは、（Ｄ）：（Ｅ）：（Ｆ）＝１００：２〜３０：８〜５０（質量比）とすることである。

上記（Ｄ）成分と（Ｅ）成分、更に（Ｆ）成分を混合して樹脂配合物を調製するが、その際、ポリイソシアネート化合物のうち、少なくとも一部に、全てのイソシアネート基が未反応状態で残存するポリイソシアネート化合物が存在するような条件を選択する必要がある。例えば、窒素ガス等の不活性ガスや真空状態で混合すること等の処置を講ずる必要がある。この樹脂配合物は、その後に金型に配置されたコア周囲に射出成形されることになるが、その取り扱いを円滑かつ容易に行う理由から、長さ１〜１０ｍｍ、直径０．５〜５ｍｍのペレット状に形成することが好ましい。この樹脂ペレット中には、未反応状態のイソシアネート基が十分に存在しており、コアに射出成形している間やその後のアニーリング等の後処理により、未反応イソシアネート基は（Ｄ）成分や（Ｆ）成分と反応して架橋物を形成する。

更に、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、種々の添加剤を配合することができ、例えば、顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。

上記樹脂配合物の２１０℃におけるメルトマスフローレート（ＭＦＲ）値は、特に制限はないが、流動性及び生産性を高める点から、５ｇ／１０ｍｉｎ以上が好ましく、より好ましくは、６ｇ／１０ｍｉｎ以上である。樹脂配合物のメルトマスフローレートが少ないと流動性が低下してしまい、射出成形時に偏芯の原因となるだけでなく、成形可能なカバー厚みの自由度が低くなるおそれがある。なお、上記のメルトマスフローレートの測定値は、ＪＩＳ−Ｋ７２１０（１９９９年版）に準拠した測定値である。

上記材料を用いてカバーを成形する方法としては、例えば、射出成形機に上述の樹脂配合物を供給し、コアの周囲に溶融した樹脂配合物を射出することによりカバーを成形することができる。この場合、成形温度としては熱可塑性ポリウレタン等の種類によって異なるが、通常１５０〜２５０℃の範囲である。

なお、射出成形を行なう場合、樹脂供給部から金型内に至る樹脂経路の一部又は全ての個所において、窒素等の不活性ガス又は低露点ドライエア等の低湿度ガスによるパージまたは真空処理等により低湿度環境下で成形を行なうことが望ましいが、これに限定されるものではない。また、樹脂搬送時の圧送媒体としても、低露点ドライエア又は窒素ガス等の低湿度ガスが好ましいが、これらに限定されるものではない。上記の低湿度環境下で成形を行なうことにより、樹脂が金型内部に充填される前のイソシアネート基の反応の進行を抑制し、ある程度イソシアネート基が未反応状態の形態のポリイソシアネートを樹脂成形物に含めることにより、不要な粘度上昇等の変動要因を減少させ、また、実質的な架橋効率を向上させることができる。

なお、コア周囲に射出成形する前の樹脂配合物中における未反応状態のポリイソシアネート化合物の存在を確認する手法としては、該ポリイソシアネート化合物のみを選択的に溶解させる適当な溶媒により抽出し、確認する手法等考えられるが、簡便な方法としては不活性雰囲気下での示差熱熱重量同時測定（ＴＧ−ＤＴＡ測定）により確認する手法が挙げられる。例えば、本発明で用いられる樹脂配合物（カバー材料）を窒素雰囲気下、昇温速度１０℃／ｍｉｎにて加熱していくと、約１５０℃程度から緩やかなジフェニルメタンジイソシアネートの重量減少を確認することができる。一方、熱可塑性ポリウレタン材料とイソシアネート混合物との反応を完全に行った樹脂サンプルでは約１５０℃からの重量減少は確認されず、２３０〜２４０℃程度からの重量減少を確認することができる。

上記のように樹脂配合物を成形した後、アニーリングを行って架橋反応を更に進行させ、ゴルフボールカバーとしての特性を更に改良することも可能である。アニーリングとは、一定環境下で一定期間熟成させることをいう。

アイオノマー樹脂材料
アイオノマー樹脂材料とは、下記（ａ）〜（ｃ）
（ａ）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体及び／又はその金属塩 ９５〜５０質量％、
（ｂ）オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び／又はその金属塩 ０〜２０質量％、及び
（ｃ）ポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマー ０〜５０質量％、
を含有する樹脂成分を主材とする樹脂混合物などを挙げることができる。

（ａ）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体及び／又はその金属塩の重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは１０００００以上、より好ましくは１１００００以上、更に好ましくは１２００００以上であり、その上限は、好ましくは２０００００以下、より好ましくは１９００００以下、更に好ましくは１７００００以下である。また、上記共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比は、好ましくは３以上、より好ましくは４以上であり、その上限は、好ましくは７以下、より好ましくは６．５以下である。

上記（ａ）成分はオレフィンを含む共重合体であり、（ａ）成分中のオレフィンは、例えば、炭素数２以上、上限として８以下、特に６以下のものを挙げることができる。具体的には、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等が挙げられ、特にエチレンであることが好ましい。

また、（ａ）成分中の不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸であることが好ましい。

更に、不飽和カルボン酸エステルとしては、例えば、上述した不飽和カルボン酸の低級アルキルエステル等が挙げられ、具体的には、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等を挙げることができ、特にアクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、ｉ−アクリル酸ブチル）が好ましい。

（ａ）成分のランダム共重合体は、上記成分を公知の方法に従ってランダム共重合させることにより得ることができる。ここで、ランダム共重合体中に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量）は、特に制限されるものではないが、通常２質量％以上、好ましくは６質量％以上、更に好ましくは８質量％以上とすることができる。また、不飽和カルボン酸の含量（酸含量）の上限も特に制限されないが、２５質量％以下、好ましくは２０質量％以下、更に好ましくは１５質量％以下であることが推奨される。酸含量が少ないと反発性が低下する可能性があり、多いと材料の加工性が低下する可能性がある。

（ａ）成分の共重合体が樹脂成分全体に占める割合は９５〜５０質量％であり、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは７５質量％以上である。また、その上限値は、好ましくは９２質量％以下、より好ましくは８９質量％以下、最も好ましくは８６質量％以下である。

（ａ）成分の共重合体の金属塩は、上述した（ａ）成分のランダム共重合体中の酸基を部分的に金属イオンで中和することによって得ることができる。

ここで、酸基を中和する金属イオンとしては、例えば、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺、Ｎｉ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺等が挙げられる。本発明においては、この中でも特に、Ｎａ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｃａ⁺⁺等を好適に用いることができ、更にはＺｎ⁺⁺であることが推奨される。これら金属イオンのランダム共重合体の中和度は、特に限定されるものではないが、通常５モル％以上、好ましくは１０モル％以上、特に２０モル％以上とすることができる。また、その上限は９５モル％以下とすることができ、好ましくは９０モル％以下、特に８０モル％以下である。中和度が９５モル％を超えると、成形性が低下する場合があり、５モル％未満の場合、（ｃ）成分の無機金属化合物の添加量を増やす必要があり、コスト的にデメリットとなる可能性がある。このような中和物は公知の方法で得ることができ、例えば、上記ランダム共重合体に対して、上記金属イオンのギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物、水酸化物及びアルコキシド等の化合物を導入して得ることができる。

（ａ）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体として具体的には、商品名「ニュクレルＡＮ４３１８」、「同ＡＮ４３１９」、「同ＡＮ４３１１」（三井・デュポンポリケミカル社製）などが挙げられる。また、オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステルランダム共重合体の金属塩として具体的には、商品名「ハイミランＡＭ７３１６」、「同ＡＭ７３３１」、「同１８５５」、「同１８５６」（三井・デュポンポリケミカル社製）や商品名「サーリン６３２０」、「同８１２０」（米国デュポン社製）などが挙げられる。

また、上記（ａ）成分に（ｂ）成分をブレンドする場合、（ｂ）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体及び／又はその金属塩の重量平均分子量（Ｍｗ）については、好ましくは１０００００以上、より好ましくは１１００００以上、更に好ましくは１２００００以上であり、上限値としては、好ましくは２０００００以下、より好ましくは１９００００以下、更に好ましくは１７００００以下である。また、上記共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比としては、好ましくは３以上、より好ましくは４以上であり、上限として、好ましくは７以下、より好ましくは６．５以下である。

上記（ｂ）成分はオレフィンを含む共重合体であり、（ｂ）成分中のオレフィンとして、例えば、炭素数２以上、上限として８以下、特に６以下のものを挙げることができる。具体的には、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等が挙げられ、特にエチレンであることが好ましい。

また、（ｂ）成分中の不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸であることが好ましい。

（ｂ）成分のランダム共重合体は、上記成分を公知の方法に従ってランダム共重合させることにより得ることができる。ここで、ランダム共重合体中に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量）は、通常２質量％以上、好ましくは６質量％以上、更に好ましくは８質量％以上、上限としては２５質量％以下、好ましくは２０質量％以下、更に好ましくは１５質量％以下であることが推奨される。酸含量が少ないと反発性が低下する可能性があり、多いと材料の加工性が低下する可能性がある。

（ｂ）成分の共重合体が樹脂成分全体に占める割合は、０〜２０質量％である。この場合、好ましい下限値は１質量％以上である。また、好ましい上限値は１７質量％以下であり、より好ましくは１０質量％以下、更に好ましくは８質量％以下、最も好ましくは５質量％以下である。

（ｂ）成分の共重合体の金属塩は、上述した（ｂ）成分のランダム共重合体中の酸基を部分的に金属イオンで中和することによって得ることができる。

ここで、酸基を中和する金属イオンとしては、例えば、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺、Ｎｉ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺等が挙げられる。本発明においては、この中でも特に、Ｎａ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｃａ⁺⁺等を好適に用いることができ、更にはＺｎ⁺⁺であることが推奨される。これら金属イオンのランダム共重合体の中和度は、特に限定されるものではないが、通常５モル％以上、好ましくは１０モル％以上、特に２０モル％以上とすることができる。また、その上限は９５モル％以下とすることができ、好ましくは９０モル％以下、特に８０モル％以下である。中和度が９５モル％を超えると、成形性が低下する場合があり、５モル％未満の場合、（ｃ）成分の無機金属化合物の添加量を増やす必要があり、コスト的にデメリットとなる可能性がある。このような中和物は公知の方法で得ることができ、例えば、上記ランダム共重合体に対して、上記金属イオンのギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物、水酸化物及びアルコキシド等の化合物を導入して得ることができる。

（ｂ）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体の具体例としては、商品名「ニュクレル１５６０」、「同１５２５」、「同１０３５」など（三井・デュポンポリケミカル社製）が挙げられる。また、オレフィン−不飽和カルボン酸ランダム共重合体の金属塩として、具体的には、商品名「ハイミラン１６０５」、「同１６０１」、「同１５５７」、「同１７０５」、「同１７０６」（三井・デュポンポリケミカル社製）や商品名「サーリン７９３０」、「同７９２０」（米国デュポン社製）、更には、商品名「エスコール５１００」、「エスコール５２００」（ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製）などが挙げられる。

（ｃ）成分を用いる場合、（ｃ）成分であるポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーとしては、例えば、ハードセグメントとして結晶ポリエチレンブロック（Ｅ）、かつソフトセグメントとしてエチレンとブチレンとの比較的ランダムな共重合体（ＥＢ）からなるブロックを有するものなどが挙げられ、分子構造としてハードセグメントが片末端又は両末端にあるＥ−ＥＢ系、Ｅ−ＥＢ−Ｅ系などの構造を有するブロックコポリマーが好ましく用いられる。

これらの（ｃ）ポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーは、例えば、ポリブタジエンを水素添加することにより得ることができる。
ここで、水素添加に用いるポリブタジエンとしては、特に限定されるものではないが、そのブタジエン構造中の結合様式として特に１，４−結合をブタジエン構造全量中の５０〜１００質量％、より好ましくは８０〜１００質量％を含有し、かつ前記１，４−結合のうち９５〜１００質量％をブロック的に有するものが好適に用いられる。

前記Ｅ−ＥＢ−Ｅ系の熱可塑性ブロックコポリマーとしては、分子鎖両末端部が１，４−結合リッチな１，４−重合物で、中間部が１，４−結合と１，２−結合が混在するポリブタジエンを水素添加して得られるものが好適である。ここで、ポリブタジエンの水素添加物における水素添加量（ポリブタジエン中の二重結合の飽和結合への転嫁率）としては６０〜１００％であることが好ましく、より好ましくは９０〜１００％である。水素添加量が少なすぎるとアイオノマー樹脂等とのブレンド工程でゲル化等の劣化が生じる場合がある。また、ゴルフボールを形成した際に、打撃耐久性に問題が生じる場合がある。

熱可塑性ブロックコポリマーとして好適に用いられる、分子構造としてハードセグメントが片末端又は両末端にあるＥ−ＥＢ系、Ｅ−ＥＢ−Ｅ系の構造を有するブロック共重合体において、ハードセグメント量としては１０〜５０質量％であることが好ましい。ハードセグメント量が多すぎると柔軟性に欠けて本発明の目的を有効に達成し得ない場合があり、ハードセグメント量が少なすぎるとブレンド物の成形性に問題が生じる場合がある。

上記熱可塑性ブロックコポリマーの２３０℃、試験荷重２１．２Ｎにおけるメルトインデックスとしては０．０１〜１５ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは０．０３〜１０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましい。上記範囲を外れると、射出成形時にウェルド、ひけ、ショート等の問題が生じるおそれがある。また、熱可塑性ブロックコポリマーの表面硬度は１０〜５０であることが好ましい。表面硬度が小さすぎると、ゴルフボールの繰り返し打撃における耐久性が低下してしまう場合がある。一方、表面硬度が大きすぎると、アイオノマー樹脂とのブレンド物の反発性が低下してしまう場合がある。なお、熱可塑性ブロックコポリマーの数平均分子量は、３万〜８０万であることが好ましい。

上記のようなポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーとしては市販品を用いることができ、例えば日本合成ゴム（株）製ダイナロン６１００Ｐ、６２００Ｐ、６２０１Ｂ等が挙げられる。特にダイナロン６１００Ｐは、両末端に結晶性オレフィンブロックを有するブロックポリマーであり、本発明において好適に用いることができる。これらオレフィン系熱可塑性エラストマーは１種を単独で用いても良いし、２種以上を混合して用いても良い。

（ｃ）成分が含まれる場合、（ｃ）成分が樹脂成分全体に占める割合については、好ましくは５質量％以上、より好ましくは８質量％以上、更に好ましくは１１質量％以上、最も好ましくは１４質量％以上であり、上限値して、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは４０質量％以下、更に好ましくは３０質量％以下、最も好ましくは２０質量％以下である。

更に、アイオノマー樹脂材料については、上述した樹脂成分１００質量部に対して、
（ｄ）分子量２８０〜１５００の脂肪酸又はその誘導体 ５〜１７０質量部、
（ｅ）上記（ａ），（ｄ）成分、必要に応じて（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物 ０．１〜１０質量部
を混合することができる。

次に、（ｄ）成分は、分子量２８０以上１５００以下の脂肪酸又はその誘導体であり、加熱混合物の流動性の向上に寄与する成分で、上記（ａ）〜（ｃ）成分と比較して分子量が極めて小さく、混合物の溶融粘度の著しい低下に寄与するものである。また、（ｄ）成分中の脂肪酸（誘導体）は、分子量が２８０以上１５００以下で高含量の酸基（誘導体）を含むため、添加による反発性の損失が少ないものである。

（ｄ）成分の脂肪酸又はその誘導体は、アルキル基中に二重結合又は三重結合を含む不飽和脂肪酸（誘導体）であっても、アルキル基中の結合が単結合のみにより構成される飽和脂肪酸（誘導体）であってもよいが、１分子中の炭素数は、通常１８以上であることが、上限として８０以下、特に４０以下であることが推奨される。炭素数が少ないと、耐熱性が劣り、酸基の含量が多すぎて樹脂成分中に含まれる酸基との相互作用により所望の流動性が得られなくなり、炭素数が多い場合には、分子量が大きくなるため流動性が低下する場合があり、材料として使用困難になるおそれがある。

（ｄ）成分の脂肪酸として、具体的には、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、ベヘニン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキジン酸、リグノセリン酸などが挙げられ、特に、ステアリン酸、アラキジン酸、ベヘニン酸、リグノセリン酸、オレイン酸を好適に用いることができる。

また、（ｄ）成分の脂肪酸誘導体は、脂肪酸の酸基に含まれるプロトンを置換したものが挙げられ、このような脂肪酸誘導体としては、金属イオンにより置換した金属せっけんが例示できる。金属せっけんに用いられる金属イオンとしては、例えば、Ｌｉ⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｍｎ⁺⁺、Ａｌ⁺⁺⁺、Ｎｉ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｓｎ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺等が挙げられ、特にＣａ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｚｎ⁺⁺が好ましい。

（ｄ）成分の脂肪酸誘導体として、具体的には、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、１２−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等が挙げられ、特にステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛を好適に使用することができる。

上記（ｄ）成分の配合量は、上記樹脂成分１００質量部に対して、５〜１７０質量部である。この場合、配合量の好ましい下限値は、上記樹脂成分１００質量部に対して、２０質量部以上とすることができ、より好ましくは５０質量部以上、更に好ましくは８５質量部以上とすることができる。また、配合量の好ましい上限値は、上記樹脂成分１００質量部に対して、１５０質量部以下とすることができ、より好ましくは１３０質量部以下、更に好ましくは１１０質量部以下とすることができる。

なお、上述した（ａ），（ｂ）成分の使用に際し、公知の金属せっけん変性アイオノマー（米国特許第５３１２８５７号明細書，米国特許第５３０６７６０号明細書，国際公開第９８／４６６７１号パンフレット等）を使用することもできる。

（ｅ）成分は、上記（ａ），（ｄ）成分、必要に応じて（ｂ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物である。従来例でも挙げたように、（ａ），（ｂ），（ｄ）成分のみ、特に金属変性アイオノマー樹脂のみ（例えば、上記特許公報に記載された金属せっけん変性アイオノマー樹脂のみ）を加熱混合すると、下記に示すように金属せっけんとアイオノマーに含まれる未中和の酸基との交換反応により脂肪酸が発生する。この発生した脂肪酸は熱的安定性が低く、成形時に容易に気化するため、成形不良の原因となるばかりでなく、発生した脂肪酸が成形物の表面に付着した場合、塗膜密着性が著しく低下する原因になる。（ｅ）成分は、このような問題を解決するために配合する。

上記加熱混合物は、上述したように（ｅ）成分として、上記（ａ），（ｂ），（ｄ）成分中に含まれる酸基を中和する塩基性無機金属化合物を必須成分として配合する。（ｅ）成分の配合で、上記（ａ），（ｂ），（ｄ）成分中の酸基が中和され、これら各成分配合による相乗効果により、加熱混合物の熱安定性が高まると同時に、良好な成形性が付与され、ゴルフボールとしての反発性に寄与する。

（ｅ）成分は、上記（ａ），（ｂ），（ｄ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物であり、好ましくは一酸化物又は水酸化物であることが推奨され、アイオノマー樹脂との反応性が高く、反応副生成物に有機物を含まないため、熱安定性を損なうことなく、加熱混合物の中和度を上げることができるものである。

ここで、塩基性無機金属化合物に使われる金属イオンとしては、例えば、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ａｌ⁺⁺⁺、Ｎｉ⁺、Ｆｅ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｍｎ⁺⁺、Ｓｎ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺等が挙げられ、無機金属化合物としては、これら金属イオンを含む塩基性無機充填剤、具体的には、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等が挙げられるが、上述したように一酸化物又は水酸化物が好適であり、好ましくはアイオノマー樹脂との反応性の高い酸化マグネシウムや水酸化カルシウムを好適に使用できる。

上記（ｅ）成分の配合量は、上記樹脂成分１００質量部に対して、０．１〜１０質量部である。この場合、配合量の好ましい下限値は、上記樹脂成分１００質量部に対して、０．５質量部以上とすることができ、より好ましくは０．８質量部以上、更に好ましくは１質量部以上とすることができる。また、配合量の好ましい上限値は、上記樹脂成分１００質量部に対して、８質量部以下とすることができ、より好ましくは５質量部以下、更に好ましくは４質量部以下とすることができる。

上述した加熱混合物は、（ａ）〜（ｅ）成分を配合してなり、熱安定性、成形性、反発性の向上が図られるものであるが、上記加熱混合物は、いずれも混合物中の酸基の７０モル％以上、好ましくは８０モル％以上、更に好ましくは９０モル％以上が中和されていることが推奨され、高中和化により上述した（ａ），（ｂ）成分と脂肪酸（誘導体）のみを使用した場合に問題となる交換反応をより確実に抑制し、脂肪酸の発生を防ぐことができ、熱的な安定性が著しく増大し、成形性が良好で、従来のアイオノマー樹脂と比較して反発性の著しく増大した材料になり得る。

ここで、上記の加熱混合物の中和化は、高中和度と流動性をより確実に両立するために、上記加熱混合物の酸基が遷移金属イオンとアルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属イオンとで中和されていることが推奨され、遷移金属イオンがアルカリ（土類）金属イオンと比較してイオン凝集力が弱いため、加熱混合物中の酸基の一部を中和し、流動性の著しい改良を図ることができる。

上記加熱混合物に対して、更に必要に応じて種々の添加剤を添加することができ、例えば、顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤などを加えることができる。また、打撃時のフィーリングを改善するために、上記必須成分に加え、種々の非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合することができ、このような非アイオノマー熱可塑性エラストマーとして、例えば、スチレン系熱可塑性エラストマー、エステル系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー等が挙げられ、特にスチレン系熱可塑性エラストマーの使用が好ましい。

加熱混合物の調製方法としては、例えば、二軸押出機、バンバリーミキサーやニーダー等を用い、加熱混合条件として、例えば、１５０〜２５０℃に加熱しながら混合する。上記加熱混合物を使用してカバーを形成する方法としては、特に制限されるものではなく、例えば、射出成形やコンプレッション成形等で形成できる。射出成形法を採用する場合には、射出成形用金型の所定位置に予め作製したコアを配置した後、上記材料を該金型内に導入する方法が採用できる。また、コンプレッション成形法を採用する場合には、上記材料で一対のハーフカップを作り、このカップでコアをくるみ、金型内で加圧加熱する方法を採用できる。なお、加圧加熱成形する場合、成形条件としては、１２０〜１７０℃、１〜５分間の条件を採用することができる。

本発明に使用されるカバー材料としては、特に制限されるものではないが、上述したポリウレタン材料（Ｉ）、ポリウレタン材料（ＩＩ）及びアイオノマー樹脂材料から選ばれる材料を好適に用いることができ、その中でも特に、後述するディンプル構成との兼ね合いの観点から、ウレタン樹脂材料（ＩＩ）を採用することがより好ましい。

本発明において、カバーの厚さは、０．５〜５．０ｍｍの範囲に設定される。この場合、カバーの厚さの好ましい下限値は０．６ｍｍ以上とすることができ、より好ましくは０．８ｍｍ以上、更に好ましくは１．０ｍｍ以上、最も好ましくは１．２ｍｍ以上とすることができる。また、カバーの厚さの好ましい上限値は４．０ｍｍ以下とすることができ、より好ましくは３．０ｍｍ以下、更に好ましくは２．０ｍｍ以下、最も好ましくは１．８ｍｍ以下にすることが推奨される。カバーが薄いと、耐久性が劣化して割れが発生しやすくなる。逆に、カバーが厚いと、打感が悪くなる場合がある。

更に、カバーの材料硬度は、ショアＤ硬度で３０〜７０の範囲内とする。この場合、カバーの材料硬度の好ましい下限値は、ショアＤ硬度で３５以上とすることができ、より好ましくは４０以上、更に好ましくは４５以上、最も好ましくは５０以上とすることができる。また、カバーの材料硬度の好ましい上限値は、ショアＤ硬度で６５以下とすることができ、より好ましくは６２以下、更に好ましくは５９以下とすることができる。ショアＤ硬度が低いと反発性が低下し、飛距離が低下し、高すぎるとフィーリングが硬く感じられる。このように、カバーは、ショアＤ硬度が従来のものより低いものであってもよく、反発性を損なわず、コントロール性をより高めることができる。

以下、本発明では、ディンプルの条件として、下記（１）〜（８）を具備する。これらのパラメータは、カバー等を形成した後、ボール表面に対して仕上げ処理（塗装及びスタンプの仕上げ処理等）などが施された場合には、これら処理が全て完了した製品ボールのディンプルの形状をもとに算出するものとする。

ディンプル条件（１）
ディンプル数を２５０個以上，５００個以下の範囲とする。この場合、好ましい下限値は２８０個以上とすることができ、より好ましくは３００個以上、更に好ましくは３４０個以上とすることができる。また、好ましい上限値は４５０個以下であり、より好ましくは４２０個以下、更に好ましくは４００個以下である。この範囲において揚力を受けやすく、特にドライバーでの飛距離を増大させることができる。

ディンプル条件（２）
仮想球の表面積に対する各ディンプルの縁部によって囲まれる仮想球面の総面積が占める割合（ディンプル表面占有率）ＳＲを、空気力学的性能の向上させる点から７０％以上とする。

ディンプル条件（３）
ボール表面にディンプルがないと仮定した仮想球の体積に対する各ディンプルの縁部によって囲まれる平面下のディンプル空間体積の総和が占める割合（ディンプル体積占有率）ＶＲを、空気力学的性能の向上させる点から１．０％以上とする。この場合、好ましくは１．１％以上、より好ましくは１．１５％以上、更に好ましくは１．２％以上とすることが推奨される。また、その上限は、好ましくは１．５％以下、より好ましくは１．４％以下、更に好ましくは１．３％以下である。

ディンプル条件（４）
直径及び／又は深さが互いに異なるディンプルの種類を３種以上とする。この場合、好ましくは４種類以上であり、より好ましくは５種類以上である。また、その上限値は、１４種類以下とすることが好ましい。このようにディンプルの種類数は、本発明で規定する所定の表面占有率ＳＲを上げやすい点から適宜選定される。

ディンプル条件（５）
ディンプル平均深さを、適正な弾道を得る点から、０．１８ｍｍ以上とする。この場合、好ましくは０．１９ｍｍ以上とすることができる。また、その上限は、１．０ｍｍ以下であり、好ましくは０．７ｍｍ以下、より好ましくは０．５ｍｍ以下、更に好ましくは０．３ｍｍ以下である。ここで、ディンプルの平均深さとは、全ディンプルの深さの平均値を意味する。なお、ディンプル深さＤＰは、図２に示されるように、上記ディンプルの陸部接合位置を結んで仮想平面Ｌを描いた時、その中心位置とディンプルの底（最も深い位置）までの垂直距離である。

なお、ディンプルの平均直径ＤＭは、特に制限されるものではないが、３．０ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは３．２ｍｍ以上、更に好ましくは３．５ｍｍ以上である。また、好ましい上限値は７．５ｍｍ以下であり、より好ましくは６．５ｍｍ以下、更に好ましくは６ｍｍ以下である。ここで、ディンプルの平均直径ＤＭとは、全ディンプルの直径の平均値である。なお、ディンプル直径ＤＭは、図２に示すように、ディンプル部分が陸部（ディンプル非形成部分）と接する位置、即ち、ディンプル部分最高点間の直径（差渡し）ＤＭである。多くの場合、ゴルフボールは、塗装が施されており、このようなボールにおいては塗料被覆状態でのディンプル直径及び深さである。

ディンプル条件（６）
ディンプル直径ＤＭ及びディンプル深さＤＰの比（ＤＭ／ＤＰ）の平均値を２３以下とする。この場合、好ましくは２２以下、より好ましくは２１以下、更に好ましくは２０以下とすることが推奨される。また、好ましい下限値は、特に制限されるものではないが、５以上であり、より好ましくは８以上、更に好ましくは１０以上、特に好ましくは１２以上である。

ディンプル条件（７）
３．７ｍｍ以上のディンプルＤａと、それよりも小さいディンプルＤｂとに分けた場合、Ｄｂの総数／Ｄａの総数の値は、特に制限されるものではないが、０．００５以上１以下とすることが好ましい。この場合、より好ましい下限値は０．０１以上であり、更に好ましくは０．１以上、特に好ましくは０．２以上である。また、より好ましい上限値は０．８以下とすることができ、更に好ましくは０．６以下、特に好ましくは０．５以下とすることができる。

また、ディンプル総体積に対して３．７ｍｍ以上のディンプルＤａが占める体積割合は、特に制限されるものではないが、７５％以上であることが好ましく、より好ましく７８％以上、更に好ましくは８０％以上である。また、好ましい上限値は９８％以下であり、より好ましくは９５％以下、更に好ましくは９２％以下である。

Ｄａディンプルの直径平均値（Ｄｍ）は、３．７ｍｍ以上とすることが好ましく、より好ましくは３．８ｍｍ以上である。また、好ましい上限値は７ｍｍ以下であり、より好ましくは６ｍｍ以下である。Ｄａディンプルの平均深さ（Ｄｐ）は、０．０５ｍｍ以上とすることが好ましく、より好ましくは０．１ｍｍ以上である。また、好ましい上限値は０．５ｍｍ以下であり、より好ましくは０．３ｍｍ以下である。更に、Ｄａディンプルの平均体積は、０．８ｍｍ³以上とすることが好ましく、より好ましくは１．０ｍｍ³以上である。また、好ましい上限値は３．０ｍｍ³以下であり、より好ましくは２．５ｍｍ³以下である。ＤａディンプルのＤｍ／Ｄｐは、７以上とすることが好ましく、より好ましくは８以上である。また、好ましい上限値は２５以下であり、より好ましくは２３以下である。上記の数値範囲を満たさないとき、十分な空気力学的特性を得ることができず飛距離を得られないと共に、安定した弾道を得ることができない。

一方、Ｄｂディンプルの平均直径（Ｄｍ）は、１ｍｍ以上とすることが好ましく、より好ましくは２ｍｍ以上である。また、好ましい上限値は３．７ｍｍ未満であり、より好ましくは３．５ｍｍ以下である。Ｄｂディンプルの平均深さ（Ｄｐ）は、０．０５ｍｍ以上とすることが好ましく、より好ましくは０．１ｍｍ以上である。また、好ましい上限値は０．３ｍｍ以下であり、より好ましくは０．２ｍｍ以下である。更に、Ｄｂディンプルの平均体積は、０．２ｍｍ³以上とすることが好ましく、より好ましくは０．３ｍｍ³以上である。また、好ましい上限値は１．５ｍｍ³以下であり、より好ましくは１．０ｍｍ³以下である。ＤｂディンプルのＤｍ／Ｄｐは、１０以上とすることが好ましく、より好ましくは１２以上である。また、好ましい上限値は、３０以下であり、より好ましくは２６以下である。上記の数値範囲を満たさないとき、十分な空気力学的特性を得ることができず飛距離を得られないと共に、安定した弾道を得ることができない。

ディンプル条件（８）
飛距離を向上させるには、高速条件での低ＣＤ、低速条件での高ＣＬが良いとされている。そこで、低速ＣＬ値に関しては、レイノルズ数７００００，スピン量２０００ｒｐｍとなるようにＵＢＬ（Ｕｌｔｒａ Ｂａｌｌ Ｌａｕｎｃｈｅｒ）を用いて打出した時の揚力係数ＣＬが、レイノルズ数８００００，スピン量２０００ｒｐｍのときの揚力係数ＣＬに対して６０％以上、好ましくは６５％以上保持されていることが好ましい。

ディンプルの形状については、特に制限はなく、円形、多角形、涙形、楕円型、非円形などから適宜選択すればよい。また、ディンプル種を３種以上、好ましくは５種以上とすることで、球面を所定割合以上で覆うことができる。大小のディンプルを混在させて表面占有率を所定範囲まで上げることにより、低速領域での極端なＣＬ（揚力係数）の変動を抑えることができるため、ボールの弾道を安定する効果を奏する。

本発明のツーピースゴルフボールのボール全体の重さ、直径等のボール性状についてはゴルフ規則に従って適宜設定することができ、通常、直径４２．６７ｍｍ以上、重さ４５．９３ｇ以下に形成することができる。

以上説明したように、本発明のツーピースソリッドゴルフボールは、高・低スピン領域において、揚力及び抗力の変動が少ない安定した弾道及び飛距離を得ることができる。

以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。

〔実施例１〜３、比較例１〜５〕
表１に示す配合のコア組成物を調製した後、この組成物を１５５℃，１５分間の条件で加熱加硫することにより、各実施例及び比較例のコアを作製した。各コアの物性は下記表８に示すとおりである。なお、表中のコア配合の数字は「質量部」を示す。

表中に記載した材料の商品名は以下の通りである。
・ポリブタジエンゴム：ＪＳＲ社製，商品名「ＢＲ７３０」（Ｎｄ系触媒）、シス−１，４−結合含有量：９６質量％、ムーニー粘度：５５、分子量分布：３
・アクリル酸亜鉛：日本蒸留工業社製
・過酸化物（１）：日油社製，商品名「パークミルＤ」 ジクミルパーオキサイド
・過酸化物（２）：日油社製，商品名「パーヘキサＣ−４０」 １，１ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン
・酸化亜鉛：堺化学工業社製
・ステアリン酸亜鉛：日油社製，商品名「ジンクステアレートＧ」
・硫酸バリウム：堺化学工業社製，商品名「沈降性硫酸バリウム１００」
・炭酸カルシウム：白石カルシウム製，商品名「シルバーＷ」
・老化防止剤：大内新興化学工業社製，商品名「ノクラックＮＳ−６」

次に、上記で得たコアに下記表２に示したカバー材料を射出成形して、コアに所定厚のカバーを被覆したツーピースソリッドゴルフボールを得た。
なお、表中のカバー材料Ｆの樹脂配合物については、その表に示した各原料（単位：質量部）を二軸スクリュー型押出機により窒素ガス雰囲気下で混練りし、未反応イソシアネート基が残存する単一な樹脂配合物を得るようにした。この樹脂配合物は、長さ３ｍｍ、直径１〜２ｍｍのペレット状であった。

表中に記載した材料の商品名は以下の通りである。
・製品名「ハイミラン」：三井デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂
・製品名「パンデックスＴ８２９０」：ＤＩＣ Ｂａｙｅｒ Ｐｏｌｙｍｅｒ社製、ＭＤＩ−ＰＴＭＧタイプの熱可塑性ポリウレタン
・製品名「ニュクレルＡＮ４３１８」：三井デュポンポリケミカル社製の３元共重合体
・ポリイソシアネート化合物：４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート
・熱可塑性エラストマー：東レ・デュポン社製の商品名「ハイトレル４００１」
・酸化チタン：石原産業社製、商品名「タイペークＲ５５０」
・ポリエチレンワックス：三洋化成社製、商品名「サンワックス１６１Ｐ」

この場合、カバーの射出成形と同時にカバー表面に多数のディンプルが形成され、スプレー塗装により塗装した。各実施例、比較例において、塗装後のディンプルが下記表３〜７中のパラメータを満たすようにディンプルを形成した。なお、下記表中において、ディンプル種Ｄａは直径３．７ｍｍ以上のディンプルを意味し、ディンプルＤｂは直径３．７ｍｍ未満のディンプルを意味する。

なお、表中のディンプルパターンについて、実施例１〜３は表３（図３）、比較例１は表４（図４）、比較例２は表５（図５）、比較例３は表６（図６）、比較例４は表７（図７）、比較例５は表３（図３）にそれぞれ示す。これらの図面は全てボールの平面図を示すが、各例において背面図は平面図も同一の模様になるので省略する。

得られたツーピースソリッドゴルフボールの諸特性を下記の方法により調べ、その結果を表８に示す。

ソリッドコア及び製品のたわみ量
ソリッドコア及び製品をインストロン・コーポレーション製，４２０４型を用いて、各々１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で圧縮し、１０ｋｇｆでの変形量と１３０ｋｇｆでの変形量との差を測定した。

コア表面硬度
コア表面をショアＤ硬度で測定した。
断面・表面硬度は、Ｎ＝５の各２箇所の条件で実施した。ショアＤ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準じて、２３℃に温調後の測定値である。

カバー材料硬度（ショアＤ）
カバー用組成物を約２ｍｍの厚さに熱プレスで成形し、得られたシートを２３℃で２週間保存した後、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準じて測定した。

低速ＣＬ比率
低速ＣＬ比率は、ＵＢＬ（Ｕｌｔｒａ Ｂａｌｌ Ｌａｕｎｃｈｅｒ）を用い、レイノルズ数８００００，スピン量２０００ｒｐｍ時のボールの揚力係数ＣＬに対するレイノルズ数７００００，スピン量２０００ｒｐｍのときの揚力係数ＣＬの比率を算出した。

飛び性能
クラブ種類「ＴＯＵＲＳＴＡＧＥ Ｘ−ＤＲＩＶＥ」（ロフト角９．５°）を打撃ロボットに取り付けて、ヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓの条件下、スピン量が約２２００ｒｐｍ，約３３００ｒｐｍとなるように打撃試験を行った。

上記表に示されるように、本実施例１〜３のツーピースソリッドゴルフボールは、比較例１〜５の各ボールに比べて、高低スピン領域においてキャリー及びトータルの飛距離のバラツキが少なく、安定した弾道を得ることができる。

１ コア
２ カバー
Ｇ ゴルフボール
Ｄ ディンプル

Claims (3)

1. ソリッドコアと、これを被覆し、外表面に多数のディンプルが形成されたカバーとを有するツーピースソリッドゴルフボールにおいて、上記ソリッドコアは、その直径が３５〜４４ｍｍ、初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量が２．０〜６．０ｍｍであり、その表面硬度がショアＤ硬度で２５〜６５であり、上記カバーは、その厚さが０．５〜５．０ｍｍ、その材料硬度がショアＤ硬度で３０〜７０であると共に、上記ディンプルの個数が２５０〜５００個であり、ディンプル表面占有率（ＳＲ）が７０％以上、ディンプル体積占有率（ＶＲ）が１．０％以上であり、少なくとも３種以上のディンプルを用いると共に、ディンプルの平均深さが０．１８ｍｍ以上、ディンプル直径（ＤＭ）／ディンプル深さ（ＤＰ）の値が２３以下であり、レイノルズ数７００００，スピン量２０００ｒｐｍの時の揚力係数ＣＬが、レイノルズ数８００００，スピン量２０００ｒｐｍのときの揚力係数ＣＬに対して６０％以上保持されていることを特徴とするツーピースソリッドゴルフボール。
2. ディンプル総体積に対して、３．７ｍｍ以上のディンプルＤａが占める体積割合が７５％以上である請求項１記載のツーピースソリッドゴルフボール。
3. 直径３．７ｍｍ以上のディンプルをＤａ，直径３．７ｍｍ未満のディンプルをＤｂとした場合、Ｄｂの総数／Ｄａの総数の値が０．００５以上，１以下である請求項１又は２記載のツーピースソリッドゴルフボール。

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