JP2010169115A - エネルギー吸収構造 - Google Patents
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Abstract
【課題】衝撃が加えられたときに、ピーク荷重を低減しつつ、高い破壊荷重を得ることができるエネルギー吸収構造を提供する。
【解決手段】エネルギー吸収構造1は、複数のセル2を有するハニカムコア3と、各セル2内に挿入され、衝撃が加えられたときに軸方向に逐次破壊可能な複数本の筒状部材4とを備えている。ハニカムコア3は、複数の正六角柱状のセル2が隙間無く並べられたハニカム構造をなしている。筒状部材4は、炭素繊維強化プラスチック(CFRP)で形成された円筒パイプである。このようなエネルギー吸収構造1に着地衝撃が加えられたときには、ハニカムコア3及び各筒状部材4が同時に逐次破壊を始める。従って、筒状部材4がない場合よりも高いエネルギー吸収特性を得ることができる。
【選択図】図1
【解決手段】エネルギー吸収構造1は、複数のセル2を有するハニカムコア3と、各セル2内に挿入され、衝撃が加えられたときに軸方向に逐次破壊可能な複数本の筒状部材4とを備えている。ハニカムコア3は、複数の正六角柱状のセル2が隙間無く並べられたハニカム構造をなしている。筒状部材4は、炭素繊維強化プラスチック(CFRP)で形成された円筒パイプである。このようなエネルギー吸収構造1に着地衝撃が加えられたときには、ハニカムコア3及び各筒状部材4が同時に逐次破壊を始める。従って、筒状部材4がない場合よりも高いエネルギー吸収特性を得ることができる。
【選択図】図1
Description
本発明は、例えば航空機等に搭載されるエネルギー吸収構造に関するものである。
従来のエネルギー吸収構造としては、例えば特許文献1に記載されているように、剛性の異なる3つの板状のハニカムコアを中間板を介して上下に積層した構造とすることにより、着地衝撃が加えられたときに、剛性の低いハニカムコアから順次圧壊させて着地衝撃を吸収するようにしたものが記載されている。
しかしながら、上記従来技術においては、各ハニカムコア間に中間板が存在するため、異なるハニカムコアに破壊が移る際にピーク荷重が出てしまい、結果的に良好なエネルギー吸収(E/A)特性が得られなくなる。
本発明の目的は、衝撃が加えられたときに、ピーク荷重を低減しつつ、高い破壊荷重を得ることができるエネルギー吸収構造を提供することである。
本発明は、衝撃エネルギーを吸収するためのエネルギー吸収構造において、ハニカム状に配置された複数のセルを有するハニカムコアと、セル内に挿入され、衝撃が加えられたときに破壊可能な筒状部材とを備えることを特徴とするものである。
このような本発明のエネルギー吸収構造に衝撃が加えられたときは、ハニカムコアにおけるセル内に筒状部材が挿入されている箇所では、ハニカムコアと筒状部材とが同時に破壊するようになるため、筒状部材が破壊される分だけ破壊荷重が高くなる。このとき、ハニカムコアを仕切る仕切板等が存在しないため、ピーク荷重を最小限に抑えることができる。また、筒状部材の長さや数、配置部位等を適宜変更することにより、エネルギー吸収特性を簡単に制御することができる。
好ましくは、筒状部材の長さがハニカムコアの高さ寸法よりも短い。この場合には、まずハニカムコアのみが破壊し始め、その後でハニカムコアと筒状部材とが同時に破壊するようになる。従って、破壊荷重を段階的に高くすることができる。
また、好ましくは、筒状部材は、複数のセルのうち一部のセル内に挿入されている。この場合には、ハニカムコアにおけるセル内に筒状部材が挿入された箇所では、ハニカムコアと筒状部材とが同時に破壊するため、破壊荷重が高くなる。また、ハニカムコアにおけるセル内に筒状部材が挿入されていない箇所を、例えば人体に直接負荷が及ぶ位置に設定することで、人体に与える影響を軽減することができる。
さらに、好ましくは、筒状部材は、炭素繊維強化プラスチックで形成されている。筒状部材の材料を強度の高い炭素繊維強化プラスチックとすることにより、破壊荷重をより一層高くすることができる。
本発明によれば、エネルギー吸収構造に衝撃が加えられたときに、ピーク荷重を低減しつつ、高い破壊荷重を得ることができる。これにより、エネルギー吸収特性を向上させることが可能となる。
以下、本発明に係わるエネルギー吸収構造の好適な実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。なお、図面中、同一又は同等の要素には同一符号を付し、重複する説明を省略する。
図1(a)は、本発明に係わるエネルギー吸収構造の一実施形態を示す平面断面図であり、図1(b)は、図1(a)に示したエネルギー吸収構造の側面断面図である。同図において、本実施形態のエネルギー吸収構造1は、航空機の座席下等に設置され、例えば航空機の着地時に生じる衝撃エネルギーを吸収するものである。
エネルギー吸収構造1は、複数のセル2を有するハニカムコア3と、各セル2内に挿入され、衝撃が加えられたときに軸方向に逐次破壊可能な複数本の筒状部材4とを備えている。
ハニカムコア3は、複数の正六角柱状のセル2が隙間無く並べられたハニカム構造をなしている(図8参照)。ハニカムコア3は、例えばアルミ等で形成されている。ハニカムコア3の縦横寸法は、例えば約100mm×約100mm程度であり、ハニカムコア3の高さ寸法は、例えば100mmである。また、各セル2のピッチは、例えば6.4mmである。
筒状部材4は、図1及び図2に示すように、好ましくは炭素繊維強化プラスチック(CFRP)で形成された円筒パイプである。CFRPは、耐摩耗性、耐熱性、熱伸縮性、耐酸性、電気伝導性、耐引張力等に優れた材料である。筒状部材4の内径は、例えば6mmであり、筒状部材4の厚みは、例えば0.2mmであり、筒状部材4の長さは、ハニカムコア3の高さ寸法と同じ(例えば100mm)である。
筒状部材4は、以下のように作製される。即ち、まず基材として、CFRPのプリプレグを用意する。CFRPのプリプレグとしては、例えば東邦テナックス社製の平織W3101/Q112を用いる。このプリプレグの積層構成は、(0/90)である。このようなプリプレグを直径6mm、長さ150mmのフッ素樹脂製の丸棒に1層巻き付け、130℃の温度で2時間程度の熱硬化処理を行う。その後、丸棒を抜き取ることで、上記の筒状部材4が得られる。
このようなエネルギー吸収構造1において、筒状部材4の長さはハニカムコア3の高さ寸法と同じであり、筒状部材4がハニカムコア3の全セル2内に挿入されていることから、着地衝撃が加えられたときには、ハニカムコア3及び各筒状部材4が同時に逐次破壊を始める。このため、荷重−変位特性としては、図3に示すように、筒状部材4がない場合(図中の破線Q参照)に比べて、筒状部材4が破壊される分だけ圧潰(座屈)荷重が高くなる(図中の実線P参照)。従って、筒状部材4がない場合よりも高いエネルギー吸収特性(E/A特性)を得ることができる。
ところで、図4に示すように、互いに剛性の異なるハニカムコア21,22と、各ハニカムコア21,22間に設けられた仕切板23とを備えた従来技術のエネルギー吸収構造20では、以下の不具合が発生する。
即ち、まず剛性の低いハニカムコア21が破壊し、その後で剛性の高いハニカムコア22が破壊することになるが、ハニカムコア21の破壊とハニカムコア22の破壊とが仕切板23によって完全に不連続に発生してしまう。このとき、ハニカムコア22の座屈荷重が許容値を超えないと、ハニカムコア22の破壊が発生しない。このため、ハニカムコア22の座屈荷重が許容値を超えてハニカムコア22の破壊が発生するときには、ピーク荷重が立ってしまう。
例えば通常の小型機では、座席直下に主翼の桁が通るため、十分なエネルギー吸収ストロークが取れないことが多い。このため、荷重−変位特性では、ピーク荷重/プラトー荷重の比率が1.0〜1.3程度でないと、良好なエネルギー吸収特性を有しているとは言い難い。図4に示すようなエネルギー吸収構造20では、ピーク荷重/プラトー荷重の比率が1.5程度と推定されるため、ヘリ等の高翼機のみに使用が限定されてしまう。
これに対し本実施形態のエネルギー吸収構造1では、ハニカムコア3の破壊を不連続に発生させる仕切板等は存在しないため、ピーク荷重を最小限に抑えることができる。これにより、例えば通常の小型機においてもピーク荷重/プラトー荷重の比率を1.0〜1.3の範囲内とすることができ、人体に与える影響を軽減することが可能となる。
以上のように本実施形態によれば、着地衝撃が加えられたときでも、ピーク荷重を最小限に抑えつつ、高い圧潰荷重を得ることができるため、エネルギー吸収特性を向上させることが可能となる。
図5(a)は、図1(a)に示したエネルギー吸収構造の変形例を示す平面断面図であり、図5(b)は、図5(a)に示したエネルギー吸収構造の側面断面図である。
同図において、本変形例のエネルギー吸収構造1では、筒状部材4の長さがハニカムコア3の高さ寸法の1/2程度となっている。筒状部材4は、ハニカムコア3の各セル2内における下側部分に挿入されている。
このようなエネルギー吸収構造1において、着地衝撃が加えられたときには、図6に示すように、まずハニカムコア3のみが逐次破壊を始め、ある一定の圧潰荷重となる。その後、ハニカムコア3と共に各筒状部材4も逐次破壊を始める。このため、ハニカムコア3のみが破壊される場合と比べて、筒状部材4が破壊される分だけ圧潰荷重が高くなる。このようにエネルギー吸収特性(荷重−変位特性)を段階的に発現させることができる(図中の実線P参照)。
このとき、ハニカムコア3の破壊を不連続にする仕切板等は存在しないため、ハニカムコア3の破壊の連続性が起こる。即ち、図7に示すように、ハニカムコア3の座屈破壊により生じたセル2の変形によって、筒状部材4の内壁面には座屈荷重によらない局所的な曲げの応力集中が発生し、その後で逐次破壊に至るようになる。これにより、ピーク荷重が発生することは殆ど無い。
図8(a)は、図1(a)に示したエネルギー吸収構造の他の変形例を示す平面断面図であり、図8(b)は、図8(a)に示したエネルギー吸収構造の側面断面図である。
同図において、本変形例のエネルギー吸収構造1では、筒状部材4は、ハニカムコア3の全セル2ではなく、一部(ここではハニカムコア3の両側部分)のセル2内に挿入されている。なお、筒状部材4の長さは、ハニカムコア3の高さ寸法と同じである。
ハニカムコア3において筒状部材4が挿入された領域では、上述したように高い圧潰荷重により高いエネルギー吸収特性を得ることができる(図9中の実線S参照)。一方、ハニカムコア3において筒状部材4が挿入されていない領域に生じる荷重は、ハニカムコア3のみの圧潰荷重となる(図9中の実線R参照)。このとき、筒状部材4が挿入されない部位を人体に直接影響を及ぼす位置に設定しておけば、全体としては高いエネルギー吸収特性を得ながら、人体へのG(重力加速度)を低減することが可能となる。
以上説明してきた実施形態のように、筒状部材4の長さ、本数及び挿入部位等を適宜変えることにより、ハニカムコア3のエネルギー吸収特性を簡単に且つ自由に制御することが可能となる。
なお、上記実施形態は、エネルギー吸収構造1を航空機に搭載したものであるが、本発明のエネルギー吸収構造は、衝撃が加えられることがある他の交通機関等にも適用可能である。
1…エネルギー吸収構造、2…セル、3…ハニカムコア、4…筒状部材。
Claims (4)
- 衝撃エネルギーを吸収するためのエネルギー吸収構造において、
ハニカム状に配置された複数のセルを有するハニカムコアと、
前記セル内に挿入され、衝撃が加えられたときに破壊可能な筒状部材とを備えることを特徴とするエネルギー吸収構造。 - 前記筒状部材の長さが前記ハニカムコアの高さ寸法よりも短いことを特徴とする請求項1記載のエネルギー吸収構造。
- 前記筒状部材は、前記複数のセルのうち一部のセル内に挿入されていることを特徴とする請求項1または2記載のエネルギー吸収構造。
- 前記筒状部材は、炭素繊維強化プラスチックで形成されていることを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項記載のエネルギー吸収構造。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2009009988A JP2010169115A (ja) | 2009-01-20 | 2009-01-20 | エネルギー吸収構造 |
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO2016181073A1 (fr) * | 2015-05-12 | 2016-11-17 | Aircelle | Panneau composite et nacelle de turboréacteur d'aéronef comprenant un tel panneau |
CN114934965A (zh) * | 2022-04-27 | 2022-08-23 | 梧州学院 | 一种双梯度层级多胞吸能结构 |
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2009
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FR3036061A1 (fr) * | 2015-05-12 | 2016-11-18 | Aircelle Sa | Panneau composite et nacelle de turboreacteur d’aeronef comprenant un tel panneau |
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