JP2010101402A - 湿式摩擦材 - Google Patents

Abstract

【課題】湿式摩擦材において、引き込み部分からセグメントピースまたは島状部分の上へのＡＴＦの余分な流れ込みを制御して、相対回転数が比較的高い領域でも優れた引き摺りトルクの低減効果が得られること。
【解決手段】相対回転数が中速の領域になると、遠心力でＡＴＦが外周部分に集まり、比較例１のセグメントタイプ摩擦材１１では、引き込み長さγ１が小さいためにＡＴＦがセグメントピース１３に接触して、引き摺りトルクが大きくなる。更に１５００ｒｐｍ程度の比較的高速の領域に入ると、比較例２のセグメントタイプ摩擦材１１Ａでは、矢印のように高速回転によってＡＴＦの流れに乱れが生じ、セグメントピース１３に接触して引き摺りトルクが大きくなる。これに対して、実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａでは、矢印で示されるように、突起４ＡによってＡＴＦの流れが制御されるため、引き摺りトルクは更に小さくなる。
【選択図】図８

Description

本発明は、油中に浸した状態で対向面に高圧力をかけることによってトルクを得る湿式摩擦材であって、平板リング状の芯金にセグメントピースまたはリング形状に切断した摩擦材基材を全周両面若しくは片面に接着してなるセグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材に関するものである。

近年、湿式摩擦材として、材料の歩留まり向上による低コスト化、引き摺りトルク低減による車両での低燃費化を目指して、平板リング状の芯金に平板リング形状に沿ったセグメントピースに切断した摩擦材基材を油溝となる間隔をおいて接着剤で順次並べて全周に亘って接着し、裏面にも同様にセグメントピースに切断した摩擦材基材を接着してなるセグメントタイプ摩擦材が開発されている。このようなセグメントタイプ摩擦材は、自動車等の自動変速機（Automatic Transmission、以下「ＡＴ」とも略する。）やオートバイ等の変速機に用いられる複数または単数の摩擦板を設けた摩擦材係合装置用として用いることができる。

一例として、自動車等の自動変速機には湿式油圧クラッチが用いられており、複数枚のセグメントタイプ摩擦材と複数枚のセパレータプレートとを交互に重ね合わせ、油圧で両プレートを圧接してトルク伝達を行うようになっており、非締結状態から締結状態に移行する際に生じる摩擦熱の吸収や摩擦材の摩耗防止等の理由から、両プレートの間に潤滑油（Automatic Transmission Fluid，自動変速機潤滑油、以下「ＡＴＦ」とも略する。）を供給している。（なお、「ＡＴＦ」は出光興産株式会社の登録商標である。）

しかし、湿式油圧クラッチの応答性を高めるためにセグメントタイプ摩擦材と相手材であるセパレータプレートとの距離は小さく設定されており、また湿式油圧クラッチの締結時のトルク伝達容量を充分に確保するために、セグメントタイプ摩擦材上に占める油通路の総面積は制約を受ける。この結果、湿式油圧クラッチの非締結時にセグメントタイプ摩擦材とセパレータプレートとの間に残留するＡＴＦが排出され難くなり、両プレートの相対回転によってＡＴＦによる引き摺りトルクが発生するという問題があった。

そこで、特許文献１においては、隣り合うセグメントピースの間に形成される油溝を区画形成し、油溝の間隔を内周側から外周側へ向かう途中で狭くすることを特徴とする湿式摩擦部材の発明について開示している。これによって、内周側から外周側へ流れるＡＴＦは、油溝の間隔が変化するポイントで堰き止められて、一部のＡＴＦがセグメントピースの表面に溢れ出てセグメントピースの表面を流れるため、ＡＴＦによる冷却効果が向上して耐熱性が向上するとともに、引き摺りトルクを低下させることができるとしている。

また、特許文献２に記載の発明においては、セグメントタイプ摩擦材においてセグメントピースの内周側の角を所定角度で切り落とすことによって、ＡＴに組み込まれた場合に非締結状態においてセグメントタイプ摩擦材が回転したとき、内周側から供給されるＡＴＦがセグメントピースの切り落とされた部分に当接することによって、ＡＴＦが積極的に摩擦材基材の摩擦面に供給されて、セパレータプレートと摩擦面との接触が抑制され、ＡＴＦによる引き摺りトルクが大幅に低減されるとしている。

しかしながら、上記特許文献１及び特許文献２に記載の技術においては、ＡＴＦがセグメントタイプ摩擦材の芯金の内周側から供給されることを前提としており、実機においてハブ孔からのＡＴＦの供給がない仕様の場合や、外周に油溜まりを発生して攪拌トルクが大きくなる場合においては、引き摺りトルクを低減する効果が非常に小さく、車両における大幅な低燃費化を実現するのは困難である。

そこで、特許文献３においては、平板リング形状の芯金に平板リング形状に沿って、摩擦材基材を複数のセグメントピースに切断して全周両面または片面に接着してなるセグメントタイプ摩擦材であって、芯金の外周からセグメントピースの外周までの引き込み量を従来よりも多くした発明について開示している。これによって、芯金の外周部分においてセグメントピースとセパレータプレートの間隙が広くなる部分が生じるため、外周に油溜まりを発生して攪拌トルクが大きくなる場合においても、引き摺りトルクを低減することができるとしている。
特開２００１−２９５８５９号公報 特開２００５−２８２６４８号公報 特開２００６−１３２５８１号公報

しかしながら、上記特許文献３に記載の技術においては、相対回転数が低い場合には確かに引き摺りトルクが低減されるが、相対回転数が比較的高くなると、遠心力によってＡＴＦが引き込み部分を含む外周部分に溜まった状態となり、高速回転によって溜まったＡＴＦの流れが乱れてセグメントピース上へ乗り上げるために、引き摺りトルクを低減する効果が小さくなるという問題点があった。このような問題点は、芯金にリング形状の摩擦材基材が接着されて、島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工によって油溝が形成されてなるリングタイプ摩擦材においても、同様である。

そこで、本発明は、かかる問題点を解決するためになされたものであって、セグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材であって、引き込み部分からセグメントピースまたは島状部分の上へのＡＴＦの余分な流れ込みを制御することによって、相対回転数が比較的高い領域においても優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材を提供することを目的とするものである。

請求項１の発明に係る湿式摩擦材は、平板リング形状の芯金に前記平板リング形状に沿って、複数個のセグメントピースに切断された摩擦材基材が、前記セグメントピースの外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように全周両面若しくは全周片面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の全周両面若しくは全周片面にリング形状の摩擦材基材が接着されて複数個の島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工されて、前記島状部分の外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するリングタイプ摩擦材であって、前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側に、前記芯金の外周方向に突出する１個または複数個の突起が設けられたものである。

請求項２の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１の構成において、前記突起は、前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面からの突出長さが前記引き込み長さの１０％〜１００％の範囲内であり、前記１個または複数個の突起の先端部分の幅の合計が前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面の長さの０％〜４０％の範囲内であり、前記１個または複数個の突起の付け根部分の幅の合計が前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面の長さの１０％〜５０％の範囲内であるものである。

請求項３の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１または請求項２の構成において、前記引き込み長さは、前記芯金の半径の０．８％〜４．２％の範囲内、より好ましくは１．５％〜３．１％の範囲内であるものである。

請求項４の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１乃至請求項３のいずれか１つの構成において、更に前記セグメントピースの内周側に、前記１個または複数個の突起に対応した１個または複数個の凹部が設けられたセグメントタイプ摩擦材であるものである。

請求項１の発明に係る湿式摩擦材は、平板リング形状の芯金にセグメントピースまたはリング形状に切断された摩擦材基材が、複数個のセグメントピースまたは島状部分の外周側面が芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように全周両面若しくは全周片面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材であって、セグメントピースまたは島状部分の外周側に、芯金の外周方向に突出する１個または複数個の突起が設けられている。

このように引き込み部分に突出した突起を設けることによって、相対回転数が比較的高い領域において、遠心力で外周部分に溜まったＡＴＦの流れが突起によって制御され、高速回転でＡＴＦの流れが乱れてセグメントピースまたは島状部分の上へ流れ込む事態が防止されるため、相対回転数が比較的高い領域においても大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。

このようにして、セグメントタイプ摩擦材またはリングタイプ摩擦材であって、引き込み部分からセグメントピースまたは島状部分の上へのＡＴＦの余分な流れ込みを制御することによって、相対回転数が比較的高い領域においても優れた引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材となる。

請求項２の発明に係る湿式摩擦材においては、セグメントピースまたは島状部分の外周側面からの突起の突出長さが引き込み長さの１０％〜１００％の範囲内であり、１個または複数個の突起の先端部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの０％〜４０％の範囲内であり、１個または複数個の突起の付け根部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの１０％〜５０％の範囲内である。

ここで、「突起の先端部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの０％」の場合とは、突起の形状が先端部分の尖った三角形・五角形等である場合、または突起の先端部分が丸みを帯びたＲ形状である場合であり、これらの場合には突起の先端部分の幅はゼロと考えられるためである。

本発明者は、セグメントピースまたは島状部分の外周側面に設けられる突起の大きさについて、鋭意実験研究を重ねた結果、突起の突出長さが引き込み長さの１０％〜１００％の範囲内であり、突起の先端部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの０％〜４０％の範囲内であり、突起の付け根部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの１０％〜５０％の範囲内である場合に、より顕著な引き摺りトルクの低減効果が得られることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成させたものである。

すなわち、突起の突出長さが引き込み長さの１０％未満である場合には、突起が小さ過ぎてＡＴＦを制御する効果が十分に得られず、引き込み長さの１００％を超えると突起の先端が芯金の外にはみ出してしまうため、好ましくない。また、実験の結果、突起の先端部分の幅は小さいほどＡＴＦを制御する効果が大きいことが分かり、先端部分の幅の合計がセグメントピースまたは島状部分の外周側面の長さの４０％を超えると、ＡＴＦを制御する効果が十分に得られない。これに応じて、突起の付け根部分の幅の合計は、外周側面の長さの１０％〜５０％の範囲内であることが好ましい。

請求項３の発明に係る湿式摩擦材においては、引き込み長さが芯金の半径の０．８％〜４．２％の範囲内であるため、請求項１または請求項２に係る発明の効果に加えて、湿式摩擦材の締結時における高いトルク伝達効率と、非締結時における低い引き摺りトルクとを両立することができるという作用効果を奏する。

すなわち、引き込み長さが芯金の半径の０．８％未満であると、引き込みによって外周側にスペースを設けることによる引き摺りトルクの低減効果を十分に得ることができず、また引き込み長さが芯金の半径の４．２％を超えると、締結時における湿式摩擦材とセパレータプレートとの接触面積が小さくなって、十分に高いトルク伝達効率を得ることが困難となる。したがって、引き込み長さは、芯金の半径の０．８％〜４．２％の範囲内であることが好ましい。

なお、引き込み長さが芯金の半径の１．５％〜３．１％の範囲内である場合には、より確実に、湿式摩擦材の締結時における高いトルク伝達効率と、非締結時における低い引き摺りトルクとを両立することができるため、より好ましい。

請求項４の発明に係る湿式摩擦材は、セグメントピースの内周側に、１個または複数個の突起に対応した１個または複数個の凹部が設けられたセグメントタイプ摩擦材であるため、請求項１乃至請求項３のいずれか１つに係る発明の効果に加えて、摩擦材基材からセグメントピースを切り出す際に、セグメントピースの半径方向に間隔を空ける必要がなく連続的に切り出すことができることから、摩擦材基材をより経済的に活用することができ、より低コストで製造することができるという作用効果を奏する。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。

実施の形態１
まず、本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材について、図１乃至図８を参照して説明する。図１は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。

図２（ａ）は本発明の実施の形態１の第１変形例（実施例４）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例（実施例１）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の第４変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態１の第５変形例（実施例５）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態１の第６変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。

図３（ａ）は本発明の実施の形態１の第７変形例（実施例６）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第８変形例（実施例２）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第９変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例３）の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の第１０変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態１の第１１変形例（実施例７）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態１の第１２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。

図４（ａ）は従来（比較例１）のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は第１変形例（比較例２）に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は第２変形例に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は第３変形例に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。図５は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材（実施例１，２，３）における相対回転数と引き摺りトルクの関係を、従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１，２）と比較して示す図である。

図６（ａ）は本発明の実施の形態１に係る突起形状の異なるセグメントタイプ摩擦材（実施例１，４，５）における引き摺りトルクの低減効果を従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）と比較した低減率として示す図、（ｂ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例４）における突起幅δに対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図、（ｃ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１，２，６）における突起個数に対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図、（ｄ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例３，４，７）における突起個数に対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図である。

図７（ａ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｂ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例２）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図である。図８（ａ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｂ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例２）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図である。

図１に示されるように、本実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１は、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した、外周側に突起４を有する複数のセグメントピース３を、接着剤(熱硬化性樹脂)を使用して油溝５の間隔を空けて並べて貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。

ここで、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１においては、「湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材」として、セルロース繊維（パルプ）、アラミド繊維、充填剤等を混合して抄紙してなる抄紙体に、フェノール樹脂を含浸させて加熱硬化させたものを用いている。以下の各実施例においても、同様である。接着剤(熱硬化性樹脂)としては、フェノール樹脂を使用している。芯金２の片面当りのセグメントピース３の枚数は２０枚であり、油溝５の間隔は２ｍｍである。

図１に示されるように、セグメントピース３の外周側面の長さをα、半径方向の長さをβ、芯金２の外周からセグメントピース３の外周側面までの距離すなわち引き込み長さをγ、突起４の先端部分の幅をδ、突起４の突出長さをεとすると、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１においては、α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝１．０ｍｍ，ε＝１．０ｍｍである。

また、図１に示されるように、芯金２の外周直径をφ、セグメントピース３の外周から外周までの直径（ディスクサイズ外径）をφ１、セグメントピース３の内周から内周までの直径（ディスクサイズ内径）をφ２とすると、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１においては、φ＝１６８ｍｍ，φ１＝１６５ｍｍ，φ２＝１４５ｍｍである。したがって、１．５ｍｍ／（１６８ｍｍ／２）×１００≒１．８より、引き込み長さγは芯金２の半径（φ／２）の約１．８％である。

本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１においては、突起４の形状は矩形に近い台形であり、突起４の数は１個であるが、突起の形状及び個数はこれに限られるものではなく、種々の変形例が存在する。以下、それらの変形例について、図２及び図３を参照して説明する。

図２（ａ）に示されるように、本実施の形態１の第１変形例（実施例４）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ａにおいては、突起４Ａが矩形（長方形）であるセグメントピース３Ａが用いられている。セグメントピース３Ａの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは、いずれもセグメントタイプ摩擦材１と同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ）であり、突起４Ａの先端部分（根元部分も同じ）の幅δ＝１．５ｍｍ、突起４Ａの突出長さε＝０．９ｍｍである。

また、図２（ｂ）に示されるように、本実施の形態１の第２変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｂにおいては、突起４Ｂが上辺と下辺の差の大きい台形であるセグメントピース３Ｂが用いられ、セグメントピース３Ｂの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγはセグメントタイプ摩擦材１と同一であり、突起４Ｂの先端部分の幅δ＝１．０ｍｍ、根元部分の幅＝２．０ｍｍ、突起４Ｂの突出長さε＝１．２ｍｍである。

更に、図２（ｃ）に示されるように、本実施の形態１の第３変形例（実施例１）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｃにおいては、突起４Ｃが三角形であるセグメントピース３Ｃが用いられ、セグメントピース３Ｃの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγはセグメントタイプ摩擦材１と同一であり、突起４Ｃの先端部分は三角形の角であり尖った部位であるため幅δ＝０ｍｍと見做し、根元部分の幅＝１．５ｍｍ、突起４Ｃの突出長さε＝０．９ｍｍである。

また、図２（ｄ）に示されるように、本実施の形態１の第４変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｄにおいては、突起４Ｃの形状・大きさ、セグメントピース３Ｄの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは全てセグメントタイプ摩擦材１Ｃと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝０ｍｍ，ε＝０．９ｍｍ）である。異なるのは、セグメントピース３Ｄの内周側に、突起４Ｃに対応する凹部５Ｄが設けられている点である。

更に、図２（ｅ）に示されるように、本実施の形態１の第５変形例（実施例５）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｅにおいては、突起４Ｅが半円形であるセグメントピース３Ｅが用いられ、セグメントピース３Ｅの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγはセグメントタイプ摩擦材１と同一であり、突起４Ｅの先端部分は半円形のＲ形状部位であるため幅δ＝０ｍｍと見做し、根元部分の幅＝２．０ｍｍ、突起４Ｅの突出長さε＝１．０ｍｍである。

また、図２（ｆ）に示されるように、本実施の形態１の第６変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｆにおいては、突起４Ｅの形状・大きさ、セグメントピース３Ｆの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは全てセグメントタイプ摩擦材１Ｅと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝０ｍｍ，ε＝１．０ｍｍ）である。異なるのは、セグメントピース３Ｆの内周側に、突起４Ｅに対応する凹部５Ｆが設けられている点である。

これらの各１個の突起４，４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｅのうち突起４，４Ａ，４Ｃ，４Ｅは、いずれもセグメントピース３，３Ａ，３Ｃ，３Ｄ，３Ｅ，３Ｆの外周側面の中央に設けられている。したがって、突起４，４Ａ，４Ｃ，４Ｅは、セグメントピース３，３Ａ，３Ｃ，３Ｄ，３Ｅ，３Ｆについて、左右対称となる位置に設けられている。

更に、図３（ａ）に示されるように、本実施の形態１の第７変形例（実施例６）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｇにおいては、突起４Ｃが三角形であり、突起４Ｃの数が３個であるセグメントピース３Ｇが用いられている。突起４Ｃの形状・大きさ、セグメントピース３Ｇの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは、セグメントタイプ摩擦材１Ｃと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝０ｍｍ，根元部分の幅＝１．５ｍｍ，ε＝１．２ｍｍ）である。異なるのは、突起４Ｃの個数が３個である点である。

また、図３（ｂ）に示されるように、本実施の形態１の第８変形例（実施例２）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｈにおいては、突起４Ｈが三角形であり、突起４Ｈの数が６個であるセグメントピース３Ｈが用いられ、セグメントピース３Ｈの外周側面の長さα及び半径方向の長さβはセグメントタイプ摩擦材１と同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ）であり、引き込み長さは大きくγ＝２．６ｍｍであり、突起４Ｈが三角形であるため先端部分の幅δの合計＝０ｍｍと見做し、突起４Ｈの突出長さも大きくε＝２．０ｍｍである。

更に、図３（ｃ）に示されるように、本実施の形態１の第９変形例（実施例３）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｉにおいては、突起４Ａが矩形（長方形）であるセグメントピース３Ｉが用いられ、突起４Ａの形状・大きさ、セグメントピース３Ｉの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγはセグメントタイプ摩擦材１Ａと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝１．５ｍｍ，ε＝０．９ｍｍ）である。異なるのは、突起４Ａの個数が５個である点である。

また、図３（ｄ）に示されるように、本実施の形態１の第１０変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｊにおいては、突起４Ａの形状・大きさ・個数、セグメントピース３Ｊの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは全てセグメントタイプ摩擦材１Ｉと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝１．５ｍｍ，ε＝０．９ｍｍ）である。異なるのは、セグメントピース３Ｊの内周側に、５個の突起４Ａに対応する５個の凹部６Ｊが設けられている点である。

更に、図３（ｅ）に示されるように、本実施の形態１の第１１変形例（実施例７）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｋにおいては、突起４Ａが矩形（長方形）であるセグメントピース３Ｋが用いられ、突起４Ａの形状・大きさ、セグメントピース３Ｋの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγはセグメントタイプ摩擦材１Ａ，１Ｉと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝１．５ｍｍ，ε＝０．９ｍｍ）である。異なるのは、突起４Ａの個数が１０個である点である。

また、図３（ｆ）に示されるように、本実施の形態１の第１２変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｌにおいては、突起４Ｅの形状・大きさ、セグメントピース３Ｌの外周側面の長さα、半径方向の長さβ、及び引き込み長さγは全てセグメントタイプ摩擦材１Ｅと同一（α＝２０ｍｍ，β＝１０ｍｍ，γ＝１．５ｍｍ，δ＝０ｍｍ，ε＝１．０ｍｍ）である。異なるのは、突起４Ｅの個数が３個である点である。

これらの複数個の突起４Ａ，４Ｃ，４Ｅ，４Ｈは、いずれもセグメントピース３Ｇ，３Ｈ，３Ｉ，３Ｊ，３Ｋ，３Ｌの外周側面の中央または中央から左右にそれぞれ等距離に離れた位置に設けられている。したがって、突起４Ａ，４Ｃ，４Ｅ，４Ｈは、セグメントピース３Ｇ，３Ｈ，３Ｉ，３Ｊ，３Ｋ，３Ｌについて、セグメントピース３Ｇ，３Ｈ，３Ｉ，３Ｊ，３Ｋ，３Ｌの外周側面の左右対称となる位置に設けられている。

これに対して、従来のセグメントタイプ摩擦材について、図４を参照して説明する。図４（ａ）に示されるように、従来技術（比較例１）に係るセグメントタイプ摩擦材１１は、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１と同様に、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出した複数のセグメントピース１３を、接着剤（フェノール樹脂）を使用して油溝５の間隔を空けて並べて貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。

ここで、従来技術（比較例１）に係るセグメントタイプ摩擦材１１においては、芯金２の片面当りのセグメントピース１３の枚数は２０枚で、油溝５の間隔も２ｍｍで本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１と同一であり、セグメントピース１３の外周側面の長さもほぼ２０ｍｍである。しかし、半径方向の長さが１０．９ｍｍとやや長く、その分だけ引き込み長さγ１が０．６ｍｍと小さくなっている。

また、図４（ｂ）に示されるように、従来技術の第１変形例（比較例２）に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａは、芯金２の片面当りのセグメントピース１３の枚数は２０枚で、油溝５の間隔も２ｍｍ、セグメントピース１３の外周側面の長さも２０ｍｍ、半径方向の長さも１０ｍｍ、引き込み長さγ２も１．５ｍｍ（＝γ）で、いずれも本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１と同一である。

したがって、比較例２に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａが、セグメントタイプ摩擦材１及び実施例１，２，３に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ，１Ｈ，１Ｉと異なるのは、突起４，４Ｃ，４Ｈ，４Ａを有していない点のみである。かかる構成の従来技術の第１変形例（比較例２）に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａは、上記特許文献３の発明に係るセグメントタイプ摩擦材の一例に該当する。

更に、図４（ｃ）に示されるように、従来技術の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ｂは、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出した複数のセグメントピース１３Ａ，１３Ｂを、接着剤を使用して油溝５，５Ａの間隔を空けて交互に並べて貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。ここで、セグメントピース１３Ａの右内周角部、及びセグメントピース１３Ｂの左内周角部には、それぞれ切り込み１３Ａａ，１３Ｂａが設けられている。

芯金２の片面当りのセグメントピース１３の枚数は２０枚で、油溝５の間隔は２ｍｍ、セグメントピース１３Ａの外周側面の長さは２０ｍｍ、半径方向の長さは１０．９ｍｍ、引き込み長さγ１は０．６ｍｍで、いずれも従来技術（比較例１）に係るセグメントタイプ摩擦材１１と同一である。したがって、比較例２に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａが、比較例１に係るセグメントタイプ摩擦材１１と異なるのは、切り込み１３Ａａ，１３Ｂａが設けられている点のみである。かかる構成の従来技術の第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａは、上記特許文献２の発明に係るセグメントタイプ摩擦材の一例に該当する。

また、図４（ｄ）に示されるように、従来技術の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ｃは、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出した複数のセグメントピース１３Ｃを、接着剤を使用して油溝５Ｂの間隔を空けて並べて貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。ここで、セグメントピース１３Ｃは、外周側角部の両方に切り込み１３Ｃａが設けられている。従来技術の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ｃが、比較例１に係るセグメントタイプ摩擦材１１と異なるのは、切り込み１３Ｃａが設けられている点のみである。

以上説明した本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材及び従来技術のセグメントタイプ摩擦材のうち、本実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ（実施例１）、第８変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｈ（実施例２）、第９変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｉ（実施例３）、従来技術に係るセグメントタイプ摩擦材１１（比較例１）及び従来技術の第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１１Ａ（比較例２）について、相対回転数と引き摺りトルクの関係を試験によって検証した。

試験条件としては、相対回転数＝５００ｒｐｍ〜４０００ｒｐｍ、ＡＴＦ油温＝４０℃、ＡＴＦ油量＝１２００ｍＬ／ｍｉｎ、ディスクサイズが図１に示される外周φ１＝１６５ｍｍ，内周φ２＝１４５ｍｍにおいて試験し、ディスク枚数＝３枚（したがって、相手材の鋼板ディスクは４枚）、パッククリアランス＝０．１７ｍｍ／枚で行った。試験の結果を、図５に示す。

その結果、図５に示されるように、相対回転数が５００ｒｐｍ（低速）の時点においては、実施例１乃至実施例３と比較例１，比較例２との間には殆ど差が出ていないが、相対回転数が１０００ｒｐｍ（中速）の時点では、既に比較例１と実施例１乃至実施例３及び比較例２との間には引き摺りトルクの大きさに明確な差が出ており、比較例１が大きくなっているのに対して、実施例１乃至実施例３及び比較例２は殆ど大きくなっていないか、逆に小さくなっている。これは、引き込み長さを大きくしたことによる引き摺りトルク低減効果が現われているものと考えられる。

更に、相対回転数が１５００ｒｐｍ（比較的高速）の時点においては、比較例２と実施例１乃至実施例３との間にも明確な差が出始めており、実施例１乃至実施例３の引き摺りトルクが一段と小さくなっているのに対して、比較例２については相対回転数が１０００ｒｐｍ（中速）の時点と殆ど変化していない。したがって、この時点からセグメントピースの外周側面に突起を設けたことによる、ＡＴＦの流れを制御する作用効果が現われ始めたものと考えられる。

その後、相対回転数が２０００ｒｐｍ，３０００ｒｐｍ，４０００ｒｐｍと上がるにしたがって、実施例１乃至実施例３及び比較例１，比較例２に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ，１Ｈ，１Ｉ，１１，１１Ａのいずれについても、引き摺りトルクが減少して行くが、実施例１乃至実施例３に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ，１Ｈ，１Ｉに対して、比較例１，比較例２に係るセグメントタイプ摩擦材１１，１１Ａの方が引き摺りトルクが大きいまま推移している。

このように、本実施の形態１（実施例１，２，３）に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ，１Ｈ，１Ｉは、従来技術に係るセグメントタイプ摩擦材１１，１１Ａ（比較例１，２）に比較して、広い相対回転数の範囲（５００ｒｐｍ〜４０００ｒｐｍ）に亘って、引き摺りトルクの低減効果が大きいことが実証された。

次に、この実験結果に基づいて、引き摺りトルク低減率を算出して評価した。引き摺りトルク低減率は、各実施例について、回転数５００ｒｐｍ〜２０００ｒｐｍの領域の引き摺りトルクの平均値より、図４（ａ）に示される従来技術（比較例１）に係るセグメントタイプ摩擦材１１を基準として算出した。

まず、図６（ａ）に示されるように、突起が１個の場合において、突起形状による引き摺りトルク低減率の違いについて算出した。その結果、図６（ａ）に示されるように、突起形状が三角形の実施例１に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃの方が、突起形状が矩形（長方形）の実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａ、及び突起形状が半円形の実施例５に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｅに比較して、やや引き摺りトルク低減率が大きくなっている。

次に、図６（ｂ）に示されるように、突起が１個で突起形状が矩形（長方形）の場合において、突起の先端部分の幅δの大きさによる引き摺りトルク低減率の違いについて算出した。その結果、図６（ｂ）に示されるように、突起の先端部分の幅δ＝１．５ｍｍである実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａが最も引き摺りトルク低減率が大きく、突起の先端部分の幅δ＝１０ｍｍ，１８ｍｍと大きくなるにしたがって、引き摺りトルク低減率が急速に減少することが明らかになった。

更に、図６（ｃ），（ｄ）に示されるように、突起形状が三角形及び矩形（長方形）の場合において、それぞれ突起の個数による引き摺りトルク低減率の違いについて算出した。その結果、図６（ｃ）に示されるように、突起形状が三角形の場合には、突起の個数が１個である実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａがやや引き摺りトルク低減率が大きいものの、突起の個数が３個である実施例６に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａ、及び突起の個数が６個である実施例２に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｈにおいても、僅かに引き摺りトルク低減率が小さくなるのみで、大きな差はないことが分かった。

これに対して、図６（ｄ）に示されるように、突起形状が矩形（長方形）の場合には、突起の個数が１個である実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａに比較して、突起の個数が５個（実施例３）、１０個（実施例７）と増えるにしたがって、引き摺りトルク低減率が急速に減少することが明らかになった。これは、突起形状が三角形の場合には、先端部分の幅がゼロと見做せるため個数が増えても殆ど影響がないのに対して、突起形状が矩形（長方形）の場合には、個数が増えるにしたがって、突起の先端部分の幅の合計も個数分だけ大きくなるためと考えられる。

このように、図６（ａ）〜（ｄ）に示される結果から、突起の先端部分の幅δの合計が大きいほど引き摺りトルク低減率は小さくなり、突起の先端部分の幅δの合計が小さいほど引き摺りトルク低減率は大きくなることが明らかになった。しかし、図６（ａ）〜（ｄ）に示されるように、いずれの実施例においても引き摺りトルク低減率はプラスの値であり、したがってセグメントピースの外周側面に１個または複数個の突起を設けることによって、従来技術に係るセグメントタイプ摩擦材１１よりも引き摺りトルクが小さくなることが判明した。

このように、比較的高速の領域においても大きな引き摺りトルクの低減効果が得られる理由について、図７及び図８を参照して説明する。図７（ａ），（ｂ），（ｃ）に示されるように、相対回転数が低い（低速の）５００ｒｐｍ程度の領域においては、比較例１，２のセグメントタイプ摩擦材１１，１１Ａについても、実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａについても、ＡＴＦはほぼ同様に分布しており、したがって図５に示されるように、低速領域においては、これらの間に引き摺りトルクの差は殆ど見られない。

しかし、これが１０００ｒｐｍ程度の中速領域に入ると、遠心力の増加によってＡＴＦが外周部分に集まって、図８（ａ）に示されるように、比較例１のセグメントタイプ摩擦材１１においては、引き込み長さγ１が小さいためにＡＴＦがセグメントピース１３に接触して、図５に示されるように、引き摺りトルクが大きくなる。これに対して、図８（ｂ），（ｃ）に示されるように、比較例２のセグメントタイプ摩擦材１１Ａ及び実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａにおいては、引き込み長さγ，γ２が大きいためにＡＴＦがセグメントピース１３，３Ａに接触しなくなり、図５に示されるように、引き摺りトルクが小さくなる。

そして、更に１５００ｒｐｍ程度の比較的高速の領域に入ると、比較例２のセグメントタイプ摩擦材１１Ａにおいては、図８（ｂ）に矢印で示されるように、高速回転によってＡＴＦの流れに乱れが生じて、セグメントピース１３に接触し、図５に示されるように引き摺りトルクが大きくなる。これに対して、実施例４に係るセグメントタイプ摩擦材１Ａにおいては、図８（ｃ）に矢印で示されるように、突起４ＡによってＡＴＦの流れが制御されるため、図５に示されるように、引き摺りトルクは更に小さくなる。

このようにして、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ，１Ｅ，１Ｆ，１Ｇ，１Ｈ，１Ｉ，１Ｊ，１Ｋ，１Ｌにおいては、引き込み部分に突出した突起を設けることによって、相対回転数が比較的高い領域において、遠心力で外周部分に溜まったＡＴＦの流れが突起によって制御され、高速回転でＡＴＦの流れが乱れてセグメントピースの上へ流れ込む事態が防止されるため、相対回転数が比較的高い領域においても大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。

実施の形態２
次に、本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材について、図９乃至図１１を参照して説明する。図９（ａ）は本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。

図１０（ａ）は本発明の実施の形態２の第１変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の第２変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第３変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第４変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態２の第５変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態２の第６変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。

図１１（ａ）は本発明の実施の形態２の第７変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の第８変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第９変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第１０変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態２の第１１変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態２の第１２変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。

図９（ａ），（ｂ）に示されるように、本実施の形態２に係る湿式摩擦材２１は、実施の形態１（セグメントタイプ摩擦材）と異なり、平板リング形状の鋼板製の芯金２の両面全面に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出したリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（フェノール樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって、複数（片面２０個）の島状部分２３を間に挟んで、複数（片面２０本）の油溝２５を形成してなるリングタイプ摩擦材である。

ここで、本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材２１においては、「湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材」として、セルロース繊維（パルプ）、アラミド繊維、充填剤等を混合して抄紙してなる抄紙体に、フェノール樹脂を含浸させて加熱硬化させたものを用いている。以下の各実施例においても、同様である。本実施の形態２に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１が従来のリングタイプ摩擦材と異なるのは、図９（ａ），（ｂ）に示されるように、リング形状の摩擦材基材７をプレス加工する際に、島状部分２３の外周側面に突起２４が設けられる点である。

本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材２１においては、突起２４の形状は矩形に近い台形であり、突起２４の数は１個であるが、突起の形状及び個数はこれに限られるものではなく、種々の変形例が存在する。以下、それらの変形例について、図１０及び図１１を参照して説明する。

図１０（ａ）に示されるように、本実施の形態２の第１変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ａにおいては、島状部分２３Ａの外周側面に設けられた突起２４Ａが、矩形（長方形）である。また、図１０（ｂ）に示されるように、本実施の形態２の第２変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｂにおいては、島状部分２３Ｂの外周側面に設けられた突起２４Ｂが、上辺と下辺の差の大きい台形である。

更に、図１０（ｃ）に示されるように、本実施の形態２の第３変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｃにおいては、島状部分２３Ｃの外周側面に設けられた突起２４Ｃが、三角形である。また、図１０（ｄ）に示されるように、本実施の形態２の第４変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｄにおいても、島状部分２３Ｄの外周側面に設けられた突起２４Ｄは三角形であるが、突起２４Ｄがリング形状の摩擦材基材１７から突出している。すなわち、突起２４Ｄは、リング形状の摩擦材基材１７が切り出される際に形成される。

更に、図１０（ｅ）に示されるように、本実施の形態２の第５変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｅにおいては、島状部分２３Ｅの外周側面に設けられた突起２４Ｅが、半円形である。また、図１０（ｆ）に示されるように、本実施の形態２の第６変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｆにおいても、島状部分２３Ｆの外周側面に設けられた突起２４Ｆは半円形であるが、突起２４Ｆがリング形状の摩擦材基材２７から突出している。すなわち、突起２４Ｆは、リング形状の摩擦材基材２７が切り出される際に形成される。

これらの各１個の突起２４，２４Ａ，２４Ｂ，２４Ｃ，２４Ｄ，２４Ｅ，２４Ｆのうち突起２４，２４Ａ，２４Ｂ，２４Ｃ，２４Ｅ，２４Ｆは、いずれも島状部分２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ，２３Ｅ，２３Ｆの外周側面の中央に設けられている。したがって、突起２４，２４Ａ，２４Ｂ，２４Ｃ，２４Ｅ，２４Ｆは、島状部分２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ，２３Ｅ，２３Ｆについて、左右対称となる位置に設けられている。

更に、図１１（ａ）に示されるように、本実施の形態２の第７変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｇにおいては、島状部分２３Ｇの外周側面に設けられた突起２４Ｇが三角形であり、突起２４Ｇの数が３個である。また、図１１（ｂ）に示されるように、本実施の形態２の第８変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｈにおいては、島状部分２３Ｈの外周側面に設けられた突起２４Ｈが三角形であり、突起２４Ｈの数が６個である。

更に、図１１（ｃ）に示されるように、本実施の形態２の第９変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｉにおいては、島状部分２３Ｉの外周側面に設けられた突起２４Ｉが矩形（長方形）であり、突起２４Ｉの個数が５個である。また、図１１（ｄ）に示されるように、本実施の形態２の第１０変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｊにおいても、島状部分２３Ｊの外周側面に設けられた突起２４Ｊは矩形（長方形）であり、突起２４Ｊの個数は５個であるが、突起２４Ｊがリング形状の摩擦材基材２８から突出している。すなわち、突起２４Ｊは、リング形状の摩擦材基材２８が切り出される際に形成される。

更に、図１１（ｅ）に示されるように、本実施の形態２の第１１変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｋにおいては、島状部分２３Ｋの外周側面に設けられた突起２４Ｋが矩形（長方形）であり、突起２４Ｋの個数は１０個である。また、図１１（ｆ）に示されるように、本実施の形態２の第１２変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材２１Ｌにおいては、島状部分２３Ｌの外周側面に設けられた突起２４Ｌは半円形であり、突起２４Ｌの個数は３個である。

これらの複数個の突起２４Ｇ，２４Ｈ，２４Ｉ，２４Ｊ，２４Ｋ，２４Ｌは、いずれも島状部分２３Ｇ，２３Ｈ，２３Ｉ，２３Ｊ，２３Ｋ，２３Ｌの外周側面の中央または中央から左右にそれぞれ等距離に離れた位置に設けられている。したがって、突起２４Ｇ，２４Ｈ，２４Ｉ，２４Ｊ，２４Ｋ，２４Ｌは、島状部分２３Ｇ，２３Ｈ，２３Ｉ，２３Ｊ，２３Ｋ，２３Ｌについて、島状部分２３Ｇ，２３Ｈ，２３Ｉ，２３Ｊ，２３Ｋ，２３Ｌの外周側面の左右対称となる位置に設けられている。

これらの本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材２４，２４Ａ，……，２４Ｋ，２４Ｌについて、上述した実施の形態１の場合と同様な条件で、相対回転数と引き摺りトルクの大きさとの関係を評価したところ、従来技術に係る突起のないリングタイプ摩擦材に比較して、広い相対回転数の範囲（５００ｒｐｍ〜４０００ｒｐｍ）に亘って、引き摺りトルクの低減効果が大きいことが実証された。

このようにして、本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材２１，２１Ａ，２１Ｂ，２１Ｃ，２１Ｄ，２１Ｅ，２１Ｆ，２１Ｇ，２１Ｈ，２１Ｉ，２１Ｊ，２１Ｋ，２１Ｌにおいては、引き込み部分に突出した突起を設けることによって、相対回転数が比較的高い領域において、遠心力で外周部分に溜まったＡＴＦの流れが突起によって制御され、高速回転でＡＴＦの流れが乱れて島状部分の上へ流れ込む事態が防止されるため、相対回転数が比較的高い領域においても大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。

上記各実施の形態においては、芯金２の両面にセグメントピースまたはリング形状の摩擦材基材を貼り付けた場合について説明したが、仕様によっては、芯金２の片面のみにセグメントピースまたはリング形状の摩擦材基材を貼り付けても良い。また、上記各実施の形態においては、芯金２の片面にセグメントピースを２０枚ずつ貼り付けた場合及び島状部分を２０個形成した場合のみについて説明したが、芯金２の片面当たりのセグメントピースの枚数は２０枚に限られるものではなく、また島状部分の数も２０個に限られるものではなく、何枚でも何個でも自由に設定することができる。

本発明を実施するに際しては、湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材及びリングタイプ摩擦材のその他の部分の構成、形状、数量、材質、大きさ、接続関係、製造方法等については、上記各実施の形態に限定されるものではない。なお、本発明の実施の形態で挙げている数値は、その全てが臨界値を示すものではなく、ある数値は実施に好適な好適値を示すものであるから、上記数値を若干変更してもその実施を否定するものではない。

図１は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。 図２（ａ）は本発明の実施の形態１の第１変形例（実施例４）に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例（実施例１）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の第４変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態１の第５変形例（実施例５）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態１の第６変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。 図３（ａ）は本発明の実施の形態１の第７変形例（実施例６）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第８変形例（実施例２）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第９変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例３）の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の第１０変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態１の第１１変形例（実施例７）に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態１の第１２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。 図４（ａ）は従来（比較例１）のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は第１変形例（比較例２）に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は第２変形例に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は第３変形例に係る従来のセグメントタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。 図５は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材（実施例１，２，３）における相対回転数と引き摺りトルクの関係を、従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１，２）と比較して示す図である。 図６（ａ）は本発明の実施の形態１に係る突起形状の異なるセグメントタイプ摩擦材（実施例１，４，５）における引き摺りトルクの低減効果を従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）と比較した低減率として示す図、（ｂ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例４）における突起幅δに対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図、（ｃ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１，２，６）における突起個数に対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図、（ｄ）は本発明の実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例３，４，７）における突起個数に対する引き摺りトルクの低減効果を比較例１と比較した低減率として示す図である。 図７（ａ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｂ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例２）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１）に対する低速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図である。 図８（ａ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例１）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｂ）は従来のセグメントタイプ摩擦材（比較例２）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材（実施例１）に対する高速回転状態におけるＡＴＦの接触状態を示す部分平面図である。 図９（ａ）は本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。 図１０（ａ）は本発明の実施の形態２の第１変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の第２変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第３変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第４変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態２の第５変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態２の第６変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。 図１１（ａ）は本発明の実施の形態２の第７変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の第８変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第９変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第１０変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｅ）は本発明の実施の形態２の第１１変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図、（ｆ）は本発明の実施の形態２の第１２変形例に係るリングタイプ摩擦材の一部を示す部分平面図である。

符号の説明

１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ，１Ｅ，１Ｆ，１Ｇ，１Ｈ，１Ｉ，１Ｊ，１Ｋ，１Ｌ，２１，２１Ａ，２１Ｂ，２１Ｃ，２１Ｄ，２１Ｅ，２１Ｆ，２１Ｇ，２１Ｈ，２１Ｉ，２１Ｊ，２１Ｋ，２１Ｌ 湿式摩擦材
２ 芯金
３，３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，３Ｄ，３Ｅ，３Ｆ，３Ｇ，３Ｈ，３Ｉ，３Ｊ，３Ｋ，３Ｌ セグメントピース
４，４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｅ，４Ｈ，２４，２４Ａ，２４Ｂ，２４Ｃ，２４Ｄ，２４Ｅ，２４Ｆ，２４Ｇ，２４Ｈ，２４Ｉ，２４Ｊ，２４Ｋ，２４Ｌ 突起
５，２５ 油溝
６Ｄ，６Ｆ，６Ｊ 凹部
７，１７，２７，２８ リング形状の摩擦材基材
２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ，２３Ｄ，２３Ｅ，２３Ｆ，２３Ｇ，２３Ｈ，２３Ｉ，２３Ｊ，２３Ｋ，２３Ｌ 島状部分

Claims (4)

1. 平板リング形状の芯金に前記平板リング形状に沿って、複数個のセグメントピースに切断された摩擦材基材が、前記セグメントピースの外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するように全周両面若しくは全周片面に接着されてなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の全周両面若しくは全周片面にリング形状の摩擦材基材が接着されて複数個の島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工されて、前記島状部分の外周側面が前記芯金の外周から所定の引き込み長さを有するリングタイプ摩擦材であって、
   前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側に、前記芯金の外周方向に突出する１個または複数個の突起が設けられたことを特徴とする湿式摩擦材。
2. 前記突起は、前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面からの突出長さが前記引き込み長さの１０％〜１００％の範囲内であり、前記１個または複数個の突起の先端部分の幅の合計が前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面の長さの０％〜４０％の範囲内であり、前記１個または複数個の突起の付け根部分の幅の合計が前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周側面の長さの１０％〜５０％の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載の湿式摩擦材。
3. 前記引き込み長さは、前記芯金の半径の０．８％〜４．２％の範囲内であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の湿式摩擦材。
4. 更に前記セグメントピースの内周側に、前記１個または複数個の突起に対応した１個または複数個の凹部が設けられたセグメントタイプ摩擦材であることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１つに記載の湿式摩擦材。

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