JP2010008028A

JP2010008028A - 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法

Info

Publication number: JP2010008028A
Application number: JP2008171521A
Authority: JP
Inventors: Eiju Matsuno; 英寿松野; Yoshitaka Sawa; 義孝澤; Ryota Murai; 亮太村井; Yukio Takahashi; 幸雄高橋
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2008-06-30
Filing date: 2008-06-30
Publication date: 2010-01-14
Anticipated expiration: 2028-06-30
Also published as: JP5515242B2

Abstract

【課題】堅型溶解炉を用いて鉄系スクラップを溶解し、溶銑を製造する方法において、安定した操業を行いつつ、溶銑を高い生産性で製造する。
【解決手段】竪型溶解炉において、炉頂部から鉄系スクラップとコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄系スクラップを溶解することにより溶銑を製造する方法であって、少なくとも一部の羽口内に、酸素を超音速で噴射する酸素噴射ノズルを配置し、羽口から熱風を吹き込みつつ、前記酸素噴射ノズルから、−０．６８×Ａ＋２４≦Ｖ≦−１．３９×Ａ＋７８（但し、Ａ：酸素富化率（vol％）＝（［酸素噴射ノズルから吹き込まれる酸素流量］／［熱風流量］）×１００、Ｖ：酸素噴射ノズルから吹き込まれる酸素の炉中心位置での流速（Ｎｍ／ｓ））を満足するように酸素を吹き込む。
【選択図】図４

Description

本発明は、竪型溶解炉を用い、コークスの燃焼熱により鉄系スクラップを溶解して溶銑を製造する方法に関する。

従来、竪型溶解炉を用いて鉄系スクラップを溶解するプロセスが知られており（例えば、特許文献１）、このプロセスでは、竪型溶解炉の炉頂部から鉄系スクラップとコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口（送風羽口）から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄系スクラップを溶解することにより溶銑が得られる。
特開昭５６−１５６７０９号公報

上記のようなプロセスで溶銑を製造する場合に、生産量を増加させようとすると、次のような問題がある。すなわち、生産量を増加させる場合、排ガス量を増加させないために酸素富化を行うのが有効であるが、羽口から吹き込まれた酸素が炉中心部まで十分に届かない場合には、炉中心部側の領域でのガスの流れが少なくなる。その結果、炉中心部側でのコークスの燃焼や鉄系スクラップの溶解が不十分となり、出銑温度の低下を招くばかりでなく、場合によっては操業自体に支障をきたす恐れがある。また、ダストがうまく排出されずに炉内に蓄積し、ガスの通気性が低下する等の問題も生じる。さらに、多量の酸素富化の場合においては、羽口先の温度が非常に高温になるため、安定的な操業に支障をきたす可能性もある。

したがって本発明の目的は、以上のような課題を解決し、竪型溶解炉を用いて鉄系スクラップを溶解し、溶銑を製造する方法において、安定した操業を行いつつ、溶銑を高い生産性で製造することができる方法を提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決すべく検討を重ねた結果、羽口内に配置された酸素噴射ノズルから超音速で酸素を噴射することにより送風酸素富化を行うとともに、その酸素富化率に応じて酸素噴射条件を最適化することにより、上記課題を適切に解決できることを見出した。

本発明は、このような知見に基づきなされたもので、以下を要旨とするものである。
［1］竪型溶解炉において、炉頂部から鉄系スクラップとコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄系スクラップを溶解することにより溶銑を製造する方法であって、少なくとも一部の羽口内に、酸素を超音速で噴射する酸素噴射ノズルを配置し、羽口から熱風を吹き込みつつ、前記酸素噴射ノズルから下記（1）式を満足するように酸素を吹き込むことを特徴とする堅型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
−０．６８×Ａ＋２４≦Ｖ≦−１．３９×Ａ＋７８ …（1）
但し、
Ａ：酸素富化率（vol％）＝（［酸素噴射ノズルから吹き込まれる酸素流量］／［熱風流量］）×１００
Ｖ：酸素噴射ノズルから吹き込まれる酸素の炉中心位置での流速（Ｎｍ／ｓ）
［2］上記［1］の溶銑製造方法において、鉄系スクラップとともに、鉄含有ダストおよび／または鉄含有スラッジの塊成化物を装入することを特徴とする堅型溶解炉を用いた溶銑製造方法。

本発明によれば、羽口内に配置された酸素噴射ノズルから超音速で酸素を噴射することにより送風酸素富化を行うとともに、その酸素富化率に応じて酸素噴射条件を最適化することにより、炉内でのガスの流れと酸素の供給が適正化され、これによりコークスの燃焼と鉄系スクラップの溶解が炉全体で生じることになる。このため安定した操業を行いつつ、溶銑を高い生産性で製造することができる。

図１は、本発明で用いる竪型溶解炉（この実施形態では竪型スクラップ溶解炉。以下、単に「溶解炉」という）とその基本的な操業形態を模式的に示している。図において、１は炉体、２は炉頂に設けられる原料装入部、３は炉下部の周方向において適当な間隔で設けられる複数の羽口（送風羽口）、４はこの羽口３に熱風を供給する熱風管、５は炉体上部に接続される排気ダクト、６は羽口３内に設けられる酸素噴射ノズル、７は前記排気ダクト５の途中に設けられる集塵装置である。
この溶解炉の大きさ等に本質的な制限はないが、実質的に操業可能若しくは操業上有利なサイズとして、通常は、羽口位置での炉内径が２〜４ｍ程度、炉高が６〜１０ｍ程度である。羽口数に制限はないが、通常、４〜１２本程度である。

このような溶解炉では、炉頂の原料装入部２から鉄系スクラップとコークスを装入するとともに、複数の羽口３から熱風を吹き込み、コークスの燃焼ガスの熱で鉄系スクラップを溶解し、溶銑とする。生成した溶銑は炉底部の出銑口から炉外に取り出される。また、炉内では上昇する熱風に伴いダストも生成し、このダストは排気ダクト５を経由して集塵装置７で捕集される。
原料である鉄系スクラップとコークスは、炉内に同時に装入してもよいし、交互に装入してもよい。また、主たる炉装入原料は鉄系スクラップとコークスであるが、さらに鉄源として、鉄含有ダストおよび／または鉄含有スラッジの塊成化物（以下、説明の便宜上「鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物」という。）を装入することができる。この鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を装入すると、鉄系スクラップ単独装入の場合に比べてコークス原単位が増加するため、排ガス量が増加する。送風酸素富化により、排ガス量を低減できるため、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を装入する場合は、送風酸素富化の制御がより重要となる。溶解炉には、上記鉄源およびコークス以外にも、例えば、銑鉄、還元鉄、鉄鉱石等の鉄源、木炭や無煙炭等の炭材などを装入してもよい。鉄系スクラップと鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を併せて装入する際の炉内への装入方法は任意であるが、なるべく均一に装入する方が操業の安定性には良い。
鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は、鉄含有ダスト、鉄含有スラッジの１種以上またはこれを主体とする原料を塊状に固めたものであればよく、したがって塊成化物の種類や製法を問わないが、一般には、鉄含有ダスト、鉄含有スラッジの１種以上に水硬性バインダーを配合し、さらに必要に応じて還元用の炭材粉などを配合した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させて塊成化物としたものが用いられる。なお、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の構成成分や製法については、後に詳述する。

本発明では、排ガス量の増大を抑えつつ溶銑の生産量を高めるために、少なくとも一部の羽口３内に、酸素（ジェット）を超音速で噴射する酸素噴射ノズル６を配置し、羽口３から熱風を吹き込みつつ、前記酸素噴射ノズル６から酸素（この酸素は、羽口への送風とは別系統で供給される）を吹き込む。図２は、酸素噴射ノズル６が配置された羽口３の拡大断面図であり、酸素噴射ノズル６は、通常、羽口管３０内に同心状に配置される。この酸素噴射ノズル６は、複数ある羽口３の全部に配置してもよいし、一部の羽口３にのみ配置してもよい。一般に酸素噴射ノズル６は、入口径が小さく出口径が大きい所謂ラバールノズルであり、超音速の出口流速（初期流速）で酸素ジェットを噴射することができる。
このような酸素噴射ノズル６からの超音速酸素噴射による送風酸素富化を行うことにより、単位時間当たりの発熱量が増加するとともに、酸素供給条件が適正化される。
酸素噴射ノズル６が配置された羽口３では、羽口３のほぼ中央に位置する酸素噴射ノズル６から酸素ジェットが超音速で噴射され、その外側の羽口から熱風が吹き込まれる。このような酸素噴射ノズル６による超音速酸素ジェットの噴射により、送風酸素富化がなされる。

本発明では、前記酸素噴射ノズル６から下記（1）式を満足するように酸素を吹き込む。
−０．６８×Ａ＋２４≦Ｖ≦−１．３９×Ａ＋７８ …（1）
但し、
Ａ：酸素富化率（vol％）＝（［酸素噴射ノズルから吹き込まれる酸素流量］／［熱風流量］）×１００
Ｖ：酸素噴射ノズルから吹き込まれる酸素の炉中心位置での流速（Ｎｍ／ｓ）
このように羽口３内に配置された酸素噴射ノズル６から超音速酸素を噴射することで送風酸素富化を行い且つその噴射条件を最適化することにより、炉中心部を含めた炉径方向全般でのガス流れが適正化され、これによりコークスの燃焼と鉄系スクラップ（さらには、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物）の溶解が炉全体で適切に生じることになる。

図１に示す構造を有する炉床径２ｍ、羽口数６本、羽口からの有効高さ７ｍの堅型溶解炉を用いて、以下のような試験を行った。この試験では、酸素噴射ノズル６を全羽口に設置した。
試験条件は、シュレダー屑、プレス屑等の市中スクラップを９割、製鉄所内で発生するスクラップ屑を１割の割合で鉄源とし、熱源であるコークスは鋳物コークスと篩目４０ｍｍで篩った篩上の高炉コークスを用い、鋳物コークスの質量比率は６０質量％で一定とした。溶銑の出銑温度が１５１０〜１５３０℃となるように、酸素富化量に応じてコークス原単位を調整した結果、コークス原単位は１２５〜１９０ｋｇ／ｔ・pigで変化した。また、送風量は１２０００〜１４０００Ｎｍ^３／ｈ、送風温度は５５０℃とし、炉頂ガス温度は２００〜２５０℃となった。

また、酸素噴射ノズル６は、同ノズルから吹き込まれる酸素の炉中心位置での流速Ｖ（以下、「炉中心位置での酸素流速Ｖ」という）を変化させるために、スロート径ｄｔ：４〜２０ｍｍ、出口径ｄｅ：４〜２０ｍｍ、背圧：０．９０〜０．９９ＭＰａの範囲で変更し、ノズル出口の初期流速が５００ｍ／ｓ程度の超音速となるようにした。なお、炉中心位置での酸素流速Ｖは、羽口の前にコークスが充填されていない自由工程での計算値であり、下記式（2）〜（5）により求めたものである。

但し
Ｖ：炉中心位置での酸素流速（Ｎｍ／ｓ）
ｄｅ：ノズル出口径（ｍｍ）
Ｌｈ：ノズル出口から炉中心位置までの距離（ｍｍ）
θ：ノズル傾角（ｄｅｇ）
Ｐｅ：炉内雰囲気圧（ｋｇｆ／ｃｍ^２）
Ｐｏ：ノズル前圧力（ｋｇｆ／ｃｍ^２）
Ｔｏ：３００（Ｋ）

この試験において、炉中心位置での酸素流速Ｖとコークス原単位との関係を調べた結果を図３に示す。ここで、コークス原単位が低いということは、炉中心部側の領域を含めた炉径方向全般でのガス流れが適正化し、これによりコークスの燃焼と鉄系スクラップの溶解が炉全体で適切に生じていることを意味する。図３によれば、酸素富化率Ａを５vol％、１５vol％、２５vol％と変化させているが、どの酸素富化率においても、コークス原単位を少なくなる最適な酸素流速Ｖの領域が存在することが判る。炉中心位置での酸素流速Ｖが小さすぎる領域では、酸素が炉内部まで届きにくいためガス流れが十分でなく、熱不足となるためコークス原単位が増加するものと考えられる。一方、炉中心位置での酸素流速Ｖが大きすぎる領域では、複数の羽口３の酸素噴射ノズル６から噴射された酸素ジェットが干渉し合い、ガスの流れが不安定となるため、スクラップの溶解が不安定となり、この場合もコークス原単位が増加するものと考えられる。

また、炉中心位置での最適な酸素流速Ｖは、酸素富化率Ａに伴い変化しており、酸素富化率Ａが増加すると、酸素流速Ｖの最適領域は低流速側へシフトすることが判る。これは、酸素富化率が高くなると羽口前温度が高くなるため、炉径方向での温度分布が大きくなり、ガスの流れの制御が重要になるためであると考えられる。図３に示すコークス原単位が少ない最適な範囲（１５０ｋｇ／ｔ・pig以下）の炉中心位置での最適な酸素流速Ｖの上限値と下限値を、酸素富化率Ａに応じて整理すると図４のようになる。図４には、上限値と下限値の点とともに、回帰式で数値化した線を示した。回帰した２つの直線に挟まれた斜線部の範囲、すなわち上記（1）式を満足する領域が、コークスの原単位が少なくなる、炉中心位置での酸素流速Ｖと酸素富化率Ａの最適領域である。

なお、酸素富化率Ａに特に制限はないが、送風酸素富化の効果を得るためには、一般には２vol％以上の酸素富化率とすることが好ましい。一方、酸素富化率が過剰であると、羽口前温度の上昇によって羽口抜熱量が徒に増大するとともに、羽口耐火物の溶損頻度が増大するおそれがある。また、炉径方向での温度分布が大きくなってガス流れの制御が困難になる等の問題を生じやすい。このため酸素富化率は５０vol％程度を上限とするのが好ましい。

以下、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の構成成分や製法などについて、それらの好ましい実施形態を説明する。
前記鉄含有ダストは、酸化鉄及び／又は金属鉄を含むダストであり、その種類に特に制限はないが、代表的なものとしては、鉄鋼製造プロセスで生じる製鋼ダストを挙げることができる。この製鋼ダストには、溶銑予備処理工程で生じる溶銑予備処理ダスト、転炉脱炭工程で生じる転炉ダスト、電気炉で生じる電気炉ダストなどが含まれる。これらの製鋼ダストは、製鋼工程で発生した排ガスから集塵することにより回収されたものである。また、これらの中でも、転炉脱炭工程で生じる転炉ダスト、いわゆるＯＧダストが、不純物の含有量が少なく、したがって鉄含有量が高いため特に好ましい。また、製鋼ダスト以外の鉄含有ダストとしては、例えば、高炉ダスト、圧延ダストなどがある。
また、前記鉄含有スラッジは、酸化鉄及び／又は金属鉄を含むスラッジであり、その種類に特に制限はないが、上述したような各種ダストが湿式集塵機で捕集されることでスラッジ化したものが、代表例として挙げられる。

さきに述べたように、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は、一般には、鉄含有ダストまたは／および鉄含有スラッジに水硬性バインダーを配合し、さらに必要に応じて還元用の炭材粉などを配合した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させることにより得られる。
前記水硬性バインダーとしては、例えば、ポルトランドセメント、高炉セメント、アルミナセメント、フライアッシュセメントなどの各種セメント、高炉水砕スラグ微粉末、生石灰などの１種以上を用いることができる。原料中の水硬性バインダーの配合量は、強度の発現及びスラグ生成量の抑制の観点から、一般に２〜２５mass％程度とすることが好ましい。

前記炭材粉とは炭素を主成分とする粉体のことであり、竪型溶解炉中で酸化鉄の還元材となる。一般に、製鉄用の竪型溶解炉では還元材として塊コークスが用いられるが、塊コークスよりもコークス粉などの炭材粉の方が価格が安く、コスト的に有利なことに加え、酸化鉄と炭素の接触面積が増大するため、酸化鉄の還元反応も速やかに進行する利点がある。炭材粉としては、コークス粉、石炭粉（好ましくは無煙炭粉）、プラスチック粉などの１種以上を用いることができるが、特に、コークス粉などのように揮発分が少ないものが好ましい。また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物中に大きな炭材が存在すると、その部分から亀裂が生じ、強度を低下させる原因となるため、炭材粉は粒径３ｍｍ以下が好ましい。原料中の炭材粉の配合量は、一般に２〜２５mass％程度が好ましい。

また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の原料中には、上述した鉄含有ダストまたは／および鉄含有スラッジ、水硬性バインダーおよび炭材粉以外の材料を必要に応じて適宜配合してもよい。例えば、硬化速度調整剤、界面活性剤、ベントナイト、さらには、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の圧縮強度を高めるための塩化物、原料に適度な粒度分布を与えて成型性を高めるための材料として焼結篩下粉、ミルスケールなどの鉄含有粉粒物、スラグの塩基度を調整するための石灰石、硅石などの粉粒物などの１種以上を配合してもよい。
また、生成するスラグ量をなるべく少なくするという観点から、原料中でのＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＣａＯ、ＭｇＯの合計量を２５mass％以下とすることが好ましい。当然、これら成分は水硬性バインダーなどに含有されるものも含まれる。

水硬性バインダーを用いて鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を得るには、上述した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させる。
水の量は原料の配合によっても異なるが、成形時に圧縮しても水がしみ出てこない最大水量が望ましい。定量的には、ＪＩＳ−Ａ−１１０１（コンクリートのスランプ測定方法）に準じた測定においてスランプが０である最大水量となるように調整することが好ましい。水の量が少なすぎると適切に成形できず、また水硬性バインダーの硬化も進行しない。一方、水の量が多すぎて成形時に水がしみ出てくると、その水の処理などに特別な対応が必要になるからである。

成形工程は、型枠を用いた成形、押し出し成形、ロールプレス成形など任意の方式で行うことができるが、成形物を高密度にすると鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は高強度化する傾向があるため、できるだけ高密度化に成形することが好ましい。このため原料と水の混合物を圧縮成形し、または加振しつつ圧縮成形することが好ましい。具体的には、ブリケット成形機、プレス成形機、押出成形機などのような圧縮成形機や、これに加振機能を持たせたものなどを用いて成形することが好ましい。
成形物の形状は任意であるが、炉に装入した際の粉化をなるべく抑えるために角部が少ない方が好ましい。また、成形物の大きさも任意であるが、あまり小さいと竪型溶解炉に装入した際に炉の圧力損失を増大させ、一方、あまり大きいと竪型溶解炉に装入した際に塊成化物の中心部の昇温遅れによる還元・溶解遅れを生じるので、一般には容積で２０〜２０００ｃｍ^３程度のサイズが好ましい。

原料と水の混合物を成形して得られた成形物は、水硬性バインダーにより水和硬化させるため、一定期間養生させる。この養生の方法や期間は任意であり、例えば、蒸気による一次養生を行った後、大気下での二次養生を行ってもよい。養生期間は、養生スペースや生産性などの面からはなるべく短い方が好ましいが、養生後の必要強度に応じて適宜選択すればよい。一般には１〜７日間程度が好ましい。
また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物としては、上述したような水硬性バインダーを用いて成形体を水和硬化させる製法以外の方法で製造されたものでもよい。

本発明で使用する竪型溶解炉とその基本的な操業形態を模式的に示す説明図図１の竪型溶解炉の羽口の拡大断面図羽口内に配置された酸素噴射ノズルから炉内に酸素を超音速で噴射する方法において、炉中心位置での酸素流速Ｖおよび酸素富化率Ａとコークス原単位との関係を示すグラフ羽口内に配置された酸素噴射ノズルから炉内に酸素を超音速で噴射する方法において、炉中心位置での酸素流速Ｖと酸素富化率Ａの最適範囲を示すグラフ

符号の説明

１炉体
２原料装入部
３羽口
４熱風管
５排気ダクト
６酸素噴射ノズル
７集塵装置
３０羽口管

Claims

竪型溶解炉において、炉頂部から鉄系スクラップとコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄系スクラップを溶解することにより溶銑を製造する方法であって、
少なくとも一部の羽口内に、酸素を超音速で噴射する酸素噴射ノズルを配置し、羽口から熱風を吹き込みつつ、前記酸素噴射ノズルから下記（1）式を満足するように酸素を吹き込むことを特徴とする竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
−０．６８×Ａ＋２４≦Ｖ≦−１．３９×Ａ＋７８ …（1）
但し、
Ａ：酸素富化率（vol％）＝（［酸素噴射ノズルから吹き込まれる酸素流量］／［熱風流量］）×１００
Ｖ：酸素噴射ノズルから吹き込まれる酸素の炉中心位置での流速（Ｎｍ／ｓ）
鉄系スクラップとともに、鉄含有ダストおよび／または鉄含有スラッジの塊成化物を装入することを特徴とする請求項１に記載の堅型溶解炉を用いた溶銑製造方法。