JP2009543952A - オーステナイト系ステンレス鋳鋼製品、その製造および使用方法 - Google Patents
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Abstract
Crequiv=%Cr+%Mo+1.5%Si+0.5%W+0.9%Nb+4%Al+4%Ti+1.5%V+0.9%Ta (1)
Niequiv=%Ni+30%C+18%N+0.5%Mn+0.3%Co+0.2%Cu−0.2%Al (2)
Description
ここで、それらの数値は質量パーセントで引用しなければならず、また残りのものは実質的には鉄および鋳鋼において避けられないその他の元素、たとえばO、P、Sからなり、かつ、この鋳鋼は荷重の下でTRIP効果を示す。
ここで、それらの数値は質量パーセントで引用しなければならず、また残りのものは実質的には鉄および鋳鋼において避けられないその他の元素からなる工程;およびその鋳造鋼製品を鋳込型の中で鋳造する工程である。
Claims (18)
- オーステナイト系ステンレス鋳鋼製品であって、0%より大で4%以下のアルミニウム含量および0〜4%のケイ素含量を有し、550MPaを超える引張強さおよび30%を超える破断時伸びを有し、4点(Crequiv=14;Niequiv=8),(Crequiv=14;Niequiv=14),(Crequiv=22;Niequiv=8)および(Crequiv=22;Niequiv=16)の座標で決められる合金化範囲において製造されるが、
ここで前記クロムおよびニッケルの当量が、前記鋳鋼製品の化学組成から、関係式(1)および(2)で計算され、
Crequiv=%Cr+%Mo+1.5%Si+0.5%W+0.9%Nb+4%Al+4%Ti+1.5%V+0.9%Ta (1)
Niequiv=%Ni+30%C+18%N+0.5%Mn+0.3%Co+0.2%Cu−0.2%Al (2)
ここで前記数値は質量パーセントで引用しなければならず、また残りのものは実質的には鉄および鋳鋼において避けられないその他の元素からなり、かつ、この鋳鋼製品が荷重の下でTRIP効果を示す、鋳鋼製品。 - 前記マンガン含量が0〜25%であり、
前記クロム含量が12〜20%であり、
前記ニッケル含量が0〜12%であり、
前記ニオブ含量が0〜1.2%であり、
前記タンタル含量が0〜0.2%であり、
前記炭素含量が0.01〜0.15%であり、
前記窒素含量が0.005〜0.5%であり、
前記銅含量が0〜4%であり、
前記コバルト含量が0〜1%であり、
前記モリブデン含量が0〜4%であり、
前記タングステン含量が0〜3%であり、
前記チタン含量が0〜1%であり、
前記バナジウム含量が0〜0.15%である、ことを特徴とする、請求項1に記載の鋳鋼製品。 - 前記マンガン含量が5〜12%であり、
前記ニッケル含量が2〜8%であり、
前記銅含量が0〜2%であり、
前記コバルト含量が0〜0.5%であり、
前記モリブデン含量が0〜2.5%であり、および/または
前記バナジウム含量が0〜0.5%である、ことを特徴とする、請求項2に記載の鋳鋼製品。 - 前記クロム含量が16.5%であり、
前記ニッケル含量が6.5%であり、
前記ケイ素含量が1.1%であり、
前記マンガン含量が7%であり、
前記アルミニウム含量が0.05%であり、
前記窒素含量が0.1%であり、
前記炭素含量が0.04%である、ことを特徴とする、請求項3に記載の鋳鋼製品。 - 以下の工程を含む鋳鋼製品を製造するための方法であって、
0〜4%のアルミニウム含量と0〜4%のケイ素含量を含む合金を準備する工程であって、前記合金が4点(Crequiv=14;Niequiv=8),(Crequiv=14;Niequiv=14),(Crequiv=22;Niequiv=8)および(Crequiv=22;Niequiv=16)の座標で決定される合金化範囲で製造されるが、前記クロムおよびニッケルの当量は鋳鋼の化学組成から関係式(1)および(2)で計算され、
Crequiv=%Cr+%Mo+1.5%Si+0.5%W+0.9%Nb+4%Al+4%Ti+1.5%V+0.9%Ta (1)
Niequiv=%Ni+30%C+18%N+0.5%Mn+0.3%Co+0.2%Cu−0.2%Al (2)
ここで前記数値は質量パーセントで引用しなければならず、また残りのものは実質的には鉄および鋳鋼において避けられないその他の元素からなり、そして前記鋳鋼製品が鋳込型の中で鋳造される、方法。 - 前記鋳鋼製品が、さらなる工程において加熱処理プロセスにかけられることを特徴とする請求項5に記載の方法。
- 前記合金が、
0〜25%のマンガン含量、
12〜20%のクロム含量、
0〜12%のニッケル含量、
0〜1.2%のニオブ含量、
0〜0.2%のタンタル含量、
0.01〜0.15%の炭素含量、
0.005〜0.5%の窒素含量、
0〜4%の銅含量、
0〜1%のコバルト含量、
0〜4%のモリブデン含量、
0〜3%のタングステン含量、
0〜1%のチタン含量、
0〜0.15%のバナジウム含量、を有することを特徴とする請求項5または6に記載の方法。 - 前記合金が、
5〜12%のマンガン含量、
2〜8%のニッケル含量、
0〜2%の銅含量、
0〜0.5%のコバルト含量、
0〜2.5%のモリブデン含量、および/または
0〜0.5%のタングステン含量、を有することを特徴とする請求項7に記載の方法。 - 鋳鋼製品であって、前記鋳鋼製品が、550MPaを超える引張強さおよび30%を超える破断時伸びを有することを特徴とする、請求項5〜8のいずれかに記載の方法によって製造される、鋳鋼製品。
- 鋳鋼製品であって、前記鋳鋼製品が、荷重の下でTRIP効果を示すことを特徴とする、請求項5〜8のいずれかに記載の方法によって製造される、鋳鋼製品。
- 技術用途において鋳鋼製品を使用するための方法であって、前記鋳鋼製品を製造するために請求項5〜8に記載の方法の一つの工程を実施し、前記技術用途において前記鋳鋼製品を使用するが、ここで、鋳造した後の使用が、チップレスカッティングプロセスを実施することなく進行する工程、を含む方法。
- プラントおよび冷凍工学のための材料としての、請求項1、2、3、4、9または10に記載の鋳鋼製品の使用。
- ガスを製造するため、およびガスを液化および分留するためのプラントおよび構成要素のための材料としての、請求項1、2、3、4、9または10に記載の鋳鋼製品の使用。
- 自動車および航空機の構造に適用するための材料としての、請求項1、2、3、4、9または10に記載の鋳鋼製品の使用。
- クラッシュで応力のかかる部品、たとえば自動車車両におけるクラッシュボックスのための材料としての、請求項1、2、3、4、9または10に記載の鋳鋼製品の使用。
- 液化ガスを輸送するための材料として、および低温に暴露される構成要素としての、請求項1、2、3、4、9または10に記載の鋳鋼製品の使用。
- 発泡製品のための鋳鋼フォームとしての、請求項1、2、3、4、9または10に記載の鋳鋼製品の使用。
- 先行する請求項1、2、3、4、9または10のいずれかに記載の鋳鋼製品として成形された、自動車または航空機の構造、特に自動車車両のクラッシュボックス、A、BまたはC−ピラーのための構成要素。
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