JP2009255012A

JP2009255012A - 汚濁水のろ過装置およびこれを用いる汚濁水の処理方法

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Publication number: JP2009255012A
Application number: JP2008109955A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Matsuoka; 毅松岡; Masahiro Akatsu; 正浩赤津; Tsuneo Okamoto; 恒夫岡本; Terukazu Arai; 輝一新井
Original assignee: Kureha Engineering Co Ltd
Current assignee: Kureha Engineering Co Ltd
Priority date: 2008-04-21
Filing date: 2008-04-21
Publication date: 2009-11-05

Abstract

【課題】優れた水質改善効果と長期的にろ水圧の上昇の少ない、特に汚濁の程度の大きい各種排水の処理に適したろ過装置およびこれを用いる汚濁水の処理方法を提供すること。
【解決手段】それぞれ、但し互いに太さの異なる熱可塑性樹脂ストランドの融着成形体からなる二種以上の接触ろ材成形体を、汚濁水処理槽中に、上流側には太い樹脂ストランドからなるろ材成形体を、下流側には細い樹脂ストランドからなるろ材成形体を、順次配列してなる汚濁水のろ過装置、およびこれを用いる汚濁水の処理方法。
【選択図】図５

Description

本発明は、河川水、生活排水あるいは工場排水等を含む汚濁水の浄化に適したろ過装置およびこれを用いる汚濁水の処理方法に関する。

汚濁水、特に汚濁の程度の大きな各種排水の処理は、微生物により生物化学的酸素要求量（ＢＯＤ）、浮遊物質（ＳＳ）等の汚濁物質を減容化させる方法が主流となっている。この方法では、微生物量が多いほど、処理される汚濁物質の量も多くなる。従って、多くの生物膜を安定的に担持可能な排水のろ材として、単位体積当たり比表面積が大きい担持体が求められている。担持体の糸径を細くすれば比表面積は増大し、ろ過性能は向上する。しかしながら、空隙率を一定にした場合、糸径が細くなると、糸間距離が近接し、生物膜の増大とともに糸間が閉塞し、ろ過圧力が増大し、即ち排水処理槽の流水の入口と出口の水頭差が増大し、結果として排水流量を落とさざるを得なくなり、ろ過効率が低下するなどの問題が発生する。この閉塞を極力弱めるために空隙率を９０〜９８％（特許文献１）、又は９２〜９９％（特許文献２）と大きくしているのが現状である。

このようなろ材を用いる水処理装置の一つとして、１５〜４０％の空隙率を有する生物処理用連続空隙体の前後に３０〜６５％の空隙率を有するろ過用連続空隙体を配置した取水設備用のろ過器も提案されている（特許文献３）。しかしながら、処理時間の経過に伴なう連続空隙体の目詰まり防止のために逆洗の必要があるとされ（段落［００１３］）、より汚濁の進んだ排水の連続処理には適していない。
特開平１０−１４５６９号公報特開平１１−２７９９２２号公報特開平５−１８５０８３号公報特願２００８−０７６３０４号明細書

本発明は、汚濁水、特に汚濁の程度の大きい各種排水の連続処理に適したろ過装置およびこれを用いる汚濁水の処理方法を提供することを目的とする。

本発明は、それぞれ熱可塑性樹脂ストランドの融着成形体からなり且つ該熱可塑性樹脂ストランドの太さが互いに異なる二種以上の接触ろ材成形体を、汚濁水処理槽中に、上流側には太い樹脂ストランドからなるろ材成形体を、下流側には細い樹脂ストランドからなるろ材成形体を、配列してなる汚濁水のろ過装置を提供するものである。また、本発明の汚濁水の処理方法は、上記ろ過装置を用い、二種以上の接触ろ材成形体に順次汚濁水を通水して、ろ過することを特徴とするものである。

本発明者らが上述の目的で研究して、本発明に到達した経緯について付言する。本発明者らは、汚濁程度の大きい排水の処理に適した接触ろ材成形体の開発を進めて行く過程で、このような汚濁水の浄化のための物理的な接触沈澱および／または付着微生物による生物化学的な接触反応を促進するため接触ろ材としては、単に空隙率を規定するのみでなく、ある程度空隙の大きな樹脂ストランドの融着成形体が適していることを見出して一つの接触ろ材成形体を提案している（上記特許文献４）。上記特許文献４の実施例に示すように、この接触ろ材成形体は、汚濁程度の大きな排水の処理に長期で安定な処理性能を示すことが確認された。本発明は、上記特許文献の発明の改良発明に相当するものである。すなわち、本発明者らのその後の研究によれば、特許文献４の実施例に見られるように、汚濁水処理槽中に一様な太さの熱可塑性樹脂ストランドの融着成形体を配列してなるろ過装置は、優れた水質改善効果と長期運転安定性を示すものではあるが、相対的に細い樹脂ストランドからなるろ材成形体を用いる場合（後記比較例１）は、水質改善効果は大きいもののろ過圧力（すなわち入口・出口水頭差）の増大傾向を示し、長期運転安定性に若干の懸念を残す傾向がある。他方、相対的に太い樹脂ストランドからなるろ材成形体を用いる場合（後記比較例３）は、入口・出口水頭差の増大傾向は小さく、長期運転安定性能に問題はないが、相対的に水質改善効果が若干劣る傾向を示す。これに対し、本発明者らの更なる研究によれば、互いに太さの異なる熱可塑性樹脂ストランドからなる二種以上のろ材成形体を汚濁水処理槽中に、上流側には太い樹脂ストランドからなるろ材成形体を、下流側には細い樹脂ストランドからなるろ材成形体を、順次配列することにより、入口・出口水頭差の上昇を小さく維持しながら全体として良好な水質改善効果が得られること（後記実施例１）を知見して本発明に到達したものである。本発明の汚濁水のろ過装置における上記した接触ろ材成形体の配列により、良好な水質改善効果と、入口・出口水頭差の上昇防止効果の調和が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のように推定される。

すなわち、排水処理では、排水に含む有機物濃度と溶存酸素により、ストランド成形体に形成される生物膜が肥大化するため、ストランド同士の間隔が重要である。具体的には、排水処理の前半では有機物濃度が溶存酸素に比して多い状態であり、糸状細菌類のコロニー（ミズワタ）が２００ｍｍ〜３００ｍｍ程度まで成長する。一方、前半系で成長したミズワタは曝気により先端が切断され、細かいＳＳ（浮遊物質）を形成し、下流側に移動する。この細かいＳＳを捕捉するためには、比表面積が大きくストランド間隔が短くできる径の細いストランドからなる成形体を下流側に配置することが望ましい。尚、中間から後半では、有機物濃度が低下しているために、ストランド成形体で生成する生物膜の肥大化の発現がなくなり、ろ過圧力の増大が抑制されると思われる。

本発明の汚濁水のろ過装置に用いられる接触ろ材成形体の各々は、好ましくは上記特許文献４に開示される方法、すなわち、「加熱溶融状態の熱可塑性樹脂を、ノズルよりストランド状に押出し、一定の水平方向開口形状を有する枠体中に流下・堆積させるに際して、枠体を流下するストランドに対して水平二次元方向に繰り返し相対移動させ、且つ流下中のストランドを冷却し、半固体状のストランドを枠体中に流下・堆積させることにより空隙率を５０〜９０％に制御することを特徴とする接触ろ材成形体の製造方法」、により製造される。以下、特許文献４の開示に沿ってその方法の概容を述べる。

図１は、上述した接触ろ材成形体の製造方法を実施するための簡便な装置系の一例の模式図であり、押出機１の先端のノズル２から押出された加熱溶融状態の熱可塑性樹脂ストランド３は、非接触型温度計（サーモグラフィー）４で表面温度を検出され、その出力に応じて、水噴霧冷却器５から噴出制御されるミスト状の水５ａの作用下に冷却される。冷却されたストランドは、移動装置６上に載置され水平方向に二次元移動する成型枠体７中に流下・堆積され、最終的に固化して、接触ろ材を形成する。

二次元方向移動の態様には、最終的に、枠体中に流下・堆積したストランドの完全固化前の荷重印加による融着度の向上および空隙率の低減の為の、必要に応じて採用される整形工程を考慮すれば、比較的任意性がある。しかし、この場合、二次元移動の任意度が高いと、荷重印加による成形に際して、中央でのストランドの過大な変形と、周辺部での過剰な空隙率の低下が起りがちである。従って、枠体のノズルに対する相対二次元移動方向にある程度の規則性を持たせ、成形体中での空隙率の一様な分布を通じて、ろ材を通る被処理水流の整流を図るのが好ましい。

他方、上記方法により得られるろ材成形体の全体形状は、基本的には使用される枠体の形状により支配されるが、水処理装置内に積み重ね配置されるろ材単位としての使用を考慮すると、概ね直方体（立方体を含む趣旨とする）形状であることが好ましい。従って使用される枠体の水平方向開口形状としては矩形（正方形を含む）が好ましい。

このような枠体７の水平二次元移動、換言すれば枠体中への冷却ストランドの流下（落し込み）の方向順序の好ましい態様の例としては、例えば水平方向開口形状が矩形である枠体の矩形両辺の延長方向をそれぞれＸ軸、Ｙ軸とした場合、概ねＸ軸方向に延長するストランドからなる一水平ストランド堆積層と、概ねＸ軸方向と直交するＹ軸方向に延長するストランドからなる次の一水平ストランド堆積層とを、交互に上下方向に繰り返し積層する形態がある。

換言すれば、枠体の相対移動方向としては、概ねＸ軸方向である一ストランド堆積層形成期間と、概ねＹ軸方向である次の一ストランド堆積層形成期間とを交互に繰り返すことにより、枠体中にストランドの積層堆積物を形成することになる。

この際、より厳密には、一ストランド堆積層形成期間においてＸ軸方向での往復動の切替時期毎にＹ軸方向に短い距離の移動期間を入れ、次の一ストランド層堆積期間においては、Ｙ軸方向での往復動の切替時期毎にＸ軸方向に短い距離の移動期間を置くことになる。更に引き続く二ストランド堆積層形成期間においては、Ｘ軸方向およびＹ軸方向の最初の移動方向が、上述した先の二ストランド堆積層形成期間におけるＸ軸およびＹ軸方向の最初の移動方向（例えば＋Ｘ方向と＋Ｙ方向）と逆側の方向（例えば−Ｘ方向と−Ｙ方向）となるようにして、積層ストランド延長方向ができるだけ偏らないようにすることが好ましい。この例では、結局４ストランド堆積層形成期間毎に、Ｘ軸、Ｙ軸の移動方向（往復動の切替時期の短距離移動方向も含めて）が同一となり、これが繰り返されることにより、高さ（Ｚ軸）方向にストランド層が堆積形成されることになる。

接触ろ材成形体の生産性を向上するためには、複数のノズルを有するダイスを用いて複数本のストランドを同時に押出して押出量を増加させる必要性がある。この際、複数のノズルが狭い間隔で直線的に配列していると、枠体の移動方向との関係もあるが、枠体中に流下するストランドが重なるおそれが大となる。特に結晶化が不十分でストランドの剛性が不十分の場合には、重なりの影響でストランドの不規則変形が顕著に発現して不都合となる。これに対し、ストランド樹脂が適度に結晶化してある程度の剛性がある場合には、流下するストランドが既に堆積しているストランドと重なりそうになっても、隣接位置へずれて堆積するために、重なりはおおむね避けられる。このようなストランドの重なりを良好に避けるためには、例えば、複数ノズルを図２に示すように千鳥格子状に、あるいは図３に示すように円形放射状に、配列してノズル管の間隔を大きくし且つ直線的な配列を避けることが好ましい。また図２の千鳥格子配列について、図４に示すように、ノズルの直線状配列方向が、枠体の相対移動軸Ｘ軸およびＹ軸のいずれともずれていること、換言すれば、Ｘ軸またはＹ軸との間に４５°未満、好ましくは５〜３０°程度の傾き角θを設定することが好ましい。

（整形工程）
上述のようにして枠体中にストランドを流下・堆積させたストランド積層物が、完全に固化する前に、枠体開口に嵌挿する形状の上蓋体を介してストランド積層物に１０〜８０ｋｇ／ｍ^２程度の荷重を印加してストランド間の密着を強化し、空隙率を均一に低減することにより、より枠体形状と整合し、且つ空隙率が均一な成形体を得ることが望ましい。

（接触ろ材）
上述の工程を経た枠体中のストランド積層体を固化後に枠体から取出すことによりろ材成形体が得られる。図１に示す例においては、枠体７は底板を有さず、上面が樹脂からの離型性の良い（例えばステンレス・スチール）からなる移動装置６の上面板上に載置されているため、枠体７からのろ材成形体の取出しは容易である。このようにして形成されるろ材成形体の好ましい全体形状は概ね直方体形状を有するものである。

本発明で用いる接触ろ材の他の好ましい形態的特徴を挙げると、構成ストランド径（等面積の円相当径）ｄ（ｍｍ）が上述したように０．５〜１０ｍｍ、更に好ましくは１〜８ｍｍ；空隙率ε（％）が５０〜９０％、好ましくは６０〜８５％；構成ストランド長さＬ（ｍ）が２ｍ以上、特に１０ｍ以上；比表面積Ｓ（ｍ^２／ｍ^３）が５０〜５０００ｍ^２／ｍ^３；成形体の全体容積Ｖ（ｍ^３）が１０^−２〜１０^２ｍ^３等である。

なお上記各寸法間には、成形体重量および構成樹脂密度より求めた空隙率ε（％）を介して、以下の関係が成立し、以下の実施例においても評価特性の計算に用いた。

＜空隙率＞
空隙率ε（％）＝（Ｖ−Ｔ／ρ）／Ｖ×１００
ここでＶ：成形体の全体容積（ｍ^３）、Ｔ：成形体重量（トン）
ρ：ストランド（構成樹脂）の密度（トン／ｍ^３）。

＜比表面積＞
成形体中のストランド単独の容積（Ｖ_１＝Ｔ／ρ）を求め、これをストランド径（＝ｄｍｍ）から求めたその断面積（＝（（ｄ／１０００）^２×π×１／４）で割って、ストランド長さを求め、更に以下の式にしたがって、比表面積を求める：
ストランド長さ：Ｌ（ｍ）＝Ｖ_１／（（ｄ／１０００）^２×π×１／４）
ストランドの全表面積：Ｓ（ｍ^２）＝π×（ｄ／１０００）×Ｌ
ストランドの比表面積：ｓ（ｍ^２／ｍ^３）＝Ｓ／Ｖ。

本発明のろ過装置は、それぞれ上記のようにして得られる接触ろ材成形体の、構成樹脂ストランドが互いに太さの異なる二種以上を、汚濁水処理槽中に、上流側には太い樹脂ストランドからなるろ材成形体を、下流側には細い樹脂ストランドからなるろ材成形体を、順次配列してなることを特徴とするものである。図５は、このような本発明の好ましい態様に従うろ過装置を含む水処理装置の一例の模式断面図である。

図５を参照して、この水処理装置は、本発明の好ましい一態様に従うろ過装置５０の下流に沈降分離槽６０を配置してなる。ろ過装置５０は、高さＨ、長さＬ、幅Ｗ（図示せず）のろ過槽（汚濁水処理槽）５１中の入口側多孔板５５と出口側多孔板５６で区画される空間中に、太さが順次減少する３種の熱可塑性樹脂ストランド５２１、５３１および５４１からそれぞれなる３種の接触ろ材成形体５２、５３および５４を、排水の流れ方向ＡＡに沿って、上流側から下流側と順次配置してなる。またろ過槽５１の底部には、長さＬ方向に適宜の間隔で、幅（Ｗ）方向に延長する散気管５７が配されている。

使用に際しては、生活排水あるいは工場排水等からなる汚濁水ＷＷは、ろ過槽５１中の入口側多孔板５５の上流空間に導入され多孔板５５を通り、太さが順次減少する３種の樹脂ストランドからなる接触ろ材成形体５２、５３および５４を通過するに際してミズワタの成長、散気管５７からの空気による曝気処理による細かいＳＳへの分裂および汚泥への分解等の処理を受けつつ、多孔板５６を通り、生成した汚泥を含むろ過水ＦＷは溢流水として、沈降分離槽６０へ導入され、汚泥から分離された処理水ＣＷは、そのまま、あるいは滅菌処理等の追加の後処理を受けて、放流あるいは再使用に供される。

直径の異なる樹脂ストランドからなるろ材成形体として何種類のものを用いるか、またそれらの容積比およびそれらの間の直径比については、被処理汚濁水中のＢＯＤおよびＳＳ等に応じて、水質改善効果とろ過圧（水頭差）の上昇を考慮して適宜設定可能であるが、２種類以上４種類以下が現実的であり、それぞれの容積比は、均等割×（０．４０〜２．０）倍の範囲が妥当であり、好ましくは均等割×（０．７〜１．５）倍の範囲が用いられる。更に、太さの異なる樹脂ストランドの組合せを特徴とする本発明の効果を発揮するため、最上流と最下流のろ材成形体における構成樹脂ストランドの太さ（円相当直径）の比は、好ましくは１．５以上、より好ましくは２以上、特に好ましくは３以上に設定する。上限は２０以下、特に１０以下が現実的である。本発明においては、ミズワタの成長と切断による寸法変化が最も影響する最上流と最下流のろ材成形体における空隙の寸法変化が特に重要であり、中間に位置するろ材成形体におけるストランドの太さに関しては、一部逆転させるなどの自由度は許容される。

以下、実施例および比較例により、本発明を更に具体的に説明する。

＜ろ材成形体の製造＞
下記性状を示す電線被覆用廃材ポリエチレンを熱可塑性樹脂として、図１に示す様な装置系を用いて太さが、それぞれ１ｍｍφ、３．３ｍｍφおよび５．５ｍｍφの樹脂ストランドからなる３種のろ材成形体を製造した。

・ＭＦＲ値（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準拠）：５．８ｇ／分（測定温度：１９０℃、荷重：１０ｋｇ・ｆ）、
・融点：１１０℃、結晶化温度：９７℃（昇温および降温速度：１０℃／分）、
・密度：０．９２ｇ／ｃｍ^３。

（製造例１）
単軸押出機１で上記ポリエチレンを溶融混練し、固定ダイス１ａ中に設けた図２に示す千鳥格子状配列で計４４のノズル２（温度１８０℃、径１ｍｍφ）から押出されたストランド３を流下させながら、非接触型表面温度計４（ＮＥＣ三栄（株）製「ＴＨ６２００」）により表面温度を計測しながら噴霧量の調整可能な水噴霧冷却器５より水を噴霧して冷却して、ストランド表面温度を４２℃に制御しつつ、サーボモータを備えた水平二軸方向移動装置６上、且つ枠体の上端までの距離がノズル下１２０ｃｍの位置になるように載置した寸法５０×５０／２５ｃｍ（Ｘ／Ｙ／Ｚ）の成型枠体７を３ｍ／分の一定速度でＸ軸およびＹ軸方向に繰り返し移動させつつ、ストランドを流下させ、２５ｃｍの高さまで堆積させた。この際の、枠体の水平二次元移動方向のより詳細は、上記本文にて説明したように、枠体中へのストランド優先配列方向がＹ→Ｘ→−Ｙ→−Ｘと変化する４ストランド堆積層形成期間を１サイクルとする規則配列構造のストランド積層体の形成法において、Ｙおよび−Ｙ優先配列時のＹ軸移動距離を４４９ｍｍ（その間のＸ軸移動距離を８６ｍｍ）、Ｘおよび−Ｙ優先配列時のＸ軸移動距離を４２９ｍｍ（その間のＹ軸移動距離５６ｍｍ）として、規則配列ストランド堆積体を得た。その後、このストランド堆積体を、１０ｋｇ（／５０×５０ｃｍ）の荷重がかかる上蓋を載せた状態で固化させることにより、寸法５０×５０×２５ｃｍの接触ろ材成形体を形成した。該成形体は、実質的に４４本のストランドからなる。

（製造例２）
製造例１において、ノズル２を、径が３．３ｍｍφのもの２１個に変更し、枠体中へのストランド優先配列方向がＹ→Ｘ→−Ｙ→−Ｘと変化する４ストランド堆積層形成期間を１サイクルとする規則配列構造のストランド積層体の形成法において、Ｙおよび−Ｙ優先配列時のＹ軸移動距離を４５２ｍｍ（その間のＸ軸移動距離を８４ｍｍ）、Ｘおよび−Ｘ優先配列時のＸ軸移動距離を４２３ｍｍ（その間のＹ軸移動距離５６ｍｍ）とする規則配列ストランド積層体形成態様に変更し、枠体７に流下するストランド表面温度を４３℃とする以外は製造例１と同様にして、直方体形状のろ材成形体を得た。

（製造例３）
製造例１において、ノズル２を径５．５ｍｍφのもの８個に変更し、Ｙおよび−Ｙ優先配列時のＹ軸移動距離を４５５ｍｍ（その間のＸ軸移動距離を８７ｍｍ）、Ｘおよび−Ｘ優先配列時のＸ軸移動距離を４３５ｍｍ（その間のＹ軸移動距離５７ｍｍ）とする規則配列ストランド積層体形成態様に変更する以外は製造例１と同様にして、直方体形状のろ材成形体を得た。

＜＜水処理性能試験＞＞
（実施例１）
図５に示すものと概ね同じ構造を有する、長さ（Ｌ）：２０００ｍｍ、幅（Ｗ）：１０５ｍｍ、高さ（Ｈ）：２５０ｍｍ（有効深さ：１８５ｍｍ）、容積３９Ｌの小型実験ろ過槽５１に、上記製造例３、２および１で得られた太さが順次５．５ｍｍφ、３．３ｍｍφおよび１ｍｍφの樹脂ストランドからなる３種のろ材成形体５２、５３および５４を、それぞれ１／３の容積割合となるように且つＸ−Ｙ面が汚濁水流動方向ＡＡと直交する汚濁水流入面となるように配列して、充填して得られたろ過装置５０に、下水処理場の最初沈澱水であるＢＯＤ＝１６０ｍｇ／Ｌ、ＳＳ＝９０ｍｇ／Ｌの原水を長さ方向に沿って７５ｍＬ／分の速度で流入させ（滞留時間：８．６時間）、ろ過槽５１の底部にろ過槽の長さ方向に等間隔で長さ方向と直交するように配置した散気管２０本（それぞれ孔径０．８ｍｍφの孔を４０個／本の割合で設けてある）から２５Ｌ／分の割合で空気を流しながら（ならし期間１４日）＋１２６日の試験期間、水処理を行い、出口水を２０Ｌの分離槽６０に受け、上澄水（処理水）を排出した。

途中、１回／週の割合でろ過槽５１の出口水質を測定し、その平均値としてＢＯＤ除去率、ＳＳ除去率を求めた。

また２週間に１回の頻度で沈降分離槽６０に溜まった汚泥を均一に攪拌し、沈降分離槽の容量とＳＳ濃度で汚泥量を計量し、以下の式で汚泥発生率を求めた。

汚泥発生率（％）＝（汚泥累積量＋処理水ＳＳ累積量）／原水ＳＳ累積量×１００
汚泥累積量（ｇ）：沈降分離槽に溜まった汚泥量の累積値
処理水ＳＳ累積量（ｇ）：沈降分離槽の最終処理水で流出したＳＳ量の累積値。

別途、装置運転終期におけるろ過槽５１の入口・出口水頭差を測定して、ろ材通水性を評価した。

ろ材成形体の概要および水処理性能評価結果を、下記比較例の結果とまとめて後記表１に示す。

（比較例１，２および３）
実験ろ過槽５１に充填するろ材成形体として、製造例１，２および３で製造した直径１ｍｍφ（比較例１）、３．３ｍｍφ（比較例２）および５．５ｍｍφ（比較例３）のろ材成形体を、それぞれ単独で用いる以外は、実施例１と同様にして水処理性能試験を行った。

（比較例４）
実験ろ過槽５１に充填するろ材成形体として、市販砕石球状結合体（アクアテック（株）製「ジャリッコ」；嵩密度約１０００ｋｇ／ｍ^３、平均寸法約１００ｍｍ、空隙率６０％、比表面積：６２ｍ^２／ｍ^３）を用いる以外は、実施例１と同様にして水処理性能試験を行った。

上記実施例、比較例における各ろ材成形体の概要および水処理性能評価結果をまとめて次表１に示す。

上述し、また上記表１の結果からも理解されるように、本発明によれば、優れた水質改善効果と長期的にろ水圧の上昇の少ない、特に汚濁の程度の大きい各種排水の処理に適したろ過装置およびこれを用いる汚濁水の処理方法が提供される。

本発明に用いる接触ろ材成形体の製造方法を実施するのに適した装置系の模式配置図。本発明に用いる接触ろ材成形体の製造方法の製造例２に用いたノズルの千鳥格子状配列を示す平面図。ノズル配列の別例として、円形放射状配列を示す平面図。図２の千鳥格子上配列ノズルの配列方向と枠体の優先移動動方向Ｘ軸およびＹ軸との相対配置の一例を説明するための平面図。本発明のろ過装置を含む水処理装置の一例の模式断面図。

符号の説明

５０ろ過装置
５１ろ過槽
５２，５３，５４接触ろ材成形体
５５入口多孔板
５６出口多孔板
５７散気管
６０沈降分離槽
５２１，５３１，５４１熱可塑性樹脂ストランド
ＷＷ被処理汚濁水
ＡＡ汚濁水流れ方向
ＦＷろ過水
ＣＷ処理水

Claims

それぞれ熱可塑性樹脂ストランドの融着成形体からなり且つ該熱可塑性樹脂ストランドの太さが互いに異なる二種以上の接触ろ材成形体を、汚濁水処理槽中に、上流側には太い樹脂ストランドからなるろ材成形体を、下流側には細い樹脂ストランドからなるろ材成形体を、配列してなる汚濁水のろ過装置。
前記二種以上の接触ろ材成形体のそれぞれについて、構成樹脂ストランドの直径が０．５〜１０ｍｍ、空隙率が５０〜９０％、比表面積が５０〜５００ｍ^２／ｍ^３の範囲にある請求項１に記載のろ過装置。
最上流と最下流の接触ろ材成形体における構成樹脂ストランドの直径の比が１．５〜２０の範囲内である請求項１または２に記載のろ過装置。
請求項１〜３のいずれかのろ過装置を用い、二種以上の接触ろ材成形体に順次汚濁水を通水してろ過する汚濁水の処理方法。
ろ過装置からの処理水を、沈降分離槽に導入し、上澄液を排出する請求項４に記載の汚濁水の処理方法。