JP2009228134A - Steel sheet excellent in strength and hydrogen embrittlement resistance characteristic after hot stamping, and hot stamping method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、高温でのプレス成形と金型との接触による急冷を利用し、成形加工と焼入れを同時に行い、高強度の成形品を得るホットスタンピング方法及びホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板、ホットスタンピング成形品に関するものである。 The present invention utilizes hot stamping at high temperature and rapid cooling due to contact with a mold, and simultaneously performs a molding process and quenching to obtain a high-strength molded product, and strength and hydrogen embrittlement resistance after hot stamping. The present invention relates to a steel plate and hot stamping molded product having excellent characteristics.
近年、自動車の軽量化を目的として、素材である鋼板の高強度化が進められている。しかし、鋼板を高強度化すると延性や加工性が低下し、適用し得る部材が制限される。そのため、成形性を向上させた高強度鋼板の開発や、成形性の劣る高強度鋼板の加工を可能にする成形方法の開発が進められている。 In recent years, for the purpose of reducing the weight of automobiles, the strength of steel plates as materials has been increased. However, when the strength of the steel plate is increased, ductility and workability are lowered, and applicable members are limited. Therefore, development of a high-strength steel sheet with improved formability and development of a forming method that enables processing of a high-strength steel sheet with inferior formability are in progress.
また、鋼板を熱間でプレス成形し、それとほぼ同時に金型を利用して急冷し、高強度鋼製部品を製造する技術が提案されており、ホットスタンピングと呼ばれている（例えば、特許文献１〜４）。しかし、このホットスタンピングによって製造された部品にピアス穴を開ける際、ピアス穴の端面に亀裂が入ることがある。これは、鋼板を加熱する際や、熱間でのプレス成形を行う際に、鋼板の内部に侵入した水素に起因する遅れ破壊である。 In addition, a technique for producing a high-strength steel part by pressing a steel sheet hot and quenching it almost simultaneously with a mold is called hot stamping (for example, patent literature). 1-4). However, when a pierced hole is drilled in a part manufactured by this hot stamping, a crack may occur in the end face of the pierced hole. This is a delayed fracture caused by hydrogen that has entered the steel sheet when the steel sheet is heated or when hot press forming is performed.
特に、ホットスタンピングでは、高温に加熱して鋼の組織をオーステナイトにするため水素が侵入し易く、急冷によって焼入れ、マルテンサイト変態させると遅れ破壊が生じ易い。そのため、ホットスタンピング後の強度と耐水素脆化特性の両立は非常に重要な問題である。 In particular, in hot stamping, hydrogen is likely to enter because it is heated to a high temperature to make the steel structure austenite, and delayed fracture is likely to occur if quenched and martensitic transformed by rapid cooling. Therefore, compatibility between strength after hot stamping and resistance to hydrogen embrittlement is a very important issue.
なお、非特許文献１及び２には、水素脆化に及ぼす鋼中の成分の影響が記載されている。例えば、非特許文献１には、ＭｎとＳｉが、ＰやＳと共存すると水素脆化を起こしやすくなること、（Ｍｎ＋０．５Ｓｉ＋Ｐ＋Ｓ）＜０．２％にすれば、水素脆化を避けられることが記載されている。しかし、非特許文献１には、適切な水素量の評価がなされていないため、ホットスタンピング後の製品でも同様の結果になるか、定かではない。 Non-Patent Documents 1 and 2 describe the influence of components in steel on hydrogen embrittlement. For example, Non-Patent Document 1 states that hydrogen embrittlement is likely to occur when Mn and Si coexist with P and S, and that hydrogen embrittlement can be avoided if (Mn + 0.5Si + P + S) <0.2%. Is described. However, in Non-Patent Document 1, since an appropriate amount of hydrogen has not been evaluated, it is not certain whether the same result will be obtained even for a product after hot stamping.
また、非特許文献２には、Ｍｎの含有量を減少させると、水素脆化が起きにくくなることが記載されている。しかし、Ｍｎを減少させると、ホットスタンピング後の製品の強度の低下が懸念される。 Non-Patent Document 2 describes that hydrogen embrittlement is less likely to occur when the Mn content is reduced. However, when Mn is decreased, there is a concern that the strength of the product after hot stamping is decreased.
本発明は、プレス成形と焼入れを一つの工程で行うホットスタンピングにおいて、ホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板、強度及び耐水素脆化特性に優れたホットスタンピング成形品及びホットスタンピング方法を提供することを目的とする。 The present invention relates to a hot stamping in which press forming and quenching are performed in one step, a steel plate excellent in strength and hydrogen embrittlement resistance after hot stamping, a hot stamping molded product excellent in strength and hydrogen embrittlement resistance, and hot stamping An object is to provide a stamping method.
本発明は、鋼板に含まれるＳｉ量とＭｎ量を制限することにより、ホットスタンピング後の耐水素脆化特性が向上すること、Ｓｉ量とＭｎ量の制限によって低下した強度を確保するためにはＢ及びＴｉの添加が有効であることを知見し、その知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。
（１）質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５５％、Ｔｉ：０．００１〜０．０４０％、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％を含有し、ＭｎとＳｉを
０．０５％≦（Ｍｎ＋Ｓｉ）≦０．４０％
を満足するように含有し、Ａｌ：０．１００％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０２０％以下に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板。
（２）鋼板が、更に、質量％で、Ｃｒ：２．０％以下、Ｍｏ：２．０％以下の一方又は双方を含有することを特徴とする上記（１）に記載のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板。
（３）鋼板が、更に、質量％で、Ｎｉ：２％以下、Ｃｕ：２％以下、Ｓｎ：２％以下の１種又は２種以上含有することを特徴とする上記（１）又は（２）に記載のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板。
（４）鋼板が、更に、質量％で、Ｎｂ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．０１〜３．０％の一方又は双方を含有することを特徴とする上記（１）〜（３）の何れか１項に記載のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板。
（５）鋼板が、更に、質量％で、Ｃａ：０．０００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．０５％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５％の１種又は２種以上含有することを特徴とする上記（１）〜（４）の何れか１項に記載のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板。
（６）質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５５％、Ｔｉ：０．００１〜０．０４０％、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％を含有し、ＭｎとＳｉを
０．０５％≦（Ｍｎ＋Ｓｉ）≦０．４０％
を満足するように含有し、Ａｌ：０．１００％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０２０％以下に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、金属組織がマルテンサイトからなることを特徴とするホットスタンピング成形品。
（７）ホットスタンピング成形品が、更に、質量％で、Ｃｒ：２．０％以下、Ｍｏ：２．０％以下の一方又は双方を含有することを特徴とする上記（６）に記載のホットスタンピング成形品。
（８）ホットスタンピング成形品が、更に、質量％で、Ｎｉ：２％以下、Ｃｕ：２％以下、Ｓｎ：２％以下の１種又は２種以上含有することを特徴とする上記（６）又は（７）に記載のホットスタンピング成形品。
（９）ホットスタンピング成形品が、更に、質量％で、Ｎｂ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．０１〜３．０％の一方又は双方を含有することを特徴とする上記（６）〜（８）の何れか１項に記載のホットスタンピング成形品。
（１０）ホットスタンピング成形品が、更に、質量％で、Ｃａ：０．０００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．０５％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５％の１種又は２種以上含有することを特徴とする上記（６）〜（９）の何れか１項に記載のホットスタンピング成形品。
（１１）質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５５％、Ｔｉ：０．００１〜０．０４０％、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％を含有し、ＭｎとＳｉを
０．０５％≦（Ｍｎ＋Ｓｉ）≦０．４０％
を満足するように含有し、Ａｌ：０．１００％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０２０％以下に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼板を、Ａｃ3変態点以上に加熱し、Ａｒ3変態点未満に冷却することなくプレス成形し、そのまま金型との接触による焼入れを行うことを特徴とするホットスタンピング方法。
（１２）鋼板が、更に、質量％で、Ｃｒ：２．０％以下、Ｍｏ：２．０％以下の一方又は双方をすることを特徴とする上記（１１）に記載のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れたホットスタンピング方法。
（１３）鋼板が、更に、質量％で、Ｎｉ：２％以下、Ｃｕ：２％以下、Ｓｎ：２％以下の１種又は２種以上含有することを特徴とする上記（１１）又は（１２）に記載のホットスタンピング方法。
（１４）鋼板が、更に、質量％で、Ｎｂ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．０１〜３．０％の一方又は双方を含有することを特徴とする上記（１１）〜（１３）の何れか１項に記載のホットスタンピング方法。
（１５）鋼板が、更に、質量％で、Ｃａ：０．０００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．０５％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５％の１種又は２種以上含有することを特徴とする上記（１１）〜（１４）の何れか１項に記載のホットスタンピング方法。
In order to secure the strength reduced by limiting the Si content and the Mn content, the present invention improves the hydrogen embrittlement resistance after hot stamping by limiting the Si content and the Mn content contained in the steel sheet. The inventors have found that the addition of B and Ti is effective, and have been made based on the knowledge, and the gist thereof is as follows.
(1) By mass%, C: 0.15 to 0.55%, Ti: 0.001 to 0.040%, B: 0.0003 to 0.0050%, Mn and Si 0.05 % ≦ (Mn + Si) ≦ 0.40%
Hot, characterized in that Al: 0.100% or less, P: 0.030% or less, S: 0.020% or less, the balance being Fe and inevitable impurities Steel sheet with excellent strength and hydrogen embrittlement resistance after stamping.
(2) The steel plate further contains one or both of Cr: 2.0% or less and Mo: 2.0% or less by mass%, after hot stamping according to (1) above Steel sheet with excellent strength and hydrogen embrittlement resistance.
(3) The steel sheet further contains one or two or more of Ni: 2% or less, Cu: 2% or less, Sn: 2% or less in terms of mass%. The steel sheet having excellent strength and resistance to hydrogen embrittlement after hot stamping as described in 1).
(4) The steel sheet further contains one or both of Nb: 0.05 to 1.0% and V: 0.01 to 3.0% by mass%. A steel sheet excellent in strength and resistance to hydrogen embrittlement after hot stamping according to any one of (3).
(5) The steel sheet is further in mass%, Ca: 0.0005 to 0.05%, Mg: 0.0005 to 0.05%, REM: 0.0005 to 0.05%, or one or two of them. The steel sheet excellent in strength and resistance to hydrogen embrittlement after hot stamping according to any one of the above (1) to (4), which is contained above.
(6) By mass%, C: 0.15 to 0.55%, Ti: 0.001 to 0.040%, B: 0.0003 to 0.0050%, Mn and Si 0.05 % ≦ (Mn + Si) ≦ 0.40%
The content is limited to Al: 0.100% or less, P: 0.030% or less, S: 0.020% or less, the balance is Fe and inevitable impurities, and the metal structure is martensite. A hot stamping molded product characterized by comprising:
(7) The hot stamping molded article further contains one or both of Cr: 2.0% or less and Mo: 2.0% or less by mass%. Stamping molded product.
(8) The above-mentioned (6), characterized in that the hot stamping molded article further contains one or more of Ni: 2% or less, Cu: 2% or less, Sn: 2% or less in mass%. Or the hot stamping molded article as described in (7).
(9) The hot stamping molded article further contains one or both of Nb: 0.05 to 1.0% and V: 0.01 to 3.0% by mass% ( The hot stamping molded product according to any one of 6) to (8).
(10) The hot stamping molded product is one type of Ca: 0.0005 to 0.05%, Mg: 0.0005 to 0.05%, REM: 0.0005 to 0.05% in mass%. Alternatively, the hot stamping molded product according to any one of the above (6) to (9), wherein two or more types are contained.
(11) By mass%, C: 0.15 to 0.55%, Ti: 0.001 to 0.040%, B: 0.0003 to 0.0050%, Mn and Si 0.05 % ≦ (Mn + Si) ≦ 0.40%
The steel sheet containing Al: 0.100% or less, P: 0.030% or less, and S: 0.020% or less, with the balance being Fe and inevitable impurities, is converted to Ac 3 transformation. A hot stamping method comprising heating to a point or more, press-molding without cooling to less than an Ar 3 transformation point, and performing quenching by contact with a mold as it is.
(12) The strength after hot stamping according to (11) above, wherein the steel sheet further comprises one or both of Cr: 2.0% or less and Mo: 2.0% or less by mass%. And a hot stamping method excellent in hydrogen embrittlement resistance.
(13) The above (11) or (12), wherein the steel sheet further contains, by mass%, one or more of Ni: 2% or less, Cu: 2% or less, Sn: 2% or less. ) Hot stamping method described in the above.
(14) The steel sheet further contains one or both of Nb: 0.05 to 1.0% and V: 0.01 to 3.0% by mass%. The hot stamping method according to any one of (13).
(15) One or two types of steel plates are further contained in mass%, Ca: 0.0005 to 0.05%, Mg: 0.0005 to 0.05%, REM: 0.0005 to 0.05%. The hot stamping method according to any one of (11) to (14) above, which is contained above.
鋼中のＭｎとＳｉ含有量を低減させると、水素脆化を回避できる可能性はあるものの、ホットスタンピングによって成形された、高強度を有する鋼製部材に発生する遅れ破壊への対策として十分であるかどうか、明確ではない。また、Ｓｉは固溶強化元素であり、Ｍｎは焼入れ性を高め、ホットスタンピング後の成形品の組織をマルテンサイトとするために必要な元素である。したがって、ＭｎとＳｉを低減させると、十分な強度が得られなくなる可能性がある。 Although there is a possibility that hydrogen embrittlement can be avoided by reducing the Mn and Si contents in the steel, it is sufficient as a countermeasure against delayed fracture occurring in steel members with high strength formed by hot stamping. It is not clear whether there is. Si is a solid solution strengthening element, and Mn is an element necessary for improving the hardenability and making the structure of the molded product after hot stamping martensite. Therefore, if Mn and Si are reduced, sufficient strength may not be obtained.
そこで、本発明者らは、まず、鋼板のＭｎ及びＳｉの含有量と、ホットスタンピング後の成形品の水素脆化との関係に着目して検討を行った。その結果、（Ｍｎ＋Ｓｉ）≦０．４０質量％とすれば、ホットスタンピング後の耐水素脆化特性の低下を抑制できることがわかった。 Therefore, the present inventors first studied by paying attention to the relationship between the Mn and Si contents of the steel sheet and the hydrogen embrittlement of the molded product after hot stamping. As a result, it was found that when (Mn + Si) ≦ 0.40% by mass, a decrease in hydrogen embrittlement resistance after hot stamping can be suppressed.
一方、（Ｍｎ＋Ｓｉ）を低下させると、十分な強度が得られないという問題が生じた。そこで、本発明者らは、鋼板のＭｎ及びＳｉの含有量を制御し、更に、焼入れ性を高めるＢの含有を検討した。その結果、（Ｍｎ＋Ｓｉ）≧０．０５質量％とし、Ｂを添加するとともに、ＢＮの生成を抑制するＴｉの添加を必須とすれば、必要とする十分な強度が確保できるという知見が得られた。 On the other hand, when (Mn + Si) was lowered, there was a problem that sufficient strength could not be obtained. Therefore, the present inventors have studied the inclusion of B which controls the Mn and Si contents of the steel sheet and further enhances the hardenability. As a result, it was found that if (Mn + Si) ≧ 0.05% by mass, addition of B and addition of Ti that suppresses the generation of BN are essential, sufficient necessary strength can be secured. .
更に選択元素として、Ｃｒ、Ｍｏを添加すると、焼入れ性が高まり、金型の冷却能力に起因する成形品の部分的な強度の低下を防止することができる。また、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎの添加により耐食性を付与すると、耐水素脆化特性を安定化することができるという知見も得た。 Further, when Cr or Mo is added as a selective element, the hardenability is enhanced, and the partial strength reduction of the molded product due to the cooling ability of the mold can be prevented. Moreover, the knowledge that hydrogen embrittlement resistance can be stabilized by providing corrosion resistance by adding Ni, Cu, and Sn was also obtained.
以下、本発明について詳細に説明する。本発明の、ホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板は、特定の化学組成を有する熱延鋼板又は冷延鋼板である。冷延鋼板には亜鉛めっき、アルミめっき等の表面処理を施しても良い。また、本発明のホットスタンピング方法は、特定の化学組成を有する熱延鋼板又は冷延鋼板を、金属組織がオーステナイトとなる温度に加熱し、プレス成形と金型による急冷を一つの工程で行う成形方法である。 Hereinafter, the present invention will be described in detail. The steel plate excellent in strength and hydrogen embrittlement resistance after hot stamping according to the present invention is a hot-rolled steel plate or a cold-rolled steel plate having a specific chemical composition. The cold-rolled steel sheet may be subjected to a surface treatment such as zinc plating or aluminum plating. The hot stamping method of the present invention is a method in which a hot-rolled steel sheet or a cold-rolled steel sheet having a specific chemical composition is heated to a temperature at which the metal structure becomes austenite, and press molding and rapid cooling by a mold are performed in one step. Is the method.
また、本発明のホットスタンピング成形品は、上述のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板を、上述のホットスタンピング方法で成形したものであり、金属組織がマルテンサイトからなり、極めて高い強度と優れた耐水素脆化特性とを有する。 Further, the hot stamping molded product of the present invention is a steel sheet excellent in strength and hydrogen embrittlement resistance after hot stamping described above, and formed by the above hot stamping method, and the metal structure is composed of martensite. It has extremely high strength and excellent hydrogen embrittlement resistance.
まず、鋼板の化学成分について説明する。特に指定しない限り、％は質量％を意味する。 First, chemical components of the steel plate will be described. Unless otherwise specified,% means mass%.
Ｓｉ及びＭｎは、本発明において極めて重要な元素である。Ｓｉは固溶強化元素であり、Ｍｎは焼入れ性を高める元素である。したがって、ホットスタンピング後の強度を確保するために、（Ｍｎ＋Ｓｉ）≧０．０５％を満足することが必要である。一方、ＭｎとＳｉを過剰に含有させると、耐水素脆化特性を損なう。したがって、（Ｍｎ＋Ｓｉ）≦０．４０％を満足することが必要である。 Si and Mn are extremely important elements in the present invention. Si is a solid solution strengthening element, and Mn is an element that enhances hardenability. Therefore, in order to secure the strength after hot stamping, it is necessary to satisfy (Mn + Si) ≧ 0.05%. On the other hand, when Mn and Si are contained excessively, the hydrogen embrittlement resistance is impaired. Therefore, it is necessary to satisfy (Mn + Si) ≦ 0.40%.
Ｂも、本発明において極めて重要な元素である。本発明の鋼板は、ＳｉとＭｎを低減させているため、高強度を得るために、微量で焼入れ性を大幅に向上させるＢを０．０００３％以上添加することが必要である。特に、ホットスタンピング後の成形品の引張強度を向上させるためには、Ｂを０．０００５％以上添加することが好ましい。一方、０．００５０％を超えるＢを含有させても焼入れ性を向上させる効果は飽和し、成形品が脆化することもある。 B is also an extremely important element in the present invention. Since the steel sheet of the present invention reduces Si and Mn, in order to obtain high strength, it is necessary to add 0.0003% or more of B that greatly improves the hardenability in a small amount. In particular, in order to improve the tensile strength of the molded product after hot stamping, it is preferable to add B in an amount of 0.0005% or more. On the other hand, even if containing B exceeding 0.0050%, the effect of improving the hardenability is saturated and the molded product may become brittle.
Ｔｉも、本発明において極めて重要な元素である。Ｔｉは、不純物であるＮと結合してＴｉＮを生成させるために添加する。これにより、ＢＮの生成を抑制して、焼入れ性の向上のために添加したＢを有効に作用させることができる。この効果を得るためには、Ｔｉを０．００１％以上添加することが必要である。一方、０．０４０％超のＴｉを添加すると、炭化物を生成し、ホットスタンピング後の成形品の強度が低下したり、脆化することがある。 Ti is also an extremely important element in the present invention. Ti is added to combine with N as an impurity to generate TiN. Thereby, the production | generation of BN can be suppressed and B added for the improvement of hardenability can be made to act effectively. In order to obtain this effect, it is necessary to add 0.001% or more of Ti. On the other hand, if more than 0.040% Ti is added, carbides are generated, and the strength of the molded product after hot stamping may be reduced or embrittled.
Ｃは、ホットスタンピング後の強度の確保に必要な元素である。特に、ホットスタンピング後の成形品の引張強度を１２００ＭＰａ以上にするためには、０．１５％以上の添加が必要である。一方、Ｃを過剰に含有すると、ホットスタンピング後の成形品が脆くなるため、上限を０．５５％とした。 C is an element necessary for securing strength after hot stamping. In particular, in order to increase the tensile strength of the molded product after hot stamping to 1200 MPa or more, it is necessary to add 0.15% or more. On the other hand, if C is contained excessively, the molded product after hot stamping becomes brittle, so the upper limit was made 0.55%.
Ａｌは、脱酸元素であり、０．１００％を超えると非金属介在物が多くなり製品に表面疵が発生しやすくなる。また、ＡｌにはＮを固定する効果もあり、ＡｌＮを形成して、結晶粒径の微細化に寄与するため、０．０１０％以上を含有させることが好ましい。なお、鋼中のＮを固定には、Ａｌよりも高温で窒化物を生成するＴｉの添加が有効である。 Al is a deoxidizing element, and when it exceeds 0.100%, nonmetallic inclusions increase and surface defects are likely to occur in the product. In addition, Al also has an effect of fixing N. Since AlN is formed and contributes to the refinement of the crystal grain size, it is preferable to contain 0.010% or more. For fixing N in steel, it is effective to add Ti that produces nitride at a higher temperature than Al.
Ｐは、溶接割れ性及び衝撃特性に悪影響を及ぼす不純物元素であるため、０．０３０％以下に制限する。好ましくは０．０１５％以下である。 P is an impurity element that adversely affects weld cracking properties and impact characteristics, so is limited to 0.030% or less. Preferably it is 0.015% or less.
Ｓも不純物元素であり、加工性の劣化、衝撃特性の劣化をもたらし、再熱割れ感受性の増大の原因となる。したがって、Ｓは、０．０２０％以下とする。好ましくは０．００５％以下である。 S is also an impurity element, which causes deterioration of workability and impact characteristics and causes an increase in reheat cracking sensitivity. Therefore, S is set to 0.020% or less. Preferably it is 0.005% or less.
更に、Ｃｒ、Ｍｏの一方又は双方を添加しても良い。
Ｃｒ、Ｍｏは、焼入れ性を高め、Ｍ23Ｃ6型の炭化物を安定的に生成し、強度を上昇させる元素である。しかし、Ｃｒ、Ｍｏは、多量に添加するとめっき性が劣化することがあり、また、コストアップを招く。したがって、Ｃｒ及びＭｏの上限は、それぞれ、２．０％以下とすることが好ましい。
Further, one or both of Cr and Mo may be added.
Cr and Mo are elements that increase the hardenability, stably generate M 23 C 6 type carbides, and increase the strength. However, if Cr and Mo are added in a large amount, the plating property may be deteriorated and the cost is increased. Therefore, it is preferable that the upper limit of Cr and Mo be 2.0% or less, respectively.
更に、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎの１種又は２種以上を添加しても良い。
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎは、鋼板表面付近の酸化物に影響を及ぼし、耐食性を向上させる元素である。しかし、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎを、それぞれ、２％を超えて添加すると加工性が劣化することがある。したがって、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎの上限は、それぞれ、２％以下にすることが好ましい。なお、衝撃特性及び耐水素脆化特性を向上させるためには、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎを、それぞれ、０．００５％以上添加することが好ましい。
Furthermore, you may add 1 type, or 2 or more types, Ni, Cu, and Sn.
Ni, Cu, and Sn are elements that affect the oxide near the steel sheet surface and improve the corrosion resistance. However, when Ni, Cu, and Sn are added in excess of 2%, workability may be deteriorated. Therefore, the upper limit of Ni, Cu, and Sn is preferably 2% or less. In order to improve impact characteristics and hydrogen embrittlement resistance, it is preferable to add Ni, Cu, and Sn at 0.005% or more, respectively.
更に、Ｎｂ、Ｖの一方又は双方を添加しても良い。
Ｎｂ、Ｖは、炭窒化物を形成する元素であり、強度向上に寄与する。また、Ｎｂ、Ｖの炭化物は、鋼中に侵入した水素をトラップし、耐水素脆化特性を向上させる。これらの効果を得るためには、Ｎｂは０．０５％以上、Ｖは０．０１％以上を添加することが好ましい。一方、Ｎｂは１．０％を超えると、Ｖは３．０％を超えると、靭性がやや劣化し、耐水素脆化特性を損なうことがある。そのため、Ｎｂ添加量の上限は１．０％以下、Ｖ添加量の上限は、３．０％以下とすることが好ましい。なお、耐水素脆化特性を更に向上させるためには、ＮｂとＶの両者を複合添加することが好ましい。
Further, one or both of Nb and V may be added.
Nb and V are elements that form carbonitrides and contribute to strength improvement. The carbides of Nb and V trap hydrogen that has entered the steel and improve the resistance to hydrogen embrittlement. In order to obtain these effects, it is preferable to add 0.05% or more of Nb and 0.01% or more of V. On the other hand, if Nb exceeds 1.0% and V exceeds 3.0%, the toughness may be slightly deteriorated and the hydrogen embrittlement resistance may be impaired. Therefore, the upper limit of the Nb addition amount is preferably 1.0% or less, and the upper limit of the V addition amount is preferably 3.0% or less. In order to further improve the hydrogen embrittlement resistance, it is preferable to add both Nb and V in combination.
更に、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの１種又は２種以上を添加しても良い。
Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭは、硫化物を形成し、ＭｎＳなどの介在物の形態を制御するために添加してもよい。衝撃特性や耐水素脆化特性を向上させるためには、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの１種又は２種以上を、それぞれ、０．０００５％以上添加することが好ましい。また、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭを過剰に添加すると、加工性を損なうことがあるため、それぞれ、上限を０．０５％以下とすることが好ましい。なお、ＲＥＭとは、Rare Earth Metalの略であり、周期律表においてＬａから始まるランタノイド系元素の総称である。
Further, one or more of Ca, Mg, and REM may be added.
Ca, Mg, and REM may be added to form sulfides and control the form of inclusions such as MnS. In order to improve impact characteristics and hydrogen embrittlement resistance, it is preferable to add one or more of Ca, Mg, and REM in an amount of 0.0005% or more. Moreover, since processability may be impaired when Ca, Mg, and REM are added excessively, the upper limit is preferably 0.05% or less. Note that REM is an abbreviation for Rare Earth Metal and is a generic name for lanthanoid elements starting from La in the periodic table.
本発明の鋼板の製造条件については特に規定しないが、以下に好ましい製造条件について説明する。常法によって溶製、鋳造して得られた鋼片を、再加熱するか、鋳造後、そのまま熱間圧延を施す。鋼片の再加熱温度は、１０００〜１３００℃が好ましい。また、熱間圧延の圧延終了温度はＡｒ3変態点以上とすることが好ましい。熱間圧延後は、冷却し、５５０℃以上で巻取ることが好ましい。 Although the manufacturing conditions of the steel sheet of the present invention are not particularly defined, preferable manufacturing conditions will be described below. A steel piece obtained by melting and casting by a conventional method is reheated or hot-rolled as it is after casting. As for the reheating temperature of a steel piece, 1000-1300 degreeC is preferable. Further, the rolling end temperature of the hot rolling is preferably set to Ar 3 transformation point or more. After hot rolling, it is preferable to cool and wind at 550 ° C or higher.
更に、酸洗、冷間圧延を施しても良く、めっきを施しても良い。なお、これらの工程は、常法で良く、めっきは、溶融アルミめっき、溶融亜鉛めっき、合金化溶融亜鉛めっき、電気亜鉛めっきの何れでも良い。 Furthermore, pickling, cold rolling may be performed, or plating may be performed. In addition, these processes may be a conventional method, and plating may be any of hot dip aluminum plating, hot dip galvanizing, galvannealed alloying, and electrogalvanizing.
次に、本発明のホットスタンピング方法について説明する。 Next, the hot stamping method of the present invention will be described.
成形及び急冷により、金属組織をマルテンサイト変態させるためには、プレス成形時の金属組織をオーステナイトにすることが必要である。したがって、鋼板の加熱温度をＡｃ3変態点以上とする。Ａｃ3［℃］は、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌ、Ｔｉの含有量［質量％］から、次式（式１）によって求めることができる。加熱方法は、加熱炉、誘導加熱、通電加熱などの何れでも良い。なお、鋼板を均一に加熱するには、加熱炉を使用することが好ましい。
Ａｃ3＝910−203Ｃ1/2−30Ｍｎ＋44.7Ｓｉ＋700Ｐ＋400（Ａｌ＋Ｔｉ） ・・・（式１）
In order to transform the metal structure into martensite by forming and quenching, it is necessary to change the metal structure at the time of press forming to austenite. Therefore, the heating temperature of the steel sheet is set to the Ac 3 transformation point or higher. Ac 3 [° C.] can be obtained from the content [mass%] of C, Mn, Si, P, Al, and Ti by the following formula (formula 1). The heating method may be any of a heating furnace, induction heating, electric heating, and the like. In addition, in order to heat a steel plate uniformly, it is preferable to use a heating furnace.
Ac 3 = 910-203C 1/2 -30Mn + 44.7Si + 700P + 400 (Al + Ti) (Formula 1)
また、プレス成形を行う際に、Ａｒ3変態点より低い温度に冷却されるとフェライト変態が開始するため、ホットスタンピング成形品の金属組織の一部がマルテンサイトにならず、強度が低下する。したがって、Ａｒ3変態点未満に冷却することなくプレス成形することが必要である。Ａｒ3［℃］は、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌの含有量［質量％］から、次式（式２）によって求めることができる。
Ａｒ3＝901−325Ｃ−92Ｍｎ＋33Ｓｉ＋287Ｐ＋40Ａｌ ・・・（式２）
In addition, when press forming is performed, the ferrite transformation starts when it is cooled to a temperature lower than the Ar 3 transformation point. Therefore, a part of the metal structure of the hot stamped molded product does not become martensite, and the strength is lowered. Therefore, it is necessary to perform press molding without cooling below the Ar 3 transformation point. Ar 3 [° C.] can be obtained from the content [mass%] of C, Mn, Si, P, and Al by the following formula (formula 2).
Ar 3 = 901−325C−92Mn + 33Si + 287P + 40Al (Formula 2)
プレス成形の際には、金型と接触するので、プレス成形後、そのまま金型による抜熱を利用し、焼入れを施す。また、通常、プレス成形では、鋼板よりも熱容量が十分に大きい金型を使用するため、冷却速度は８０℃／ｓ以上となる。更に、冷却速度を高めるには、水などの冷却剤を用いても良い。この場合、金型の内部に冷却剤を循環させても良く、金型から冷却剤を噴出させても良い。 In press molding, since it comes into contact with the mold, after the press molding, heat removal by the mold is used as it is, and quenching is performed. Also, usually, in press forming, a mold having a sufficiently larger heat capacity than that of a steel plate is used, so that the cooling rate is 80 ° C./s or more. Further, a coolant such as water may be used to increase the cooling rate. In this case, the coolant may be circulated inside the mold, or the coolant may be ejected from the mold.
本発明の鋼板及び方法によって得られた本発明のホットスタンピング成形品は、金属組織がマルテンサイトからなり、高強度が得られる。また、上述のように素材である鋼板のＭｎとＳｉを低減させているため、耐水素脆化特性にも優れる。 The hot stamped molded product of the present invention obtained by the steel plate and method of the present invention has a metal structure composed of martensite and high strength can be obtained. Moreover, since Mn and Si of the steel plate which is a raw material are reduced as described above, the hydrogen embrittlement resistance is also excellent.
表１に示す成分組成を有する鋼を溶製し、鋳造して鋼片とした。表１のＡｃ3［℃］及びＡｒ3［℃］は、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌ、Ｔｉの含有量［質量％］から、次式（式１）及び（式２）によって求めた。また、表１には（Ｍｎ＋Ｓｉ）の計算値も示した。
Ａｃ3＝910−203Ｃ1/2−30Ｍｎ＋44.7Ｓｉ＋700Ｐ＋400（Ａｌ＋Ｔｉ） ・・・（式１）
Ａｒ3＝901−325Ｃ−92Ｍｎ＋33Ｓｉ＋287Ｐ＋40Ａｌ ・・・（式２）
Steel having the component composition shown in Table 1 was melted and cast into a steel slab. Ac 3 [° C.] and Ar 3 [° C.] in Table 1 were determined from the contents [mass%] of C, Mn, Si, P, Al, and Ti by the following formulas (formula 1) and (formula 2). . Table 1 also shows the calculated value of (Mn + Si).
Ac 3 = 910-203C 1/2 -30Mn + 44.7Si + 700P + 400 (Al + Ti) (Formula 1)
Ar 3 = 901−325C−92Mn + 33Si + 287P + 40Al (Formula 2)
これらの鋼片を１０５０〜１２５０℃に再加熱後、熱間圧延し、更に、酸洗及び冷間圧延を施し、板厚１．２ｍｍの鋼板とした。その後、一部の鋼板には、めっき処理を施した。めっき処理は、溶融アルミめっきの場合は、目付け量１２０ｇ／ｍ2、溶融亜鉛めっきの場合は、目付け量９０ｇ／ｍ2とした。表１にめっきの有無及び種類を示した。 These steel pieces were reheated to 1050 to 1250 ° C., then hot-rolled, and further pickled and cold-rolled to obtain a steel plate having a thickness of 1.2 mm. Thereafter, some steel plates were plated. In the case of hot dip aluminum plating, the plating process was performed with a basis weight of 120 g / m 2 , and in the case of hot dip galvanizing, the basis weight was 90 g / m 2 . Table 1 shows the presence and type of plating.
これらの鋼板から、幅が２４０ｍｍ、長さが５００ｍｍの試験片を採取した。試験片を、加熱炉にて９５０℃で５分間保持した。表１のいずれの実施例も、加熱温度がＡｃ3変態点以上であった。抽出後、直ちに曲げ及び曲げ戻し加工するプレス成形を行い、金型で急冷した。加熱炉から抽出された鋼板の温度を放射温度計によって測定し、プレス成形開始前の温度が８５０℃以上であることを確認した。表１のいずれの実施例も、プレス成形開始前温度がＡｒ3変態点温度以上であった。このプレス成形品から、引張試験、遅れ破壊試験の試験片を採取し、評価を行った。なお、プレス成形品は、底部が７０ｍｍ、高さが６０ｍｍのハット形状である。 From these steel plates, test pieces having a width of 240 mm and a length of 500 mm were collected. The test piece was held at 950 ° C. for 5 minutes in a heating furnace. In all the examples in Table 1, the heating temperature was equal to or higher than the Ac 3 transformation point. Immediately after extraction, press molding for bending and unbending was performed, followed by quenching with a mold. The temperature of the steel sheet extracted from the heating furnace was measured with a radiation thermometer, and it was confirmed that the temperature before the start of press forming was 850 ° C. or higher. In all Examples in Table 1, the temperature before the start of press molding was not less than the Ar 3 transformation point temperature. From this press-molded product, specimens for a tensile test and a delayed fracture test were collected and evaluated. The press-formed product has a hat shape with a bottom of 70 mm and a height of 60 mm.
引張試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２０１の５号試験片をプレス成形品の底部から採取し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して行った。 The tensile test was performed in accordance with JIS Z 2241 by collecting JIS Z 2201 No. 5 test piece from the bottom of the press-formed product.
耐水素脆化特性は、以下のようにして評価した。プレス成形品の底部から、８０ｍｍ×３０ｍｍの短冊状の小片をシャー切断で採取し、試験片の両端にボルトを通すための穴を設けた。その後、短冊状の試験片に、曲げ半径を１０ｍｍとし、Ｕ曲げ加工を施した。次に、曲げ部の外周に耐水性のひずみゲージを貼付した。その後、試験片の両端の穴にボルトを通し、ナットで締め付けながら、曲げ部に歪を加えた。 The hydrogen embrittlement resistance was evaluated as follows. A strip of 80 mm × 30 mm was collected from the bottom of the press-molded product by shear cutting, and holes for passing bolts were provided at both ends of the test piece. Thereafter, the strip-shaped test piece was subjected to U-bending with a bending radius of 10 mm. Next, a water-resistant strain gauge was attached to the outer periphery of the bent portion. Thereafter, bolts were passed through holes at both ends of the test piece, and strain was applied to the bent portion while tightening with nuts.
ひずみゲージで測定した歪量に、一般的な鋼のヤング率である２０５８００ＭＰａを掛けて負荷応力を算出し、負荷応力が５９０ＭＰａになるように歪量を調整した。その後、試料を０．５ｍｏｌ／ｌの硫酸中に漬け、電流密度４０ｍＡ／ｃｍ2として電解チャージを行った。電解チャージの時間は最大１２０分とし、電解チャージ中の割れ発生の有無を評価した。割れの発生は、曲げ部に貼付した歪ゲージで、電解チャージ中のひずみの変化を測定し、急激なひずみの変化の検出によって判定した。 The load amount was calculated by multiplying the strain amount measured with a strain gauge by 205800 MPa, which is the Young's modulus of general steel, and the strain amount was adjusted so that the load stress was 590 MPa. Thereafter, the sample was immersed in 0.5 mol / l sulfuric acid and subjected to electrolytic charging at a current density of 40 mA / cm 2 . The time for electrolytic charging was 120 minutes at maximum, and the presence or absence of cracking during electrolytic charging was evaluated. The occurrence of cracks was determined by measuring a change in strain during electrolytic charging with a strain gauge attached to the bent portion and detecting a sudden change in strain.
結果を表１に示す。強度１２００ＭＰａ以上を良好とした。表１の耐水素脆化特性は、電解チャージ中に割れが発生したものを×、発生しなかったものを○として示した。本発明の鋼板を用いて、本発明のホットスタンピング方法によって得られた成形品（Ａ１〜Ａ１１）は、金属組織がマルテンサイトからなり、強度及び耐水素脆化特性が良好である。符号Ａ１〜Ａ３において、Ｓｉ含有量：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ含有量：０．２０〜０．３５％の範囲で、Ｓｉ＋Ｍｎを０．４０％とし、かつＢとＴｉを本発明範囲内で含有すれば、良好な強度と耐水素脆化特性が得られることが明らかである。 The results are shown in Table 1. A strength of 1200 MPa or more was considered good. The hydrogen embrittlement resistance shown in Table 1 is indicated by x when cracking occurred during electrolytic charging and by ◯ when cracking did not occur. Using the steel sheet of the present invention, the molded articles (A1 to A11) obtained by the hot stamping method of the present invention have a metal structure composed of martensite and have good strength and hydrogen embrittlement resistance. In the reference signs A1 to A3, Si content: 0.05 to 0.20%, Mn content: 0.20 to 0.35%, Si + Mn is 0.40%, and B and Ti are present in the present invention. If contained within the range, it is apparent that good strength and hydrogen embrittlement resistance can be obtained.
一方、（Ｍｎ＋Ｓｉ）が本発明の上限を外れるＢ１及びＢ３は、成形品の電解チャージ中に割れを生じる。また、（Ｍｎ＋Ｓｉ）が本発明の下限を外れるＢ２、及びＴｉを含有しないＢ４は、成形品の強度が低下している。 On the other hand, B1 and B3 in which (Mn + Si) deviates from the upper limit of the present invention cause cracks during electrolytic charging of the molded product. Further, B2 in which (Mn + Si) deviates from the lower limit of the present invention and B4 not containing Ti have a reduced strength of the molded product.
表２に示す成分組成を有する鋼を溶製し、鋳造して鋼片とした。なお、表２には、それぞれのベース鋼の符号も併せて示した。ベース鋼とは、表２の「その他」成分を含まず、その他成分以外の成分が表２に示す成分とほぼ等しい鋼であって、表１に記載された鋼を意味する。表２のＡｃ3［℃］及びＡｒ3［℃］は、Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌ、Ｔｉの含有量［質量％］から、次式（式１）及び（式２）によって求めた。また、表２には（Ｍｎ＋Ｓｉ）の計算値も示した。
Ａｃ3＝910−203Ｃ1/2−30Ｍｎ＋44.7Ｓｉ＋700Ｐ＋400（Ａｌ＋Ｔｉ） ・・・（式１）
Ａｒ3＝901−325Ｃ−92Ｍｎ＋33Ｓｉ＋287Ｐ＋40Ａｌ ・・・（式２）
Steel having the component composition shown in Table 2 was melted and cast into steel pieces. In Table 2, the reference numerals of the respective base steels are also shown. The base steel means a steel described in Table 1 that does not include the “other” component in Table 2 and that has components other than the other components substantially equal to those shown in Table 2. Ac 3 [° C.] and Ar 3 [° C.] in Table 2 were determined from the contents [mass%] of C, Mn, Si, P, Al, and Ti by the following formulas (formula 1) and (formula 2). . Table 2 also shows the calculated value of (Mn + Si).
Ac 3 = 910-203C 1/2 -30Mn + 44.7Si + 700P + 400 (Al + Ti) (Formula 1)
Ar 3 = 901−325C−92Mn + 33Si + 287P + 40Al (Formula 2)
これらの鋼片を１０５０〜１２５０℃に再加熱後、熱間圧延し、更に、酸洗及び冷間圧延を施し、板厚１．２ｍｍの鋼板とした。これらの各鋼板及びベース鋼の鋼板から、３０枚ずつ試料を採取し、ホットスタンピング成形を行った。なお、ホットスタンピング成形によるハット形状のプレス成形品の製造、試験片の採取、引張強度及び耐水素脆化特性の評価は、実施例１と同様にして行った。各鋼板及びベース鋼の引張強度目標値を表２に示す。 These steel pieces were reheated to 1050 to 1250 ° C., then hot-rolled, and further pickled and cold-rolled to obtain a steel plate having a thickness of 1.2 mm. Thirty samples were collected from each of these steel plates and base steel plates and subjected to hot stamping. The production of a hat-shaped press-molded product by hot stamping molding, the collection of test pieces, the evaluation of tensile strength and hydrogen embrittlement resistance were performed in the same manner as in Example 1. Table 2 shows the target tensile strength values of each steel plate and base steel.
表２に示す引張強度目標値を満足し、耐水素脆化特性も良好であるサンプル数を３０で除し、歩留まりを求めた。結果を表２に示す。これらの歩留まりを各鋼板のベース鋼と比較すると、表２に示すように、いずれもベース鋼より高い歩留まりを示すことがわかった。また、このホットスタンピングの前後で金型に劣化が無いことを確認した。このように、選択的にＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭを含有する本発明の鋼によれば、ベース鋼よりも高い歩留まりで、ホットスタンピング成形品を安定して製造することができる。 The number of samples satisfying the tensile strength target values shown in Table 2 and having good hydrogen embrittlement resistance was divided by 30 to obtain the yield. The results are shown in Table 2. When these yields were compared with the base steel of each steel sheet, as shown in Table 2, it was found that all showed higher yields than the base steel. Also, it was confirmed that there was no deterioration in the mold before and after this hot stamping. Thus, according to the steel of the present invention that selectively contains Cr, Mo, Ni, Cu, Sn, Nb, V, Ca, Mg, and REM, a hot stamping molded product can be obtained at a higher yield than the base steel. It can be manufactured stably.
Claims (15)
Ｃ：０．１５〜０．５５％、
Ｔｉ：０．００１〜０．０４０％、
Ｂ：０．０００３〜０．００５０％
を含有し、ＭｎとＳｉを
０．０５％≦（Ｍｎ＋Ｓｉ）≦０．４０％
を満足するように含有し、
Ａｌ：０．１００％以下、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．０２０％以下
に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板。 % By mass
C: 0.15-0.55%,
Ti: 0.001 to 0.040%,
B: 0.0003 to 0.0050%
Containing Mn and Si 0.05% ≦ (Mn + Si) ≦ 0.40%
Contains to satisfy
Al: 0.100% or less,
P: 0.030% or less,
S: Steel sheet excellent in strength and resistance to hydrogen embrittlement after hot stamping, characterized by being limited to 0.020% or less and the balance being Fe and inevitable impurities.
Ｃｒ：２．０％以下、
Ｍｏ：２．０％以下
の一方又は双方を含有することを特徴とする請求項１に記載のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板。 The steel plate is further mass%,
Cr: 2.0% or less,
Mo: The steel plate excellent in the strength after hot stamping and the hydrogen embrittlement resistance according to claim 1, characterized by containing one or both of 2.0% or less.
Ｎｉ：２％以下、
Ｃｕ：２％以下、
Ｓｎ：２％以下
の１種又は２種以上含有することを特徴とする請求項１又は２に記載のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板。 The steel plate is further mass%,
Ni: 2% or less,
Cu: 2% or less,
The steel sheet having excellent strength and resistance to hydrogen embrittlement after hot stamping according to claim 1 or 2, characterized by containing Sn: 1% or 2% or less.
Ｎｂ：０．０５〜１．０％、
Ｖ：０．０１〜３．０％
の一方又は双方を含有することを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板。 The steel plate is further mass%,
Nb: 0.05-1.0%
V: 0.01-3.0%
One or both of these are contained, The steel plate excellent in the intensity | strength after hot stamping and hydrogen embrittlement resistance of any one of Claims 1-3 characterized by the above-mentioned.
Ｃａ：０．０００５〜０．０５％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．０５％、
ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５％
の１種又は２種以上含有することを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れた鋼板。 The steel plate is further mass%,
Ca: 0.0005 to 0.05%,
Mg: 0.0005 to 0.05%,
REM: 0.0005 to 0.05%
1 or 2 types or more of these are contained, The steel plate excellent in the intensity | strength after hot stamping and hydrogen embrittlement resistance of any one of Claims 1-4 characterized by the above-mentioned.
Ｃ：０．１５〜０．５５％、
Ｔｉ：０．００１〜０．０４０％、
Ｂ：０．０００３〜０．００５０％
を含有し、ＭｎとＳｉを
０．０５％≦（Ｍｎ＋Ｓｉ）≦０．４０％
を満足するように含有し、
Ａｌ：０．１００％以下、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．０２０％以下
に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、金属組織がマルテンサイトからなることを特徴とするホットスタンピング成形品。 % By mass
C: 0.15-0.55%,
Ti: 0.001 to 0.040%,
B: 0.0003 to 0.0050%
Containing Mn and Si 0.05% ≦ (Mn + Si) ≦ 0.40%
Contains to satisfy
Al: 0.100% or less,
P: 0.030% or less,
S: Hot stamping molded product limited to 0.020% or less, the balance being Fe and inevitable impurities, and the metal structure being martensite.
Ｃｒ：２．０％以下、
Ｍｏ：２．０％以下
の一方又は双方を含有することを特徴とする請求項６に記載のホットスタンピング成形品。 The hot stamping molded product is further mass%,
Cr: 2.0% or less,
The hot stamping molded product according to claim 6, containing one or both of Mo: 2.0% or less.
Ｎｉ：２％以下、
Ｃｕ：２％以下、
Ｓｎ：２％以下
の１種又は２種以上含有することを特徴とする請求項６又は７に記載のホットスタンピング成形品。 The hot stamping molded product is further mass%,
Ni: 2% or less,
Cu: 2% or less,
The hot stamping molded product according to claim 6 or 7, characterized by containing Sn: 2% or less.
Ｎｂ：０．０５〜１．０％、
Ｖ：０．０１〜３．０％
の一方又は双方を含有することを特徴とする請求項６〜８の何れか１項に記載のホットスタンピング成形品。 The hot stamping molded product is further mass%,
Nb: 0.05-1.0%
V: 0.01-3.0%
One or both of these are contained, The hot stamping molded article of any one of Claims 6-8 characterized by the above-mentioned.
Ｃａ：０．０００５〜０．０５％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．０５％、
ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５％
の１種又は２種以上含有することを特徴とする請求項６〜９の何れか１項に記載のホットスタンピング成形品。 The hot stamping molded product is further mass%,
Ca: 0.0005 to 0.05%,
Mg: 0.0005 to 0.05%,
REM: 0.0005 to 0.05%
1 type or 2 types or more of these are contained, The hot stamping molded article of any one of Claims 6-9 characterized by the above-mentioned.
Ｃ：０．１５〜０．５５％、
Ｔｉ：０．００１〜０．０４０％、
Ｂ：０．０００３〜０．００５０％
を含有し、ＭｎとＳｉを
０．０５％≦（Ｍｎ＋Ｓｉ）≦０．４０％
を満足するように含有し、
Ａｌ：０．１００％以下、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．０２０％以下
に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼板を、Ａｃ3変態点以上に加熱し、Ａｒ3変態点未満に冷却することなくプレス成形し、そのまま金型との接触による焼入れを行うことを特徴とするホットスタンピング方法。 % By mass
C: 0.15-0.55%,
Ti: 0.001 to 0.040%,
B: 0.0003 to 0.0050%
Containing Mn and Si 0.05% ≦ (Mn + Si) ≦ 0.40%
Contains to satisfy
Al: 0.100% or less,
P: 0.030% or less,
S: The steel plate is limited to 0.020% or less, and the balance is made of Fe and inevitable impurities. The steel plate is heated to the Ac 3 transformation point or higher, press-formed without cooling below the Ar 3 transformation point, A hot stamping method characterized in that quenching is performed by contact.
Ｃｒ：２．０％以下、
Ｍｏ：２．０％以下
の一方又は双方を含有することを特徴とする請求項１１に記載のホットスタンピング後の強度及び耐水素脆化特性に優れたホットスタンピング方法。 The steel plate is further mass%,
Cr: 2.0% or less,
The hot stamping method having excellent strength and hydrogen embrittlement resistance after hot stamping according to claim 11, wherein one or both of Mo: 2.0% or less are contained.
Ｎｉ：２％以下、
Ｃｕ：２％以下、
Ｓｎ：２％以下
の１種又は２種以上含有することを特徴とする請求項１１又は１２に記載のホットスタンピング方法。 The steel plate is further mass%,
Ni: 2% or less,
Cu: 2% or less,
The hot stamping method according to claim 11 or 12, wherein Sn: 2% or less is contained.
Ｎｂ：０．０５〜１．０％、
Ｖ：０．０１〜３．０％
の一方又は双方を含有することを特徴とする請求項１１〜１３の何れか１項に記載のホットスタンピング方法。 The steel plate is further mass%,
Nb: 0.05-1.0%
V: 0.01-3.0%
One or both of these are contained, The hot stamping method of any one of Claims 11-13 characterized by the above-mentioned.
Ｃａ：０．０００５〜０．０５％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．０５％、
ＲＥＭ：０．０００５〜０．０５％
の１種又は２種以上含有することを特徴とする請求項１１〜１４の何れか１項に記載のホットスタンピング方法。 The steel plate is further mass%,
Ca: 0.0005 to 0.05%,
Mg: 0.0005 to 0.05%,
REM: 0.0005 to 0.05%
The hot stamping method according to any one of claims 11 to 14, wherein one or more of these are contained.
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