JP2009221575A - 高炉ガスの利用プロセスにおける高炉ガスからの二酸化炭素の分離回収方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】高炉から取り出された高炉ガスを吸収塔に導入し、前記吸収塔内で前記吸収液に前記高炉ガス中の二酸化炭素を吸収させ、前記二酸化炭素を除去された前記高炉ガスの一部を膨張タービンに導入し、減圧させたのちガスホルダに貯蔵して製鉄プロセスの加熱用燃料として利用し、前記二酸化炭素を除去された前記高炉ガスの他の一部は前記膨張タービンで駆動される高炉ガス圧縮機に導入し、昇圧させたのちガスタービン発電装置に導入して高圧燃焼させて発電を行う燃料として利用し、前記吸収塔で前記二酸化炭素を吸収した吸収液を前記ガスタービン発電装置の排熱で加熱し、加熱された前記吸収液を再生塔へ導入し、前記再生塔内で前記吸収液から前記二酸化炭素を除去し、前記二酸化炭素を除去された前記吸収液を前記吸収塔へと循環させる。
【選択図】図1A
Description
近年、発電効率を向上させるために、高炉ガスをガスタービン発電装置で燃焼させることにより発電を行う方法の一例として特許文献1に開示されている。
図3に示すように、ダストが除去されて清浄化された0.2〜0.3MPa程度の高炉ガスは、TRT5にて発電を行いながら降圧した後、ガスホルダ8に貯蔵される。TRT5を稼動させないときは、高炉ガスは、減圧弁6により降圧してサイレンサ7により消音した後、ガスホルダ8に貯蔵される。
とともに熱風炉やコークス炉等の加熱用の燃料として使用される。
このように、前記図3に示す従来の高炉ガスの利用プロセスにおいては、清浄化された高炉ガスをTRT5にて当該ガスの圧力を降下させ、発電を行い、その後、ガスホルダ8にて貯蔵した後、前記貯蔵されている高炉ガスの一部を降下させた圧力のままで燃焼させて熱風炉やコークス炉などの製鉄プロセスでの加熱用燃料として使用する一方、前記貯蔵されている残りの高炉ガスを、昇圧してガスタービン発電装置9で燃焼させ発電を行っていた。
また、高炉ガスの圧力を一旦大気圧まで降圧した後、ガスタービン9−3燃焼させるために、燃料ガス圧縮機9−1を設けて昇圧する必要があり、そのための設備コストがかかるうえ、降圧および昇圧するときにエネルギ損失が発生し、設備全体のエネルギ効率が低下するという問題点があった。
この際、ガスタービン発電装置へ送られる高炉ガスを予め高炉ガス圧縮機13で昇圧することで、ガスタービン発電装置9において、燃料ガス圧縮機9−1で消費するエネルギを削減され、発電量を増加させることができる。前記高炉ガス圧縮機13の駆動には、前記製鉄プロセスの加熱用燃料に利用する高炉ガスを膨張タービン14で降圧させるときのエネルギを利用する。前記ガスタービン発電装置での発電量の増加量は従来方式のガス利用法におけるTRTでの発電量より多いため、全体としてエネルギ効率を向上できる。
更に、ガスタービンからの排ガスは、その熱を先の吸収塔で二酸化炭素除去に用いた吸収液の再生に利用される。従って、二酸化炭素の分離回収を効率よく行うことができる。
このような本発明においては、高炉からの高炉ガスに含まれる二酸化炭素は前述した吸収塔で吸収されるとともに、その後にガスタービン発電装置で高炉ガスが燃焼することで発生する二酸化炭素は副吸収塔で吸収することができ、二酸化炭素の分離回収量を増加させつつ吸収液の循環による効率的な運用を行うことができる。
このような本発明においては、製鉄プロセスで発生する二酸化炭素についても副吸収塔で吸収することができ、二酸化炭素の分離回収量を増加させつつ吸収液の循環による効率的な運用を行うことができる。また、前記ガスタービンからの排ガスと前記製鉄プロセスからの排ガスを混合することにより、前記二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器でのガス温度を下げることができ、二酸化炭素吸収液が過熱され、劣化することを防止できる。
このような本発明においては、ガスタービン発電装置の従来捨てていた復水熱を前記吸収液の加熱に利用するので、ガスタービン発電装置で前記高炉ガスの燃焼により発生する熱の利用効率が向上する。
[第1実施形態]
図1Aには、本発明の第1実施形態が示されている。
図1Aにおいて、6は減圧弁、7はサイレンサ、13は高炉ガス圧縮機、14は膨張タービン14を示し、以上により高炉ガスの減圧手段が構成されている。また、10は吸収塔、9−4Aは二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器、12再生塔を各々示す。
図中、矢印Bは、前記従来技術の項で説明した各種集塵装置(図示省略)により清浄化された高圧清浄高炉ガスであり、一部はラインCへと分岐され、他の一部はラインE,Fを経て矢印Gへ排出される。一方、矢印L,Mで示す流れは、二酸化炭素の吸収液の循環流れを示す。矢印Kは分離された二酸化炭素である。
なお、以後の各実施形態において、同じ要素については同じ記号を用いることにより説明の重複を避ける。
本実施形態においては、前述した構成Aにより、膨張タービン14を用いて、製鉄プロセスにおける加熱用燃料を降圧するときに発生する膨張エネルギを用いて、ガスタービン発電装置9の燃料に用いる高炉ガスを昇圧させ、ガスタービン発電装置9の燃料として供給することができる。
これにより、従来の高炉ガスの利用方法として使用していた図3のTRT5での発電量Iはなくなるが、高炉ガスを高圧で供給しているため、燃料ガス圧縮機9−1で必要な駆動力をIVからIV’に削減できる。空気圧縮機9−5に必要な駆動力IIIは変わらない。
さらに、TRT5の代わりに高炉ガス圧縮機13及び膨張タービン14を設置する必要があるものの、ガスタービン発電装置9の燃料ガス圧縮機9−1を小型化することができ、ガスホルダ8に貯蔵する高炉ガスの量が減少するため、ガスホルダ8の容量も小さくすることができ、全体として設備コストを低減することができる。
そこで、高炉ガス圧縮機13および膨張タービン14を通過させる高炉ガスの流量を一定にし、残りの高炉ガスは減圧弁6を通過させて大気圧に降圧させた後、ガスホルダ8に貯蔵することにより、ガスタービン発電に用いる高炉ガスの圧力と流量を一定に保つことができる。
高炉から取り出され清浄化された高圧清浄高炉ガスBは、前記高炉ガスの減圧手段の前段に設置している吸収塔10に導入される。該吸収塔10内では、該高炉ガスを、二酸化炭素吸収媒体である化学吸収液に50℃前後で接触させ、化学吸収液に前記高炉ガス中の二酸化炭素が吸収される。
他方、前記二酸化炭素を除去された前記高炉ガスの他の一部はガスタービン発電装置9おいて、燃焼し、排気ガスは二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器9−4Aを経て煙突から大気中に放出される。
この際、前記吸収塔10で前記二酸化炭素を吸収した吸収液は、前記ガスタービン9−3の排ガスの熱で、二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器9−4Aにて120℃前後に加熱され、その後、再生塔12にて吸収液から二酸化炭素を分離回収し、再生された吸収液は戻り配管を通じて吸収塔10に戻すことで、吸収液は吸収塔10と再生塔12の間を循環して循環利用することができる。
前記のとおり、ガスタービン発電装置9からの排ガスは、その熱を先の吸収塔で二酸化炭素除去に用いた吸収液の再生に利用される。従って、新たな加熱手段を設けることなく、二酸化炭素の分離回収を効率よく、且つ多量の高炉ガスの処理が可能となる。
また、前記のとおり、分離回収された二酸化炭素は、例えば、圧縮処理され超臨界状態で地中に圧入されるので、大気中に排出される二酸化炭素を大幅に削減することができる。
さらに、吸収塔10の配設位置を高炉ガスの各種集塵装置の後段にしているため、該高炉ガスは、清浄化されたものであり吸収液が劣化することがない。
図1Bには本発明の第2実施形態が示されている。
図1Bにおいて、本実施形態の前記第1実施形態に対するその構成上の相違点は、二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器9−4Aの後段に、新たに副吸収塔11を設けた点である。その他の構成は、前記図1Aと同じ構成であるので、重複する説明は省略する。
前記ガスタービン発電装置9の排ガスは、前記副吸収塔11にて、吸収液と接触し、排ガス中から、二酸化炭素が除去された後、系外に排出される。
一方、二酸化炭素を吸収した吸収液は、前記吸収塔10での二酸化炭素を吸収した吸収液と合流され、その後、前記ガスタービンの排ガスの熱で、二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器9−4Aにて120℃前後に加熱し、再生塔12にて化学吸収液から二酸化炭素を分離回収される。
図4には本発明の第3実施形態が示されている。
図4において、その構成は前記図1Bで説明した構成に加え、前記製鉄プロセスの排ガスNを前記二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器9−4Aに導入して、前記ガスタービン発電装置9の排ガスと合流させた点である。その他の点は前記図1Bと同じ構成であるので、重複する説明は省略する。
製鉄プロセスの排ガスLはガスタービン発電装置9の排ガスとともに副吸収塔11にて、吸収液と接触し、排ガス中から、二酸化炭素が除去された後、形骸に排出される。また、前記ガスタービンからの排ガスと前記製鉄プロセスからの排ガスを混合することにより、前記二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器でのガス温度が下がり、二酸化炭素吸収液が過熱され、劣化することを防止できる。
図2Aには本発明の第4実施形態が示されている。
図2Aにおいて、9−4蒸気ボイラ、9−7は蒸気タービン、9−8は前記蒸気タービン9−7からの利用済蒸気を復水する復水器を示す。蒸気ボイラ9−4内には、二つの熱交換管路が設けられている。前記ガスタービン9−3の排ガスの熱で、一方は高圧蒸気Iを発生させ、前記蒸気タービン9−7を駆動させ、発電するものであり、他方は、吸収塔10で、高炉ガス中の二酸化炭素を吸収した吸収液から二酸化炭素を分離するために二酸化炭素を吸着した二酸化炭素吸収液Lを加熱するための熱交換管路である。
かかる構成を有する高炉ガスからの二酸化炭素分離回収方法の適用方法は、前記吸収液の加熱に必要な熱量が前記ガスタービン9−7の排ガスの持つ熱量と比較して著しく少ない場合に実施すると好ましい。
図2Bには本発明の第5実施形態が示されている。
図2Bにおいて、その構成は前記図2Aで説明した構成に加え、二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器9−4Aの後段に、副吸収塔11を設けている。
その他の構成は、前記図2Aと同じ構成であるので、重複する説明は省略する。
前記ガスタービン発電装置9の排ガスは、前記副吸収塔11にて、吸収液と接触し、排ガス中から、二酸化炭素が除去された後、系外に排出される。
一方、二酸化炭素を吸収した吸収液は、前記吸収塔10での二酸化炭素を吸収した吸収液と合流され、その後、前記ガスタービン9−3の排ガスの熱で、二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器9−4Aにて120℃前後に加熱し、再生塔12にて吸収液から二酸化炭素を分離回収される。
なお、本発明は前記実施形態の構成に限定されるものではなく、本発明の目的を達成しようとする範囲内の変形等は本発明に含まれるものである。
前記図1B、図2Bの実施形態において、副吸収塔11にて二酸化炭素を吸着した吸収液と、吸収塔10にて二酸化炭素を吸着した吸収液とを一旦、合流後、二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器9−4Aに搬送しているが、本発明は、これに限られることなく、前記各々の吸収塔から、個別に二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器9−4Aに搬送しても同様な効果を奏する。
2…第1ベンチュリースクラバ
3…第2ベンチュリースクラバ
4…乾式集塵装置
5…TRT(炉頂圧回収タービン)
6…減圧弁
7…サイレンサ
8…ガスホルダ
9…ガスタービン発電装置
9−1…燃料ガス圧縮機
9−2…燃焼器
9−3…ガスタービン
9−4…蒸気ボイラ
9−4A…二酸化炭素吸収液加熱用熱交換器
9−5…空気圧縮機
9−6…発電機
9−7…蒸気タービン
9−8…復水器
10…吸収塔
11…副吸収塔
12…再生塔
13…高炉ガス圧縮機
14…膨張タービン
15 流量調整弁
16 流量計
A…高炉ガス
B…高圧清浄高炉ガス
C…製鉄プロセスの加熱用燃料ガス
D…コークス炉ガス
E…ガスタービン発電装置用燃料ガス
F…空気
G…排ガス
H…冷却水
I…蒸気
J…オフガス
K…二酸化炭素
L…二酸化炭素を吸着した二酸化炭素吸収液
M…二酸化炭素を吸着する前の二酸化炭素吸収液
N…製鉄プロセスからの排ガス
Claims (3)
- 高炉から取り出された高炉ガスを吸収塔に導入し、前記吸収塔内で前記吸収液に前記高炉ガス中の二酸化炭素を吸収させ、
前記二酸化炭素を除去された前記高炉ガスの一部を膨張タービンに導入し、減圧させたのちガスホルダに貯蔵して製鉄プロセスの加熱用燃料として利用し、
前記二酸化炭素を除去された前記高炉ガスの他の一部は前記膨張タービンで駆動される高炉ガス圧縮機に導入し、昇圧させたのちガスタービン発電装置に導入して高圧燃焼させて発電を行う燃料として利用し、
前記吸収塔で前記二酸化炭素を吸収した吸収液を前記ガスタービンの排ガスの熱で加熱し、加熱された前記吸収液を再生塔へ導入し、前記再生塔内で前記吸収液から前記二酸化炭素を除去し、前記二酸化炭素を除去された前記吸収液を前記吸収塔へと循環させる
ことを特徴とする高炉ガスの利用プロセスにおける高炉ガスからの二酸化炭素の分離回収方法。 - 請求項1記載の高炉ガスの利用プロセスにおける高炉ガスからの二酸化炭素の分離回収方法において、
前記ガスタービン発電装置の排ガスを副吸収塔に導入し、前記副吸収塔内で前記吸収液に前記排ガス中の二酸化炭素を吸収させることを特徴とする高炉ガスの利用プロセスにおける高炉ガスからの二酸化炭素の分離回収方法。 - 請求項1または請求項2に記載の高炉ガスの利用プロセスにおける高炉ガスからの二酸化炭素の分離回収方法において、
前記ガスタービン発電装置として、ガスタービンの排ガスの熱を利用して高圧蒸気を発生する蒸気ボイラと、この蒸気ボイラからの高圧蒸気を前記ガスタービン発電装置の動力として利用する蒸気タービンと、この蒸気タービンからの利用済蒸気を復水する復水器とを有する装置を用い、前記ガスタービンの排ガスの熱の一部と前記復水器の熱を前記吸収液の加熱に利用することを特徴とする高炉ガスの利用プロセスにおける高炉ガスからの二酸化炭素の分離回収方法。
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