JP2009215575A - アルミ合金積層体の製造方法 - Google Patents
アルミ合金積層体の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2009215575A JP2009215575A JP2008057639A JP2008057639A JP2009215575A JP 2009215575 A JP2009215575 A JP 2009215575A JP 2008057639 A JP2008057639 A JP 2008057639A JP 2008057639 A JP2008057639 A JP 2008057639A JP 2009215575 A JP2009215575 A JP 2009215575A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- alloy powder
- particle diameter
- film
- particle size
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
【課題】本発明の課題は、従来のものよりも均一で緻密な皮膜を得ることができるアルミ合金積層体の製造方法を提供することにある。
【解決手段】本発明は、コールドスプレー法によってアルミ合金粉末4を基材2の表面に噴射してアルミ合金の皮膜3を形成するアルミ合金積層体1の製造方法において、次式(1)で示される前記アルミ合金粉末4の粒度幅指数δが0.8以下であり、かつ前記アルミ合金粉末4の90%粒子径が100μm以下であることを特徴とする。
δ=logD(90)−logD(10)・・・・(1)
(但し、前記式(1)中、D(90)は、前記アルミ合金粉末の90%粒子径を表し、D(10)は、前記アルミ合金粉末の10%粒子径を表す)
【選択図】図1
【解決手段】本発明は、コールドスプレー法によってアルミ合金粉末4を基材2の表面に噴射してアルミ合金の皮膜3を形成するアルミ合金積層体1の製造方法において、次式(1)で示される前記アルミ合金粉末4の粒度幅指数δが0.8以下であり、かつ前記アルミ合金粉末4の90%粒子径が100μm以下であることを特徴とする。
δ=logD(90)−logD(10)・・・・(1)
(但し、前記式(1)中、D(90)は、前記アルミ合金粉末の90%粒子径を表し、D(10)は、前記アルミ合金粉末の10%粒子径を表す)
【選択図】図1
Description
本発明は、コールドスプレー法によって基材の表面にアルミ合金の皮膜を形成するアルミ合金積層体の製造方法に関する。
従来、コールドスプレー(Cold Spray)法によって基材の表面にアルミ合金の皮膜を形成する方法が知られている(例えば、特許文献1、特許文献2、および特許文献3参照)。この方法は、皮膜材料の融点または軟化点よりも低い温度に設定した超音速で流れるガスに皮膜材料の粉末を同伴させることによって、この粉末を基材の表面に衝突させるものである。この方法では、粉末が高速で基材の表面に衝突した際に、固相状態のままで粉末の粒子が塑性変形することによって皮膜が形成される。このようなコールドスプレー法によれば、溶融したアルミ合金を基材の表面に噴射する溶射法と異なって、アルミ合金の酸化物や気泡の巻き込みが極めて少ないアルミ合金の皮膜を基材の表面に得ることができる。
特開2006−179856号公報
特開2006−177697号公報
特開2006−52449号公報
ところで、アルミ合金は、各種産業機器や一般向け機器における金属部品として汎用されている。そして、昨今では、これらの機器はより一層の効率の向上が図られており、使用される金属部品は苛酷な条件で使用されることとなる。したがって、コールドスプレー法で得られるアルミ合金においても、その耐腐食性、耐摩耗性、および強度の更なる向上が望まれている。つまり、より均一で緻密なアルミ合金の皮膜を基材の表面に形成することができるアルミ合金積層体の製造方法が望まれている。
そこで、本発明の課題は、従来のものよりも均一で緻密な皮膜を得ることができるアルミ合金積層体の製造方法を提供することにある。
前記課題を解決する本発明は、コールドスプレー法によってアルミ合金粉末を基材の表面に噴射してアルミ合金の皮膜を形成するアルミ合金積層体の製造方法において、次式(1)で示される前記アルミ合金粉末の粒度幅指数δが0.8以下であり、かつ前記アルミ合金粉末の90%粒子径が100μm以下であることを特徴とする。
δ=logD(90)−logD(10)・・・・(1)
(但し、前記式(1)中、D(90)は、前記アルミ合金粉末の90%粒子径を表し、D(10)は、前記アルミ合金粉末の10%粒子径を表す)
δ=logD(90)−logD(10)・・・・(1)
(但し、前記式(1)中、D(90)は、前記アルミ合金粉末の90%粒子径を表し、D(10)は、前記アルミ合金粉末の10%粒子径を表す)
また、このような製造方法においては、前記アルミ合金粉末が、準結晶分散合金またはアモルファス分散合金からなることが望ましい。
本発明によれば、従来のコールドスプレー法によるアルミ合金積層体の製造方法と比較して、より均一で緻密な組織を有する皮膜を基材の表面に得ることができるアルミ合金積層体の製造方法を提供することができる。
以下に、本発明の実施形態について詳細に説明する。ここで参照する図面において、図1は、実施形態に係る製造方法でアルミ合金積層体を製造する様子を説明する説明図である。
本発明のアルミ合金積層体の製造方法は、コールドスプレー法によってアルミ合金粉末を基材の表面に噴射してアルミ合金の皮膜を形成するものであって、噴射するアルミ合金粉末として、後記する所定の粒度分布を有するものを使用したことを主な特徴とする。
本発明のアルミ合金積層体の製造方法は、コールドスプレー法によってアルミ合金粉末を基材の表面に噴射してアルミ合金の皮膜を形成するものであって、噴射するアルミ合金粉末として、後記する所定の粒度分布を有するものを使用したことを主な特徴とする。
図1に示すように、本実施形態の製造方法で得られるアルミ合金積層体1は、基材2の表面にアルミ合金からなる皮膜3が形成されたものである。この皮膜3の厚さは、次に説明するコールドスプレー法でアルミ合金粉末4を基材2に対して噴射する時間および粉末供給量を増減することによって適宜に調節することができる。
本実施形態におけるコールドスプレー法では、ラバルノズル100にアルミ合金粉末4およびガス5が供給されることによって、ガス5が超音速に加速されるとともに、アルミ合金粉末4が加速されたガス5に同伴する。そして、ラバルノズル100からガス5とともに噴射されたアルミ合金粉末4は、高速で基材2の表面に衝突する。アルミ合金粉末4を同伴させるガス5の速度は、臨界速度以上の速度でアルミ合金粉末4の粒子が基材2に衝突するように設定すればよい。
前記アルミ合金粉末4としては、後記する粒度分布を有する限りにおいて特に制限はないが、準結晶分散合金またはアモルファス分散合金からなるものが望ましい。前記ガス5としては、例えば、ヘリウム、窒素、空気等が挙げられ、中でもヘリウムが望ましい。ラバルノズル100へ供給するガス5の圧力は、アルミ合金粉末4の基材2の表面に対する衝突速度が臨界速度を超えるように調節される。ラバルノズル100に供給するガス5の温度は、使用されるアルミ合金の融点または軟化点よりも低い温度に設定される。ちなみに、例えば300〜500℃程度の温度でラバルノズル100に供給されたガス5は、基材2の表面に達するまでに膨張して室温〜100℃程度に低下することとなる。
前記基材2としては、例えば、アルミ、アルミ合金、マグネシウム、マグネシウム合金、カルシウム、マンガン、スズ、鉄、チタン、ステンレス、セラミクス、ガラス等が挙げられる。
次に、アルミ合金粉末4の粒度分布について説明する。
本実施形態でのアルミ合金粉末4は、次式(1)で示される粒度幅指数δが0.8以下、望ましくは0.7以下であり、かつ90%粒子径が100μm以下である。
δ=logD(90)−logD(10)・・・・(1)
(但し、前記式(1)中、D(90)は、前記アルミ合金粉末の90%粒子径を表し、D(10)は、前記アルミ合金粉末の10%粒子径を表す)
本実施形態でのアルミ合金粉末4は、次式(1)で示される粒度幅指数δが0.8以下、望ましくは0.7以下であり、かつ90%粒子径が100μm以下である。
δ=logD(90)−logD(10)・・・・(1)
(但し、前記式(1)中、D(90)は、前記アルミ合金粉末の90%粒子径を表し、D(10)は、前記アルミ合金粉末の10%粒子径を表す)
ここで10%粒子径および90%粒子径とは、粉体(アルミ合金粉末4)の集団の全体積を100%として求められた累積カーブにおいて、10%、90%となるそれぞれの粒子径(μm)をいう。言い換えれば、粉体(アルミ合金粉末4)の体積を粒子径の小さいものから順番に積算した際に、体積が全体の10%となる最後に積算されるものの粒子径が10%粒子径であり、体積が全体の90%となる最後に積算されるものの粒子径が90%粒子径である。ちなみに、後記する実施例に言う50%粒子径(D(50))は、累積中位径(メジアン径)である。
なお、アルミ合金粉末4は、最小粒子径が5μm以上のものが望ましい。
なお、アルミ合金粉末4は、最小粒子径が5μm以上のものが望ましい。
このような粒度分布を有するアルミ合金粉末4は、母合金の溶湯から、単ロール法、双ロール法、各種アトマイズ法、スプレー法などの液体急冷法、スパッタリング法、メカニカルアロイング法、メカニカルグラインディング法等によって得られた粉末を、更に分級して得られる。分級方法としては、例えば、所定の篩目を通過させて分級する篩い分け法、気流によって前記粉末の粒子に発生させた遠心力と流体抵抗力とによって分級する気流分級法等が挙げられる。
このような本実施形態に係るアルミ合金積層体1の製造方法では、コールドスプレー法を使用することで、アルミ合金粉末4が超音速に加速されたガスに同伴して基材2に高速で衝突する。その結果、アルミ合金粉末4の粒子は、基材2の表面で塑性変形して皮膜3を形成する。
また、この製造方法では、前記式(1)で示されるアルミ合金粉末4の粒度幅指数δが0.8以下となっているので、アルミ合金粉末4の各粒子が塑性変形して基材2の表面に堆積していく際に、先に基材2の表面で塑性変形した粒子に対して形状的に追従して次に粒子が塑性変形して堆積していく。その結果、この製造方法では、堆積していくアルミ合金粉末4の粒子同士は界面での接合性が良好となる。その結果、アルミ合金粉末4の粒子の集合体である皮膜3は緻密となる。そして、粒度幅指数δが0.8以下であるアルミ合金粉末4は、その粒度分布がシャープ(ピーキー)で粒子径の差が小さくなっているので、粒子の集合体である皮膜3の組織が均一(均質)となる。
また、この製造方法では、アルミ合金粉末4の90%粒子径が100μm以下となっているので、90%粒子径が100μmを超えるものと比較して、アルミ合金粉末4の粒子の加速性が良好となる。その結果、基材2の表面でのアルミ合金粉末4の粒子の塑性変形が充分に行われて粒子同士の間に隙間が形成されることが防止される。その結果、アルミ合金粉末4の粒子の集合体である皮膜3は緻密となる。
ちなみに、この製造方法では、アルミ合金粉末4の最小粒子径を5μm以上とすることによって、アルミ合金粉末4の流動性が良好となってアルミ合金粉末4が凝集しにくく、ラバルノズル100のつまりを防止することができる。
ちなみに、この製造方法では、アルミ合金粉末4の最小粒子径を5μm以上とすることによって、アルミ合金粉末4の流動性が良好となってアルミ合金粉末4が凝集しにくく、ラバルノズル100のつまりを防止することができる。
以上のように、この製造方法によれば、使用するアルミ合金粉末4の粒度分布を前記した範囲に限定するという簡易な手段を採用することで、コールドスプレー法の他の条件を変更することなく均一で緻密な皮膜3を基材2の表面に形成することができる。つまり、この製造方法によれば、耐腐食性、耐摩耗性、および強度に優れたアルミ合金からなる皮膜3を有するアルミ合金積層体1を簡単に得ることができる。特に、強度については、基材2が均一で緻密な皮膜3で被覆されることとなるので、皮膜3が不均一な組織のものと異なって、亀裂の発生や進展が確実に防止されて疲労強度が一段と優れる。
そして、アルミ合金粉末4として準結晶分散合金またはアモルファス分散合金を使用する製造方法では、耐腐食性、耐摩耗性、および強度がより優れた皮膜3を有するアルミ合金積層体1を得ることができる。
そして、アルミ合金粉末4として準結晶分散合金またはアモルファス分散合金を使用する製造方法では、耐腐食性、耐摩耗性、および強度がより優れた皮膜3を有するアルミ合金積層体1を得ることができる。
また、この製造方法では、前記したように基材2に対するアルミ合金粉末4の噴射時間を長くすることで、比較的に厚い皮膜3を形成することができ、具体的には5mm以上の均一で緻密な皮膜3を形成することができる。そして、このアルミ合金積層体1から基材2を機械的に、または化学的に取り除くことによって、皮膜3のみで構成されたアルミ合金バルク材を得ることができる。このアルミ合金バルク材は、均一で緻密なアルミ合金からなるので、耐腐食性、耐摩耗性、および強度に優れる。
本発明は前記実施形態に限定されず、種々の形態で実施することができる。
本発明の製造方法は、予め表面処理(粗面化処理、平滑化処理等)を施した基材2にアルミ合金粉末4の噴射するものであってもよい。
本発明の製造方法は、予め表面処理(粗面化処理、平滑化処理等)を施した基材2にアルミ合金粉末4の噴射するものであってもよい。
本発明の製造方法は、各種機械部品としてのアルミ合金積層体1の製造方法に適用できるほか、物品の表面を皮膜3で被覆して補修する方法に適用するものであってもよい。この場合、補修の対象となる物品が、基材2に相当することとなる。
次に、本発明の効果を確認した実施例について説明する。
(実施例1)
実施例1では、まず、基材2(図1参照)とアルミ合金粉末4(図1参照)とを用意した。基材2は、アルミ鋳物2種A(AC2B:Al−Cu−Si)で、表面粗さRaが0.06μmとなるようにバフ研磨を施したもの(60mm×30mm×4mm)を用意した。アルミ合金粉末4は、その組成がアルミ94.96原子%、鉄1.68原子%、クロム2.24原子%、チタン0.56原子%、およびコバルト0.56原子%であって、分級を施して図2に示す粒度分布を有するものを用意した。なお、このアルミ合金粉末4は水アトマイズ法によって得られたものである。図2は、分級して得たアルミ合金粉末の粒度分布を示す累積カーブであり、縦軸が頻度(体積)[%]を表し、横軸が粒度[μm]を表す。
(実施例1)
実施例1では、まず、基材2(図1参照)とアルミ合金粉末4(図1参照)とを用意した。基材2は、アルミ鋳物2種A(AC2B:Al−Cu−Si)で、表面粗さRaが0.06μmとなるようにバフ研磨を施したもの(60mm×30mm×4mm)を用意した。アルミ合金粉末4は、その組成がアルミ94.96原子%、鉄1.68原子%、クロム2.24原子%、チタン0.56原子%、およびコバルト0.56原子%であって、分級を施して図2に示す粒度分布を有するものを用意した。なお、このアルミ合金粉末4は水アトマイズ法によって得られたものである。図2は、分級して得たアルミ合金粉末の粒度分布を示す累積カーブであり、縦軸が頻度(体積)[%]を表し、横軸が粒度[μm]を表す。
ちなみに、アルミ合金粉末4の粒度分布の測定は、マイクロトラック粒度分布測定装置(日機装社製、9320HRA(X−100))を使用して行った。
そして、本実施例でのアルミ合金粉末4の10%粒子径、90%粒子径、および前記式(1)で示される粒度幅指数δ、ならびに50%粒子径を表1に示す。なお、表1中、10%粒子径、90%粒子径、および50%粒子径は、それぞれD(10)、D(90)、およびD(50)と略記する。
そして、本実施例でのアルミ合金粉末4の10%粒子径、90%粒子径、および前記式(1)で示される粒度幅指数δ、ならびに50%粒子径を表1に示す。なお、表1中、10%粒子径、90%粒子径、および50%粒子径は、それぞれD(10)、D(90)、およびD(50)と略記する。
次に、コールドスプレー法によってアルミ合金粉末4が基材2の表面に噴射されて厚さ600μmのアルミ合金(準結晶分散合金)の皮膜3を有するアルミ合金積層体1(図1参照)が製造された。このコールドスプレー法では、図1に示すラバルノズル100がスプレーガンとして使用されると共に、このスプレーガンには、400℃のヘリウムが3MPaで供給された。また、スプレーガンの噴出口と基材2の表面との距離は、20mmに設定され、スプレーガンのトラバース速度は、100mm/秒に設定され、スプレーガンのトラバースピッチは、2mmに設定された。
次に、皮膜3の厚さ方向(アルミ合金粉末4の堆積方向)に沿った断面におけるアルミ合金粉末4の粒子同士の接合が不充分な部分(以下、「不良接合部」という)の面積率が求められた。この面積率は、皮膜3の断面に1%フッ化水素水溶液で15秒間のエッチング処理を施して、その断面の光学顕微鏡写真で黒く写し出された不良接合部の割合として求められた。その結果を表1に示す。この面積率を求めるのに使用した光学顕微鏡写真を図3に示す。図3は、実施例1で得られたアルミ合金積層体の皮膜の断面における組織の様子を示す光学顕微鏡写真である。
(実施例2)
実施例2では、図2に示す粒度分布を有するアルミ合金粉末4を使用して厚さ250μmの皮膜3を基材2の表面に形成した以外は、実施例1と同様にアルミ合金積層体1が製造された。表1に、使用されたアルミ合金粉末4の10%粒子径、90%粒子径、および粒度幅指数δ、ならびに50%粒子径を記す。なお、表1中、10%粒子径、90%粒子径、および50%粒子径は、それぞれD(10)、D(90)、およびD(50)と略記する。
実施例2では、図2に示す粒度分布を有するアルミ合金粉末4を使用して厚さ250μmの皮膜3を基材2の表面に形成した以外は、実施例1と同様にアルミ合金積層体1が製造された。表1に、使用されたアルミ合金粉末4の10%粒子径、90%粒子径、および粒度幅指数δ、ならびに50%粒子径を記す。なお、表1中、10%粒子径、90%粒子径、および50%粒子径は、それぞれD(10)、D(90)、およびD(50)と略記する。
そして、皮膜3における不良接合部の面積率が実施例1と同様にして求められた。その結果を表1に示す。図4は、実施例2で得られたアルミ合金積層体の皮膜の断面における組織の様子を示す光学顕微鏡写真である。
(比較例1)
比較例1では、図2に示す粒度分布を有するアルミ合金粉末4を使用して厚さ600μmの皮膜3を基材2の表面に形成した以外は、実施例1と同様にアルミ合金積層体1が製造された。表1に、使用されたアルミ合金粉末4の10%粒子径、90%粒子径、および粒度幅指数δ、ならびに50%粒子径を記す。なお、表1中、10%粒子径、90%粒子径、および50%粒子径は、それぞれD(10)、D(90)、およびD(50)と略記する。
比較例1では、図2に示す粒度分布を有するアルミ合金粉末4を使用して厚さ600μmの皮膜3を基材2の表面に形成した以外は、実施例1と同様にアルミ合金積層体1が製造された。表1に、使用されたアルミ合金粉末4の10%粒子径、90%粒子径、および粒度幅指数δ、ならびに50%粒子径を記す。なお、表1中、10%粒子径、90%粒子径、および50%粒子径は、それぞれD(10)、D(90)、およびD(50)と略記する。
そして、皮膜3における不良接合部の面積率が実施例1と同様にして求められた。その結果を表1に示す。図5は、比較例1で得られたアルミ合金積層体の皮膜の断面における組織の様子を示す光学顕微鏡写真である。
(比較例2)
比較例2では、図2に示す粒度分布を有するアルミ合金粉末4を使用して厚さ250μmの皮膜3を基材2の表面に形成した以外は、実施例1と同様にアルミ合金積層体1が製造された。表1に、使用されたアルミ合金粉末4の10%粒子径、90%粒子径、および粒度幅指数δ、ならびに50%粒子径を記す。なお、表1中、10%粒子径、90%粒子径、および50%粒子径は、それぞれD(10)、D(90)、およびD(50)と略記する。
比較例2では、図2に示す粒度分布を有するアルミ合金粉末4を使用して厚さ250μmの皮膜3を基材2の表面に形成した以外は、実施例1と同様にアルミ合金積層体1が製造された。表1に、使用されたアルミ合金粉末4の10%粒子径、90%粒子径、および粒度幅指数δ、ならびに50%粒子径を記す。なお、表1中、10%粒子径、90%粒子径、および50%粒子径は、それぞれD(10)、D(90)、およびD(50)と略記する。
そして、皮膜3における不良接合部の面積率が実施例1と同様にして求められた。その結果を表1に示す。図6は、比較例2で得られたアルミ合金積層体の皮膜の断面における組織の様子を示す光学顕微鏡写真である。
(皮膜の組織の評価)
表1に示すように、粒度幅指数δが0.8以下でシャープ(ピーキー)な粒度分布を有するとともに、90%粒子径(D(90))が100μm以下の実施例1および実施例2で得られた皮膜3は、不良接合部の面積率が3.88%(実施例1)、および7.86%(実施例2)と低い値を示した。そして、図3および図4に示すように、皮膜3の組織が均一で緻密であるとともに、黒く写し出された不良接合部の割合が、次に説明する図5に示す比較例1のもの、および図6に示す比較例2のものよりも少ないことが判る。
表1に示すように、粒度幅指数δが0.8以下でシャープ(ピーキー)な粒度分布を有するとともに、90%粒子径(D(90))が100μm以下の実施例1および実施例2で得られた皮膜3は、不良接合部の面積率が3.88%(実施例1)、および7.86%(実施例2)と低い値を示した。そして、図3および図4に示すように、皮膜3の組織が均一で緻密であるとともに、黒く写し出された不良接合部の割合が、次に説明する図5に示す比較例1のもの、および図6に示す比較例2のものよりも少ないことが判る。
これに対して、粒度幅指数δが0.8よりも大きい比較例1、および90%粒子径(D(90))が100μmを超える比較例2では、不良接合部の面積率が10.04%(比較例1)、および9.13%(比較例2)であって、前記した実施例1および実施例2よりも大きい値を示した。また、図5および図6に示すように、比較例1および比較例2では、黒く写し出された不良接合部Vが、実施例1および実施例2よりも際立って大きく、皮膜3の組織が不均一であることが判る。
以上のことから、前記した所定の粒度分布を有するアルミ合金粉末4を使用した実施例1および実施例2では、不良接合部が少なく、均一で緻密な組織の皮膜3が得られることが確認された。これに対して、比較例1および比較例2が示すように、粒度幅指数δおよび90%粒子径(D(90))のうち、少なくともいずれかが前記した範囲を外れたことで、得られる皮膜3に不良接合部V(図5および図6参照)が大きく発生するとともに、皮膜3の組織が不均一になることが確認された。
1 アルミ合金積層体
2 基材
3 皮膜
4 アルミ合金粉末
5 ガス
2 基材
3 皮膜
4 アルミ合金粉末
5 ガス
Claims (2)
- コールドスプレー法によってアルミ合金粉末を基材の表面に噴射してアルミ合金の皮膜を形成するアルミ合金積層体の製造方法において、
次式(1)で示される前記アルミ合金粉末の粒度幅指数δが0.8以下であり、かつ前記アルミ合金粉末の90%粒子径が100μm以下であることを特徴とするアルミ合金積層体の製造方法。
δ=logD(90)−logD(10)・・・・(1)
(但し、前記式(1)中、D(90)は、前記アルミ合金粉末の90%粒子径を表し、D(10)は、前記アルミ合金粉末の10%粒子径を表す) - 前記アルミ合金粉末が、準結晶分散合金またはアモルファス分散合金からなることを特徴とする請求項1に記載のアルミ合金積層体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008057639A JP2009215575A (ja) | 2008-03-07 | 2008-03-07 | アルミ合金積層体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008057639A JP2009215575A (ja) | 2008-03-07 | 2008-03-07 | アルミ合金積層体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2009215575A true JP2009215575A (ja) | 2009-09-24 |
Family
ID=41187724
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2008057639A Pending JP2009215575A (ja) | 2008-03-07 | 2008-03-07 | アルミ合金積層体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2009215575A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014073633A1 (ja) * | 2012-11-12 | 2014-05-15 | 日立金属株式会社 | コールドスプレー用粉末およびこれを用いたスパッタリングターゲットの製造方法 |
CN114214614A (zh) * | 2021-12-16 | 2022-03-22 | 湖南顶立科技有限公司 | 一种带有Al-Si-Mg涂层的合金及其制备方法 |
-
2008
- 2008-03-07 JP JP2008057639A patent/JP2009215575A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014073633A1 (ja) * | 2012-11-12 | 2014-05-15 | 日立金属株式会社 | コールドスプレー用粉末およびこれを用いたスパッタリングターゲットの製造方法 |
CN114214614A (zh) * | 2021-12-16 | 2022-03-22 | 湖南顶立科技有限公司 | 一种带有Al-Si-Mg涂层的合金及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Paredes et al. | The effect of roughness and pre-heating of the substrate on the morphology of aluminium coatings deposited by thermal spraying | |
Ziemian et al. | Effect of substrate surface roughening and cold spray coating on the fatigue life of AA2024 specimens | |
JP6377733B2 (ja) | 新規な粉末 | |
US9067282B2 (en) | Remanufacturing cast iron component with steel outer layer and remanufactured component | |
Sharma et al. | Effect of surface preparation on the microstructure, adhesion, and tensile properties of cold-sprayed aluminum coatings on AA2024 substrates | |
JP2014156634A (ja) | コールドスプレー用粉末、その製造方法、およびこれを用いた銅系被膜の成膜方法 | |
US8444042B2 (en) | Method for producing steel pipe plated with metal by thermal spraying | |
KR101543895B1 (ko) | 저온분사공정을 이용하여 아연도금강판에 기능성 코팅층을 형성하는 방법 및 기능성 코팅층이 형성된 아연도금강판 | |
JP6443138B2 (ja) | 亜鉛含有皮膜の形成方法 | |
JP5605901B2 (ja) | コールドスプレー法による金属材料の補修方法及びコールドスプレー用粉末材料の製造方法、並びに、コールドスプレー皮膜 | |
JP2009197294A (ja) | 積層体の製造方法 | |
Watanabe et al. | Effect of nitrogen flow rate on microstructures and mechanical properties of metallic coatings by warm spray deposition | |
JP2008127676A (ja) | 金属皮膜の形成方法 | |
JP2004306120A (ja) | 連続鋳造用鋳型、その製造方法及び補修方法 | |
WO2011065512A1 (ja) | サーメット皮膜とそれを形成する噴射用粒子、サーメット皮膜形成方法、皮膜形成品 | |
JP2012031443A (ja) | コールドスプレー用金属粉末 | |
Vencl | Optimisation of the deposition parameters of thick atmospheric plasma spray coatings | |
JP2009249645A (ja) | 皮膜の製造方法 | |
JP2007146266A (ja) | 防食被覆鋼材及びその製造方法 | |
JP2009215575A (ja) | アルミ合金積層体の製造方法 | |
US9481922B2 (en) | Process for forming porous metal coating on surfaces | |
JP2009215574A (ja) | 積層体の製造方法 | |
JP2010144224A (ja) | 金属皮膜の改質処理方法及びアルミ基合金積層体 | |
JP2020076146A (ja) | 金属ガラス粒子が衝突した基板においてピーニングと成膜とを同時に行う動的衝撃方法 | |
Tillmann et al. | Investigation of low-pressure cold-gas dynamic spraying of polyamide-12 (PA12) on steel surfaces |