JP2009209644A - 回転貫入杭 - Google Patents

Abstract

【課題】どのような施工条件においても、安定した支持力を得る。
【解決手段】 円筒状の杭本体２３の下端２４に螺旋状のドリル１０を同軸心に取り付け、そのドリル１０は、同一の螺旋径ｒ１で軸方向に伸びる支持部１１と、その支持部１１の先端側に設けられ先端に向かって徐々に螺旋径ｒ２が小さくなるドリル部１２とを備え、前記支持部１１の螺旋径ｒ１を前記杭本体２３の最大径Ｒ以下とし、前記支持部１１と前記ドリル部１２の外形を任意の軸直交断面において正方形となる回転貫入杭２０とした。ドリル１０の螺旋径を杭本体２３の最大径Ｒ以下としたので、周囲の地盤がほぐされにくくなり安定した周面摩擦力を確保し得る。また、ドリルの断面を正方形としたことにより、杭の先端に圧力球根部を生じさせ所定の支持力を得ることができる。さらに、ドリル１０を支持部１１とドリル部１２とに分けたので、杭の支持力を維持しながら地盤への貫入をスムースにできる。
【選択図】図１

Description

この発明は、建築物等の構造物の基礎として地盤に打設される回転貫入杭に関するものである。

構造物を支えるために地盤に打設される支持杭として、回転貫入杭がある。一般的な回転貫入杭１は、例えば、図２８（ａ）（ｂ）に示すように、円筒状の杭本体３の下端４に、外径側に突出する螺旋状の回転羽根２が備えられている。

この杭本体３を筒軸周りに回転させながら地盤に貫入させ、その下端４を基礎地盤に到達させる。このとき、回転貫入杭１には、杭本体３の断面積、及び図２８（ｂ）に濃色で示す回転羽根２の有効面積ｓ等に見合った支持力が得られるようになっている。

この回転羽根２は、通常、杭の先端支持力を高めるために、杭本体３の外周面からの突出幅ｗ（前記有効面積ｓに相当する部分の径方向への突出幅）が大きい板状の部材が多用されている。
板状の部材であれば、構造物や地盤から回転貫入杭１に作用する上下方向の力を、その板面で受けることができる。また、杭本体３の回転によって回転羽根２は、地中の土砂をすくい上げるように機能するので、その土砂のすくい上げによる回転貫入杭１の推進効果も期待できる（例えば、特許文献１参照）。

また、用途は異なるが、同じく地盤に貫入させる部材としてスクリューポイントと呼ばれる軸状の回転貫入部材がある。この回転貫入部材は、スウェーデン式サウンディング（ＪＩＳ Ａ １２２１：２００２）に用いられる。

その構成は、図２９に示すスクリューポイント７のように、地盤に食い込んで行き易いように先端が螺旋状となっており、その断面形状は、任意の軸直交断面において正方形となっている。この形状は、いわば、先端に向かって徐々に細くなる正四角錐状の細長い鋼材を、一定の曲率で軸周りにひねって螺旋状に形成したような態様となっている。螺旋状の部分の断面形状を正方形としたのは、ＪＩＳ規格の規定によるものである。

この図２９に示すスクリューポイント７は、図２８に示す前記回転貫入杭１のように、板状の部材からなる回転羽根２を、外径側に大きく突出させたものではない。

これは、スウェーデン式サウンディングという試験方法が、地盤をほぐさない状態の原位置において、その地盤の支持力（硬さ又は柔らかさ）を相対的な指標をもとに計測することを目的とし、すなわち、その回転羽根２に、回転貫入杭１のような推進効果や、回転羽根２による杭の支持力を期待する必要がないからではないか、あるいは、原位置試験という性格上、むしろ地盤をほぐさないことを要件としているからではないか、と考えられる（例えば、特許文献２参照）。

特開昭５９−８５０２８号公報 特開２００７−３２２７４号公報

前述のように、回転貫入杭１は、円筒状の杭本体３から外径側に大きく突出する回転羽根２を備えているため、地盤に貫入すると杭本体３以上の大きな径の孔が地盤に形成されることとなる。
このとき、回転羽根２の作用により掘削した土砂が、すくい上げられるように順次上方へ排出されるため、土の圧密現象が生じて杭周辺の地盤が締め固められる作用がある。この締め固めにより、杭本体３の外周面と地盤との周面摩擦力が確保できると、一般的には考えられている。

しかし、現実的には、例えば、地盤の質や採用する工法等の施工条件によって、確保できる前記周面摩擦力は異なるものと考えられる。特に、粘土質地盤において、回転貫入杭１を非常に速い貫入速度で地盤に貫入させた場合と、ゆっくりとした貫入速度で地盤に貫入させた場合とでは、周面摩擦力に差異が生じてしまうことも予想される。安定した杭の支持力を得るためには、周面摩擦力は、できる限り安定して確保できることが望ましい。

そこで、この発明は、構造物を地盤に支持するために打設される回転貫入杭において、どのような施工条件においても、安定した支持力を得ることができるようにすることを課題とする。

上記の課題を解決するために、この発明は、構造物の基礎として地盤に打設され、円筒状の杭本体の下端に螺旋状のドリルを同軸心に取り付けた回転貫入杭において、前記ドリルを多条ねじとするとともに、前記ドリルの軸心を含む任意の断面における前記多条ねじの隣り合うねじ山の頂部と頂部との間の全長を円弧状としたことを特徴とする回転貫入杭の構成を採用した。

また、他の構成として、構造物の基礎として地盤に打設され、円筒状の杭本体の下端に螺旋状のドリルを同軸心に取り付けた回転貫入杭において、前記ドリルを多条ねじとするとともに、前記ドリルの外形を任意の軸直交断面において正多角形としたことを特徴とする回転貫入杭の構成を採用した。

なお、前記多条ねじを４条ねじとし、前記正多角形は正方形とすることができる。また、前記正多角形は、その角（かど）を平面視において、面取りあるいは円弧状とした形状を採用することもできる。正多角形、正方形とは、そのような角（かど）を面取りあるいは円弧状とした形状も含む概念である。

打設後の杭の支持力については、前記ドリルを多条ねじとして、そのドリルの軸心を含む任意の断面における隣り合うねじ山の頂部と頂部との間の全長を円弧状としたことにより、ドリルの外形が任意の軸直交断面において非円形断面となり、その結果、杭先端近くの地盤に圧力球根部（図３参照）を生じさせ、所定の杭の支持力を得ることができる。
また、前記ドリルを多条ねじとして、そのドリルの外形を任意の軸直交断面において正多角形としたことにより、同じく、杭先端近くの地盤に圧力球根部を生じさせ、所定の杭の支持力を得ることができる。

これは、圧力球根部が、地盤がドリルによって乱されない状態で圧密された場合に生じるものであり、ドリルの多条ねじの頂部と頂部との間の全長を円弧状としたこと、あるいは多条ねじの軸直交断面を正多角形としたことにより、ドリルと土との間に生じるせん断力を増加させ、且つ杭周囲の圧密を促進し、圧力球根部の形成に有利に作用しているものと考えられる。
また、ドリルとして多条ねじ構造を採用していることから、杭として土中に貫入する際に、１回転当たりの貫入量が１条ねじの場合と比較してその条数倍となり、その大きな貫入量により、周辺の地盤を乱すことが少なくなって、周面摩擦力の増大につながっているとも考えられる。

また、上記の構成において、前記ドリルは、同一の螺旋径で軸方向に伸びる支持部と、その支持部の先端側に設けられ先端に向かって徐々に螺旋径が小さくなるドリル部とを備えた構成とすることができる。

このように、ドリルの形状を、同一の螺旋径で軸方向に伸びる支持部と、その支持部の先端側に設けられ先端に向かって徐々に螺旋径が小さくなるドリル部とに分けた構成を採用した場合においては、そのドリルは、主に根元側（上側）の支持部の作用により周囲の土との間にせん断力を生じさせ、且つ、主に先端側（下側）のドリル部の作用により杭本体を地盤に貫入しやすいように機能し得る。

なお、前記正多角形は、ドリルの支持部とドリル部の全長に亘って同一断面（同一断面とは、相似の関係となる形状を含む）であることが望ましい。同一断面であれば、ドリルの全長に亘って有効面積が均等に近くなり、特に支持部においてはより均等な支持力を期待できる。また、螺旋の稜線は、部分的に断続な部分が含まれていてもよいが、ドリルの支持部とドリル部の全長にわたって連続的であることが望ましい。また、その稜線の曲率は、ドリルの支持部とドリル部の全長に亘ってスムースにつながっていることが望ましい。

また、前記ドリルの最大螺旋径を、前記杭本体の最大径以下とした構成を採用することができる。

この構成によれば、ドリルの螺旋径を杭本体の最大径以下としたことにより、杭本体の外周面よりも外径側に位置する地盤がほぐされにくくなる。このため、安定した周面摩擦力を確保し得る。

また、この構成によれば、ドリルの羽根が杭本体の外周面から外径側に突出しないので、嵩張らないという利点がある。このドリルは、杭本体とともに地中に埋めたまま構造物の基礎として利用されるので、杭の本数に見合う大量のドリルを運搬し、保管する必要がある。このため、ドリルの嵩が小さいことは、資材の輸送面及び保管面において有利である。

さらに、前記ドリルの螺旋状を成す部分の先端側に正多角錐状の先鋭部を設けた構成を採用することができる。
このように先鋭部を設ければ、ドリルの刃が、その先端の一定部分のみ直線状になって、そのドリルの地盤への貫入がさらにスムースになる。
また、その先鋭部を成す多角錐の底面（軸直交断面）をドリル部の軸直交断面と同形状として、先鋭部の各母線に多条ねじの稜線を接続すれば、ドリル全体の地盤へのスムースな貫入を維持し得る。

また、先鋭部の他の構成として、前記ドリルの螺旋状を成す部分の先端側に先鋭部を設け、その先鋭部は、前記軸心から外径側に伸びるフィンを備え、そのフィンの外縁が前記ドリルの先端に向かうにつれて徐々に前記軸心に近づくものである構成を採用することができる。

この先鋭部によれば、隣り合うフィンの間の空間を通って、掘削した土がドリルの螺旋間に誘導されやすくなる。その結果、土は杭の上部へとリフトアップされて、杭周囲の圧密度合いを高め、周面摩擦力を向上することができる。

なお、前記多条ねじのピッチ角（軸直交方向に対するねじ山の螺旋の稜線方向の角度）を４５度以下とすれば、土をリフトアップする力が土を側方に押し出す力を上まわるので好ましく、さらに、そのピッチ角は、１５度以上３０度以下の角度とすることが好ましい。

この発明は、多条ねじのねじ山の頂部と頂部との間の全長を円弧状としたこと、あるいは多条ねじの軸直交断面を正多角形としたことにより、杭の先端に圧力球根部を生じさせやすくなり、安定した杭の支持力を得ることができる。

また、ドリルの形状を、同一の螺旋径で軸方向に伸びる支持部と、その支持部の先端側に設けられ先端に向かって徐々に螺旋径が小さくなるドリル部とに分けたので、杭の地盤への貫入を良好にしながら、且つ前記圧力球根部を良好に形成し得る。

さらに、ドリルの螺旋径を杭本体の最大径以下としたので、杭本体の外周面よりも外径側に位置する地盤がほぐされにくくなり、安定した周面摩擦力を確保し得る。

この発明の実施形態を、図１乃至図４に基づいて説明する。この実施形態は、図４に示すように、構造物を支える支持杭として地盤ｇに多数打設される回転貫入杭２０である。

この回転貫入杭２０は、図１に示すように、円筒状の杭本体２３の下端２４に、螺旋状のドリル１０が取り付けられたものである。ドリル１０は、例えば、ダクタイル鋳鉄製、鋼製、樹脂製など、土中に貫入可能で且つ所定の強度を有するものであれば、どのような素材であっても構わない。

ドリル１０は、その上端に円筒状の接続部１４が設けられており、その接続部１４が前記杭本体２３の下端２４の接続孔２２に嵌められている。また、その杭本体２３と接続部１４とを貫通する２本のボルト１６にそれぞれナット１５が締付けられて、その杭本体２３とドリル１０とが固定されている。
このとき、ドリル１０の軸心と、杭本体２３の軸心とは、同軸心になるように固定されている。すなわち、ドリル１０の螺旋の軸心と、杭本体２３の軸心とは、同軸心になるように固定されている。

杭本体２３とドリル１０との固定は、前記ボルト１６及びナット１５による固定方法に限定されず、杭本体２３からドリル１０へのトルク伝達が可能な構造であれば、種々の固定方法を採用し得る。例えば、溶接による固定方法を採用してもよい（例えば、後述の他の実施形態を示す図７参照）。

そのドリル１０は４条ねじであり、図１に示すように、同一の螺旋径（直径）ｒ１で軸方向に伸びる支持部１１と、その支持部１１の先端側に設けられ先端に向かって徐々に螺旋径（直径）ｒ２が小さくなるドリル部１２とを備えている。支持部１１の軸方向距離はＬ１となっており、ドリル部１２の軸方向距離はＬ２となっている。この４条ねじのねじ山の螺旋のピッチ角は２９度となっている。つまり、ねじ山の稜線の伸びる方向は、軸直交方向に対して２９度の角度を成している。

前記支持部１１の螺旋径ｒ１は、前記杭本体３の最大径（直径）Ｒと同一か、あるいはその最大径Ｒよりもわずかに小さくなっている。
また、前記支持部１１と前記ドリル部１２の外形は、任意の軸直交断面において正方形（正多角形）である。図中の符号１０ａは螺旋の稜線（山）であり、符号１０ｂは螺旋の谷を示している。

４条ねじで構成されているドリル１０のねじ山の螺旋の稜線１０ａは、ドリル１０の支持部１１における稜線１１ａと、ドリル部１２における稜線１２ａとが、その全長にわたって連続的に形成されており、その各稜線１１ａ，１２ａは、支持部１１とドリル部１２の全長に亘って折れ点等なく、稜線１１ａは一定の曲率で、稜線１２ａはその稜線１１ａの曲率から徐々に小さくなるようにスムースに連続している。
また、この実施形態では、ドリル１０の螺旋の稜線１０ａが、支持部１１からドリル部１２に亘って全体で軸周り１．０回転するように設定されたものである。

さらに、前記ドリル部１２の先端側に、前記ドリル部１２の軸直交断面と同形状の軸直交断面を外形とする正四角錐状の先鋭部１３が設けられている。その先鋭部１３の各母線１３ａに前記ドリル部１２の各螺旋の稜線１２ａ（１０ａ）が接続されている。先鋭部１３の軸方向距離は、Ｌ３となっている。

この回転貫入杭２０をドリル１０を下向きにして杭打ち機（図示せず）に支持し、その杭打ち機の機能により杭本体２３を筒軸周りに回転させながら、ドリル１０の先端が基礎地盤に到達するまで地盤ｇに貫入させていく。

この貫入の際に、ドリル１０の螺旋径ｒ１，ｒ２を杭本体２３の最大径Ｒ以下としたので、杭本体２３の外周面よりも外径側に位置する地盤ｇがほぐされにくくなる。このため、杭本体２３の外周面と周囲の地盤ｇとの間に空隙ができることを抑制し、安定した周面摩擦力を確保し得る。

さらに、ドリル１０の形状を、同一の螺旋径ｒ１で軸方向に伸びる支持部１１と、先端に向かって徐々に螺旋径ｒ２が小さくなるドリル部１２とに分けたので、そのドリル１０は、主に支持部１１において地盤に対する支持力を維持しながら、主にドリル部１２の作用により地盤ｇへの貫入をスムースにできる。

また、打設後の杭の支持力については、前記ドリル１０の螺旋径ｒ１，ｒ２を杭本体２３の最大径Ｒ以下としたことに加え、前記支持部１１と前記ドリル部１２の外形を任意の軸直交断面において正方形としたことにより、図３に示すように、杭の先端に圧力球根部５を生じさせ、所定の杭の支持力を得ることができる。また、杭に加わる下向きの荷重は、その杭の先端から地盤に対し、その圧力球根部５を一部に含む符号６に示すエリアに対して主に伝達される。

なお、杭周囲の地盤に圧力球根部５が生じていることは、例えば、模型実験等により、杭の打設後に周囲の地盤全体を抽出して、その抽出土の硬度測定により確認することができる。
また、杭周囲の地盤に圧力球根部５が生じていることは、杭の鉛直載荷試験を行うことでも確認することができる。杭の鉛直載荷試験は、一般的には、杭の鉛直支持力及び周面摩擦力を測定するものであるが、杭先端部の有効面積から推測される杭支持力よりも大きな支持力が確認できれば、圧力球根部５が形成されていることを推察することができる。

この圧力球根部５は、断面正方形を成すドリル１０外周の螺旋の谷１０ｂと、周囲の地盤ｇの土とのせん断力によって、そのドリル１０の軸周りに、側面視球根状の形状を成す範囲で土がほぐされることなく圧密されて形成されている。
この圧力球根部５の形成により、支持部１１及びドリル部１２の投影面積（平面視における投影面積）が小さくとも、大きな回転羽根２を備えた従来の回転貫入杭１（図２８参照）と同程度以上の支持力を確保することができる。

このように、圧力球根部５は、支持部１１及びドリル部１２によって大きく乱されない状態で圧密された場合に生じるものであり、上記のドリル形状を有する本発明の杭先端構造によって生じる特有の現象である。

また、このドリル１０の多条ねじ構造によれば、その支持部１１及びドリル部１２の軸直交断面を正方形としたことにより、そのねじ山が、従来の板状を成す回転羽根２よりも剛性が高いものとなっており、この高い剛性により、羽根の変形等に伴う有効面積の減少を生じさせにくいものとなっている。

また、従来の板状の回転羽根２によれば、地盤からの力は多くても２、３段の回転羽根２にしか加わらないため、仮に、杭に対して偏心荷重が作用した場合に、芯ずれが生じる可能性もある。
これに対し、この発明の多条ねじ構造によれば、ねじ山の稜線が多数本存在することによって、ドリル１０の全周全長に亘って均等に近い力が作用する。このため、杭に偏心荷重が作用しても、その偏心荷重がドリル１０の全周全長に亘って相殺されるので、仮に、芯ずれが生じてもその芯ずれの程度が小さく抑制されるという効果が期待できる。

また、この実施形態では、前記ドリル部１２の先端側に、正四角錐状の先鋭部１３を設け、その先鋭部１３の各母線１３ａに前記ドリル部１２の各螺旋の稜線１２ａを接続している。

このように先鋭部１３を設ければ、ドリル１０の刃が先端の一定部分（先鋭部１３の母線１３ａに相当）のみ直線状になって、そのドリル１０の地盤ｇへの貫入がさらにスムースになる。
また、その先鋭部１３の各母線１３ａに前記ドリル部１２の各螺旋の稜線１２ａがスムースに接続されているので、ドリル１０全体の地盤へのスムースな貫入を維持し得るようになっている。

他の実施形態を図５に示す。この実施形態は、４条ねじで構成されるドリル１０のねじ山の各螺旋の稜線１０ａが、支持部１１からドリル部１２に亘って全体で軸周り０．５回転に設定されたものである。ねじ山の螺旋ピッチや螺旋のピッチ角は、上記図１乃至図４に示す実施形態と同一であり、このため、ドリル１０の軸方向長さは短くなっている。

さらに他の実施形態を図６に示す。この実施形態は、４条ねじで構成されるドリル１０の各螺旋の稜線１０ａが、支持部１１からドリル部１２に亘って全体で軸周り１．５回転に設定されたものである。ねじ山の螺旋ピッチや螺旋のピッチ角は、上記図１乃至図４、及び上記図５に示す実施形態と同一であり、このため、ドリル１０の軸方向長さは、いずれの実施形態に対しても長くなっている。この構成によれば、ドリル１０と土とのせん断力が高くなるため、期待できる杭の先端支持力は相対的に高くなると考えられる。

さらに他の実施形態を図７に示す。この実施形態は、上記図１乃至図４に示す実施形態において、ドリル１０の螺旋の稜線１０ａの外形を、非円形に形成したものである。また、ドリル１０と杭本体２３とを、ボルト１６及びナット１５を用いずに溶接により固定している。

前述の各実施形態では、支持部１１の螺旋の稜線１１ａが平面視円形になるように形成していた。また、先端に設けられる先細りのドリル部１２においても、その螺旋の稜線１２ａが平面視円形に近い外形となるように、その曲率が先端へ向かうにつれて不連続なく徐々に小さくなるように形成していた。

それに対し、この図７に示す実施形態では、支持部１１とドリル部１２の螺旋の稜線１１ａ，１２ａが、それぞれ曲率の小さい部分と曲率の大きい部分とが交互に出現するようにし、その曲率の小さい部分が、螺旋に沿って軸周り９０度毎に出現するようにしたものである。
このため、螺旋の稜線１１ａ，１２ａの外形は、平面視四角形に近い形態となっている。

これらの図５乃至図７に示す実施形態において、各部の基本的作用については、前述の実施形態と同様であるので、説明を省略する。

さらに他の実施形態を図８及び図９に示す。この実施形態は、ドリル１０の螺旋の構成を、先端に向かって徐々に螺旋径ｒ２が小さくなるドリル部１２のみで構成し、螺旋径ｒ１が一定となる支持部１１を設けないようにしたものである。
ドリル１０の最大径ｒ２は、図９に示すように、前記杭本体２３の最大径Ｒよりも若干大きくなっている。また、ドリル部１２のねじ山の螺旋のピッチ角は１５度となっている。

また、先鋭部１３の構成を、前述の多角錐状のものに代えて、ドリル１０の軸心から平面視放射状に伸びる複数のフィン１３ｂを備えたものとしている。この実施形態では、螺旋の稜線１０ａが４本であるので、４本のフィン１３ｂが等分方位となるよう十字状に設けられている。
各フィン１３ｂの外縁１３ｃは、前記ドリル１０の先端に向かうにつれて徐々に前記軸心に近づくものであり、前記各外縁１３ｃに前記ドリル１０の各螺旋の稜線がそれぞれ接続されている。

この先鋭部１３によれば、隣り合うフィン１３ｂ，１３ｂの間の空間を通って、掘削した土がドリル１０の螺旋間に誘導されやすくなる。その結果、土は杭本体２３の上部へとリフトアップされて、杭周囲の圧密度合いを高め、周面摩擦力を向上することができる。
また、ドリル１０の最大径ｒ２は、前記杭本体２３の最大径Ｒよりも大きくなっているので、その土のリフトアップの効果が高められている。

さらに他の実施形態を図１０に示す。この実施形態は、前記図８及び図９に示す構成において、ねじ山の各螺旋の稜線１０ａが、全体で軸周り０．５回転に設定されたものである。また、ねじ山の螺旋のピッチ角は、３０度に設定されている。

なお、これらの各実施形態において、ドリル１０として４条ねじを採用し、且つその軸直交断面の形状を、ドリル１０の支持部１１とドリル部１２の全長に亘って正方形としたが、この４条ねじと正方形の組合わせに代えて、例えば、３条ねじと断面正三角形の組合わせ、５条ねじと断面正五角形の組合わせ、６条ねじと断面正六角形の組合わせ、８条ねじと断面正八角形の組合わせ等、多条ねじとその多条ねじのねじ山の本数と同数の頂点を有する正多角形との組合わせの構成を採用し得る。
この場合、多角錐状の先鋭部１３の構成は、その断面に対応する正三角錐、正五角錐、正六角錐、正八角錐等とすることができるが、多条ねじのねじ山の本数に関わりなく、正四角錐状の先鋭部１３を採用してもよい。
また、フィン１３ｂを備えた先鋭部１３の場合は、そのフィン１３ｂは、例えば、４つのフィン１３ｂを十字状に配置することができる。また、二つのフィン１３ｂを一文字状に配置することもできる。
また、ドリル１０の先に前記先鋭部１３を設けずに、ドリル１０の先端をドリル部１２とした構成も考えられる。

さらに他の実施形態として、ドリル１０を４条ねじ等の多条ねじ構造として、そのドリル１０の軸心を含む任意の断面において、前記多条ねじの隣り合うねじ山の頂部と頂部との間の螺旋の谷１０ｂの全長を円弧状とした構成を採用することができる。
この構成においても、前記各実施形態に示す断面正多角形のドリル１０を用いた回転貫入杭と同様の効果を発揮することができる。

一実施形態を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は（ｂ）の底面図 ドリルの詳細を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は（ｂ）のｃ−ｃ断面図、（ｄ）は（ｂ）のｄ−ｄ断面図、（ｅ）は（ｂ）のｅ−ｅ断面図 同実施形態の作用図 回転貫入杭の使用状態を示す説明図 他の実施形態を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は（ｂ）の底面図 さらに他の実施形態を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は（ｂ）の底面図 さらに他の実施形態を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は（ｂ）の底面図 さらに他の実施形態を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は（ｂ）の底面図、（ｄ）は（ｂ）のｄ−ｄ断面図 図８の回転貫入杭の作用図 さらに他の実施形態を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）は側面図 図１に示す実施形態の写真図 図１に示す実施形態の写真図 図１に示す実施形態の写真図 図５に示す実施形態の写真図 図５に示す実施形態の写真図 図５に示す実施形態の写真図 図６に示す実施形態の写真図 図６に示す実施形態の写真図 図６に示す実施形態の写真図 図７に示す実施形態の写真図 図７に示す実施形態の写真図 図８に示す実施形態の写真図 図８に示す実施形態の写真図 図８に示す実施形態の写真図 図１０に示す実施形態の写真図 図１０に示す実施形態の写真図 図１０に示す実施形態の写真図 従来例を示し、（ａ）は側面図、（ｃ）は（ｂ）の底面図 スクリューポイントを示し、（ａ）は側面図、（ｂ）は（ａ）のｂ−ｂ断面図

符号の説明

１，２０ 回転貫入杭
２ 回転羽根
３，２３ 杭本体
４，２４ 下端
５ 圧力球根部
１０ ドリル
１０ａ，１１ａ，１２ａ 螺旋の稜線（山）
１０ｂ 螺旋の谷
１１ 支持部
１２ ドリル部
１３ 先鋭部
１３ａ 母線
１４ 接続部
１５ ナット
１６ ボルト
２２ 接続孔

Claims (7)

1. 構造物の基礎として地盤に打設され、円筒状の杭本体２３の下端２４に螺旋状のドリル１０を同軸心に取り付けた回転貫入杭において、
   前記ドリル１０を多条ねじとするとともに、前記ドリル１０の軸心を含む任意の断面における前記多条ねじの隣り合うねじ山の頂部と頂部との間の全長を円弧状としたことを特徴とする回転貫入杭。
2. 構造物の基礎として地盤に打設され、円筒状の杭本体２３の下端２４に螺旋状のドリル１０を同軸心に取り付けた回転貫入杭において、
   前記ドリル１０を多条ねじとするとともに、前記ドリル１０の外形を任意の軸直交断面において正多角形としたことを特徴とする回転貫入杭。
3. 前記多条ねじは４条ねじであり、前記正多角形は正方形であることを特徴とする請求項２に記載の回転貫入杭。
4. 前記ドリル１０の最大螺旋径を、前記杭本体２３の最大径Ｒ以下としたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の回転貫入杭。
5. 前記ドリル１０の螺旋状を成す部分の先端側に正多角錐状の先鋭部１３を設けたことを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の回転貫入杭。
6. 前記ドリル１０の螺旋状を成す部分の先端側に先鋭部１３を設け、その先鋭部１３は、前記軸心から外径側に伸びるフィン１３ｂを備え、そのフィン１３ｂの外縁１３ｃが前記ドリル１０の先端に向かうにつれて徐々に前記軸心に近づくものであることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の回転貫入杭。
7. 前記多条ねじのピッチ角を、１５度以上３０度以下の角度としたことを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の回転貫入杭。