JP2009138295A

JP2009138295A - Steel cord

Info

Publication number: JP2009138295A
Application number: JP2007315362A
Authority: JP
Inventors: Satoshi Tamada; 聡玉田; Yoshimi Takahashi; 義見高橋
Original assignee: Tokyo Seiko Co Ltd
Current assignee: Tokyo Seiko Co Ltd
Priority date: 2007-12-06
Filing date: 2007-12-06
Publication date: 2009-06-25
Anticipated expiration: 2027-12-06
Also published as: JP5219244B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To suppress any of movement of side wires, loosening, and fretting wear of a steel cord. <P>SOLUTION: Side wires sW are preformed in each preformer and applied with a residual rotation stress in the same direction as the twisting direction of the steel cord strands to be stranded in a strander in each rotation stress regulating apparatus. The side wires sW and core strands cS are twisted in the same direction as the twisting direction of the core strands cW to provide a steel cord tW. The ratio of the twisting pitch Ps of the steel cord to the twisting pitch Pc of the core strands is within the range of 1.18≤Ps/Pc≤2.00. The preforming ratio of the side wire of the steel wire is ≥70 to ≤88% and the residual rotation stress of the steel wire side wires is regulated to ≥4 revolutions, respectively. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

この発明は，スチール・コード，特に，ゴム製品，合成樹脂製品等の補強部材として利用されるスチール・コードに関する。 The present invention relates to a steel cord, and more particularly, to a steel cord used as a reinforcing member for rubber products, synthetic resin products and the like.

ゴム製品または合成樹脂製品，たとえば，自動車用タイヤ，オートバイ用タイヤ等の耐久性を向上させるために，スチール・ワイヤ（スチール製のワイヤ単線）を複数本撚り合わせてつくられたスチール・コードが補強部材として用いられている。図１１は自動車用タイヤの内部構造の一例を示している。自動車用タイヤ70は，カーカス層71，２つのベルト層72，73，およびトレッド層74が積層されて構成されており，ベルト層72，73のそれぞれに多数のスチール・コード75が埋設されている。 In order to improve the durability of rubber products or synthetic resin products such as automobile tires and motorcycle tires, steel cords made by twisting multiple steel wires (single steel wires) are reinforced. It is used as a member. FIG. 11 shows an example of the internal structure of an automobile tire. The automobile tire 70 is formed by laminating a carcass layer 71, two belt layers 72 and 73, and a tread layer 74, and a large number of steel cords 75 are embedded in each of the belt layers 72 and 73. .

近年のタイヤの生産では，大規模大量生産方式に代えて小規模小ロット生産方式の導入が増えている。小規模小ロット生産方式では，スチール・コードの周囲にあらかじめゴム被覆（または合成樹脂被覆）を施したもの（スチール・コードとゴムまたは合成樹脂の複合体）を，ベルト層72，73に埋設することが多い。 In recent years, in the production of tires, the introduction of small-scale small-lot production methods instead of large-scale mass production methods is increasing. In small-scale, small-lot production methods, steel cords with a rubber coating (or synthetic resin coating) around them (a composite of steel cord and rubber or synthetic resin) are embedded in belt layers 72 and 73 There are many cases.

スチール・コードの周囲へのゴムの被覆に，ゴム押出し方式が採用されることがある。ゴム押出し方式では，エクストルーダ（押出し成型器）から押出されるゴムがスチール・コードに被覆される。スチール・コードにゴムを被覆するエクストルーダでは，孔径の小さいダイスにスチール・コードを通し，スチール・コードを移動させながら，ダイスの出口部分において，連続して押出されるゴムをスチール・コードに被覆していく。 A rubber extrusion method may be used to coat the rubber around the steel cord. In the rubber extrusion method, the steel cord is coated with rubber extruded from an extruder. In an extruder that coats steel cord with rubber, the steel cord is passed through a die with a small hole diameter, and the steel cord is covered with continuously extruded rubber at the exit of the die while moving the steel cord. To go.

ところが，スチール・コードが通過するダイスの孔径は小さい（スチール・コードの直径とダイスの孔径が近い）ので，スチール・コードがダイスを通過するときに，ダイスによってスチール・コードがしごかれることがある。スチール・コードがしごかれると，側ワイヤがスチール・コードの長手方向に移動して側ワイヤに浮きが発生し，スチール・コードに型くずれが生じることがある。しごかれる程度が大きいとスチール・コードが断線することもある。 However, since the hole diameter of the die through which the steel cord passes is small (the diameter of the steel cord is close to the hole diameter of the die), the steel cord may be squeezed by the die when the steel cord passes through the die. is there. When the steel cord is squeezed, the side wire moves in the longitudinal direction of the steel cord, the side wire may float, and the steel cord may be deformed. Steel cords may break if the degree of squeezing is large.

特許文献１および特許文献２には，側ワイヤの移動によるスチール・コードの型くずれを防止するために，側ワイヤの型付率を１００％未満に抑えることが記載されている。型付率はワイヤ（素線）の型付けの大きさ（波高さ）の程度を表す。側ワイヤの型付率を低くすることによって側ワイヤと心ストランドの接触圧が比較的大きくなるので，側ワイヤの移動の抑制を図ることができる。 Patent Document 1 and Patent Document 2 describe that the mold rate of the side wire is suppressed to less than 100% in order to prevent the steel cord from being deformed by the movement of the side wire. The molding rate represents the degree of the molding (wave height) of the wire (elementary wire). Since the contact pressure between the side wire and the core strand becomes relatively large by reducing the molding rate of the side wire, the movement of the side wire can be suppressed.

型付率を１００％未満にすると側ワイヤの移動が抑制されるが，上述のように，心ストランドと側ワイヤとの接触圧が大きくなるので心ストランドと側ワイヤとにフレッティング摩耗が生じやすくなる。フレッティング摩耗はスチール・コードの耐久性を低める要因であるので，これを防止することが肝要である。また，型付率を小さくするとスチール・コードの末端がばらけやすくもなる。
特開２００６−２１８９３４号公報特許第３８０５００７号公報 If the molding rate is less than 100%, the movement of the side wire is suppressed. However, as described above, the contact pressure between the core strand and the side wire increases, so that fretting wear tends to occur between the core strand and the side wire. Become. Since fretting wear is a factor that lowers the durability of steel cords, it is important to prevent this. In addition, if the molding rate is reduced, the end of the steel cord will be easily separated.
JP 2006-218934 A Japanese Patent No. 3805007

この発明は，側ワイヤの型付率を小さくしたときに発生しやすい，心ストランドおよび側ワイヤの間のフレッティング摩耗，ならびにスチール・コードのばらけのいずれもが抑制されたスチール・コードを提供することを目的とする。 The present invention provides a steel cord in which both the fretting wear between the core strand and the side wire and the dispersion of the steel cord, which are likely to occur when the molding rate of the side wire is reduced, are suppressed. The purpose is to do.

この発明によるスチール・コードは，心ストランドと，その周囲に位置する複数本のスチール・ワイヤ側線（以下，側ワイヤという）が撚り合わされてつくられる。スチール・コードと心ストランドは同一の撚り方向を持つ。心ストランドは，複数本のスチール・ワイヤ心線（以下，心ワイヤという）を撚り合わせてつくられる。 The steel cord according to the present invention is formed by twisting a core strand and a plurality of steel wire side wires (hereinafter referred to as side wires) located around the core strand. Steel cord and core strand have the same twist direction. The core strand is formed by twisting a plurality of steel wire core wires (hereinafter referred to as core wires).

スチール・コードの撚りピッチＰｓと心ストランドの撚りピッチＰｃとの比Ｐｓ／Ｐｃ（以下，ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃという）が，１．１８≦Ｐｓ／Ｐｃ≦２．００の範囲内とされている。スチール・コードの撚りピッチＰｓまたは心ストランドの撚りピッチＰｃのいずれか，または両方を調節することによって，ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃは調節される。 The ratio Ps / Pc (hereinafter referred to as pitch ratio Ps / Pc) between the twist pitch Ps of the steel cord and the twist pitch Pc of the core strand is in the range of 1.18 ≦ Ps / Pc ≦ 2.00. . The pitch ratio Ps / Pc is adjusted by adjusting either the steel cord twist pitch Ps or the core strand twist pitch Pc, or both.

さらに，複数本の側ワイヤのそれぞれは７０％以上８８％以下の型付率を持つように型付けられている。型付率とは，ワイヤ（素線）の型付けの大きさ（波高さ）の程度を表すもので，次式によって得られる数値を用いる。 Further, each of the plurality of side wires is molded so as to have a molding rate of 70% to 88%. The molding rate represents the degree of the molding (wave height) of the wire (elementary wire), and the numerical value obtained by the following equation is used.

型付率＝Ｈ／Ｄ×１００（％） Molding rate = H / D x 100 (%)

ここでＨは側ワイヤの型付けの大きさ（波高さ）を，Ｄはスチール・コードの直径を示す。 Here, H represents the size (wave height) of the side wire, and D represents the diameter of the steel cord.

側ワイヤへの型付けは，たとえば，高低差をもって配置された複数のピンに沿わせて側ワイヤを走行させることによって，側ワイヤに付与（形成）することができる。上記ピンの間隔または配置位置を調節することによって型付率は調節される。 Molding to the side wire can be applied (formed) to the side wire by, for example, running the side wire along a plurality of pins arranged with a height difference. The molding rate is adjusted by adjusting the interval or the arrangement position of the pins.

側ワイヤのそれぞれにはさらに，４回以上の残留回転応力が上記スチール・コードの撚り方向と同一方向に付与されている。側ワイヤの一端を固定し，側ワイヤの他端を開放したときの他端の回転数によって残留回転応力の大きさを表す。 Further, each of the side wires is applied with a residual rotational stress of four times or more in the same direction as the twist direction of the steel cord. The magnitude of the residual rotational stress is expressed by the number of rotations at the other end when one end of the side wire is fixed and the other end of the side wire is opened.

残留回転応力は，側ワイヤを所定方向に所定回数ねじり，かつ所定回数ねじり戻すことによって，側ワイヤに付与される。残留回転応力の方向はねじりを入れるときのねじり方向と同じ方向となる。側ワイヤのねじり回数（ねじるときのねじり速度）を調節することよって，残留回転応力の大きさは調節される。 The residual rotational stress is applied to the side wire by twisting the side wire in a predetermined direction a predetermined number of times and twisting it back a predetermined number of times. The direction of the residual rotational stress is the same as the direction of twisting when twisting. By adjusting the number of twists of the side wire (twisting speed when twisting), the magnitude of the residual rotational stress is adjusted.

側ワイヤの型付けの型付率を８８％以下に調整することによって側ワイヤの移動の抑制が図られる。そして，側ワイヤの移動を抑制するような比較的小さな型付率の採用に伴って生じやすくなるスチール・コードのばらけが，ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃを１．１８以上とし，側ワイヤの型付率を７０％以上とし，側ワイヤの残留回転応力を４回以上とすることによって抑制される。ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃ，側ワイヤの型付率，および側ワイヤの残留回転応力は，いずれも心ストランドと側ワイヤとの接触圧に関係する。そして，これらの３つの下限値（ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃについて１．１８，側ワイヤの型付率について７０％，側ワイヤの残留回転応力について４回）のうちのいずれか一つでも下限値を下回る数値をもつスチール・コードは，ばらけが発生する試験結果が得られた。ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃを１．１８以上とし，かつ側ワイヤの型付率を７０％以上とし，かつ側ワイヤの残留回転応力を４回以上とすると，スチール・コードのばらけが発生しなかった。 The movement of the side wire can be suppressed by adjusting the molding rate of the side wire to 88% or less. In addition, the steel cord dispersion that tends to occur with the adoption of a relatively small mold rate that suppresses the movement of the side wire has a pitch ratio Ps / Pc of 1.18 or more, and the side wire mold rate. Is suppressed to 70% or more, and the residual rotational stress of the side wire is set to 4 times or more. The pitch ratio Ps / Pc, the side wire molding rate, and the residual rotational stress of the side wire are all related to the contact pressure between the core strand and the side wire. And any one of these three lower limits (1.18 for the pitch ratio Ps / Pc, 70% for the molding rate of the side wire, and 4 times for the residual rotational stress of the side wire) has the lower limit. Steel cords with numerical values lower than that obtained test results that caused breakage. When the pitch ratio Ps / Pc was set to 1.18 or more, the side wire forming rate was set to 70% or more, and the residual rotational stress of the side wire was set to 4 times or more, the steel cord was not scattered.

さらに，心ストランドの撚り方向と上記スチール・コードの撚り方向を同一にし，かつ，上記心ストランドの撚りピッチＰｃと上記スチール・コードの撚りピッチＰｓの比をＰｃ／Ｐｓ≦２．００とすることによって，心ストランドと側ワイヤとの間のフレッティング摩耗が抑制される。心ストランドと側ワイヤとの間のフレッティング摩耗を抑制するためのピッチ比Ｐｓ／Ｐｃの上限値（２．００）も，試験結果によって得られた数値である。 Furthermore, the twist direction of the core strand and the twist direction of the steel cord are the same, and the ratio of the twist pitch Pc of the core strand and the twist pitch Ps of the steel cord is Pc / Ps ≦ 2.00 This suppresses fretting wear between the core strand and the side wire. The upper limit (2.00) of the pitch ratio Ps / Pc for suppressing fretting wear between the core strand and the side wire is also a numerical value obtained from the test results.

この発明によると，側ワイヤの移動を抑制するために側ワイヤの型付率を低くしたスチール・コードについて，さらに，フレッティング摩耗，およびスチール・コードのばらけについても抑制が図られる。側ワイヤの移動，フレッティング摩耗，およびスチール・コードのばらけのいずれもが抑制されたスチール・コードが得られる。 According to the present invention, it is possible to further suppress the fretting wear and the dispersion of the steel cord with respect to the steel cord in which the molding rate of the side wire is lowered in order to suppress the movement of the side wire. A steel cord in which side wire movement, fretting wear, and steel cord flaking are all suppressed is obtained.

好ましくは，上記スチール・ワイヤ側線の残留回転応力は，上記スチール・コード全体の回転応力に影響を与えない程度に抑えられている。側ワイヤに付与されている残留回転応力が大きいと，側ワイヤの残留回転応力によってスチール・コード全体に回転応力が生じる（残存，残留する）ことがあり，スチール・コード全体に回転応力が残存していると，スチール・コードを埋設したゴム製シート（このゴム製シートを切断することによって上述したベルト部材（図１１参照）が形成される）が，スチール・コード全体の回転応力によって反ってしまい，ベルト部材の生産効率が悪くなることがあるからである。好ましくは，側ワイヤに付与されている残留回転応力を６回以下とする。側ワイヤに付与されている残留回転応力によってスチール・コード全体に回転応力が比較的残存しなくなるので，自動車タイヤ等のベルト部材の生産効率に影響を及ぼさないようにすることができる。 Preferably, the residual rotational stress of the steel wire side wire is suppressed to such an extent that the rotational stress of the entire steel cord is not affected. If the residual rotational stress applied to the side wire is large, the residual rotational stress of the side wire may cause a rotational stress on the entire steel cord (residual or remaining), and the rotational stress may remain on the entire steel cord. In this case, the rubber sheet in which the steel cord is embedded (the above-described belt member (see FIG. 11) is formed by cutting the rubber sheet) is warped by the rotational stress of the entire steel cord. This is because the production efficiency of the belt member may deteriorate. Preferably, the residual rotational stress applied to the side wire is 6 times or less. Since the residual rotational stress applied to the side wire does not remain relatively in the entire steel cord, the production efficiency of the belt member such as an automobile tire can be prevented from being affected.

この発明はまた，スチール・コードの周囲にゴムまたは合成樹脂が被覆されている複合体を提供する。 The present invention also provides a composite in which a steel cord is covered with rubber or synthetic resin.

この発明によるゴムまたは合成樹脂製の複合体は，上記のスチール・コードの周囲にゴムまたは合成樹脂が被覆されたものである。 The rubber or synthetic resin composite according to the present invention is such that the steel cord is covered with rubber or synthetic resin.

上述したように，この発明によるスチール・コードは側ワイヤの移動が抑制され，かつフレッティング摩耗が生じにくく，さらにスチール・コードにばらけが生じにくいので，このスチール・コードの周囲にゴムまたは合成樹脂を被覆した複合体の疲労強度を増大させることができる。 As described above, the steel cord according to the present invention suppresses the movement of the side wire, is less likely to cause fretting wear, and is less likely to be loosened. Therefore, the steel cord is surrounded by rubber or synthetic resin. The fatigue strength of the composite coated with can be increased.

図１はスチール・コード製造装置の全体的構成を，図２はプリフォーマ（型付け機）の構成を，図３は回転応力調整装置の構成を，それぞれ示している。 FIG. 1 shows the overall configuration of the steel cord manufacturing apparatus, FIG. 2 shows the configuration of a preformer (molding machine), and FIG. 3 shows the configuration of a rotational stress adjusting apparatus.

この実施例におけるスチール・コード製造装置は，スチール製の３本の心ワイヤ（素線）（コア・ワイヤ）ｃＷを撚りながら束ねることによって製造された心ストランドｃＳを中心にして，この心ストランドｃＳと心ストランドｃＳの周囲に位置する７本のスチール製の側ワイヤ（素線）（シース・ワイヤ）ｓＷを撚りながら束ねることによってスチール・コードを製造するもので，いわゆる３＋７構成のスチール・コード（撚線）をつくるものである。 The steel cord manufacturing apparatus according to this embodiment has a core strand cS centered on a core strand cS manufactured by bundling three steel core wires (core wires) (core wires) cW while twisting them. Steel cords are manufactured by twisting and bundling seven steel side wires (elementary wires) (sheath wires) sW positioned around the core strand cS. The so-called 3 + 7 steel cord ( A stranded wire).

ボビン41に，３本の心ワイヤｃＷを撚りながら束ねることによって製造された心ストランドｃＳが巻回されている。心ストランドｃＳが巻回されたボビン41から心ストランドｃＳが，側ワイヤｓＷが巻回された７つのボビン42から７本の側ワイヤｓＷが，それぞれ撚線機３に供給される。 A bobbin 41 is wound with a core strand cS manufactured by bundling three core wires cW while twisting them. The core strand cS is supplied from the bobbin 41 around which the core strand cS is wound, and the seven side wires sW are supplied from the seven bobbins 42 around which the side wires sW are wound to the twisting machine 3.

ボビン41から繰出された心ストランドｃＳは直接に撚線機３に供給される。他方，７本の側ワイヤｓＷのそれぞれは，ボビン42から繰出された後，撚線機３に供給される前に，プリフォーマ１および回転応力調整装置２を通過する。 The core strand cS fed from the bobbin 41 is directly supplied to the twisting machine 3. On the other hand, each of the seven side wires sW passes through the preformer 1 and the rotational stress adjusting device 2 before being fed from the bobbin 42 and supplied to the twisting machine 3.

図２を参照して，プリフォーマ１は，３つの回転自在の回転ピン１ａ〜１ｃが所定の間隔をあけて設けられた筒体10を含む。筒体10はフレーム（図示略）に固定的に設けられている。３つの回転ピン１ａ〜１ｃのうち，回転ピン１ａ，１ｃは配置位置に関して固定的に設けられ，他方，回転ピン１ａおよび回転ピン１ｃに挟まれた回転ピン１ｂはその配置位置が変位自在に設けられている（たとえば，図２において上下方向に位置が変位する）。３つの回転ピン１ａ，１ｂ，１ｃのそれぞれに側ワイヤｓＷが掛けられており，側ワイヤｓＷは回転ピン１ａ〜１ｃ間をしごかれて通過する。プリフォーマ１から送出された側ワイヤｓＷは，後述する回転応力調整装置２によってねじられる。プリフォーマ１によってしごかれ，かつ回転応力調整装置２によってねじられることにより，側ワイヤｓＷは螺旋状に型付けられる。 Referring to FIG. 2, the preformer 1 includes a cylindrical body 10 in which three rotatable rotation pins 1a to 1c are provided at a predetermined interval. The cylinder 10 is fixedly provided on a frame (not shown). Among the three rotation pins 1a to 1c, the rotation pins 1a and 1c are fixedly provided with respect to the arrangement position, while the rotation pin 1b sandwiched between the rotation pin 1a and the rotation pin 1c is provided such that the arrangement position is displaceable. (For example, the position is displaced in the vertical direction in FIG. 2). A side wire sW is hung on each of the three rotation pins 1a, 1b, and 1c, and the side wire sW passes between the rotation pins 1a to 1c. The side wire sW delivered from the preformer 1 is twisted by a rotational stress adjusting device 2 described later. The side wire sW is spirally shaped by being squeezed by the preformer 1 and twisted by the rotational stress adjusting device 2.

側ワイヤｓＷに付与される螺旋状型付けの程度（大きさ）は，型付率によって表すことができ，この型付率は回転ピン１ｂの位置を変位させることによって制御することができる。側ワイヤｓＷの型付率についての詳細は後述する。 The degree (size) of the spiral type imparted to the side wire sW can be expressed by a mold rate, and this mold rate can be controlled by displacing the position of the rotary pin 1b. Details of the molding rate of the side wire sW will be described later.

プリフォーマ１から送出された側ワイヤｓＷは，回転応力調整装置２へ送られる。 The side wire sW sent from the preformer 1 is sent to the rotational stress adjusting device 2.

図３を参照して，回転応力調整装置２は，２つの溝（図示略）が並行にそれぞれに形成された回転自在の第１および第２のロール２ａ，２ｂが，間隔をあけて一直線上に配置された筒体20を備えている。側ワイヤｓＷは，筒体20内において，第１のロール２ａの側方を通過して第２のロール２ｂの第１の溝にかけられ，続いて第１のロール２ａの第１の溝にかけられている。側ワイヤｓＷは，第１のロール２ａの第１の溝からさらに第２のロール２ｂの第２の溝，第１のロール２ａの第２の溝にかけられ，第２のロール２ｂの側方を通過した後に，筒体20の外部に送り出される。 Referring to FIG. 3, rotational stress adjusting device 2 is configured such that rotatable first and second rolls 2 a and 2 b each having two grooves (not shown) formed in parallel are spaced apart from each other in a straight line. The cylinder 20 is provided. The side wire sW passes through the side of the first roll 2a in the cylindrical body 20 and is applied to the first groove of the second roll 2b, and then applied to the first groove of the first roll 2a. ing. The side wire sW is hung from the first groove of the first roll 2a to the second groove of the second roll 2b and the second groove of the first roll 2a, and the side of the second roll 2b. After passing, it is fed out of the cylinder 20.

回転応力調整装置２のフレーム（図示略）には，中空回転軸51が軸受52によって回転自在に支持されている。中空回転軸51の一端に筒体20が固定され，中空回転軸51の他端にプーリ53が固定されている。プーリ53にかけられたベルト54が，モータ（図示略）によって駆動される。ベルト54を介して中空回転軸51および筒体20は回転する。回転応力調整装置２のそれぞれにモータを設けてモータのそれぞれを同期回転させてもよいし，１台のモータを，７台の回転応力調整装置２のそれぞれに共用してもよい。 A hollow rotating shaft 51 is rotatably supported by a bearing 52 on a frame (not shown) of the rotational stress adjusting device 2. The cylindrical body 20 is fixed to one end of the hollow rotary shaft 51, and a pulley 53 is fixed to the other end of the hollow rotary shaft 51. A belt 54 applied to the pulley 53 is driven by a motor (not shown). The hollow rotary shaft 51 and the cylindrical body 20 rotate via the belt 54. A motor may be provided in each of the rotational stress adjusting devices 2 to rotate each of the motors synchronously, or one motor may be shared by each of the seven rotational stress adjusting devices 2.

筒体20が回転すると，側ワイヤｓＷは筒体20の入口側でねじられ，かつ出口側でそのねじりが戻される。筒体20を比較的高速に回転させることによって，側ワイヤｓＷは弾性域（ねじりが完全に元に戻る程度のねじれ）を超えて塑性域（ねじりが完全に元に戻らない程度のねじれ）に達するまでねじりが入れられ，かつねじり戻される。これにより，側ワイヤｓＷに残留回転応力が付与される。側ワイヤｓＷの一端を固定した状態で他端を開放すると，残留回転応力によって側ワイヤｓＷはねじりが入れられた方向に回転する。すなわち，筒体20の回転方向と，側ワイヤｓＷに付与される残留回転応力の方向は一致する。 When the cylindrical body 20 rotates, the side wire sW is twisted on the inlet side of the cylindrical body 20 and its twist is returned on the outlet side. By rotating the cylindrical body 20 at a relatively high speed, the side wire sW exceeds the elastic range (twisting to the extent that the torsion is completely restored) to the plastic range (twisting to the extent that the torsion is not completely restored). The torsion is put in until it reaches, and then twisted back. Thereby, residual rotational stress is given to the side wire sW. When the other end is opened while one end of the side wire sW is fixed, the side wire sW rotates in the direction in which the twist is inserted due to the residual rotational stress. That is, the rotational direction of the cylinder 20 and the direction of the residual rotational stress applied to the side wire sW coincide.

残留回転応力の大きさは，側ワイヤｓＷのねじり回数（筒体20の回転速度）を異ならせることによって調整することができる。なお，筒体20は，上述の心ストランドｃＳの撚り方向および後述する撚線機３によるスチール・コード全体の撚り方向と同一方向に回転する。したがって側ワイヤｓＷに付与される残留回転応力の方向は，心ストランドｃＷの撚り方向およびスチール・コード（撚線）の撚り方向と同一の方向となる。 The magnitude of the residual rotational stress can be adjusted by varying the number of twists of the side wire sW (the rotational speed of the cylindrical body 20). The cylindrical body 20 rotates in the same direction as the twist direction of the core strand cS described above and the twist direction of the entire steel cord by the twisting machine 3 described later. Therefore, the direction of the residual rotational stress applied to the side wire sW is the same direction as the twist direction of the core strand cW and the twist direction of the steel cord (twisted wire).

図１に戻って，プリフォーマ１および回転応力調整装置２によって螺旋状に型付けられ，かつ回転応力調整装置２によって残留回転応力が付与された７本の側ワイヤｓＷと，ボビン41から繰出された心ストランドｃＳとが，案内ローラ43を介して集合器44で集められる。束にされた心ストランドｃＳおよび７本の側ワイヤｓＷは，ボイス45を介して撚線機３に送られる。側ワイヤｓＷは残留回転応力を残存させたままで撚線機３に送られる。 Returning to FIG. 1, the seven side wires sW which are spirally shaped by the preformer 1 and the rotational stress adjusting device 2 and are given the residual rotational stress by the rotational stress adjusting device 2 are drawn out from the bobbin 41. The core strand cS is collected by the aggregator 44 via the guide roller 43. The bundled core strand cS and the seven side wires sW are sent to the twisting machine 3 via the voice 45. The side wire sW is sent to the twisting machine 3 with the residual rotational stress remaining.

撚線機３のフレーム（図示略）には，２つの中空回転軸17，18がそれぞれ軸受39，40により回転自在に支持されている。これらの中空回転軸17，18は，互いに離れて設けられており，かつ一直線上に配置されている。後述するように，中空回転軸17と18は同期して回転駆動される。 Two hollow rotary shafts 17 and 18 are rotatably supported by bearings 39 and 40 on a frame (not shown) of the stranding machine 3, respectively. These hollow rotary shafts 17 and 18 are provided apart from each other and arranged in a straight line. As will be described later, the hollow rotary shafts 17 and 18 are driven to rotate synchronously.

中空回転軸17と18の内端部に，クレードル19が，その両端部において軸受24，25により回転自在に支持されている。中空回転軸17，18が回転しても，クレードル19はほぼ静止状態に保たれる。 A cradle 19 is rotatably supported by bearings 24 and 25 at both ends of the inner ends of the hollow rotary shafts 17 and 18. Even when the hollow rotary shafts 17 and 18 rotate, the cradle 19 is kept almost stationary.

クレードル19には，スチール・コード（撚線）を巻取る巻取用ボビン23，スチール・コードを引き取るキャプスタン21，スチール・コードをキャプスタン21からボビン23に案内する案内ローラ22，スチール・コード全体をねじり，かつねじり戻すことでスチール・コード全体の回転応力を調整するための回転応力調整装置26等が設けられている。 The cradle 19 includes a winding bobbin 23 for winding a steel cord (twisted wire), a capstan 21 for picking up the steel cord, a guide roller 22 for guiding the steel cord from the capstan 21 to the bobbin 23, and a steel cord. A rotational stress adjusting device 26 for adjusting the rotational stress of the entire steel cord by twisting and untwisting the whole is provided.

中空回転軸17および18に，フライヤ取付部材13を介して弓形フライヤ11が固定されている。フライヤ11は中空回転軸17および18と一緒に回転する。フライヤ11にはスチール・コードを案内するためのガイドチップ12が複数設けられている。 An arcuate flyer 11 is fixed to the hollow rotary shafts 17 and 18 via a flyer mounting member 13. The flyer 11 rotates together with the hollow rotary shafts 17 and 18. The flyer 11 is provided with a plurality of guide tips 12 for guiding the steel cord.

フレームにはさらに，駆動軸（通り軸）34を回転自在に支持する軸受35，および駆動モータ30が固定されている。駆動モータ30の出力軸に取付けられたプーリ31と駆動軸34に固定されたプーリ33との間にベルト32が掛けられている。駆動軸34の両端部にもプーリ36が取付けられている。さらに，回転軸17，18の外側端部にもプーリ37がそれぞれ固定され，これらのプーリ36と37との間にベルト38が掛けられている。したがって，中空回転軸17，18はモータ30によって同方向に同回転数で同期して回転し，これによりフライヤ11が回転する。フライヤ11の回転方向は，上述したように，回転応力調整装置２の回転方向と同方向である。 Further, a bearing 35 for rotatably supporting a drive shaft (pass shaft) 34 and a drive motor 30 are fixed to the frame. A belt 32 is hung between a pulley 31 attached to the output shaft of the drive motor 30 and a pulley 33 fixed to the drive shaft 34. Pulleys 36 are also attached to both ends of the drive shaft 34. Further, pulleys 37 are fixed to the outer ends of the rotary shafts 17 and 18, respectively, and a belt 38 is hung between the pulleys 36 and 37. Accordingly, the hollow rotary shafts 17 and 18 are rotated by the motor 30 in the same direction and at the same rotational speed, whereby the flyer 11 is rotated. The rotational direction of the flyer 11 is the same as the rotational direction of the rotational stress adjusting device 2 as described above.

束になった心ストランドｃＳおよび７本の側ワイヤｓＷは，中空回転軸17内を通り，案内ローラ14，15を経て，フライヤ11のガイドチップ12に掛けられてフライヤ11に沿って案内され，案内ローラ16，中空回転軸18の内部を通り，応力調整装置26を経てキャプスタン21に巻付けられ，キャプスタン21から案内ローラ22を経て巻取用ボビン23に巻取られる。中空回転軸17，18，フライヤ11が回転することにより，心ストランドｃＳおよび７本の側ワイヤｓＷの束に撚りが加えられ，スチール・コード（撚線）ｔＷとなっていく。フライヤ11の回転速度を調整することによって，スチール・コードｔＷ（側ワイヤｓＷ）の撚りピッチが調整される。 The bundled core strand cS and the seven side wires sW pass through the hollow rotary shaft 17, pass through the guide rollers 14, 15, are hung on the guide tip 12 of the flyer 11, and are guided along the flyer 11. It passes through the inside of the guide roller 16 and the hollow rotary shaft 18, is wound around the capstan 21 through the stress adjusting device 26, and is wound from the capstan 21 through the guide roller 22 onto the winding bobbin 23. As the hollow rotary shafts 17 and 18 and the flyer 11 rotate, a strand is added to the bundle of the core strand cS and the seven side wires sW to form a steel cord (twisted wire) tW. By adjusting the rotational speed of the flyer 11, the twist pitch of the steel cord tW (side wire sW) is adjusted.

回転応力調整装置２の筒体20の回転方向とフライヤ11の回転方向は同方向であるので，側ワイヤｓＷに付与されている残留回転応力の方向と，スチール・コードｔＷの撚り方向は一致する。また，上述のように，側ワイヤｓＷに付与されている残留回転応力の方向およびスチール・コードｔＷの撚り方向は，心ストランドｃＳの撚り方向とも一致する。なお，撚線機３に設けられている応力調整装置26は，上述のようにスチール・コードｔＷ全体の回転応力を調整するためのもので，ここではスチール・コードｔＷの全体がスチール・コードの撚り方向と同じ方向にねじられ，かつねじり戻される。撚線機３に設けられている応力調整装置26は，上述した応力調整装置２（図３）と同様の構成を持つ。 Since the rotational direction of the cylindrical body 20 of the rotational stress adjusting device 2 and the rotational direction of the flyer 11 are the same direction, the direction of the residual rotational stress applied to the side wire sW matches the twist direction of the steel cord tW. . As described above, the direction of the residual rotational stress applied to the side wire sW and the twist direction of the steel cord tW also coincide with the twist direction of the core strand cS. Incidentally, the stress adjusting device 26 provided in the twisting machine 3 is for adjusting the rotational stress of the entire steel cord tW as described above. Here, the entire steel cord tW is made of the steel cord. Twisted in the same direction as twisted and untwisted. The stress adjusting device 26 provided in the stranded wire machine 3 has the same configuration as the above-described stress adjusting device 2 (FIG. 3).

心ストランドｃＳも，上述した撚線機３と同様の撚線機（図示略）によって，３本の心ワイヤｃＷを撚りながら束ねることによってつくられる。心ストランドｃＳをつくる撚線機のフライヤの回転方向と，上述したスチール・コードｔＷをつくる撚線機３のフライヤの回転方向は同じ方向とされる。これにより，心ストランドｃＳの撚り方向と，スチール・コードｔＷの撚り方向が一致する。心ストランドｃＳを撚るときのフライヤの回転速度を調整することによって，心ストランドｃＳ（心ワイヤｃＷ）の撚りピッチが調整される。 The core strand cS is also produced by bundling the three core wires cW while twisting them by a twisting machine (not shown) similar to the twisting machine 3 described above. The direction of rotation of the flyer of the stranded wire making the core strand cS is the same as the direction of rotation of the flyer of the stranded wire 3 making the steel cord tW described above. Thereby, the twist direction of the core strand cS and the twist direction of the steel cord tW coincide. The twist pitch of the core strand cS (core wire cW) is adjusted by adjusting the rotational speed of the flyer when twisting the core strand cS.

図４（Ａ）は，上述したスチール・コード製造装置によって製造される３＋７構成のスチール・コードｔＷの斜視図を，図４（Ｂ）はその断面図を，それぞれ示している。 4A shows a perspective view of a steel cord tW having a 3 + 7 configuration manufactured by the steel cord manufacturing apparatus described above, and FIG. 4B shows a cross-sectional view thereof.

側ワイヤｓＷの本数を増やすことによって，スチール・コード製造装置は，上述した３＋７構成のスチール・コードｔＷのみならず，３＋８構成のスチール・コードｔＷを製造することもできる。図５（Ａ）は３＋８構成のスチール・コードｔＷの斜視図を，図５（Ｂ）はその断面図をそれぞれ示している。 By increasing the number of side wires sW, the steel cord manufacturing apparatus can manufacture not only the 3 + 7 configuration steel cord tW but also the 3 + 8 configuration steel cord tW. 5A shows a perspective view of a steel cord tW having a 3 + 8 configuration, and FIG. 5B shows a cross-sectional view thereof.

図６は３＋７構成のスチール・コードｔＷを，心ストランドｃＳの外観が見えるように，側ワイヤｃＷの一部を省略して示す斜視図である。 FIG. 6 is a perspective view showing the steel cord tW having a 3 + 7 configuration with a part of the side wire cW omitted so that the appearance of the core strand cS can be seen.

上述したように，３本の心ワイヤｃＷを撚りながら束ねることによって製造される心ストランドｃＳの撚り方向と，この心ストランドｃＳと７本の側ワイヤｃＷを撚りながら束ねることによって製造されるスチール・コードｔＷの撚り方向とは，同じ方向とされる。さらに，この実施例のスチール・コード製造装置によって製造されるスチール・コードｔＷは，スチール・コードｔＷの撚りピッチＰｓと心ストランドｃＳの撚りピッチＰｃの比（以下，「ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃ」という）は，１．１８≦Ｐｓ／Ｐｃ≦２．００に調整される。図６に示すスチール・コードｔＷは，心ストランドｃＳの撚りピッチＰｃが８ｍｍ，スチール・コードｔＷの撚りピッチＰｓが１２ｍｍ，すなわちピッチ比Ｐｓ／Ｐｃ＝１．５であるスチール・コードｔＷを拡大して示している。ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃを，１．１８≦Ｐｓ／Ｐｃ≦２．００に調整するのは，ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃが１．１８未満であるとスチール・コードｔＷのばらけが抑制できず，他方，ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃが２．００より大きいとフレッティング摩耗を抑制できないことがあるからである。ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃを１．１８≦Ｐｓ／Ｐｃ≦２．００に調節すべき理由の詳細（評価試験の結果）については後述する。 As described above, the twist direction of the core strand cS manufactured by bundling the three core wires cW and the steel strand manufactured by bundling the core strand cS and the seven side wires cW while twisting them. The twist direction of the cord tW is the same direction. Furthermore, the steel cord tW manufactured by the steel cord manufacturing apparatus of this embodiment is a ratio of the twist pitch Ps of the steel cord tW and the twist pitch Pc of the core strand cS (hereinafter referred to as “pitch ratio Ps / Pc”). ) Is adjusted to 1.18 ≦ Ps / Pc ≦ 2.00. The steel cord tW shown in FIG. 6 expands the steel cord tW in which the twist pitch Pc of the core strand cS is 8 mm and the twist pitch Ps of the steel cord tW is 12 mm, that is, the pitch ratio Ps / Pc = 1.5. It shows. The pitch ratio Ps / Pc is adjusted to 1.18 ≦ Ps / Pc ≦ 2.00 because if the pitch ratio Ps / Pc is less than 1.18, the dispersion of the steel cord tW cannot be suppressed, This is because if the pitch ratio Ps / Pc is greater than 2.00, fretting wear may not be suppressed. Details of the reason why the pitch ratio Ps / Pc should be adjusted to 1.18 ≦ Ps / Pc ≦ 2.00 (result of the evaluation test) will be described later.

（評価試験について）
表１は，直径が０．２０ｍｍの３本の心ワイヤｃＷによって構成される心ストランドｃＳと，直径が０．２３ｍｍの７本の側ワイヤｓＷとによって構成される，３＋７構成のスチール・コードｔＷ（被試験体）の評価試験の結果を，表２は，直径が０．２２ｍｍの３本の心ワイヤｃＷによって構成される心ストランドｃＳと，直径が０．２２ｍｍの８本の側ワイヤｓＷとによって構成される，３＋８構成のスチール・コードｔＷ（被試験体）の評価試験の結果を示すものである。表１および表２には，それぞれ１３個の被試験体（１）〜（１３）についての評価試験結果が示されている。 (About the evaluation test)
Table 1 shows a steel cord tW having a 3 + 7 configuration composed of a core strand cS composed of three core wires cW having a diameter of 0.20 mm and seven side wires sW having a diameter of 0.23 mm. Table 2 shows the result of the evaluation test of (test object), and shows that the core strand cS composed of three core wires cW having a diameter of 0.22 mm and eight side wires sW having a diameter of 0.22 mm 3 shows a result of an evaluation test of a steel cord tW (test object) having a configuration of 3 + 8. Tables 1 and 2 show the evaluation test results for 13 specimens (1) to (13), respectively.

評価試験では，「ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃ」を１．１８≦Ｐｃ／Ｐｓ≦２．０の範囲内とした上で，「側ワイヤの型付率」および「側ワイヤの残留回転応力」をそれぞれ調整した多数のスチール・コードｔＷ（被試験体）を試験した。また，評価試験では，「側ワイヤの型付率」を７０％以上８０％以下とし，かつ「側ワイヤの残留回転応力」を４回以上６回以下とした上で，「ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃ」を調整した多数のスチール・コードｔＷ（被試験体）も試験した。「ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃ」は，スチール・コードｔＷを作製する撚線機３におけるフライヤ11（図１参照）の回転速度を制御することによって調節した。側ワイヤｓＷの型付率はプリフォーマ１に設けられている回転ピン１ｂ（図２参照）配置位置を異ならせることによって調整した。側ワイヤｓＷの残留回転応力は側ワイヤｓＷのねじり回数（回転応力調整装置２の筒体20（図３参照）の回転速度）を異ならせることによって調整した。 In the evaluation test, the “pitch ratio Ps / Pc” is set within the range of 1.18 ≦ Pc / Ps ≦ 2.0, and the “molding rate of the side wire” and the “residual rotational stress of the side wire” are respectively set. A number of adjusted steel cords tW (test object) were tested. Further, in the evaluation test, the “side wire molding rate” is set to 70% to 80% and the “residual rotational stress of the side wire” is set to 4 times or more and 6 times or less, and the “pitch ratio Ps / Pc” is set. A number of steel cords tW (under test) were also tested. The “pitch ratio Ps / Pc” was adjusted by controlling the rotational speed of the flyer 11 (see FIG. 1) in the stranding machine 3 for producing the steel cord tW. The molding rate of the side wire sW was adjusted by changing the arrangement position of the rotary pin 1b (see FIG. 2) provided in the preformer 1. The residual rotational stress of the side wire sW was adjusted by varying the number of twists of the side wire sW (the rotational speed of the cylinder 20 (see FIG. 3) of the rotational stress adjusting device 2).

側ワイヤｓＷの型付率は，次式によって算出される値を用いた。 A value calculated by the following equation was used as the molding rate of the side wire sW.

側ワイヤｓＷの型付率＝Ｈ／Ｄ×１００（％） Die rate of side wire sW = H / D × 100 (%)

ここで，Ｈは側ワイヤｓＷの螺旋状型付けの大きさ（波高さ）であり，Ｄはスチール・コードｔＷ（被試験体）の直径である。 Here, H is the size (wave height) of the spiral type of the side wire sW, and D is the diameter of the steel cord tW (test object).

側ワイヤｓＷの波高さＨは，次のように測定した。 The wave height H of the side wire sW was measured as follows.

作製したスチール・コードｔＷ（被試験体）を適当な長さに切断し，側ワイヤｓＷをほぐして素線とする。図７に示すように，投影機によって側ワイヤｓＷを投影して側ワイヤｓＷの投影像をスクリーン等に映し，螺旋状型付けの波の高さｈ₁〜ｈ₄を４カ所計測する。この計測を被試験体を構成する７本（または８本）の側ワイヤｓＷのすべてについて行い，その平均値を被試験体の側ワイヤｓＷの波高さＨとする。 The produced steel cord tW (test object) is cut to an appropriate length, and the side wire sW is loosened to form a strand. As shown in FIG. 7, the side wire sW is projected by the projector, the projection image of the side wire sW is projected on a screen or the like, and the heights h ₁ to h ₄ of the spirally shaped waves are measured at four locations. This measurement is performed for all of the seven (or eight) side wires sW constituting the device under test, and the average value is set as the wave height H of the side wire sW of the device under test.

スチール・コードｔＷ（被試験体）の直径Ｄは，次式により得られる数値を用いた。 As the diameter D of the steel cord tW (test object), a numerical value obtained by the following equation was used.

Ｄ＝（２／√３＋１）ｄ_c＋２ｄ_s D = (2 / √3 + 1) d _c + 2d _s

ここでｄ_cは心ワイヤｃＷの直径，ｄ_sは側ワイヤｓＷの直径である。 Here d _c is the heart wire cW diameter, d _s is the diameter of the side wire sW.

側ワイヤｓＷの残留回転応力は，次のように測定した。 The residual rotational stress of the side wire sW was measured as follows.

作製したスチール・コードｔＷ（被試験体）を６ｍに切断し，スチール・コードｔＷの全体を撚り方向と逆の方向に回転させながら，残留回転応力が開放されないように注意して（側ワイヤｓＷ自体が回転しないようにして），側ワイヤｓＷを分離する。分離された側ワイヤｓＷの一端を固定して，側ワイヤｓＷの他端を開放すると，側ワイヤｓＷは残留回転応力によって撚り方向と同じ方向に回転する。側ワイヤｓＷの他端の回転数（静止するに至るまでの回転数）を，１／４回転単位で測定する。この測定を被試験体を構成する７本（または８本）の側ワイヤｓＷのすべてについて行い，その平均値を被試験体の側ワイヤｓＷの残留回転応力（単位：回）とする。 Cut the produced steel cord tW (test object) to 6 m and rotate the entire steel cord tW in the direction opposite to the twist direction, taking care not to release the residual rotational stress (side wire sW The side wire sW is separated by preventing itself from rotating. When one end of the separated side wire sW is fixed and the other end of the side wire sW is opened, the side wire sW rotates in the same direction as the twist direction due to residual rotational stress. The number of rotations at the other end of the side wire sW (the number of rotations until the stationary wire sW comes to rest) is measured in units of 1/4 rotation. This measurement is performed for all of the seven (or eight) side wires sW constituting the device under test, and the average value is defined as the residual rotational stress (unit: times) of the side wire sW of the device under test.

なお，評価試験では，スチール・コードｔＷ（被試験体）の全体についても，残留回転応力を測定した。 In the evaluation test, the residual rotational stress was also measured for the entire steel cord tW (test object).

評価試験では，各被試験体について「側ワイヤのばらけ」，「フレッティング摩耗」および「側ワイヤの移動」についての評価を行った。「側ワイヤのばらけ」の評価，「フレッティング摩耗」の評価，および「側ワイヤの移動」の評価は，それぞれ次のようにして行った。 In the evaluation test, each specimen was evaluated for “side wire scatter”, “fretting wear”, and “side wire movement”. The evaluations of “side wire scatter”, “fretting wear”, and “side wire movement” were performed as follows.

まず「側ワイヤのばらけ」の評価について説明する。「側ワイヤのばらけ」の評価では，次のようにして，Ａ判定からＤ判定の４段階の評価を行った。 First, the evaluation of “side wire dispersion” will be described. In the evaluation of “side wire dispersion”, evaluation was performed in four stages from A judgment to D judgment as follows.

スチール・コード（被試験体）を用意し，切断すべき箇所から５０ｍｍ離れた部位を手でもち，切断箇所をペンチで切断する。
（１）切断時にばらけが生じない場合
切断時にばらけが生じなかった場合には，さらに切断箇所に軽い衝撃を加える（ペンチで叩く，机に打ち付ける等）。切断箇所を変えて，この切断および衝撃を３回繰り返す。
（１−１）３回連続でばらけが生じなかった場合はＡ判定とする。
（１−２）軽い衝撃を加えることによって３回のうちで１回でもばらけが生じた場合には，切断箇所を変えて切断のみを３回繰り返す（衝撃は加えない）。３回連続でばらけが生じなかった場合はＢ判定とする。
（２）切断時にばらけが生じた，または上記（１−２）で１回でもばらけが生じた場合
この場合には，切断箇所のすぐ近くを手でもち，ペンチで切断した後，切断箇所の近くを持っている手を静かに離す。切断箇所を変えてこの切断を３回繰り返す。
（２−１）３回のうち，１回でもばらけが生じなかった場合はＣ判定とする。
（２−２）３回連続でばらけが生じた場合はＤ判定とする。 Prepare a steel cord (test object), hold a part 50 mm away from the part to be cut, and cut the cut part with pliers.
(1) When there is no scatter when cutting If there is no scatter when cutting, apply a light impact to the cutting area (striking with a pliers, striking on a desk, etc.). Repeat this cutting and impact three times, changing the cutting location.
(1-1) If the variation does not occur three times in succession, the judgment is A.
(1-2) If a light impact is applied and even one out of three times occurs, the cutting location is changed and only cutting is repeated three times (no impact is applied). If there is no variation for three consecutive times, B is determined.
(2) If a break occurs at the time of cutting, or a break occurs even once in (1-2) In this case, hold the hand near the cutting point, cut with pliers, Gently release the hand holding nearby. This cutting is repeated three times while changing the cutting position.
(2-1) Among the three times, if no fluctuation occurs even once, C determination is made.
(2-2) If the variation occurs three times in succession, the judgment is D.

「フレッティング摩耗」の評価について説明する。「フレッティング摩耗」の評価では，次のようにして，フレッティング摩耗の「あり」，またはフレッティング摩耗の「なし」を評価した。 The evaluation of “fretting wear” will be described. In the evaluation of “fretting wear”, “with” fretting wear or “without” fretting wear was evaluated as follows.

ゴム被覆されたスチール・コード（被試験体）を３ロール疲労試験機を用いて疲労させる。図８を参照して，３ロール疲労試験機60は，一直線上に配置された回転可能なロール61，63と，これらのロール61，63の間において上記一直線上から外れた位置に配置された回転可能なロール62の３つのロール61，62，63を備えている。これらのロール61，62，63に被試験体を掛け，３ロール疲労試験機60をスチール・コードに沿う方向に往復移動させる。被試験体の一端は固定され，他端には重り64によって張力が加えられる。所定サイクル数まで３ロール疲労試験機60を往復移動させた後，３ロール疲労試験機60から被試験体を取り外す。ゴム被覆をはぎ取り，さらに側ワイヤｓＷを分離して，側ワイヤｓＷおよび心ストランドｃＳの状態を観察する。側ワイヤｓＷの表面または心ストランドｃＳの表面に摩耗による傷（圧痕）が見つかった場合，フレッティング摩耗「あり」と評価し，摩耗による傷（圧痕）が見つからなかった場合にはフレッティング摩耗「なし」と評価した。 The steel cord (test object) covered with rubber is fatigued using a three-roll fatigue tester. Referring to FIG. 8, the three-roll fatigue tester 60 is disposed on a rotatable roll 61, 63 arranged on a straight line, and between these rolls 61, 63 at a position deviating from the above-mentioned straight line. Three rolls 61, 62, 63 of a rotatable roll 62 are provided. A specimen to be tested is put on these rolls 61, 62, and 63, and the three-roll fatigue tester 60 is reciprocated in the direction along the steel cord. One end of the DUT is fixed, and tension is applied to the other end by a weight 64. After the 3-roll fatigue tester 60 is reciprocated up to a predetermined number of cycles, the test object is removed from the 3-roll fatigue tester 60. The rubber coating is peeled off, the side wires sW are further separated, and the states of the side wires sW and the core strands cS are observed. If a flaw (indentation) due to wear is found on the surface of the side wire sW or the surface of the core strand cS, it is evaluated as “fretting wear”, and if no flaw (indentation) due to wear is found, the fretting wear “ None.

「側ワイヤの移動」の評価では，次のようにして，側ワイヤの移動「あり」，または側ワイヤの移動「なし」を評価した。 In the evaluation of “side wire movement”, the side wire movement “with” or the side wire movement “without” was evaluated as follows.

両末端を溶断した数ｍ程度のスチール・コードｔＷ（被試験体）と，スチール・コードｔＷの直径より少しだけ大きな孔径（たとえば，スチール・コードｔＷの直径より０．５ｍｍ大きい孔径）を有するダイスとを用意する。ダイスの孔にスチール・コードｔＷを通過させる。 A die having a steel cord tW (test object) of about several meters with both ends melted and a hole diameter slightly larger than the diameter of the steel cord tW (for example, a hole diameter 0.5 mm larger than the diameter of the steel cord tW). And prepare. The steel cord tW is passed through the hole of the die.

（１）側ワイヤｓＷの移動が発生することなく，スチール・コードｔＷの全長がダイスを通過した場合，側ワイヤの移動は「なし」と評価する。 (1) When the movement of the side wire sW does not occur and the entire length of the steel cord tW passes through the die, the movement of the side wire is evaluated as “none”.

（２）側ワイヤｓＷの移動が発生し，スチール・コードｔＷの型が崩れてスチール・コードｔＷの全長がダイスを通過できなかった場合，側ワイヤの移動は「あり」と評価する。 (2) When the movement of the side wire sW occurs, the steel cord tW mold collapses and the entire length of the steel cord tW cannot pass through the die, the side wire movement is evaluated as “present”.

図９は，横軸を側ワイヤの型付率，縦軸を側ワイヤの残留回転応力とした座標軸上に，表１に基づく測定試験の結果をプロットしたものである。各プロット点に，表１に示す被試験体の番号（（１）〜（１３）の番号）を付している。図１０は，横軸を側ワイヤの型付率，縦軸を側ワイヤの残留回転応力とした座標軸上に，表２に基づく測定試験の結果をプロットしたものである。各プロット点には表２に示す被試験体の番号（（１）〜（１３）の番号）を付している。図９および図１０において，スチール・コードのばらけ，フレッティング摩耗および側ワイヤの移動のすべてについて評価が良好であった被試験体についてのプロット点を○により，スチール・コードのばらけ，フレッティング摩耗，側ワイヤの移動のいずれかについての評価が不良であった被試験体の測定試験結果と，スチール・コード全体に残留回転応力が残っていた被試験体の測定試験結果についてのプロット点を，×によって区別している。 FIG. 9 is a plot of the results of the measurement test based on Table 1 on the coordinate axis with the horizontal axis representing the side wire molding rate and the vertical axis representing the residual rotational stress of the side wire. Each plot point is given the number of the test object shown in Table 1 (numbers (1) to (13)). FIG. 10 is a plot of the results of the measurement test based on Table 2 on the coordinate axis where the horizontal axis is the side wire molding rate and the vertical axis is the residual rotational stress of the side wire. Each plot point is given the number of the test object shown in Table 2 (numbers (1) to (13)). In FIG. 9 and FIG. 10, the plot points for the specimens for which the evaluation of all of the steel cord dispersion, fretting wear, and side wire movement were good are indicated by ○, and the steel cord dispersion, Plot points for the measurement test results of the DUT that were poorly evaluated for either wearing wear or side wire movement, and the measurement test results of the DUT with residual rotational stress remaining on the entire steel cord Are distinguished by x.

（Ａ）３＋７構成のスチール・コードについて（表１および図９）
(i) 側ワイヤの型付率が８９％以上になると，側ワイヤｓＷの移動が生じた（被試験体（１１））。型付率が８８％以下であれば側ワイヤｓＷの移動は生じなかった。 (A) 3 + 7 steel cord (Table 1 and Fig. 9)
(i) When the molding rate of the side wire reached 89% or more, the side wire sW moved (the object to be tested (11)). If the molding rate was 88% or less, the side wire sW did not move.

(ii)型付率が６９％以下であるとばらけの評価がＤ判定となった（被試験体（１０））。型付率が７０％以上であれば，残留回転応力が４回以上であり，ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃが１．１８以上である場合に，ばらけの評価はＡ判定またはＢ判定であった。 (ii) When the molding rate was 69% or less, the evaluation of disparity was D determination (test object (10)). When the molding rate was 70% or more, the residual rotational stress was 4 times or more, and when the pitch ratio Ps / Pc was 1.18 or more, the evaluation of variation was A determination or B determination.

(iii) 側ワイヤｓＷの残留回転応力が４回よりも小さいと，型付率が８０％程度，ピッチ比が１．９８程度であっても，ばらけの評価がＤ判定となった（被試験体（９））。 (iii) When the residual rotational stress of the side wire sW is less than 4 times, the evaluation of the dispersion becomes D judgment even when the molding rate is about 80% and the pitch ratio is about 1.98 (covered) Specimen (9)).

(iv)ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃが１．１８よりも小さいとき，型付率が８０％程度で，かつ側ワイヤの残留回転応力が５回程度であっても，ばらけの評価がＤ判定となった（被試験体（１２））。ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃが１．１８以上であり，残留回転応力が４回以上かつ型付率が７０％以上であれば，ばらけの評価はＡ判定またはＢ判定であった。 (iv) When the pitch ratio Ps / Pc is smaller than 1.18, even if the molding ratio is about 80% and the residual rotational stress of the side wire is about 5 times, the evaluation of the dispersion is D judgment. (Test object (12)). If the pitch ratio Ps / Pc is 1.18 or more, the residual rotational stress is 4 times or more, and the molding rate is 70% or more, the evaluation of variation is A judgment or B judgment.

(v) 側ワイヤｓＷの残留回転応力が６回より大きいとき，スチール・コードｔＷ（被試験体）全体に回転応力が残存していることがあった（被試験体（８））。これは，側ワイヤｓＷの残留回転応力が大きいために，側ワイヤｓＷの残留回転応力がスチール・コードｔＷ全体の回転応力に影響を及ぼしたものである。スチール・コードｔＷ全体に回転応力が残存していると，スチール・コードｔＷを埋設したゴム製シートが回転応力によって反ってしまい，自動車タイヤ等に用いられるスチール・コードｔＷを埋設したベルト部材の生産効率が悪くなってしまう。 (v) When the residual rotational stress of the side wire sW was larger than 6 times, rotational stress sometimes remained in the entire steel cord tW (test object) (test object (8)). This is because the residual rotational stress of the side wire sW affects the rotational stress of the entire steel cord tW because the residual rotational stress of the side wire sW is large. If rotational stress remains in the entire steel cord tW, the rubber sheet with the steel cord tW embedded will be warped by the rotational stress, and production of a belt member with the steel cord tW embedded in an automobile tire or the like will be produced. Efficiency will be reduced.

(vi)ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃが２．００を超えているとき，型付率が８０％程度でかつ側ワイヤの残留回転応力が５回程度であっても，フレッティング摩耗が生じた（被試験体（１３））。ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃが２．００以下であればフレッティング摩耗が生じることはなかった。 (vi) When the pitch ratio Ps / Pc exceeds 2.00, fretting wear occurred even when the molding rate was about 80% and the residual rotational stress of the side wire was about 5 times. Specimen (13)). When the pitch ratio Ps / Pc was 2.00 or less, fretting wear did not occur.

（Ｂ）３＋８構成のスチール・コードについて（表２および図１０）
３＋８構成のスチール・コードについても，上述した３＋７構成のスチール・コードと同様の測定試験結果を得ることができた。 (B) 3 + 8 steel cord (Table 2 and Fig. 10)
For the 3 + 8 steel cord, the same measurement test results as those of the 3 + 7 steel cord were obtained.

測定試験の結果によると，側ワイヤｓＷの型付率を７０％以上８８％以下，側ワイヤｓＷの残留回転応力を４回以上，ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃを１．１８以上とすることによって，側ワイヤｓＷの移動が生じず，かつばらけについても抑制が図られる（Ａ判定またはＢ判定）ことが分かった。さらに，側ワイヤｓＷの残留回転応力を６回以下にすることによって，スチール・コードｔＷ全体に回転応力が残存することがないことが分かった。さらに，ピッチ比Ｐｓ／Ｐｃを２．００以下とすることによって，フレッティング摩耗について抑制が図られることが分かった（被試験体（１）〜（７））。 According to the results of the measurement test, the side wire sW has a molding rate of 70% to 88%, the residual rotational stress of the side wire sW is 4 times or more, and the pitch ratio Ps / Pc is 1.18 or more. It has been found that the movement of the wire sW does not occur, and that suppression is also achieved (A determination or B determination). Further, it was found that when the residual rotational stress of the side wire sW is set to 6 times or less, the rotational stress does not remain in the entire steel cord tW. Furthermore, it was found that the fretting wear can be suppressed by setting the pitch ratio Ps / Pc to 2.00 or less (test objects (1) to (7)).

スチール・コード製造装置の全体的な構造を示す。The overall structure of the steel cord manufacturing equipment is shown. プリフォーマの構造を示す。The structure of the preformer is shown. 回転応力調整装置の構造を示す。The structure of a rotational stress adjusting device is shown. （Ａ）は３＋７構成のスチール・コードの斜視図を，（Ｂ）はその断面図をそれぞれ示す。(A) is a perspective view of a steel cord having a 3 + 7 configuration, and (B) is a sectional view thereof. （Ａ）は３＋８構成のスチール・コードの斜視図を，（Ｂ）はその断面図をそれぞれ示す。(A) is a perspective view of a steel cord having a 3 + 8 configuration, and (B) is a sectional view thereof. 心ストランドの撚りピッチとスチール・コードの撚りピッチを示す。The twist pitch of the core strand and the twist pitch of the steel cord are shown. 側ワイヤの波高さの測定の様子を示す。The state of measurement of the wave height of the side wire is shown. ３ロール疲労試験の様子を示す。The state of a three-roll fatigue test is shown. ３＋７構成のスチール・コードについての試験結果を示す。The test result about the steel cord of 3 + 7 structure is shown. ３＋８構成のスチール・コードについての試験結果を示す。The test result about the steel cord of 3 + 8 structure is shown. 自動車用タイヤの構造を示す。The structure of an automobile tire is shown.

Explanation of symbols

１プリフォーマ
１ａ，１ｂ，１ｃ回転ピン
２回転応力調整装置
２ａ，２ｂロール
３撚線機
ｃＷスチール・ワイヤ心線（心ワイヤ）
ｃＳ心ストランド
ｓＷスチール・ワイヤ側線（側ワイヤ）
ｔＷスチール・コード DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Preformer 1a, 1b, 1c Rotating pin 2 Rotational stress adjusting device 2a, 2b Roll 3 Stranding machine cW Steel wire core wire (core wire)
cS core strand sW Steel wire side wire (side wire)
tW Steel cord

Claims

In a steel cord in which a core strand and a plurality of steel wire side wires located around the core strand are twisted together,
The twist direction of the steel cord and the twist direction of the core strand are the same,
The steel cord twist pitch Ps and the core strand twist pitch Pc are in the range of 1.18 ≦ Ps / Pc ≦ 2.00;
Each of the steel wire side wires is molded so as to have a molding rate of 70% or more and 88% or less,
4 or more times of residual rotational stress is applied to each of the steel wire side wires in the same direction as the twist direction of the steel cord.
Steel cord.

The residual rotational stress of the steel wire side wire is suppressed to such an extent that the rotational stress of the entire steel cord is not affected.
The steel cord according to claim 1.

The steel cord according to claim 2, wherein the residual rotational stress applied to the steel wire side wire is 6 times or less.

A composite of the steel cord and rubber or synthetic resin, wherein the steel cord according to any one of claims 1 to 3 is coated with rubber or synthetic resin.