JP2009115066A - ジェットポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】部品点数の増加を抑制し、かつ、製造コストの上昇を抑制することの可能なジェットポンプを提供する。
【解決手段】第１の流体を合流通路４５に向けて噴射する噴射孔５０と、合流通路４５に接続され、かつ、合流通路４５に噴射される第１の流体により吸引される第２の流体が通過する副通路４３とを有するジェットポンプにおいて、噴射孔５０を有するノズル４９と、ノズル４９が圧入されたプレート４０とを有しており、プレート４０の熱膨張率よりも、ノズル４９の熱膨張率の方が高く構成されている。
【選択図】図１

Description

この発明は、第１の流体を噴射孔から噴射させ、第１の流体により第２の流体を吸引して合流させるジェットポンプに関するものである。

従来から、高速で噴射される第１の流体の巻き込み作用によって、第２の流体の輸送をおこなうジェットポンプ（噴流ポンプ）が知られており、そのジェットポンプの一例が特許文献１に記載されている。この特許文献１に記載されたジェットポンプにおいては円筒形状のハウジングの内部に円筒形状のノズルが設けられている。このノズルには、通路面積が縮小するように先細テーパ部が設けられており、そのノズルの内部にニードルが挿入されている。このニードルは先端側に向かうほど断面積が縮小するようにテーパ形状に構成されている。このニードルと前記ノズルとの間に、第１の冷媒流路が形成されている。さらに、ニードルを軸方向に変位させるアクチュエータが設けられている。さらに、前記ハウジングと前記ノズルとの間に第２の冷媒通路が形成されている。なお、前記ハウジングには混合部が形成されている。そして、圧縮機から吐出された冷媒が、ノズル内の第１の冷媒通路を通過して噴射され、音速以上の速度で混合部に流入する。この混合部に流入した高速冷媒の巻き込み作用に伴うポンプ作用により、蒸発器内で蒸発した第２の冷媒が、第２の冷媒通路を経由して混合部内に吸引される。さらに、前記アクチュエータでニードルを軸方向に変位させると、ノズル出口の実質的な開度を可変制御することが可能である。具体的には、第１の冷媒の流量が多いときは第１の冷媒通路の断面積を拡大し、第２の冷媒の流量が少ない場合は、第１の冷媒通路の断面積を狭めることができるとされている。

特開２００４−２７０４６０号公報

しかしながら、特許文献１に記載されたジェットポンプにおいては、ニードルを軸方向に駆動させるアクチュエータを設けており、ジェットポンプの部品点数が多くなり、かつ、ジェットポンプの製造コストが上昇する虞があった。

この発明は上記事情を背景としてなされたものであり、部品点数の増加を抑制し、かつ、製造コストの上昇を抑制することの可能なジェットポンプを提供することを目的としている。

この発明における第１のジェットポンプは、第１の流体を合流通路に向けて噴射する噴射孔と、前記合流通路に接続され、かつ、合流通路に噴射される第１の流体により吸引される第２の流体が通過する副通路とを有するジェットポンプにおいて、前記噴射孔を有するノズルが設けられており、このノズルは、前記第１の流体の噴射方向に対して垂直な平面内における前記噴射孔の面積が、第１の温度である場合の面積よりも、第１の温度よりも低温の第２の温度である場合の面積の方が広くなるように、温度変化に対する形状特性を有している。

またこの発明における第２のジェットポンプは、第１の流体を合流通路に向けて噴射する噴射孔と、前記合流通路に接続され、かつ、合流通路に噴射される第１の流体により吸引される第２の流体が通過する副通路とを有するジェットポンプにおいて、前記噴射孔を有するノズルと、このノズルを取り付け孔に圧入した支持部材とが設けられており、前記支持部材の熱膨張率よりも、前記ノズルの熱膨張率の方が高く構成されている。

また、第２のジェットポンプは、前記ノズルは円柱形状に構成されており、そのノズルの中心線に沿った方向に前記噴射孔が貫通して設けられており、前記支持部材には円柱形状の取り付け孔が設けられており、前記ノズルの外周面が前記取り付け孔に圧入されて、そのノズルの周囲が前記支持部材により支持されていることが好ましい。

この発明の第１のジェットポンプによれば、噴射孔から合流通路に向けて第１の流体が噴射され、その第１の流体の巻き込み作用によって第２の流体が吸引され、その第２の流体が副通路を経由して合流通路に流れ込む。そして、噴射孔が設けられたノズルは、第１の流体の噴射方向に対して垂直な平面内における噴射孔の面積は、第１の温度である場合の面積よりも、第１の温度よりも低温の第２の温度である場合の面積の方が広くなるように、温度に対する形状特性を備えている。このため、第１の温度である場合に、噴射孔から合流流路に噴射される第１の流体の流量よりも、第１の温度よりも低温な第２の温度である場合に、噴射孔から合流流路に噴射される第１の流体の流量の方が多くなる。このように、ノズルの温度変化に対する形状特性により、噴射孔の面積が変化して合流流路に供給される流体の流量が変化する。このため、第１の温度よりも温度が低い第２の温度である場合に、合流流路に供給される流体の流量を増加するにあたり、格別のアクチュエータを設けずに済む。したがって、ジェットポンプの部品点数の増加を抑制でき、かつ、ジェットポンプの製造コストの上昇を抑制できる。

この発明の第２のジェットポンプによれば、噴射孔から合流通路に向けて第１の流体が噴射され、その第１の流体の巻き込み作用によって第２の流体が吸引され、その第２の流体が副通路を経由して合流通路に流れ込む。そして、噴射孔が設けられたノズルの熱膨張率は、支持部材熱膨張率よりも高い。また、ノズルの周囲が支持部材により支持されている。そして、第１の温度では、ノズルが噴射孔の直径方向に膨張して、噴射孔の面積が狭められるが、支持部材は膨張しない。これに対して、第１の温度から第２の温度に低下した場合、ノズルが噴射孔の直径方向に収縮して、噴射孔の面積が拡大される。このため、第１の温度である場合に、噴射孔から合流流路に噴射される第１の流体の流量よりも、第１の温度よりも低温な第２の温度である場合に、噴射孔から合流流路に噴射される第１の流体の流量の方が多くなる。このように、ノズルおよび支持部材の熱膨張率の差により、噴射孔の面積が変化して合流流路に供給される流体の流量が変化する。このため、第１の温度よりも温度が低い第２の温度である場合に、合流流路に供給される流体の流量を増加するにあたり、格別のアクチュエータを設けずに済む。したがって、ジェットポンプの部品点数の増加を抑制でき、かつ、ジェットポンプの製造コストの上昇を抑制できる。

この発明において、合流通路および副通路は、流体が流れる経路であり、合流通路および吸入通路には、流路、ポート、バルブ内部の通路などが含まれる。この発明において、噴射孔とは第１の流体が通過する通路であり、合流通路よりも面積が狭い。ここでいう面積とは、流体の流れ方向と垂直な平面内における面積である。この発明において、噴射孔および吸入通路は、流体の供給元に接続され、合流通路は流体の供給先に接続される。この発明において、第１の流体および第２の流体は、いずれか一方が液体で他方が気体でもよく、両方とも液体でもよく、両方とも気体でもよい。特に、第１の流体は温度が低下することにともない、粘度が高まる特性を有する。また、第１の流体と第２の流体とが同一種類の液体でもよい。この発明において、第１の流体が噴射孔から噴射されると、作動流体の巻き込み作用により第２の流体が吸引されて、第１の流体および第２の流体が合流通路で合流する。

この発明における噴射孔はノズルに設けられており、第１の流体の噴射方向に対して垂直な平面内における噴射孔の断面形状は円形、四角形、六角形などのいずれでもよい。また、第１の流体の噴射方向に対して垂直な平面内で、噴射孔の面積が、第１の温度である場合の面積よりも、第１の温度よりも低温の第２の温度である場合の面積の方が広くなるように、ノズルが温度変化に対する形状特性を有している。ノズルにこのような形状特性を持たせる第１の手段としては、ノズルの熱膨張率とノズルを支持する支持部材との熱膨張率を異ならせることが挙げられる。具体的には、支持部材の熱膨張率よりも、ノズルの熱膨張率の方が高くなるように、支持部材を構成する材料（材質）と、ノズルを構成する材料（材質）とを選択する。

また、ノズルにこのような形状特性を持たせる第２の手段としては、ノズルとして、形状記憶特性を与えた形状記憶部材を用いることが挙げられる。すなわち、第１の温度である場合の噴射孔の面積よりも、第１の温度よりも低温の第２の温度である場合の噴射面積の方が広くなるように、温度変化に対する特性を備えた形状記憶部材を用いることが可能である。この形状記憶部材は、変態点（変態温度）で形状が変化して、噴射孔の面積が変化する。この形状記憶部材としては、形状記憶合金または形状記憶樹脂を用いることが可能である。なお、好ましい具体例によれば、ノズルは円柱形状に構成されており、このノズルの外周面が取り付け孔に圧入されて、そのノズルの周囲が前記支持部材により支持されている。したがって、噴射孔の面積が拡大・縮小方向にノズルが変形しやすくなり、合流流路における流量制御を、一層確実におこなうことができる。

つぎに、この発明におけるジェットポンプの具体例を図面に基づいて説明する。図２は、ジェットポンプを搭載した車両のパワートレーンの構成例を示す概念図である。図２に示す車両１においては、エンジン２と車輪３との間の動力伝達経路に、流体伝動装置４、ロックアップクラッチ５、前後進切換装置６、ベルト式無段変速機７などが設けられている。また、流体伝動装置４およびロックアップクラッチ５は、エンジン２と前後進切換装置６との間の動力伝達経路に設けられており、流体伝動装置４とロックアップクラッチ５とは相互に並列に配置されている。流体伝動装置４はポンプインペラ８およびタービンランナ９を有しており、前記エンジン２のクランクシャフト１０にポンプインペラ８が動力伝達可能に接続され、インプットシャフト１１にタービンランナ９が動力伝達可能に接続されている。この流体伝動装置４は、ポンプインペラ８とタービンランナ９との間で、流体の運動エネルギにより動力を伝達することの可能な伝動装置である。なお、流体伝動装置４として、トルク増幅機能を備えたトルクコンバータを用いることも可能である。ロックアップクラッチ５は、クランクシャフト１０とインプットシャフト１１との間で、摩擦力により動力を伝達する装置である。さらに、ロックアップクラッチ５の係合・解放が、油圧により制御されるように構成されている。具体的には、係合用油圧室（図示せず）および解放用油圧室（図示せず）が設けられている。

さらに、前後進切換装置６は、インプットシャフト１１に対するプライマリシャフト１２の回転方向を、正逆に切り換える装置である。この前後進切換装置６は、遊星歯車機構（図示せず）と、遊星歯車機構の回転要素同士の接続・遮断を制御するクラッチ（図示せず）と、遊星歯車機構の回転要素の回転・停止を制御するブレーキ（図示せず）とを有している。そして、この具体例では、クラッチやブレーキなどの摩擦係合装置の係合・解放が、油圧により制御されるように構成されている。具体的には、クラッチの係合・解放を制御するクラッチ用油圧室（図示せず）が設けられ、ブレーキの係合・解放を制御するブレーキ用油圧室（図示せず）が設けられている。前記ベルト式無段変速機７は、前後進切換装置６と車輪３との間の動力伝達経路に設けられている。ベルト式無段変速機７は、相互に平行に配置されたプライマリシャフト１２およびセカンダリシャフト１３を有している。このプライマリシャフト１２にはプライマリプーリ１４が設けられており、セカンダリシャフト１３にはセカンダリプーリ１５が設けられている。そして、プライマリプーリ１４およびセカンダリプーリ１５に、無端状のベルト１６が巻き掛けられている。

この具体例では、プライマリプーリ１４からベルト１６に加えられる挟圧力、およびセカンダリプーリ１５からベルト１６に加えられる挟圧力を油圧により制御するように構成されている。すなわち、プライマリプーリ１４からベルト１６に加えられる挟圧力を制御するプライマリプーリ用油圧室（図示せず）が設けられ、セカンダリプーリ１５からベルト１６に加えられる挟圧力を制御するセカンダリプーリ用油圧室（図示せず）が設けられている。さらに、セカンダリシャフト１３には、伝動装置１７および終減速機１８を介在させて車輪３が動力伝達可能に接続されている。前記伝動装置１７は歯車伝動装置または巻き掛け伝動装置のいずれでもよい。上記の流体伝動装置４、ロックアップクラッチ５、前後進切換機構６、ベルト式無段変速機７、伝動装置１７、終減速機１８はいずれもケーシング１９の内部に配置されている。

一方、車両１には油圧制御装置２０が搭載されている。この油圧制御装置２０は、ベルト式無段変速機７のプライマリプーリ用油圧室、セカンダリプーリ用油圧室、クラッチ用油圧室、ブレーキ用油圧室、流体伝動装置４の作動油室、ロックアップクラッチ５の係合用油圧室および解放用油圧室などに対して、圧油を供給する装置である。この油圧制御装置２０の具体例を図３に基づいて説明する。まず、油圧制御装置２０はオイルポンプ２１を有している。オイルポンプ２１はオイルパン２２に貯留されたオイルを吸入して吐出する流体輸送装置である。オイルパン２２は、ケーシング１９の下部または内部に設けられている。また、オイルポンプ２１は、動力源の動力により駆動される。この動力源は、エンジン２または電動モータ（図示せず）のいずれか一方でもよいし、両方でもよい。また、オイルポンプ２１としては、回転式または往復動式のいずれでもよい。

このオイルポンプ２１は吸入口２３および吐出口２４を有しており、その吸入口２３とオイルパン２２とが油路２５により接続されている。吐出口２４には油路２６が接続されており、その油路２６は、高圧オイル必要部２７に接続されている。この高圧オイル必要部２７には、プライマリプーリ用油圧室、セカンダリプーリ用油圧室、ブレーキ用油圧室、クラッチ用油圧室、係合用油圧室、解放用油圧室、作動油用油圧室などが含まれる。一方、油路２６の油圧を制御する圧力制御弁２８が設けられている。圧力制御弁２８は入力ポート２９およびドレーンポート３０を有しており、入力ポート２９が油路２６に接続され、ドレーンポート３０には油路３１が接続されている。圧力制御弁２８は、油路２６の圧油を油路３１に排出する流量を制御することにより、油路２６の油圧を制御する構成を有している。このため、油路３１の油圧は油路２６の油圧以下であり、その油路３１はジェットポンプ３２に接続されている。

このジェットポンプ３２は第１のポート３３および第２のポート３４および第３のポート３５を有している。第１のポート３３は前記油路３１に接続され、第２のポート３４は油路２５に接続され、第３のポート３５は、油路３６を介して低圧オイル必要部３７に接続されている。この低圧オイル必要部３７は、高圧オイル必要部２７よりも低圧のオイルを使用する部位であり、低圧オイル必要部３７としては、エンジン２から車輪３に至る動力伝達経路に配置され、かつ、圧油による潤滑・冷却が必要な部位が挙げられる。この低圧オイル必要部３７としては、例えば、前後進切換機構６を構成するギヤ同士の噛み合い部分、クラッチやブレーキなどの摺動部分、ベルト式無段変速機７のベルト１６とプーリとの接触部分、プライマリプーリ１４およびセカンダリプーリ１５を支持する軸受の摺動部分などがある。

つぎに、ジェットポンプ３２の具体的な構成を、図１および図４に基づいて説明する。図１は、車両１の高さ方向における縦断面図、図４は、図１のプレート４０の面方向に沿った断面図である。このジェットポンプ３２は、油圧制御装置２０の一部を構成するものである。図１において、油圧制御装置２０はバルブボデーアッパー３８およびバルブボデーロア３９を有している。また、バルブボデーアッパー３８およびバルブボデーロア３９は、金属材料、例えばアルミニウム合金、アルミニウムなどにより構成されている。さらに、バルブボデーアッパー３８とバルブボデーロア３９との間にプレート４０が介在され、かつ、バルブボデーアッパー３８とバルブボデーロア３９とがボルト（図示せず）などにより締め付け固定されている。このプレート４０は金属材料、例えば鉄により構成されている。また、車両１の高さ方向において、バルブボデーアッパー３８がバルブボデーロア３９の上側に配置されている。

さらに、前記バルブボデーロア３９には供給油路４１が設けられ、プレート４０には取り付け孔４２が設けられている。この供給油路４１は第１のポート３３に接続されており、供給油路４１は取り付け孔４２に接続されている。この取り付け孔４２は、図４に示すように平面形状が円形に構成されている。また、前記バルブボデーロア３９には吸入油路４３が設けられ、プレート４０には吸入油路４４が設けられている。この吸入油路４３は、第２のポート３４および吸入油路４４に接続されている。この吸入油路４３，４４は、図４に示すように平面形状が半円形状、もしくはＣ字形状に構成されている。具体的には、バルブボデーロア３９では、供給油路４１を取り囲むように吸入油路４３が配置され、プレート４０では、取り付け孔４２を取り囲むように吸入油路４４が配置されている。

一方、前記バルブボデーアッパー３８には合流油路４５が形成されており、この合流油路４５は前記第３のポート３５を経由して低圧オイル必要部３７に接続されている。この合流油路４５は、プレート４０から離れることにともない内径が縮小された縮径部４６と、縮径部４６に連続され、かつ、内径がほぼ一定に構成されたスロート部４７と、スロート部４７に連続され、かつ、プレート４０から離れることにともない内径が拡大された拡径部（デフューザ部）４８とを有している。つまり、圧油の流れ方向で、縮径部４６と拡径部４８との間にスロート部４７が配置されている。縮径部４６は、プレート４０の取り付け孔４２に接続されている。さらに、プレート４０の取り付け孔４２には円筒形状のノズル４９が配置されている。このノズル４９の外周面がプレート４０に圧入されて固定されている。ノズル４９には噴射孔５０が設けられており、噴射孔５０の中心線に沿った方向のノズル４９の長さは、プレート４０の厚さと同一に構成されている。また、噴射孔５０の内径は供給油路４１の内径よりも小さく構成されており、噴射孔５０の平面形状は円形に構成されている。このように設計されたノズル４９の熱膨張率は、プレート４０の熱膨張率よりも高い材料、例えば、アルミニウム、樹脂などにより構成されている。ここで、熱膨張率は、具体的には体積膨張率の意味で用いている。

つぎに、油圧制御装置２０およびジェットポンプ３２の作用を説明する。オイルポンプ２１が駆動されると、オイルパン２２のオイルが吸入され、かつ、油路２６に吐出される。油路２６に吐出された圧油は、高圧オイル必要部２７に供給される。油路２６の油圧は圧力制御弁２８により制御される。圧力制御弁２８のドレーンポート３０から吐出された圧油は、ジェットポンプ３２の供給油路４１に供給される。ここで、噴射孔５０の内径は、供給油路４１の内径よりも小さいため、圧油が噴射孔５０を通過する過程で流速が上昇し、圧油が高圧で合流油路４５に噴射される。すると、合流油路４５に噴射された圧油に乱流が発生し、渦巻き作用により、オイルパン２２のオイルが油路２５および吸入油路４３を経由して合流油路４５に吸引される。このようにして、合流油路４５で合流された圧油が、前記油路３６を経由して低圧オイル必要部３７に供給される。その結果、低圧オイル必要部３７が、オイルにより潤滑および冷却される。

つぎに、ジェットポンプが設けられた環境、具体的には外気温の変化が生じた場合に、低圧オイル必要部３７に対するオイルの供給作用を説明する。この具体例では、ノズル４９の熱膨張率は、プレート４０の熱膨張率よりも高い。また、ノズル４９の外周面が、プレート４０の取り付け孔４２に圧入されている。このため、外気温が上昇するとプレート４０が膨張する以前にノズル４９が膨張する。すると、ノズル４９はプレート４０に圧入されているため、外径が拡大する方向には膨張できず、噴射孔５０が小さくなるように半径方向に膨張する特性を示す。これに対して、ノズル４９が膨張している温度から、外気温が低下すると逆の現象によりノズル４９が収縮する。なお、プレート４０は膨張も収縮もしない。すなわち、噴射孔５０が大きくなるように半径方向に収縮する。このように、外気温が変化した場合、予め定められた温度よりも外気温が低い場合の方が、外気温が高い場合に比べて、図４に示す平面内で噴射孔５０の面積が拡大される。つまり、外気温が低い場合の方が、外気温が高い場合に比べて、オイルの流通面積が拡大される。したがって、外気温が低下してオイルの粘度が高まった場合において、噴射孔５０を通過する圧油の流量が低下することを抑制できる。このため、吸入油路４３を通過して合流油路４５に吸引されるオイル量が減少することを抑制できる。このように、低圧オイル必要部３７に供給される圧油の流量が低下することを抑制できる。以上のように、この具体例では、ジェットポンプ３２のオイル吐出性能が、外気温が高温である場合に比べて低温時に低下することを抑制できる。

また、この具体例では、ノズル４９およびプレート４０の機械的特性、すなわち温度変化に対する形状特性を利用して、圧油の供給不足を回避することができる。このため、温度を検知して信号を出力するセンサ、信号を処理する電子制御装置、電子制御装置から出力させる制御信号により駆動され、かつ、噴射孔５０の面積を制御するアクチュエータなどの制御機構を格別に設けずに済む。したがって、ジェットポンプ３２の部品点数の増加を抑制でき、かつ、ジェットポンプ３２の製造コストの上昇を抑制できる。また、センサ、電子制御装置、アクチュエータを設けずに済むため省スペース化が可能である。さらに、アクチュエータ（モータ、ソレノイドなど）を設けずに済むため、動作不良および故障が生じることもなく、ジェットポンプ３２の機能に対する信頼性が向上する。なお、外気温ではなく油温が変化した場合も同様の作用効果を得られる。またこの具体例において、第１の温度（高温）と第２の温度（低温）とは、温度同士の相対的関係（高低関係）を意味するものであり、具体的な温度や温度差を意味するものではない。

この具体例において、ノズル４９として、温度変化により形状が変化する形状記憶部材を用いることも可能である。この場合、変態温度以下における噴射孔の面積の方が、変態温度以上における噴射孔の面積よりも広くなるように、ノズル４９に形状記憶特性を与えておけばよい。形状記憶部材としては、形状記憶合金、形状記憶樹脂を用いることができる。形状記憶合金としては、Ｎｉ−Ｔｉ合金、またはＣｕ−Ｚｎ−Ａｌ合金を用いることが可能である。形状記憶樹脂としては、ポリイソプレン系樹脂、またはスチレンブタジエン共重合体を用いることができる。このように、ノズル４９を形状記憶部材で構成する場合、プレート４０の材質および機械的特性は問われない。なお、上記具体例では、プレート４０にノズル４９が圧入されているが、バルブボデーアッパー３８またはバルブボデーロア３９のいずれか一方に、ノズル４９を圧入する凹部を設け、その凹部にノズルを圧入すれば、プレート４０を用いずに済む。この場合、ノズル４９の熱膨張率は、バルブボデーアッパー３８またはバルブボデーロア３９の熱膨張率よりも高く構成される。

また、車両１の高さ方向に配置されたブロック（バルブボデーアッパーおよびバルブボデーロア）の間にノズルが配置されているが、水平方向に配置された２つのブロックの間に、ノズルを配置することも可能である。さらに、上記の具体例では、エンジン２から車輪３に至る経路にベルト式無段変速機７が設けられているが、このほかの無段変速機、例えば、トロイダル型無段変速機が設けられた車両にも適用可能である。この場合、ディスクとパワーローラとの接触部分が低圧オイル必要部に相当する。また、変速機として、有段変速機を有する車両にもこの発明を適用可能である。有段変速機としては、遊星歯車式変速機、選択歯車式変速機、常時噛み合い式変速機などのいずれでもよい。このように、有段変速機を用いる場合、その変速機を構成する歯車同士の噛み合い部分が、低圧オイル必要部に相当する。

ここで、具体例の構成と、この発明の構成との対応関係を説明すると、オイルが、この発明における第１の流体および第２の流体に相当し、合流油路４５が、この発明における合流通路に相当し、吸入油路４３が、この発明における副通路に相当し、プレート４０が、この発明における支持部材に相当する。

この発明のジェットポンプの具体例を示す縦断面図である。 この発明のジェットポンプを有する車両のパワートレーンの構成を示す概念図である。 図１に示されたジェットポンプを有する油圧制御装置の構成を示す模式図である。 図１のプレートの面方向に沿った断面図である。

符号の説明

３２…ジェットポンプ、 ４０…プレート、 ４１…供給油路、 ４２…取り付け孔、 ４３…吸入油路、 ４５…合流通路、 ４９…ノズル、 ５０…噴射孔。

Claims (3)

1. 第１の流体を合流通路に向けて噴射する噴射孔と、前記合流通路に接続され、かつ、合流通路に噴射される第１の流体により吸引される第２の流体が通過する副通路とを有するジェットポンプにおいて、
   前記噴射孔を有するノズルが設けられており、このノズルは、前記第１の流体の噴射方向に対して垂直な平面内における前記噴射孔の面積が、第１の温度である場合の面積よりも、第１の温度よりも低温の第２の温度である場合の面積の方が広くなるように、温度変化に対する形状特性を有していることを特徴とするジェットポンプ。
2. 第１の流体を合流通路に向けて噴射する噴射孔と、前記合流通路に接続され、かつ、合流通路に噴射される第１の流体により吸引される第２の流体が通過する副通路とを有するジェットポンプにおいて、
   前記噴射孔を有するノズルと、このノズルを取り付け孔に圧入した支持部材とが設けられており、前記支持部材の熱膨張率よりも、前記ノズルの熱膨張率の方が高く構成されていることを特徴とするジェットポンプ。
3. 前記ノズルは円柱形状に構成されており、そのノズルの中心線に沿った方向に前記噴射孔が貫通して設けられており、前記支持部材には円柱形状の取り付け孔が設けられており、前記ノズルの外周面が前記取り付け孔に圧入されて、そのノズルの周囲が前記支持部材により支持されていることを特徴とする請求項２に記載のジェットポンプ。

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