JP2009097492A - 斜板式圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】シリンダボアに片頭ピストンが嵌合された斜板式圧縮機において、斜板の外径を大きくすることなく、斜板のシリンダボアとは反対側のエッジ部、又は、シリンダボアとは反対側のシューの平面部との摩耗を抑制することができる斜板式圧縮機の提供にある。
【解決手段】駆動軸１７に斜板２２が一体回転可能に連結され、斜板２２にはシリンダボア１２ａに嵌合されたピストン２８が一対のシュー２９ａ、２９ｂを介して係合され、斜板２２は、一対の斜板面２２ｂ、２２ｃと斜板外周面２２ｄにより形成されるフロンント側及びリヤ側のエッジ部２２ｅ、２２ｆを有し、斜板２２の回転運動に伴い、ピストン２８が往復運動される斜板式圧縮機１０において、斜板２２のフロント側エッジ部２２ｅを、リヤ側エッジ部２２ｆよりも大きな曲率半径の曲面Ｒで形成する。
【選択図】 図２

Description

この発明は、自動車用空調装置などに使用可能な斜板式圧縮機に関する。

例えば、特許文献１で開示された従来技術では、回転駆動される駆動軸に結合された斜板と往復運動可能なピストンとの間にシューを介在させた斜板式圧縮機が開示されている。この斜板式圧縮機においては、斜板におけるシューと摺接する軸方向端面に極大の曲率半径をもつ滑らかな凸曲面が設けられ、この凸曲面とシューの平面部との間に楔状の隙間が形成されている。この隙間から潤滑油が斜板とシューとの摺接面に供給されることにより、斜板とシューとの間の摺動性の改善が可能となり、摺動時に発生する摩耗を低減できるとしている。
特開２００１−３１７４５３号公報

しかし、特許文献１で開示された従来技術においては、圧縮機の吐出容量を変化させるために、斜板の駆動軸に対する傾斜角度が変更される。高容量運転が必要な時には、斜板の傾斜角度が大となりピストンの往復動のストロークが大きくなる。そのことにより、シリンダボアと反対側にあるフロント側のシューの往復慣性力が増加するが、このシューに作用する往復慣性力は斜板の下死点位置との当接状態において最大となる。図１０は、斜板が最大傾斜角位置にあり、且つ、斜板の下死点位置とシューとが当接状態にある時の状況を模式的に示したものである。
図１０に示されるように、フロント側のシュー５１ａに往復慣性力Ｆが矢印方向（図１０で左向き）に作用することにより、フロント側のシュー５１ａの平面部５１ｃと斜板５０の摺接面５０ａとの間に若干の隙間ｈが形成される。そして、フロント側のシュー５１ａの平面部５１ｃと斜板５０のフロント側下死点位置近傍のエッジ部５０ｂとがエッジ当り状態となる。この斜板５０のエッジ部５０ｂには、フロント側のシュー５１ａを斜板５０に押し付ける方向の吸入反力に加えて、斜板５０をフロント側のシュー５１ａに押し付ける方向の垂直抗力も作用し、エッジ部５０ｂにかかる荷重は最大となる。この時、エッジ部５０ｂと当接するフロント側のシュー５１ａの平面部５１ｃにかかる面圧が最も大きくなる。このことにより、フロント側のシュー５１ａの平面部５１ｃ、又は、フロント側のエッジ部５０ｂが摩耗し、摩耗粉が発生する問題がある。摩耗粉が発生すると冷媒ガス中に摩耗粉が混じり、圧縮機の性能が低下する恐れがある。特許文献１には、斜板の軸方向面は、極大の曲率半径をもつ滑らかな凸曲面を有することが記載されているが、斜板の下死点近傍における凸曲面と斜板外周との間のエッジ部については記載されていない。
尚、図１０において、フロント側のシュー５１ａの平面部５１ｃと斜板５０の摺接面５０ａとの間に形成される若干の隙間ｈは誇張して表現したものである。

この問題を解決するために、例えば、斜板の外径を大きくして、斜板のフロント側下死点位置近傍のエッジ部がシューに当らないようにする方策が考えられる。しかし、斜板の外径を大きくすると、斜板の最小傾斜角位置におけるピストン部との干渉を考慮した設計が必要となり、圧縮機の大型化を招いてしまう問題がある。

本発明は上記の問題点に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、シリンダボアにピストンが嵌合された斜板式圧縮機において、斜板の外径を大きくすることなく、斜板のシリンダボアとは反対側のエッジ部、又は、シリンダボアとは反対側のシューの平面部との摩耗を抑制することができる斜板式圧縮機の提供にある。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、複数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、該シリンダブロックの中心部に軸支された駆動軸と、該駆動軸に一体回転可能に連結された斜板と、前記シリンダボアに嵌合されたピストンとを有する。前記ピストンは、一対のシューを介して前記斜板が係合され前記斜板の回転運動に伴い、前記ピストンが往復運動される斜板式圧縮機である。前記斜板は、前記シューと摺接する一対の斜板面と、該斜板面及び斜板外周面により形成されるシリンダボア側及びシリンダボアとは反対側のエッジ部とを有する。前記斜板の下死点位置近傍の前記シリンダボアとは反対側のエッジ部を前記シリンダボア側のエッジ部よりも大きな曲率半径の曲面で形成したことを特徴とする。

請求項１に記載の発明によれば、斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部が、シリンダボア側のエッジ部よりも大きな曲率半径の曲面で形成されている。
従って、斜板式圧縮機が高速高容量運転された時に、シリンダボアとは反対側のシューの往復慣性力が増加し、このシリンダボアとは反対側のシューに作用する往復慣性力は、斜板の下死点位置におけるエッジ部との当接状態において最大となる。この時、シリンダボアとは反対側のシューと斜板のシリンダボアとは反対側の斜板面との摺接面間には若干の隙間が形成されることにより、シリンダボアとは反対側のシューと斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部とがエッジ当り状態となる。しかし、斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部が、シリンダボア側のエッジ部よりも大きな曲率半径の曲面で形成されているので、より大きな曲率半径の曲面とシリンダボアとは反対側のシューの摺接面とが当接することになる。ここで、トライボロジー理論のヘルツ応力で考えると、平面と円筒面とが接触した場合、円筒面の曲率半径の大きい方が接触面圧が低くなることにより、シリンダボアとは反対側のシューの摺接面にかかる面圧が低減でき、斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部、又は、シリンダボアとは反対側のシューの摺接面の摩耗を抑制することができる。
また、斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部のみシリンダボア側のエッジ部と比較して曲率半径の大きな曲面とすれば良いので、斜板のシリンダボアとは反対側のエッジ部の全周に渡り大きな曲面を形成する場合と比較して加工工数を削減可能である。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の斜板式圧縮機において、前記斜板のシリンダボアとは反対側の斜板面及び前記シリンダボアとは反対側のエッジ部に被膜層を形成すると共に、前記シリンダボアとは反対側のエッジ部に形成される被膜層は、前記シリンダボアとは反対側の斜板面に形成される被膜層よりも厚く形成されたことを特徴とする。
請求項２に記載の発明によれば、斜板式圧縮機が高速高容量運転時に、シリンダボアとは反対側のシューの摺接面と斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部とがエッジ当り状態となりエッジ部に大きな荷重がかかっても、エッジ部は所定の曲率半径を有する曲面で形成され、その上に被膜層が設けられているので、シューの摺接面と斜板のエッジ部とが直接接触する場合と比較して、シューの摺接面の摩耗をさらに少なくすることができる。加えて、シリンダボアとは反対側のエッジ部に形成される被膜層は、シリンダボアとは反対側の斜板面に形成される被膜層よりも厚く形成されているので、シリンダボアとは反対側のエッジ部の被膜層が摩耗して斜板の基材表面が露出してしまうまでの耐久時間を延長することが可能となる。

請求項３に記載の発明は、請求項１又は２記載の斜板式圧縮機において、前記シリンダボアとは反対側のエッジ部に形成される曲面の曲率半径を、前記シリンダボア側のエッジ部に形成される曲率半径よりも大きく、かつ、前記斜板の板厚の半分以下にすることを特徴とする。
請求項３に記載の発明によれば、斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部によるシリンダボアとは反対側のシューの摺接面にかかる面圧を低減できる。

請求項４に記載の発明は、複数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、該シリンダブロックの中心部に軸支された駆動軸と、該駆動軸に一体回転可能に連結された斜板と、前記シリンダボアに嵌合されたピストンとを有し、前記ピストンは、一対のシューを介して前記斜板が係合され前記斜板の上死点位置と下死点位置の間の回転運動に伴い、前記ピストンが往復運動される斜板式圧縮機において、前記斜板は、前記シューと摺接する一対の斜板面と、該一対の斜板面及び斜板外周面により形成されるシリンダボア側及びシリンダボアとは反対側のエッジ部とを有し、前記斜板の下死点位置近傍の前記シリンダボアとは反対側のエッジ部を直線状の面取り面で形成し、前記面取り面に被膜層を形成し、該被膜層の厚さを前記シリンダボアとは反対側の斜板面に形成される被膜層よりも厚く形成したことを特徴とする。
請求項４に記載の発明によれば、斜板式圧縮機が高速高容量運転時に、シリンダボアとは反対側のシューの摺接面と斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部とがエッジ当り状態となりエッジ部に大きな荷重がかかっても、エッジ部は直線状の面取り面で形成され、その上に被膜層が形成されているので、シューの摺接面と斜板のエッジ部とが直接接触する場合と比較して、シューの摺接面の摩耗を少なくすることができる。加えて、この面取り面に形成される被膜層は、シリンダボアとは反対側の斜板面に形成される被膜層よりも厚く形成されているので、面取り面の被膜層が摩耗して斜板の基材表面が露出してしまうまでの耐久時間を延長することが可能となる。
また、斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部のみ直線状の面取り面を形成し、この面取り面に被膜層を厚く形成すればよいので、斜板のシリンダボアとは反対側のエッジ部の全周に渡り面取り面と被膜層を形成する場合と比較して加工工数及び材料コストを削減可能である。

請求項５に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか一項に記載の斜板式圧縮機において、前記斜板式圧縮機が前記駆動軸に対する前記斜板の傾斜角度を変更することで吐出容量を変更可能な可変容量型であることを特徴とする。
請求項５に記載の発明によれば、斜板式圧縮機が駆動軸に対する斜板の傾斜角度を変更することで吐出容量を変更可能な可変容量型である。
固定容量型の斜板式圧縮機の場合、斜板の傾斜角度が変わらないため、斜板の外径を大きくして斜板のエッジ部がシューに当接しないようにすることができる。しかし、可変容量型の斜板式圧縮機の場合、斜板の最小傾斜角での斜板とピストンとの干渉を考慮する必要があり、高容量運転時に斜板のエッジ部がシューと当接しないようにすることが困難であり、下死点摩耗が発生しやすい。
しかし、請求項１〜４の各構成がとられることにより、斜板のシリンダボアとは反対側のエッジ部が、シリンダボアとは反対側のシューの摺接面と当接することによるシューの摩耗を抑制することができる。このシューの摩耗について固定容量型と比べて可変容量型においてより顕著な効果を得る事が可能となる。

この発明によれば、シリンダボアに嵌合されたピストンを有する斜板式圧縮機において、斜板の外径を大きくすることなく、斜板のシリンダボアとは反対側のエッジ部、又は、シリンダボアとは反対側のシューの平面部との摩耗を抑制することができる。

（第１の実施形態）
以下、第１の実施形態に係る片頭ピストンを有する可変容量型圧縮機（以下、単に「圧縮機」と呼ぶ）を図１〜図５に基づいて説明する。
図１に示す圧縮機１０には、圧縮機１０の外殻であるハウジング１１が形成されているが、このハウジング１１には、複数のシリンダボア１２ａが形成されたシリンダブロック１２と、そのシリンダブロック１２の前部側に接合されるフロントハウジング１３と、シリンダブロック１２の後部側に接合されるリヤハウジング１４とから構成されている。尚、図１において、左方向を前側（フロント側）、右方向を後側（リヤ側）とする。
そして、フロントハウジング１３からリヤハウジング１４まで通される通しボルト１５の前後方向の締め付けにより、フロントハウジング１３、シリンダブロック１２及びリヤハウジング１４が一体的に固定され、ハウジング１１が形成される。

フロントハウジング１３には、クランク室１６が後部側をシリンダブロック１２により閉鎖した状態にて形成されている。
クランク室１６を貫通する駆動軸１７は、ラジアル軸受１８、１９を介してシリンダブロック１２及びフロントハウジング１３に回転自在に軸支されている。
この駆動軸１７の前部を支持するラジアル軸受１８の前方に、駆動軸１７の周面に渡って摺接する軸封機構２０が備えられている。又、この実施形態における駆動軸１７の前端は、図示しない動力伝達機構を介して外部駆動源に連結されている。

クランク室１６における駆動軸１７には、ラグプレート２１が一体回転可能に固着されている。
ラグプレート２１の後方における駆動軸１７には、容量変更機構を構成する斜板２２が駆動軸１７の軸線方向へスライド可能及び傾動可能に支持されている。
斜板２２とラグプレート２１との間にはヒンジ機構２３が介在され、このヒンジ機構２３を介して斜板２２がラグプレート２１及び駆動軸１７に対して、同期回転可能及び傾動可能に連結されている。

駆動軸１７におけるラグプレート２１と斜板２２との間にはコイルスプリング２４が巻装されているほか、コイルスプリング２４の押圧により後方へ付勢される摺動自在の筒状体２５が駆動軸１７に嵌挿されている。
斜板２２は、コイルスプリング２４の付勢力を受けた筒状体２５により常に後方、すなわち、斜板２２の傾斜角度が減少する方向へ向けて押圧される。尚、斜板２２の傾斜角度とは、ここでは駆動軸１７と直交する面と斜板２２の面により成す角度を意味している。

斜板２２の前部にはストッパ部２２ａが突設されており、このストッパ部２２ａがラグプレート２１に当接することにより、斜板２２の最大傾斜角位置が規制されるようになっている。斜板２２の後方における駆動軸１７には止め輪２６が取り付けられ、この止め輪２６の前方においてコイルスプリング２７が駆動軸１７に巻装されている。このコイルスプリング２７の前部に斜板２２が当接することにより斜板２２の最小傾斜角位置が規制されるようになっている。図１において、実線で示す斜板２２は最大傾斜角位置にあり、仮想線で示す斜板２２は最小傾斜角位置にある。

シリンダブロック１２の各シリンダボア１２ａ（本実施例では５個）には、片頭式のピストン２８がそれぞれ往復移動可能に嵌合され、これらのピストン２８の首部２８ａには凹部２８ｂが設けられている。凹部２８ｂには半球状の一対のシュー２９ａ、２９ｂが収容され、シュー２９ａ、２９ｂの間に斜板２２の外周部が係合されている。シュー２９ａ、２９ｂは球面部及び平面部を備え、球面部においてピストン２８の凹部２８ｂと係合し、平面部において斜板２２の斜板面と摺接する。
そして、駆動軸１７の回転に伴い斜板２２が駆動軸１７と同期回転しつつ、駆動軸１７の軸線方向に揺動運動される時、シュー２９ａ、２９ｂを介して各ピストン２８が前後方向に往復移動される。

一方、図１に示されるように、リヤハウジング１４の前部側とシリンダブロック１２の後部側は、バルブプレート３１を介在させて接合されている。
リヤハウジング１４内の中心側には吸入室３２が形成されており、リヤハウジング１４内の外周側には吐出室３３が形成されている。吸入室３２及び吐出室３３は、バルブプレート３１に設けられている吸入ポート３１ａ及び吐出ポート３１ｂによりシリンダボア１２ａ内の圧縮室３０とそれぞれ連通されている。
ところで、各ピストン２８が上死点より下死点へ移動する時に、吸入室３２内の冷媒ガスは吸入ポート３１ａを介してシリンダボア１２ａ内の圧縮室３０に吸入される。圧縮室３０内に吸入された冷媒ガスは、ピストン２８の下死点より上死点への移動により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート３１ｂを介して吐出室３３へ吐出される。

尚、この圧縮機１０では、斜板２２の傾斜角度を変更させてピストン２８のストローク即ち圧縮機１０の吐出容量を調整するために、リヤハウジング１４に容量制御弁３４が配設されている。
そして、この容量制御弁３４は、吐出室３３とクランク室１６とを連通する給気通路（図示せず）の途中に配置されている。
この容量制御弁３４の弁開度の調整を介して吐出室３３からクランク室１６に導入される高圧の冷媒ガスの導入量と、クランク室１６と吸入室３２とを連通させる抽気通路（図示せず）を通じてクランク室１６から吸入室３２へ導出させる冷媒ガスの導出量とのバランスにより、クランク室１６内の圧力が決定される。
これにより、ピストン２８を挟んだクランク室１６内と圧縮室３０内の圧力の差が変更されて、斜板２２の傾斜角度が変更される。

図２は、斜板２２が最大傾斜角位置で回転駆動され下死点位置にある時に、斜板２２とシュー２９ａ、２９ｂとの当接状態を拡大して示している。尚、斜板２２の上死点位置及び下死点位置は、上死点及び下死点にあるピストン２８のシュー２９ａ、２９ｂと摺接する斜板２２のそれぞれの位置を示している。
斜板２２に対しシリンダボア１２ａとは反対側であるフロント側に配置されたフロント側シュー２９ａは、その球面部２９ｅをピストン２８の凹部２８ｂの前部と係合させ、その平面部２９ｃを斜板２２のシリンダボア１２ａとは反対側であるフロント側の斜板面２２ｂと摺接するように配置されている。また、斜板２２に対しシリンダボア１２ａ側であるリヤ側に配置されたリヤ側シュー２９ｂは、その球面部２９ｆをピストン２８の凹部２８ｂの後部と係合させ、その平面部２９ｄを斜板２２のシリンダボア１２ａ側であるリヤ側の斜板面２２ｃと摺接するように配置されている。なお、シュー２９ａ、２９ｂの材料としてはアルミニウム系材料が用いられている。

斜板２２の一対の斜板面２２ｂ、２２ｃと斜板外周面２２ｄによりシリンダボア１２ａ側及びシリンダボア１２ａとは反対側に相当するリヤ側エッジ部２２ｆ及びフロント側エッジ部２２ｅが形成されている。そして、斜板２２の下死点位置近傍にあるフロント側エッジ部２２ｅは、リヤ側エッジ部２２ｆよりも大きな曲率半径の曲面Ｒで形成されている。

図２で示すように、斜板２２の傾斜角度が最大傾斜角位置にあるので、ピストン２８の往復動によるストロークは最大となり、フロント側シュー２９ａに作用する往復慣性力Ｆ１は最大となる。この往復慣性力Ｆ１が矢印方向（図２で左向き）に作用することにより、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと斜板２２の摺接面である斜板面２２ｂとの間に若干の隙間ｇが形成される。このことにより、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと斜板２２のフロント側エッジ部２２ｅとがエッジ当り状態となる。尚、図２において、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと斜板２２の摺接面である斜板面２２ｂとの間に形成される若干の隙間ｇは誇張して表現したものである。

図３に示されるように、斜板２２の下死点位置Ｑは上死点位置Ｐと軸心Ｏを通る水平な中心線ｍに対し対称の位置にある。この下死点位置Ｑの近傍のフロント側エッジ部２２ｅには曲面Ｒが形成されている。図３には曲面Ｒの形成領域を矢印で示している。フロント側エッジ部２２ｅの下死点位置Ｑの近傍以外の部位及びリヤ側エッジ部２２ｆの全周に渡り、この曲面Ｒより小さな曲率半径を有する面取り部が形成されている。尚、図３では斜板２２の上死点位置Ｐには上部のピストン２８が係留されているが、斜板２２の下死点位置Ｑには係留されていない。斜板２２の上死点位置Ｐと下死点位置Ｑの間の回転運動に伴い、各シリンダボア１２ａに嵌合されているピストン２８は順次、上死点と下死点の間の往復運動を行う。

図４に示されるように、この実施形態においては斜板２２の基材としては鉄系材料が用いられ、その基材表面側を焼き入れ処理されたものが使用されている。
フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと摺接するフロント側斜板面２２ｂと斜板外周面２２ｄで形成されるフロント側エッジ部２２ｅは、斜板２２の板厚ｔとすれば１／２ｔの曲率半径を有する曲面Ｒとされている。
一方、リヤ側シュー２９ｂの平面部２９ｄと摺接するリヤ側斜板面２２ｃと斜板外周面２２ｄで形成されるリヤ側エッジ部２２ｆは、曲面Ｒの曲率半径より小さく通常の面取りが施された曲面Ｓとなっている。尚、フロント側エッジ部２２ｅの下死点位置Ｑの近傍以外の部位は、リヤ側エッジ部２２ｆと同等の面取りが施された曲面Ｓとなっている。

この焼き入れ処理された基材表面には、シュー２９ａ、２９ｂの平面部２９ｃ、２９ｄとの摺動性を改善するために被膜層３５ａ、３５ｂが設けられている。被膜層３５ａ、３５ｂは、二硫化モリブデン（略してＭｏＳ２）をバインダー樹脂に分散させたものを塗布することにより形成されている。
また、図４に示されるように、被膜層３５ａの膜厚は曲面Ｒの部分で厚膜となるように被膜形成されている。被膜層３５ａの膜厚は、フラットなフロント側斜板面２２ｂにおいては所定の均一な膜厚となるように形成され、曲面Ｒのフロント側エッジ部２２ｅにおいては斜板２２の外周側ほど厚膜となり、被膜層３５ａの表面が平面となるように調整されている。即ち、フロント側エッジ部２２ｅに形成される被膜層３５ａは、フロント側斜板面２２ｂに形成される被膜層３５ａよりも厚く形成されている。
一方、リヤ側斜板面２２ｃにも同一材料で被膜層３５ｂが形成されているが、リヤ側エッジ部２２ｆの曲面Ｓでは若干厚膜となるように調整され、被膜層３５ｂの表面が平面となるように形成されている。尚、図示しないがフロント側エッジ部２２ｅにおける曲面Ｒ以外の部位については、リヤ側エッジ部２２ｆと同様に被膜層３５ａが形成されている。

次に、この実施形態に係る圧縮機１０の作用説明を行う。
駆動軸１７の回転に伴い、斜板２２は揺動回転運動を行い、斜板２２と連結されたピストン２８は、前後方向へ往復運動を行い、冷媒ガスの吸入、圧縮、吐出を行う。
斜板２２の傾斜角度は、容量制御弁３４によりピストン２８を挟んだクランク室１６内と圧縮室３０内の圧力の差が変更されることにより制御されている。
ここで、斜板２２が最大傾斜角度、即ち最大吐出容量で回転運動を行っている場合を考える。

図５（ａ）は、斜板２２の下死点位置Ｑとピストン２８に係合されているシュー２９ａ、２９ｂとの当接状態を示している。この時、ピストン２８は下死点にあり、冷媒ガスの吸入が終了し、冷媒ガスの圧縮を行う寸前の段階にある。ここで、フロント側シュー２９ａに作用する往復慣性力をＦ１とし、フロント側シュー２９ａがピストン２８の球面凹部から受ける力をＦ２とし、斜板２２からフロント側シュー２９ａに作用する垂直抗力をＦ３とすれば、図５（ａ）に矢印で示される方向に各力Ｆ１、Ｆ２、Ｆ３は作用している。ところで、斜板２２が最大傾斜角度の時、ピストン２８の往復動のストロークは最も大きくなり、特にフロント側シュー２９ａに作用する往復慣性力Ｆ１は最大となる。

一方、フロント側シュー２９ａがピストン２８から受ける力Ｆ２は、往復慣性力Ｆ１と反対方向のリヤ側に向けて作用する吸入反力に相当する力であるが、この力Ｆ２は往復慣性力Ｆ１と比べて小さい。従って、フロント側シュー２９ａに作用する力としては、往復慣性力Ｆ１の方が優勢となり、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃとフロント側斜板面２２ｂとの摺接面間には若干の隙間ｇが形成される。このことにより、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと斜板２２の下死点位置Ｑ近傍のフロント側エッジ部２２ｅとがエッジ当り状態となる。
この斜板２２のフロント側エッジ部２２ｅには、フロント側シュー２９ａがピストン２８から受ける力Ｆ２（フロント側シュー２９ａを斜板２２に押し付ける力）に加えて、斜板２２からフロント側シュー２９ａに作用する垂直抗力Ｆ３（斜板２２をフロント側シュー２９ａに押し付ける力）も作用し、フロント側エッジ部２２ｅにかかる荷重は最大となる。

しかし、下死点位置Ｑ近傍のフロント側エッジ部２２ｅは、リヤ側エッジ部２２ｆよりも大きな１／２ｔの曲率半径を有する曲面Ｒとされ、その上にＭｏＳ２を含有する被膜層３５ａが曲面Ｒのフロント側エッジ部２２ｅに厚く形成されている。よって、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃは、被膜層３５ａで形成されたフロント側エッジ部２２ｅと当接することになる。被膜層３５ａはＭｏＳ２を含有する樹脂コート層なので、アルミニウム系材料で形成されたフロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと繰り返し当接すると、平面部２９ｃの摩耗は抑制されるが、被膜層３５ａは少しずつ削れてくる。だが、被膜層３５ａは曲面Ｒのフロント側エッジ部２２ｅに厚く形成されているので、被膜層３５ａが摩耗して斜板２２の基材表面が露出してしまうまでの耐久時間を延長することが可能となる。

また、被膜層３５ａが摩耗して斜板２２の基材表面が露出しても、フロント側エッジ部２２ｅの基材表面は曲率半径１／２ｔを有する曲面Ｒとされているので、この曲面Ｒとフロント側シュー２９ａの平面部２９ｃとが直接当接することになる。ここで、トライボロジー理論のヘルツ応力で考えると、平面と円筒面とが接触した時には円筒面の曲率半径の大きい方が接触面圧が低くなることにより、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃにかかる面圧を低減することができる。このため、斜板２２のフロント側エッジ部２２ｅによるフロント側シュー２９ａの平面部２９ｃの摩耗を軽減化することが可能となり、耐久性の更なる向上を図ることができる。

次に、図５（ｂ）は、斜板２２の上死点位置Ｐと下死点位置Ｑの中間位置と、シュー２９ａ、２９ｂとの当接状態を示している。この時、ピストン２８は上死点と下死点の中間位置にあり、冷媒ガスの圧縮が行われている途中段階か又は、冷媒ガスの吸入が行われている途中段階にある。この場合には、斜板２２の斜板面２２ｂ、２２ｃとシュー２９ａ、２９ｂの平面部２９ｃ、２９ｄとは面接触状態で摺接されている。

図５（ｃ）は、斜板２２の上死点位置Ｐとピストン２８に係合されているシュー２９ａ、２９ｂとの当接状態を示している。この時、ピストン２８は上死点にあり、圧縮された冷媒ガスの吐出が終了し、新たに冷媒ガスの吸入を行う寸前の段階にある。ここで、リヤ側シュー２９ｂに作用する往復慣性力をＦ１とし、リヤ側シュー２９ｂがピストン２８の球面凹部から受ける力をＦ２とし、斜板２２からリヤ側シュー２９ｂに作用する垂直抗力をＦ３とすれば、図５（ｃ）に示される矢印方向に各力Ｆ１、Ｆ２、Ｆ３は作用している。ところで、斜板２２が最大傾斜角度にあるので、ピストン２８の往復動のストロークはこの時最も大きくなり、リヤ側シュー２９ｂに作用する往復慣性力Ｆ１は最大となる。

一方、リヤ側シュー２９ｂがピストン２８から受ける力Ｆ２は、往復慣性力Ｆ１と反対方向のフロント側に向けて作用する圧縮反力に相当する力であるが、この力Ｆ２は往復慣性力Ｆ１と比べて大きい。従って、リヤ側シュー２９ｂに作用する力としては、ピストン２８から受ける力Ｆ２の方が優勢となり、リヤ側シュー２９ｂの平面部２９ｄはリヤ側斜板面２２ｃに押し付けられて面接触状態で摺接している。従って、リヤ側エッジ部２２ｆとリヤ側シュー２９ｂの平面部２９ｄとがエッジ当り状態になり難い。

この実施形態に係る圧縮機１０によれば以下の効果を奏する。
（１）斜板２２の下死点位置Ｑ近傍のフロント側エッジ部２２ｅをリヤ側エッジ部２２ｆよりも大きな曲率半径の曲面Ｒで形成されているので、この曲面Ｒとフロント側シュー２９ａの平面部２９ｃとが直接当接することになる。ここで、トライボロジー理論のヘルツ応力で考えると、平面と円筒面とが接触した時には円筒面の曲率半径の大きい方が接触面圧が低くなることにより、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃにかかる面圧を低減することができる。このため、斜板２２のフロント側エッジ部２２ｅによるフロント側シュー２９ａの平面部２９ｃの摩耗を抑制することができる。
（２）斜板２２の斜板面２２ｂ及びフロント側エッジ部２２ｅに被膜層３５ａが形成されると共に、フロント側エッジ部２２ｅに形成される被膜層３５ａは、斜板面２２ｂに形成される被膜層３５ａよりも厚く形成されている。従って、被膜層３５ａが磨耗してフロント側エッジ部２２ｅの基材表面が露出してしまうまでの耐久時間を延長することができる。
（３）斜板２２の下死点位置Ｑ近傍のフロント側エッジ部２２ｅは、リヤ側エッジ部２２ｆよりも大きな曲率半径１／２ｔを有する曲面Ｒとされているので、フロント側エッジ部２２ｅの全周に渡り曲率半径１／２ｔの曲面Ｒを形成する場合と比較して加工工数を削減可能である。また、微小な曲率半径で曲面Ｒを形成する場合と比較して製造加工面で容易であり、加工ミスを軽減可能である。
（４）圧縮機１０として駆動軸１７に対する斜板２２の傾斜角度を変更することで吐出容量を変更可能な可変容量型を使用している。固定容量型の斜板式圧縮機の場合、斜板の傾斜角度が変わらないため、斜板の外径を大きくして斜板のエッジ部がシューに当接しないようにすることができる。しかし、可変容量型の斜板式圧縮機の場合、斜板の最小傾斜角での斜板とピストンとの干渉を考慮する必要があり、高容量運転時に斜板のエッジ部がシューと当接しないようにすることが困難であり、下死点摩耗が発生しやすい。しかし、最も大きな荷重がかかる斜板２２の下死点位置Ｑ近傍のフロント側エッジ部２２ｅが、曲率半径１／２ｔを有する曲面Ｒとされ、その上にＭｏＳ２を含有する被膜層３５ａが形成されているので、固定容量型と比べて可変容量型においてシューの摩耗に関してより顕著な効果を得る事が可能となる。

（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態に係る斜板式圧縮機を図６に基づいて説明する。
この実施形態は、第１の実施形態における斜板２２の基材表面の焼き入れ処理を変更したものであり、その他の構成は共通である。
従って、ここでは説明の便宜上、先の説明で用いた符号を一部共通して用い、共通する構成についてはその説明を省略し、変更した個所のみ説明を行う。

図６に示されるように、この実施形態においては斜板２２の基材としては鉄系材料が用いられ、そのフロント側の基材表面側は処理が施されていない基材のままであり、リヤ側の基材表面側は溶射処理を施されたものを使用している。一般にフロント側の斜板面４０ｂには吸入反力に基づく荷重が主として作用し、リヤ側の斜板面４０ｃには圧縮反力に基づく荷重が主として作用するが、この圧縮反力は吸入反力と比べてかなり大きい。このため、小さな荷重のかかる基材表面側は基材のままとし、大きな荷重のかかる基材表面側は摺動性を改善するための溶射処理されたものを用いている。

フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと摺接するフロント側斜板面４０ｂと斜板外周面４０ｄとでフロント側エッジ部４０ｅが形成され、下死点位置Ｑの近傍のフロント側エッジ部４０ｅは、斜板４０の板厚ｔとすれば１／２ｔの曲率半径を有する曲面Ｒとされている。
一方、リヤ側シュー２９ｂの平面部２９ｄと摺接するリヤ側斜板面４０ｃと斜板外周面４０ｄで形成されるリヤ側エッジ部４０ｆは、曲面Ｒの曲率半径より小さく通常の面取りが施された曲面Ｓとなっている。
尚、フロント側エッジ部４０ｅの下死点位置Ｑの近傍以外の部位は、リヤ側エッジ部４０ｆと同等の面取りが施された曲面Ｓとなっている。

この斜板面４０ｂ、４０ｃには、シュー２９ａ、２９ｂの平面部２９ｃ、２９ｄとの摺動性を改善するために被膜層４１ａ、４１ｂが設けられている。被膜層４１ａ、４１ｂは、二硫化モリブデン（略してＭｏＳ２）をバインダー樹脂に分散させたものを塗布することにより形成されている。
また、図６に示されるように、被膜層４１ａの膜厚は曲面Ｒの部分で厚膜となるように被膜形成されている。被膜層４１ａの膜厚は、フラットなフロント側斜板面４０ｂにおいては所定の均一な膜厚となるように調整され、曲面Ｒのフロント側エッジ部４０ｅにおいては斜板４０の外周側ほど厚膜となり、被膜層４１ａの表面が平面となるように調整されている。
一方、リヤ側斜板面４０ｃにも同一材料で被膜層４１ｂが形成されているが、リヤ側エッジ部４０ｆの曲面Ｓでは若干厚膜となるように調整され、被膜層４１ｂの表面が平面となるように形成されている。尚、図示しないがフロント側エッジ部４０ｅにおける曲面Ｒ以外の部位については、リヤ側のエッジ部４０ｆと同様に形成されている。

このように、第２の実施形態における斜板４０の構成は、第１の実施形態における斜板２２の構成と同等であり、もたらされる作用も同等なので、作用説明を省略する。
また、第１の実施形態における（１）〜（４）と同等の効果を得ることができること以外に、斜板２２の基材として一方の面のみ処理されたものを使用すればよいので、材料コストを削減可能である。

（第３の実施形態）
次に、第３の実施形態に係る斜板式圧縮機を図７〜図９に基づいて説明する。
この実施形態は、第１の実施形態における斜板２２のフロント側エッジ部に形成される曲面Ｒの面取り形状を変更したものであり、その他の構成は共通である。
従って、ここでは説明の便宜上、先の説明で用いた符号を一部共通して用い、共通する構成についてはその説明を省略し、変更した個所のみ説明を行う。

図７は、斜板４５が最大傾斜角位置で回転駆動され下死点位置にある時に、斜板４５とシュー２９ａ、２９ｂとの当接状態を拡大して示している。
斜板４５の一対の斜板面４５ｂ、４５ｃと斜板外周面４５ｄによりシリンダボア１２ａ側及びシリンダボア１２ａとは反対側に相当するリヤ側エッジ部４５ｆ及びフロント側エッジ部４５ｅが形成されている。そして、斜板４５の下死点位置近傍にあるフロント側エッジ部４５ｅは、直線状の面取り面Ｘで形成され、その上に被膜層４６ａが形成されている。
図７に示すように、第１の実施形態と同様に、フロント側シュー２９ａに作用する往復慣性力Ｆ１１はこの時最大となり、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと斜板４５のフロント側エッジ部４５ｅとがエッジ当り状態となる。尚、図示しないが、面取り面Ｘの形成領域は、第１の実施形態における曲面Ｒの形成領域と同等となっている。

図８に示されるように、この実施形態においては斜板４５の基材としては第１の実施形態と同様に鉄系材料が用いられ、その基材表面側を焼き入れ処理されたものが使用されている。
フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと摺接するフロント側斜板面４５ｂと斜板外周面４５ｄで形成されるフロント側エッジ部４５ｅは、面取り面Ｘとされている。面取り面Ｘの大きさは、フロント側斜板面４５ｂに対する面取り角度をα°とし、面取り寸法をβ、γとすれば、α＝４５°、β＝γでβ、γ＜１／２ｔ（但し、斜板４５の板厚ｔ）となっている。尚、面取り寸法β、γは、斜板４５の板厚ｔの１／２よりもやや小さく設定されている。
一方、リヤ側シュー２９ｂの平面部２９ｄと摺接するリヤ側斜板面４５ｃと斜板外周面４５ｄで形成されるリヤ側エッジ部４５ｆは、第１の実施形態と同様に通常の面取りが施された曲面Ｓとなっており、フロント側エッジ部４５ｅの下死点位置Ｑの近傍以外の部位は、リヤ側エッジ部４５ｆと同等の面取りが施された曲面Ｓとなっている。

この焼き入れ処理された基材表面には、シュー２９ａ、２９ｂの平面部２９ｃ、２９ｄとの摺動性を改善するために被膜層４６ａ、４６ｂが設けられている。被膜層４６ａ、４６ｂは、銅（略してＣｕ）の金属被膜で形成されている。
また、図８に示されるように、被膜層４６ａの膜厚は面取り面Ｘの部分で厚膜となるように被膜形成されている。被膜層４６ａの膜厚は、フラットなフロント側斜板面４５ｂにおいては所定の均一な膜厚となるように形成され、面取り面Ｘのフロント側エッジ部４５ｅにおいては斜板４５の外周側ほど厚膜となり、被膜層４６ａの表面が平面となるように調整されている。即ち、フロント側エッジ部４５ｅの面取り面Ｘに形成される被膜層４６ａは、フロント側斜板面４５ｂに形成される被膜層４６ａよりも厚く形成されている。
一方、リヤ側斜板面４５ｃにも同一材料で被膜層４６ｂが形成されているが、リヤ側エッジ部４５ｆの曲面Ｓでは若干厚膜となるように調整され、被膜層４６ｂの表面が平面となるように形成されている。尚、図示しないがフロント側エッジ部４５ｅにおける面取り面Ｘ以外の部位については、リヤ側エッジ部４５ｆと同様に被膜層４６ａが形成されている。

次に、この実施形態に係る圧縮機の作用説明を図９に基づき行う。
図９（ａ）は、斜板４５の下死点位置Ｑとピストン２８に係合されているシュー２９ａ、２９ｂとの当接状態を示している。この時、ピストン２８は下死点にあり、冷媒ガスの吸入が終了し、冷媒ガスの圧縮を行う寸前の段階にある。ここで、フロント側シュー２９ａに作用する往復慣性力をＦ１１とし、フロント側シュー２９ａがピストン２８の球面凹部から受ける力をＦ２１とし、斜板４５からフロント側シュー２９ａに作用する垂直抗力をＦ３１とすれば、図９（ａ）に矢印で示される方向に各力Ｆ１１、Ｆ２１、Ｆ３１は作用している。
ここで、第１の実施形態で説明したのと同様の理由から、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと斜板４５の下死点位置Ｑ近傍のフロント側エッジ部４５ｅとがエッジ当り状態となり、このフロント側エッジ部４５ｅにかかる荷重はこの時最大となる。

しかし、下死点位置Ｑ近傍のフロント側エッジ部４５ｅは、面取り面Ｘとされ、その上にＣｕからなる被膜層４６ａが面取り面Ｘに厚く形成されている。よって、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃは、被膜層４６ａで形成されたフロント側エッジ部４５ｅと当接することになる。被膜層４６ａはＣｕからなる金属被膜層なので、摺動性が極めて高く、アルミニウム系材料で形成されたフロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと繰り返し当接しても、平面部２９ｃを傷めることは少なく平面部２９ｃの摩耗は大幅に抑制される。しかし、平面部２９ｃと当接することにより被膜層４６ａは少しずつ削れてくるが、被膜層４６ａは面取り面Ｘに厚く形成されているので、被膜層４６ａが摩耗して斜板４５の基材表面が露出してしまうまでの耐久時間を延長することが可能となる。

次に、図９（ｂ）は、斜板４５の上死点位置Ｐと下死点位置Ｑの中間位置と、シュー２９ａ、２９ｂとの当接状態を示している。この時、ピストン２８は上死点と下死点の中間位置にあり、冷媒ガスの圧縮が行われている途中段階か又は、冷媒ガスの吸入が行われている途中段階にある。この場合には、斜板４５の斜板面４５ｂ、４５ｃとシュー２９ａ、２９ｂの平面部２９ｃ、２９ｄとは面接触状態で摺接されている。

図９（ｃ）は、斜板４５の上死点位置Ｐとピストン２８に係合されているシュー２９ａ、２９ｂとの当接状態を示している。この時、ピストン２８は上死点にあり、圧縮された冷媒ガスの吐出が終了し、新たに冷媒ガスの吸入を行う寸前の段階にある。ここで、リヤ側シュー２９ｂに作用する往復慣性力をＦ１１とし、リヤ側シュー２９ｂがピストン２８の球面凹部から受ける力をＦ２１とし、斜板４５からリヤ側シュー２９ｂに作用する垂直抗力をＦ３１とすれば、図９（ｃ）に示される矢印方向に各力Ｆ１１、Ｆ２１、Ｆ３１は作用している。ところで、第１の実施形態で説明したのと同様の理由から、リヤ側シュー２９ｂの平面部２９ｄはリヤ側斜板面４５ｃに押し付けられて面接触状態で摺接している。従って、リヤ側エッジ部４５ｆとリヤ側シュー２９ｂの平面部２９ｄとがエッジ当り状態になり難い。

この実施形態に係る圧縮機によれば以下の効果を奏する。
（５）斜板４５の下死点位置Ｑ近傍のフロント側エッジ部４５ｅは、面取り面Ｘとされ、その上にＣｕからなる被膜層４６ａが形成されている。そして、面取り面Ｘに形成される被膜層４６ａは、フロント側斜板面４５ｂに形成される被膜層４６ａよりも厚く形成されている。従って、フロント側シュー２９ａの平面部２９ｃは、被膜層４６ａで形成されたフロント側エッジ部４５ｅと当接することになるが、被膜層４６ａはＣｕからなる金属被膜層なので、摺動性が極めて高く、アルミニウム系材料で形成されたフロント側シュー２９ａの平面部２９ｃと繰り返し当接しても、平面部２９ｃを傷めることは少なく平面部２９ｃの摩耗は大幅に抑制される。一方、平面部２９ｃと当接することにより被膜層４６ａは少しずつ削れてくるが、被膜層４６ａは面取り面Ｘに厚く形成されているので、被膜層４６ａが摩耗して斜板４５の基材表面が露出してしまうまでの耐久時間を延長することが可能となる。
（６）斜板４５の下死点位置Ｑ近傍のフロント側エッジ部４５ｅは、面取り角度α＝４５°、面取り寸法β＝γでβ、γ＜１／２ｔの大きさの面取り面Ｘとされており、この面取り面Ｘに被膜層４６ａが厚く形成されている。従って、フロント側エッジ部４５ｅの全周に渡り面取り面Ｘと被膜層４６ａを形成する場合と比較して加工工数及び材料コストを削減可能である。また、曲面Ｒを形成する場合と比較して、面取り面Ｘを形成する方が製造加工面で容易であり、加工ミスを軽減可能である。
（７）圧縮機１０として駆動軸１７に対する斜板４５の傾斜角度を変更することで吐出容量を変更可能な可変容量型を使用している。固定容量型の斜板式圧縮機の場合、斜板の傾斜角度が変わらないため、斜板の外径を大きくして斜板のエッジ部がシューに当接しないようにすることができる。しかし、可変容量型の斜板式圧縮機の場合、斜板の最小傾斜角での斜板とピストンとの干渉を考慮する必要があり、高容量運転時に斜板のエッジ部がシューと当接しないようにすることが困難であり、下死点摩耗が発生しやすい。しかし、最も大きな荷重がかかる斜板４５の下死点位置Ｑ近傍のフロント側エッジ部４５ｅが、面取り面Ｘとされ、その上にＣｕからなる被膜層４６ａが形成されているので、固定容量型と比べて可変容量型においてシューの摩耗に関してより顕著な効果を得る事が可能となる。

なお、本発明は、上記した実施形態に限定されるものではなく発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能であり、例えば、次のように変更してもよい。
○ 第１、第２の実施形態では、フロント側エッジ部に形成される曲面Ｒの曲率半径を１／２ｔ（斜板の板厚ｔ）として説明したが、リヤ側エッジ部の曲面Ｓの曲率半径より大きければ良く、例えば曲面Ｓが曲率半径０．５ｍｍ以下で面取りされるとすると、曲面Ｒは曲率半径０．５ｍｍ以上とすれば良い。また、斜板の製造方法によってはエッジ部の面取りが実施されない場合もあり、この場合には曲面Ｓの曲率半径は限りなく零に近い状態となっているが、このような場合も含まれる。曲面Ｒの曲率半径については、好ましくは０．５ｍｍ〜１／２ｔの範囲内にあれば良い。これは、０．５ｍｍ以下とするとエッジ当り状態における面圧の低減効果が非常に少なくなるためであり、また、１／２ｔ以上とするとシューとの摺接面積が小さくなりすぎるためである。
○ 第３の実施形態では、フロント側エッジ部に形成される面取り面Ｘの大きさを、面取り角度α＝４５°、面取り寸法β＝γでβ、γ＜１／２ｔ（但し、斜板の板厚ｔ）として説明したが、面取り角度αは４５°以外であってもよく、また、面取り寸法β、γはβ＝γでなくても良い。面取り面Ｘの大きさについては、面取り角度α＝４５°として考えると、好ましくは、０．５ｍｍ＜β、γ＜１／２ｔの範囲内にあれば良い。これは、０．５ｍｍ以下とすると面取り面Ｘの上に形成される被膜層の厚さを充分確保できないためであり、また、１／２ｔ以上とするとエッジ部の被膜層が摩耗した場合に、シューとの摺接面積が小さくなりすぎるためである。
○ 上記の実施形態では、フロント側エッジ部に形成される面取り面Ｘの大きさを、面取り角度αで面取り寸法β、γとして説明したが、面取り面Ｘとフロント側斜板面及び斜板外周面とで形成されるエッジ部については少なくともどちらか一方を曲面で形成しても良い。
○ 第１、第２の実施形態では、斜板の摺接面に形成する被膜層をＭｏＳ２をバインダー樹脂に分散させたものを用いるとして説明し、第３の実施形態では、斜板の摺接面に形成する被膜層をＣｕからなる金属被膜を用いるとして説明したが、ＭｏＳ２に代えてＣｕを用いても良いし、Ｃｕに代えてＭｏＳ２を用いても良い。ＭｏＳ２、Ｃｕ以外の個体潤滑材として、二硫化タングステン、グラファイト、窒化ホウ素、酸化アンチモン、酸化鉛、インジウム、及びスズなどを用いても良い。また、被膜層を金属メッキにより形成しても良い。
○ 第１、第２の実施形態では、斜板のシューとの摺接面（斜板面２２ｂ、２２ｃ、４０ｂ、４０ｃ、フロント側エッジ部２２ｅ、４０ｅ及びリヤ側エッジ部２２ｆ、４０ｆ）に被膜層を設けるとして説明したが、ピストンから大きな荷重のかかるリヤ側の摺接面のみに被膜層を設けても良いし、また、両摺接面に被膜層を設けなくても良い。この場合には、エッジ当り状態においては、シューと斜板のフロント側エッジ部とは基材表面どうしが直接接触するが斜板のフロント側エッジ部が曲面Ｒとされていることにより、面圧が低減され摺接による摩耗を軽減化できる。
○ 第３の実施形態では、斜板のシューとの摺接面（斜板面４５ｂ、４５ｃ、フロント側エッジ部４５ｅ及びリヤ側エッジ部４５ｆ）に被膜層を設けるとして説明したが、Ｃｕ等の摺動性の良い被膜層を設けるのはフロント側及びリヤ側の両面ではなく、下死点摩耗が発生し易いフロント側のみとしても良い。
○ 第１、第２の実施形態では、斜板式圧縮機を片頭式の可変容量型として説明したが固定容量型でも良い。また、両頭型であっても良い。両頭型の場合には、一方のシリンダボアに対して、斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部をシリンダボア側のエッジ部よりも大きな曲率半径を有する曲面とすれば良い。また、他方のシリンダボアに対して、斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部をシリンダボア側のエッジ部よりも大きな曲率半径を有する曲面とすれば良い。
○ 第３の実施形態では、斜板式圧縮機を片頭式の可変容量型として説明したが固定容量型でも良い。また、両頭型であっても良い。両頭型の場合には、一方のシリンダボアに対して、斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部を面取り面で形成し、面取り面に被膜層を形成し、該被膜層の厚さをシリンダボアとは反対側の斜板面に形成される被膜層よりも厚く形成すれば良い。また、他方のシリンダボアに対して、斜板の下死点位置近傍のシリンダボアとは反対側のエッジ部を面取り面で形成し、面取り面に被膜層を形成し、該被膜層の厚さをシリンダボアとは反対側の斜板面に形成される被膜層よりも厚く形成すれば良い。
○ 第１、第２、第３の実施形態では、斜板の基材を鉄系材料とし、シューの基材をアルミニウム系材料として説明したが、斜板はアルミニウム系材料としても良く、また、シューは鉄系材料としても良い。斜板及びシューの基材が共に鉄系材料の場合には、斜板のエッジ部に形成されている被膜層が摩耗し斜板の基材表面とシューの基材表面とが直接接触することが考えられるが、この場合には斜板とシューの両方が摩耗する。

第１の実施形態に係る斜板式圧縮機の全体構成を示す縦断面図である。 図１における斜板の下死点位置とシューとの当接状態示す要部拡大断面図である。 図１における斜板の前方より眺めた時の模式図である。 図３のＡ−Ａ線矢視図である。 第１の実施形態に係る圧縮機の作用を説明するための模式図である。（ａ）斜板の下死点位置とシューとの当接状態示す、（ｂ）斜板の上死点位置と下死点位置の中間位置とシューとの当接状態示す、（ｃ）斜板の上死点位置とシューとの当接状態示す。 第２の実施形態に係る斜板の図４に対応する断面図である。 第３の実施形態に係る圧縮機における斜板の下死点位置とシューとの当接状態示す要部拡大断面図である。 第３の実施形態に係る圧縮機の第１の実施形態の図３に対応する矢視図である。 第３の実施形態に係る圧縮機の作用を説明するための模式図である。（ａ）斜板の下死点位置とシューとの当接状態示す、（ｂ）斜板の上死点位置と下死点位置の中間位置とシューとの当接状態示す、（ｃ）斜板の上死点位置とシューとの当接状態示す。 従来技術を説明するための要部拡大断面図である。

符号の説明

１０ 斜板式圧縮機
１２ａ シリンダボア
１７ 駆動軸
２２ 斜板
２２ｂ フロント側斜板面
２２ｃ リヤ側斜板面
２２ｅ フロント側エッジ部
２２ｆ リヤ側エッジ部
２８ ピストン
２９ａ フロント側シュー
２９ｂ リヤ側シュー
Ｐ 斜板の上死点位置
Ｑ 斜板の下死点位置
ｔ 斜板の板厚
Ｒ 下死点位置近傍のフロント側エッジ部の曲面

Claims (5)

1. 複数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、該シリンダブロックの中心部に軸支された駆動軸と、該駆動軸に一体回転可能に連結された斜板と、前記シリンダボアに嵌合されたピストンとを有し、前記ピストンは、一対のシューを介して前記斜板が係合され前記斜板の上死点位置と下死点位置の間の回転運動に伴い、前記ピストンが往復運動される斜板式圧縮機において、
   前記斜板は、前記シューと摺接する一対の斜板面と、該一対の斜板面及び斜板外周面により形成されるシリンダボア側及びシリンダボアとは反対側のエッジ部とを有し、
   前記斜板の下死点位置近傍の前記シリンダボアとは反対側のエッジ部を前記シリンダボア側のエッジ部よりも大きな曲率半径の曲面で形成したことを特徴とする斜板式圧縮機。
2. 前記シリンダボアとは反対側の斜板面及び前記シリンダボアとは反対側のエッジ部に被膜層を形成すると共に、前記シリンダボアとは反対側のエッジ部に形成される被膜層は、前記シリンダボアとは反対側の斜板面に形成される被膜層よりも厚く形成されたことを特徴とする請求項１に記載の斜板式圧縮機。
3. 前記シリンダボアとは反対側のエッジ部に形成される曲面の曲率半径を、前記シリンダボア側のエッジ部に形成される曲率半径よりも大きく、かつ、前記斜板の板厚の半分以下にすることを特徴とする請求項１又は２に記載の斜板式圧縮機。
4. 複数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、該シリンダブロックの中心部に軸支された駆動軸と、該駆動軸に一体回転可能に連結された斜板と、前記シリンダボアに嵌合されたピストンとを有し、前記ピストンは、一対のシューを介して前記斜板が係合され前記斜板の上死点位置と下死点位置の間の回転運動に伴い、前記ピストンが往復運動される斜板式圧縮機において、
   前記斜板は、前記シューと摺接する一対の斜板面と、該一対の斜板面及び斜板外周面により形成されるシリンダボア側及びシリンダボアとは反対側のエッジ部とを有し、
   前記斜板の下死点位置近傍の前記シリンダボアとは反対側のエッジ部を直線状の面取り面で形成し、
   前記面取り面に被膜層を形成し、該被膜層の厚さを前記シリンダボアとは反対側の斜板面に形成される被膜層よりも厚く形成したことを特徴とする斜板式圧縮機。
5. 前記斜板式圧縮機が前記駆動軸に対する前記斜板の傾斜角度を変更することで吐出容量を変更可能な可変容量型であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の斜板式圧縮機。

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