JP2009007610A

JP2009007610A - 組成傾斜型モリブデン−ニオブ合金粉末

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Publication number: JP2009007610A
Application number: JP2007168865A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Hayashi; 寛之林; Susumu Morita; 進森田
Original assignee: Japan New Metals Co Ltd
Current assignee: Japan New Metals Co Ltd
Priority date: 2007-06-27
Filing date: 2007-06-27
Publication date: 2009-01-15
Anticipated expiration: 2027-06-27
Also published as: JP4925202B2

Abstract

【課題】焼結用の原料粉末として用いた場合に、焼結体がすぐれた機械的性質と耐熱性を有するようになる組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末を提供する。
【解決手段】平均粒径が０．５〜１０μｍのＭｏとＮｂの固溶体からなるＭｏ−Ｎｂ合金粉末であって、Ｍｏの平均含有量は９０〜９９ａｔ％、Ｎｂの平均含有量は１〜１０ａｔ％であり、しかも、合金粉末表層部における固溶Ｎｂ含有量は、合金粉末中心部における固溶Ｎｂ含有量よりも大である組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ合金粉末。
【選択図】図１

Description

この発明は、粉末表面から粉末中心部へ向かうにしたがってニオブ成分の含有割合が変化する組成傾斜型モリブデン−ニオブ合金粉末に関し、特に、焼結用の原料粉末として用いた場合に、焼結性にすぐれ、しかも、焼結体が高密度、微細結晶組織を有し、耐熱性にすぐれ、均質かつすぐれた機械的特性を有するようになる組成傾斜型モリブデン−ニオブ合金粉末に関するものである。

モリブデン材料は、高融点であり、熱膨張率が小さく、機械的強度・靭性・加工性に優れ、また、電気伝導性・熱伝導率も高く、さらに、耐熱性・耐蝕性にもすぐれていることから、これらの特性を生かし、従来から、発熱体、ボート、熱反射板等の高温炉用材料、半導体部品、高温成形金型材料、耐蝕構造材、原子炉構造材等として幅広い分野で利用されている。
このようなモリブデン材料からなる各種製品の製造法としては、大別して溶製法と焼結法が知られているが、溶製法により製造したＭｏ製品は、粗大結晶粒となりやすく、強度の低下が生じ、また、製品特性が不均質なものとなりやすい。
そこで、最近では、焼結法によるモリブデン製品の製造が主流となっており、例えば、
（ａ）モリブデン粉末に、ＣｅＯ_２粉末、Ｔｉ粉末、Ｚｒ粉末、Ｈｆ粉末、Ｖ粉末、Ｎｂ粉末、Ｔａ粉末等の粉末を添加混合し、プレス成形後、１６００〜１８００℃程度の水素雰囲気中で焼結する方法、
（ｂ）モリブデン粉末に、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＨｆＣ粉末等を添加し、メカニカルアロイング処理した後、アルゴンガス中１３００℃で焼結する方法、
（ｃ）二硫化モリブデン粉末に硝酸ランタン溶液を加え、乾燥後水素還元してモリブデン−Ｌａ_２Ｏ_３粉末を作成し、これをプレス成形し、その後、水素気流中約１８００℃で焼結する方法、等が知られている。

そして、上記従来の焼結法により作製されたモリブデン系焼結体に対しては、鍛造、圧延等の塑性加工、あるいは、アニール、内部窒化等の熱処理を施すことにより、焼結体の強度、靭性、加工性、異方性等の改善が図られているが、このような従来のモリブデン焼結体では、より過酷な使用条件下での要求に応えるためには、未だ十分な機械的特性を有しているとは言い難い。

特開平３−１００４２号公報特開２０００−２１４３０８号公報特開平８−８５８４０号公報特開２００３−２９３０７０号公報特開２００６−２９９３８４号公報

そこで、本発明は、モリブデン−ニオブ（以下、Ｍｏ−Ｎｂで示す）系焼結体を製造するに好適な焼結用原料粉末としてのＭｏ−Ｎｂ合金粉末を提供することを目的とするものであり、具体的には、このＭｏ−Ｎｂ合金粉末を焼結用原料粉末として用いることにより、焼結に際しての原料粉末の焼結性を向上させ、その結果として、焼結体が、高密度、微細結晶粒組織、耐熱性と均質かつすぐれた機械的特性を有するようになるＭｏ−Ｎｂ合金粉末を提供せんとするものである。

本発明者らは、かかる課題を解決すべく、Ｍｏ−Ｎｂ系焼結体を製造する際に用いる焼結原料粉末について、鋭意研究を行なったところ、
（ａ）従来は、Ｍｏ粉末単体とＮｂ粉末単体とを混合し、この混合粉末を焼結原料粉末として用いていたが、Ｍｏ粉末に代えてＭｏ酸化物粉末を、また、Ｎｂ粉末に代えてＮｂ酸化物粉末を用い、このＭｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末とを所定配合割合となるように混合し、この混合酸化物粉末を５〜５０℃／分の昇温速度で１３５０〜１７００℃の温度にまで昇温し、水素雰囲気中、かつ、この温度範囲で、１〜６時間加熱保持することにより焼結原料粉末を調製すると、Ｎｂ酸化物単体粉末では還元することが難しい比較的低温度の領域（上記１３５０〜１７００℃という温度領域）であっても、Ｍｏ酸化物とともにＮｂ酸化物とが容易に還元される酸化物の還元反応が生じ、さらに、還元されたＭｏとＮｂとの間で、拡散・合金化反応が生じ、粉末表層部から粉末中心部へ向かうにしたがってＮｂ成分の含有量が変化する組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ固溶体からなるＭｏ−Ｎｂ合金粉末が形成されること。

（ｂ）上記（ａ）により得たＭｏ−Ｎｂ合金粉末を焼結原料粉末として用い、通常の焼結法によりＭｏ−Ｎｂ系焼結体を製造したところ、組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ固溶体からなる原料粉末相互の表面反応の活性化により焼結性が向上し、高密度の焼結体が形成されるとともに、原料粉末自体には組成傾斜がある（即ち、原料粉末をミクロ的にみれば、粉体内では不均質な組成分布構造となっている）にもかかわらず、これが焼結されることによって、得られた焼結体全体にわたって、あたかもＭｏ−Ｎｂ均一固溶体によって形成されたが如き均質な特性を示し、しかも、抗折力、硬度、耐熱性等が向上し、さらに、均一で微細かつ緻密な結晶粒組織を有するため、均質かつすぐれた機械的特性を備えたＭｏ−Ｎｂ系焼結体が得られること。
以上、（ａ）、（ｂ）に示される研究結果を得たのである。

この発明は、上記研究結果に基づいてなされたものであって、
「平均粒径が０．５〜１０μｍのモリブデン（Ｍｏ）とニオブ（Ｎｂ）の固溶体からなる合金粉末であって、該合金粉末におけるモリブデン（Ｍｏ）の平均含有量は９０〜９９ａｔ％、ニオブ（Ｎｂ）の平均含有量は１〜１０ａｔ％であり、しかも、合金粉末表層部における固溶ニオブ（Ｎｂ）含有量は、合金粉末中心部における固溶ニオブ（Ｎｂ）含有量よりも大きい組成傾斜型のモリブデン（Ｍｏ）とニオブ（Ｎｂ）の固溶体からなるモリブデン−ニオブ（Ｍｏ−Ｎｂ）合金粉末。」
に特徴を有するものである。

以下に、この発明を、より具体的かつ詳細に説明する。

まず、この発明でいう組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末とは、図１に示されるように、合金粉末表層部から合金粉末中心部へ向かって、固溶Ｎｂ含有量（以下、単にＮｂ含有量という）が次第に少なくなるようなＮｂ濃度分布を示すＭｏ−Ｎｂ固溶体からなる合金粉末をいう。
図１には、最大直径約６μｍのＭｏ−Ｎｂ合金粉末の表層部、中間部、中心部におけるＮｂ含有量が等高線で示されており、表層部におけるＮｂ含有量は７ａｔ％以上、中間部では５ａｔ％、また、中心部におけるＮｂ含有量は３ａｔ％であること、即ち、合金粉末表層部から合金粉末中心部へ向かって、Ｎｂ含有量が次第に少なくなっていることがわかる。

この発明では、組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末の平均粒径を０．５〜１０μｍと定めているが、平均粒径が０．５μｍ未満では、合金粉末全体がＭｏ−Ｎｂの均一固溶体となってしまい、組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ固溶体を得ることができない。
一方、前記したように、この発明の組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末は、例えば、酸化モリブデン粉末と酸化ニオブ粉末とを混合し、この混合粉末に特定の処理を施し拡散を行わせることにより得ることができるのであるが、合金粉末の平均粒径が１０μｍを超えると、粉末中心部にまでＮｂが十分拡散せず、或いは、十分な拡散を行うのに長時間を要し、粉末中心部近傍では、Ｍｏ−Ｎｂ固溶体を形成することができなくなり、また、焼結性の低下を招くようになるので、組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末の平均粒径を０．５〜１０μｍと定めた。

また、この発明では、合金粉末のＭｏの平均含有量は９０〜９９ａｔ％、Ｎｂの平均含有量は１〜１０ａｔ％と定めているが、Ｍｏ、Ｎｂの平均含有量とは、酸化モリブデン粉末と酸化ニオブ粉末とを混合して合金粉末を形成する際の、酸化モリブデン粉末、酸化ニオブ粉末の中にそれぞれ含有されるＭｏ量、Ｎｂ量と、それぞれの粉末の配合割合とから求めることができる。
そして、組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ固溶体からなる合金粉末におけるＮｂの平均含有量が１ａｔ％未満では、Ｎｂ量の絶対量が少なく、Ｍｏ粉末の中心部にまでＮｂが十分拡散しないため、組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ固溶体を形成することができず、一方、Ｎｂの平均含有量が１０ａｔ％を超えるようになると、酸化ニオブ粉末の還元反応速度が低下し、同時に、Ｍｏ、Ｎｂの合金化反応速度も低下するため、合金粉末中におけるＮｂの平均含有量は１〜１０ａｔ％、Ｍｏの平均含有量は９０〜９９ａｔ％と定めた。

次に、この発明の組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ固溶体からなるＭｏ−Ｎｂ合金粉末は、例えば、Ｍｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末からなる混合酸化物粉末を調製し、該混合酸化物粉末を還元・拡散・合金化処理することによって製造することができるが、各工程について以下に簡単に説明する。

（１）Ｍｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末からなる混合酸化物粉末の調製；
Ｍｏ酸化物粉末としては、具体的には、三酸化モリブデン（ＭｏＯ_３）、二酸化モリブデン（ＭｏＯ_２）等の各粉末を単独で又は混合して用いることができ、また、Ｎｂ酸化物粉末としては、五酸化ニニオブ（Ｎｂ_２Ｏ_５）、二酸化ニオブ（ＮｂＯ_２）、一酸化ニオブ（ＮｂＯ）の各粉末を単独で又は混合して用いることができる。
Ｍｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末との混合粉末は、各酸化物粉末の配合割合に応じたＭｏ含有量とＮｂ含有量の比が、ほぼそのまま、最終的に得られるＭｏ−Ｎｂ合金粉末の、Ｍｏ、Ｎｂの平均含有量となるので、目標とする合金粉末の成分組成割合に応じて、Ｍｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末との配合量を決定し、これを混合してＭｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末との混合酸化物粉末を調製する。
Ｍｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末、あるいはこれらを混合した混合酸化物粉末は、還元反応、拡散反応および合金化反応を均一に進行させるために、その粒度を０．５〜３．０μｍ程度に調製することが好ましく、また、Ｍｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末の純度も、最終的に得られるＭｏ−Ｎｂ系焼結体の特性に影響を与えるので、それぞれ純度９９．９９％以上のものを使用することが望ましい。

（２）還元・拡散・合金化処理；
還元・拡散・合金化処理は、上記Ｍｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末との混合酸化物粉末を水素雰囲気下で加熱することにより、酸化物の還元反応を進行させるとともに、ＭｏとＮｂの拡散・合金化反応を同時に進行させて、組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ固溶体からなるＭｏ−Ｎｂ合金粉末を形成する処理である。
Ｍｏ酸化物粉末単体の場合、約１０００℃下で還元反応が進行するが、Ｎｂ酸化物粉末単体では、２０００℃程度まで温度を高めても還元反応は進行しないが、本発明のように、それぞれの酸化物粉末を混合し、この混合酸化物粉末を還元すると、そのメカニズムはまだ十分に解明されていないが、Ｎｂ酸化物単体の還元温度に比してはるかに低い温度である１３５０〜１７００℃の温度範囲で還元することができ、さらに、それと同時に、還元によって生成したＭｏとＮｂの拡散・合金化反応を生じさせることができる。

ただ、水素雰囲気に維持された炉中へ混合酸化物粉末を装入し、上記還元・拡散・合金化処理の温度範囲にまで昇温するにあたり、加熱速度（昇温速度）があまりに速すぎると、混合酸化物粉末の表面側と内部側とに急激な温度勾配が生じ、還元反応・拡散反応・合金化反応の進行が部位によって異なったものとなり、その結果、未還元の酸化物粉末が残留する恐れがあり、一方、昇温速度が遅い場合には、還元・拡散・合金化処理に多大な時間を要し、生産効率が低下する。したがって、水素雰囲気炉への混合酸化物粉末の装入に当たっては、昇温速度が５〜５０℃／分になるように、炉温コントロールプログラムや１トレイあたりの混合酸化物粉末のチャージ量等を調整することが必要である。

また、還元・拡散・合金化処理条件については、還元・拡散・合金化処理の温度が１３５０℃未満、あるいは、加熱保持時間が１時間未満の場合には、還元反応が十分に行われないばかりか、Ｍｏ及びＮｂの拡散・合金化反応も不十分となり、組成傾斜型のＭｏとＮｂの固溶体からなる合金粉末を形成することはできず、一方、還元処理温度が１７００℃を超えた場合、あるいは、加熱保持時間が６時間を越えた場合には、得られたＭｏ−Ｎｂ合金粉末の結晶粒組織の粗大化、Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末の凝集が生じることによって、還元処理の効率の低下、粉末粒径の粗大化が生じる。また、Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末が均一固溶体となってしまい、組成傾斜型の濃度分布構造を形成できなくなることもある。そこで、この発明では、還元・拡散・合金化処理の温度範囲を１３５０〜１７００℃、また、加熱保持時間を１〜６時間と定めた。なお、実用的な処理という観点からは、還元・拡散・合金化処理のより好ましい温度範囲は、１５００〜１６００℃であり、加熱保持時間は２〜３時間である。
上記還元・拡散・合金化処理により、０．５〜１０μｍレベルの微細な粉末粒径の、組成傾斜型のＭｏとＮｂの固溶体からなるＭｏ−Ｎｂ合金粉末を形成することができる。

前記（１）で既に述べたとおり、この発明では、Ｍｏ酸化物粉末としては、三酸化モリブデン（ＭｏＯ_３）、二酸化モリブデン（ＭｏＯ_２）等の各粉末を単独で又は混合して用いることができるが、Ｍｏ酸化物粉末として、二酸化モリブデン（ＭｏＯ_２）を全く含有しないＭｏ酸化物、あるいは、二酸化モリブデン（ＭｏＯ_２）含有量が少ないＭｏ酸化物の混合粉末を使用した場合には、このようなＭｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末との混合酸化物粉末を、還元・拡散・合金化処理を行う加熱保持温度（１３５０〜１７００℃）に昇温する過程で、混合酸化物粉末中のＭｏ成分が昇華をおこし、その結果、還元・拡散・合金化処理して得た合金粉末中のＭｏとＮｂの含有量比率が変化してしまい、目標とする成分組成割合のＭｏ−Ｎｂ合金粉末を得ることができなくなることがある。
そこで、このような場合には、還元・拡散・合金化処理に先立って、Ｍｏ成分をＭｏＯ_２として安定化させ、Ｍｏ成分の昇華と、それに伴うＭｏとＮｂの含有量比率の変化を防止する安定化前処理を行うことが望ましい。
安定化前処理は、混合酸化物粉末を電気炉等に装入し、水素雰囲気中で所定時間加熱保持することによって、Ｍｏ酸化物粉末中のＭｏ成分をＭｏＯ_２として安定化させ、還元・拡散・合金化処理の温度範囲にまで昇温される過程でＭｏ成分が昇華してしまうことを防ぎ、Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末におけるＭｏとＮｂの含有量比率が変化することを防止する処理である。

安定化前処理：
使用するＭｏ酸化物粉末の純度、粒度分布、平均粒度あるいは使用する電気炉・トレイの容量等により、安定化前処理の具体的な条件は多少異なるが、いずれにしても、Ｍｏ酸化物粉末中のＭｏ成分をＭｏＯ_２として安定化させのための前処理であって、例えば、純度９９．９９％以上、平均粒度０．９μｍであれば、チャージ量を３００〜５００ｇ／トレイ、水素ガス流量を２０〜６０Ｌ／ｍｉｎとした場合には、通常、加熱温度５００〜６５０℃（好ましくは、５４０〜６２０℃）で６０〜９０分保持することによって、Ｍｏ酸化物を二酸化モリブデン（ＭｏＯ_２）として安定化することができる。なお、加熱温度が６５０℃を超えた場合には、Ｍｏ成分の昇華が生じる恐れがあり、また、５００℃未満では、Ｍｏ成分の安定化に長時間を要し、処理効率が低下することから、安定化前処理の加熱温度範囲は５００〜６５０℃とすることが望ましい。

なお、上記安定化前処理は、Ｍｏ酸化物粉末中のＭｏ成分を二酸化モリブデン（ＭｏＯ_２）として安定化させるための処理であるから、Ｍｏ酸化物粉末が二酸化モリブデン（ＭｏＯ_２）粉末単独である場合には、本来このような安定化処理は必要とされない。
しかし、Ｍｏ酸化物粉末として、純度がそれほど高くない二酸化モリブデン（ＭｏＯ_２）粉末を用いたような場合には、該酸化物粉末中のＭｏ成分は、厳密な意味で全てが二酸化モリブデン（ＭｏＯ_２）として存在しているわけではなく、実際上は、三酸化モリブデン（ＭｏＯ_３）等も微量存在していることから、Ｍｏ酸化物粉末の配合量と得られる合金粉末の成分組成の対応関係をより一致させるためには、上記安定化前処理を行ってＭｏ成分を安定化させ、Ｍｏ成分の含有比率の変動を防止しておくことは非常に有効である。

使用するＭｏ酸化物粉末に応じて、上記（２）の還元・拡散・合金化処理、あるいは、上記（２）、（３）の安定化前処理後の還元・拡散・合金化処理を行うことによって、不純物の混入が少なく純度が維持されたままで、粉末粒径も微細な０．５〜１０μｍという微細な粉末粒径の組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ固溶体からなるＭｏ−Ｎｂ合金粉末が製造される。
そして、上記Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末におけるＮｂ、Ｍｏの平均含有量は、目標とした合金成分組成割合と実質的に一致するばかりか、該合金粉末は、合金粉末表層部から合金粉末中心部へ向かってＮｂ含有量が次第に少なくなっている組成傾斜型の濃度分布構造を有し、しかも、均一微細な結晶粒組織を備えているものである。

目標とするＭｏ−Ｎｂ系焼結体の成分組成に応じて、Ｍｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末の配合割合を調整し、組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ固溶体からなるＭｏ−Ｎｂ合金粉末を製造し、このＭｏ−Ｎｂ合金粉末を原料粉末として用いて、表５に示される従来から通常に行われている焼結条件で、所定組成のＭｏ−Ｎｂ系焼結体を作製したところ、例えば、表６に示されるように、抗折力、硬度、耐熱性、相対密度が非常に優れ、また、平均結晶粒径が非常に小さく（平均結晶粒径４０μｍ以下）、しかも、焼結体全体として均質な特性を備えたＭｏ−Ｎｂ系焼結体を得ることができた。

この発明の組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ固溶体からなるＭｏ−Ｎｂ合金粉末を焼結用原料粉末として用いれば、焼結性にすぐれ、均質かつ微細結晶粒組織の高密度の焼結体が得られるとともに、不純物の混入がなく高純度が維持されたまま、すぐれた抗折力、高温硬さ、耐熱性を有するＭｏ−Ｎｂ系焼結体を得ることができる。

表１に示す粒度と成分分析値のＭｏ酸化物粉末およびＮｂ酸化物粉末を使用し、表２に示すように、目標組成として、Ｎｂ平均含有量が１at％〜１０at％のＭｏ−Ｎｂ合金粉末が得られるように、Ｍｏ酸化物粉末とＮｂ酸化物粉末の種類と配合割合をかえた１０種類の混合粉末１〜１０を用意した。

混合粉末１（５００ｇ）を電気炉内に装入し、表３に示すように、水素雰囲気中にて、１６００±２０℃で２時間加熱保持し、還元・拡散・合金化処理を行い、組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ固溶体からなるＭｏ−Ｎｂ合金粉末１を得た。そして、このＭｏ−Ｎｂ合金粉末１には酸化物は残存せず、組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ固溶体となっていることが確認された。
即ち、図１は、組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ合金粉末の断面についてのＮｂ濃度等高線を示す模式図であるが、Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末１においても、この模式図に示されるように、粉末表面から粉末中心へ向かうにしたがってＮｂ成分の含有量が次第に減少する組成傾斜型の濃度分布構造となっていることが理解されている。

表２に示される混合粉末２〜１０について、表３に示される条件で還元・拡散・合金化処理を行って、Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末２〜１０を得た。そして、このＭｏ−Ｎｂ合金粉末２〜１０についても、酸化物は存在せず、組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ固溶体となっていることを確認した。
なお、Ｍｏ酸化物として三酸化モリブデン（ＭｏＯ_３）を使用した混合粉末６〜１０については、還元・拡散・合金化処理に先立って、表３に示される条件で安定化前処理を実施した。

表４には、実施例１、実施例２で得られたＭｏ−Ｎｂ合金粉末１〜１０の、Ｍｏ平均含有量、Ｎｂ平均含有量、粉末表層部および粉末中心部における固溶Ｎｂ含有量とともに、粉末粒径、純度、他の成分（Ｏ，Ｆｅ，Ｎａ，Ｋ）の含有量を示したが、この発明のＭｏ−Ｎｂ合金粉末１〜１０は、組成傾斜型のＮｂ濃度分布構造を備え、９９．９９％以上の高純度を有し、合金粉末中のＭｏ、Ｎｂの平均含有量は、目標組成とほぼ一致した組成が得られ、Ｏ含有量及び不純物（Ｆｅ，Ｎａ，Ｋ）含有量が極めて少なく、粉末粒径も０．５〜１０μｍの範囲内のきわめて微細な組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末であることがわかる。

本発明でいう「粉末中心部」、「粉末表層部」とは以下のように定義される。
即ち、Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末を熱硬化性樹脂に埋め込み、樹脂表面を研磨して、２〜４μｍ径の粉末粒子断面を得て、この粒子断面を光学顕微鏡で観察し、任意に３０個の測定粉末粒子を決定し、図２に示すように、各測定粉末粒子のＦｅｒｅｔ径（Ｆｅｒｅｔ径については、例えば、粉体工学研究会編「粉体粒度測定法」（１９６５年（株）養賢堂発行）２７〜２９頁、５３頁参照）の長径、短径を辺とする長方形を描き、該長方形の対角線の交点Ａを「粉末中心部」と定義し（図２中、「中心部」と表示）、また、Ａ点を通る任意の線上で、粉末粒子表面との交点を交点Ｂとし、交点Ａと交点Ｂの長さをＬとした場合、直線ＡＢ上で交点Ａから３Ｌ／４離れた位置（あるいは、直線ＡＢ上で交点ＢからＬ／４離れた位置）を「粉末表層部」と定義する（図２中、「表層部」と表示）。
なお、測定粉末粒子の決定に当り、交点Ａ（即ち、「粉末中心部」）が、粉末粒子断面外となってしまうような形状の粉末粒子については、測定対象から除外した。
また、この発明では、「粉末中心部」、「粉末表層部」のＭｏ含有量、Ｎｂ含有量を、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＨＯＲＩＢＡＥＭＡＸＥＮＥＲＧＹＥＸ−２５０）を用い、粒子断面内の多点分析を行い求めた。電子顕微鏡設定は、加速電圧：１０ｋＶ、Ｗ．Ｄ＝１５ｍｍ、倍率：１０，０００倍。エネルギー分散型Ｘ線分析装置設定はプロセスタイム＝５、デッドタイム＝２０％、分析時間＝２００秒で測定した。

次に、本発明の上記Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末１〜１０を原料粉末として用い、表５に示される焼結条件の焼結法により、Ｍｏ−Ｎｂ系焼結体（本発明焼結体１〜１０という）を作製した。
比較のために、酸化モリブデンを水素還元して得られた平均粒径６μｍのＭｏ粉末と、電解法により得た平均粒径１００μｍのＮｂ粉末を、所定組成（Ｎｂが１原子％、１０原子％）となるように配合し、これをそのまま焼結用の原料粉末として用い、表５に示される焼結条件で焼結し、Ｍｏ−Ｎｂ系焼結体（比較焼結体１、２という）を作製した。

上記本発明焼結体１〜１０と比較焼結体１、２の諸特性を表６に示す。
なお、各焼結体の特性は、まず、得られた焼結体をダイヤモンド砥石で研削し、その後、ダイヤモンド琢磨を行い鏡面とし、これをダイヤモンドカッターにて切断し、８ｍｍ×４ｍｍ×２４ｍｍの試験片を３０本作製して、以下のように測定した。
「坑折力（ＭＰａ）」：支点間距離２０ｍｍで、ＪＩＳＺ２２０３に規定された抗折試験方法に基づいて測定した３０本の試験片の測定値の平均値。
「硬さ（Ｈｖ）」：常温で測定した３０本の試験片のビッカース硬さの平均値。
「耐熱性（％）」：１０本の試験片から１辺１．６ｍｍの立方体の１０サンプルを切出し、ＴＧ−ＤＴＡで、空気流量１５０ｍｌ／ｍｉｎ、昇温速度１０℃／ｍｉｎ、６００℃保持時間１時間で熱重量分析を行い、ＴＧ曲線より重量増加率（％）を測定した１０本のサンプルの平均値。
「相対密度（％）」：アルキメデス（水中天秤）法で測定した上記各３０本の試験片の測定値の平均値。
「平均結晶粒径（μｍ）」：光学顕微鏡（倍率×1,000）の観察により、ランダム５０結晶粒について測定した結晶粒径の平均値。

表６に示される諸特性の対比から、この発明の組成傾斜型Ｍｏ−Ｎｂ合金粉末１〜１０を用いて作製した本発明焼結体１〜１０は、比較焼結体１、２と比較して、焼結性にすぐれ、相対密度は高く、平均結晶粒径は小さく、非常に緻密かつ微細な結晶粒組織になっているとともに、坑折力、硬度、耐熱性にすぐれたものとなっている。
以上のとおり、この発明の組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ合金粉末は、これを原料粉末として用いて焼結体を製造した場合に、得られたＭｏ−Ｎｂ系焼結体は、高純度、微細結晶粒組織、均質であり、すぐれた耐熱性、機械的特性を備えたものとなる。

この発明の組成傾斜型のＭｏ−Ｎｂ合金粉末の断面についての、Ｎｂ濃度等高線を示す模式図であるこの発明における粉末粒子の「粉末中心部」、「粉末表層部」の位置を示す概略説明図である。

Claims

平均粒径が０．５〜１０μｍのモリブデンとニオブの固溶体からなる合金粉末であって、該合金粉末におけるモリブデンの平均含有量は９０〜９９ａｔ％、ニオブの平均含有量は１〜１０ａｔ％であり、しかも、合金粉末表層部における固溶ニオブ含有量は、合金粉末中心部における固溶ニオブ含有量よりも大きいことを特徴とする組成傾斜型のモリブデンとニオブの固溶体からなるモリブデン−ニオブ合金粉末。