JP2008274323A - 表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008274323A JP2008274323A JP2007116477A JP2007116477A JP2008274323A JP 2008274323 A JP2008274323 A JP 2008274323A JP 2007116477 A JP2007116477 A JP 2007116477A JP 2007116477 A JP2007116477 A JP 2007116477A JP 2008274323 A JP2008274323 A JP 2008274323A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot
- less
- finish rolling
- sheet
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 106
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 106
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 151
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 94
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 30
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 24
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims abstract description 22
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 13
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 28
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 20
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 11
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 claims description 7
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 25
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 15
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 8
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 6
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 6
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 4
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 208000027418 Wounds and injury Diseases 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 1
- 206010041541 Spinal compression fracture Diseases 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001816 polyoxyethylene sorbitan tristearate Substances 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】C:0.02〜0.08%、Nb:0.03〜0.10%、Ti:0.005〜0.05%を含み、Si、Mn、P、S、Al、Nを適正量に調整した組成を有する鋼素材に、粗圧延工程と、仕上圧延工程と、巻取工程とを順次施すに当たり、粗圧延工程後で仕上圧延工程前に、および/または、仕上圧延工程中に、表層部を50℃/s以上の冷却速度でAr3変態点超え930℃以下の温度に達するまで急冷する加速冷却、または表層部を50℃/s以上の冷却速度でAr3変態点以下の温度に達するまで急冷する加速冷却を施したのち、該加速冷却を停止し、しかる後に仕上圧延を施す。なお、Ar3変態点以下の温度に達するまで急冷する加速冷却を施した場合には、仕上圧延は1パス当たりの圧下率を、(1.1×一様伸び)%以下に限定することが好ましい。これにより、表面品質に優れ、靭性、とくに延性亀裂伝播特性に優れた高張力熱延鋼板とすることができる。
【選択図】なし
Description
(1)質量%で、C:0.02〜0.08%、Si:0.5%以下、Mn:0.8〜1.8%、P:0.025%以下、S:0.005%以下、Al:0.005〜0.10%、N:0.005%以下、Nb:0.03〜0.10%、Ti:0.005〜0.05%を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材に、粗圧延を施しシートバーとする粗圧延工程と、該シートバーに仕上圧延を施し熱延板とする仕上圧延工程と、該熱延板を巻き取る巻取工程とを順次施す熱延鋼板の製造方法において、前記粗圧延工程後で、前記仕上圧延工程前に、前記シートバーに、表層部を50℃/s以上の冷却速度でAr3変態点超え930℃以下の温度に達するまで急冷する加速冷却を施したのち、該加速冷却を停止し、しかる後に仕上圧延工程を施すことを特徴とする表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板の製造方法。
(6)(1)ないし(5)のいずれかにおいて、前記巻取工程における前記熱延板の巻取り温度を350〜700℃とし、巻き取ったのちの冷却速度をコイル中央部で5〜20℃/hとすることを特徴とする熱延鋼板の製造方法。
C:0.02〜0.08%、
Cは、鋼の強度を上昇させる作用を有する元素であり、本発明では所望の高強度を確保するために、0.02%以上の含有を必要とする。一方、0.08%を超える過剰な含有は、パーライト等の第二相の組織分率を増大させ、母材靭性および溶接熱影響部靭性を低下させる。このため、Cは0.02〜0.08%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.02〜0.05%である。
Siは、固溶強化、焼入れ性の向上を介して、鋼の強度を増加させるが、同時に靭性を低下させる作用を有し、また、Siは電縫溶接時にSiの酸化物を形成し、電縫溶接部の靭性を低下させる。このため、本発明では、Siはできるだけ低減することが望ましいが、0.5%までは許容できることから、Siは0.5%以下に限定した。なお、好ましくは0.3%以下である。
Mnは、焼入性を向上させる作用を有し、焼入性向上を介し鋼板の強度を増加させる。また、Mnは、MnSを形成しSを固定することにより、Sの粒界偏析を防止してスラブ(鋼素材)割れを抑制する。このような効果を得るためには、0.8%以上の含有を必要とする。一方、1.8%を超える含有は、偏析を助長し、セパレーションの発生を増加させる。この偏析を消失させるには、1300℃を超える温度に加熱する必要があり、このような熱処理を工業的規模で実施することは現実的でない。このため、Mnは0.8〜1.8%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.9〜1.7%である。
Pは、鋼中に不純物として不可避的に含まれるが、鋼の強度を上昇させる作用を有する。しかし、0.025%を超えて過剰に含有すると溶接性が低下する。このため、Pは0.025%以下に限定した。なお、好ましくは0.015%以下である。
S:0.005%以下
Sは、Pと同様に鋼中に不純物として不可避的に含まれるが、0.005%を超えて過剰に含有すると、スラブ割れを生起させるとともに、熱延鋼板においては粗大なMnSを形成し、延性の低下を生じさせる。このため、Sは0.005%以下に限定した。なお、好ましくは0.003%以下である。
Alは、脱酸剤として作用する元素であり、このような効果を得るためには、0.005%以上含有することが望ましい。一方、0.10%を超える含有は、電縫溶接時の、溶接部の清浄性を著しく損なう。このようなことから、Alは0.005〜0.10%に限定した。なお、好ましくは0.005〜0.08%である。
Nは、鋼中に不可避的に含まれる元素であるが、過剰な含有はスラブ鋳造時の割れを多発させる。このため、Nは0.005%以下に限定した。なお、好ましくは0.003%以下である。
Nb:0.03〜0.10%
Nbは、オーステナイト粒の粗大化、再結晶を抑制する作用を有する元素であり、熱間仕上圧延におけるオーステナイト未再結晶温度域圧延を可能にするとともに、炭窒化物として微細析出することにより、溶接性を損なうことなく、少ない含有量で熱延鋼板を高強度化する作用を有する。このような効果を得るためには、0.03%以上の含有を必要とする。一方、0.10%を超える過剰な含有は、熱間仕上圧延中の圧延荷重の増大をもたらし、熱間圧延が困難となる場合がある。このため、Nbは0.03〜0.10%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.03〜0.07%である。
Tiは、窒化物を形成しNを固定しスラブ(鋼素材)割れを防止する効果を有するとともに、炭化物として微細析出することにより、鋼板を高強度化させる。このような効果は、0.005%以上の含有で顕著となるが、0.05%を超える含有は析出強化により降伏点が著しく上昇する。このため、Tiは0.005〜0.05%に限定した。なお、好ましくは0.005〜0.03%である。
Cu、Ni、Cr、Mo、Vはいずれも、焼入れ性を向上させ、鋼板の強度を増加させる元素であり、必要に応じて1種または2種以上を選択して含有できる。
Niは、焼入れ性を向上させ、鋼板の強度を増加させるとともに、靭性を向上させる作用を有する元素である。このような効果を得るためには、0.005%以上含有することが望ましいが、0.5%を超えて含有しても効果が飽和し含有量に見合う効果が期待できなくなり、経済的に不利となる。このため、Niは0.005〜0.5%に限定することが好ましい。
Moは、焼入性を向上させるとともに、炭化物を形成して鋼板を高強度化する作用を有する元素であり、このような効果は0.005%以上の含有で顕著となる。一方、0.3%を超える多量の含有は、溶接性を低下させる。このため、Moは0.005〜0.3%に限定することが好ましい。なお、より好ましくは0.1〜0.3%である。
上記した成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物からなる。
また、上記した加速冷却に代えて、表層部が50℃/s以上の冷却速度でAr3変態点以下の温度に達するまで急冷する加速冷却としてもよい。これにより、シートバー中心部近傍までを、高靭化に有効な温度域である、930℃以下の温度とすることが容易となる。しかし、この場合には、加速冷却後の仕上圧延の条件を特定範囲の条件とする必要がある。なお、加速冷却の冷却停止温度がAr3変態点以下で350℃未満の場合には、巻取り工程で問題が生じる。
なお、加速冷却は、上記したように、粗圧延工程後で仕上圧延工程前に施すことに代えて、仕上圧延工程中に行ってもよく、また粗圧延工程後で仕上圧延工程前と、仕上圧延工程中とを合わせ行ってもよい。
加速冷却の停止温度が、Ar3変態点超えの場合には、その後に施される仕上圧延工程における仕上圧延の圧延条件はとくに限定されないが、1パス当たりの圧下率は、15〜50%の圧延とすることが好ましい。1パス当たりの圧下率が15%未満では、所望の高靭性化が期待できなくなるうえ、板反りが発生する恐れが増大する。一方、1パス当たりの圧下率が50%を超えると、圧延時に表面割れが発生し、また、圧延機に過大な負荷が掛かり好ましくない。なお、より好ましくは15〜30%である。
上記した製造条件で得られる熱延鋼板は、上記した組成を有し、かつベイニティックフェライト単相からなる組織とを有し、引張強さTSが490MPa以上であり、深さ100μm以上の表面欠陥(表面割れ)の発生がなく表面品質に優れ、CTOD試験における−10℃での限界開口変位量δcが0.25mm以上で延性亀裂伝播特性に優れた鋼板である。なお、ここで、「ベイニティックフェライト」とは、結晶粒内の転位密度が高く、低温で変態した、ラス間にセメンタイトの析出がほとんど見られないベイナイト相をいうものとする。
(1)組織観察
得られた熱延板から、組織観察用試験片を採取し、圧延方向に垂直な断面(C断面)を研磨、腐食して、走査型電子顕微鏡を用いて組織を観察した。
(2)表面品質試験
得られた熱延板について、鋼板の全域にわたり表面を目視または拡大鏡で観察し、割れの有無を調査し、表面品質を評価した。深さ100μm以上の割れ等の表面欠陥が発生した場合を×、発生しなかった場合を○として評価した。
(3)引張試験
得られた熱延板の板厚中央部から、圧延方向に直交する方向(C方向)が長手方向となるように、小型丸棒引張試験片を採取して、引張試験を実施し、引張強さTSを求めた。
(3)衝撃試験
得られた熱延板の板厚中央部から、圧延方向に直交する方向(C方向)が長手方向となるようにVノッチ試験片を採取し、JIS Z 2242の規定に準拠してシャルピー衝撃試験を実施し、試験温度:−80℃での吸収エネルギー(J)を求めた。なお、試験片は3本とし、得られた吸収エネルギー値の算術平均をもとめ、その鋼板の吸収エネルギー値vE−80(J)とした。
(4)CTOD試験
得られた熱延板から、圧延方向に直交する方向(C方向)が長手方向となるようにCTOD試験片を採取し、BS 7448:Part1 1991の規定に準拠して、試験温度:−10℃でCTOD試験を行い、−10℃での限界開口変位量δc(mm)を求め、延性亀裂伝播特性を評価した。
(5)DWTT試験
得られた熱延板から、圧延方向に直交する方向(C方向)が長手方向となるようにDWTT試験片を採取し、ASTM E436の規定に準拠して、DWTT試験を実施し、DWTT温度(℃)(:延性破面率が85%となる温度)を求め、靭性を評価した。
Claims (8)
- 質量%で、
C:0.02〜0.08%、 Si:0.5%以下、
Mn:0.8〜1.8%、 P:0.025%以下、
S:0.005%以下、 Al:0.005〜0.10%、
N:0.005%以下、 Nb:0.03〜0.10%、
Ti:0.005〜0.05%
を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材に、粗圧延を施しシートバーとする粗圧延工程と、該シートバーに仕上圧延を施し熱延板とする仕上圧延工程と、該熱延板を巻き取る巻取工程とを順次施す熱延鋼板の製造方法において、前記粗圧延工程後で、前記仕上圧延工程前に、前記シートバーに、表層部を50℃/s以上の冷却速度でAr3変態点超え930℃以下の温度に達するまで急冷する加速冷却を施したのち、該加速冷却を停止し、しかる後に仕上圧延工程を施すことを特徴とする表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板の製造方法。 - 質量%で、
C:0.02〜0.08%、 Si:0.5%以下、
Mn:0.8〜1.8%、 P:0.025%以下、
S:0.005%以下、 Al:0.005〜0.10%、
N:0.005%以下、 Nb:0.03〜0.10%、
Ti:0.005〜0.05%
を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材に、粗圧延を施しシートバーとする粗圧延工程と、該シートバーに仕上圧延を施し熱延板とする仕上圧延工程と、該熱延板を巻き取る巻取工程とを順次施す熱延鋼板の製造方法において、前記仕上圧延工程で少なくとも1回、圧延パス間で、仕上圧延途中の熱延板に、表層部が50℃/s以上の冷却速度でAr3変態点超え930℃以下の温度に達するまで急冷する加速冷却を施したのち、該加速冷却を停止し、さらに仕上圧延を行い所定寸法形状の熱延板とすることを特徴とする表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板の製造方法。 - 質量%で、
C:0.02〜0.08%、 Si:0.5%以下、
Mn:0.8〜1.8%、 P:0.025%以下、
S:0.005%以下、 Al:0.005〜0.10%、
N:0.005%以下、 Nb:0.03〜0.10%、
Ti:0.005〜0.05%
を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材に、粗圧延を施しシートバーとする粗圧延工程と、該シートバーに仕上圧延を施し熱延板とする仕上圧延工程と、該熱延板を巻き取る巻取工程とを順次施す熱延鋼板の製造方法において、前記粗圧延工程後で、前記仕上圧延工程前に、前記シートバーに、表層部が50℃/s以上の冷却速度でAr3変態点超え930℃以下の温度に達するまで急冷する加速冷却を施したのち、該加速冷却を停止し、ついで前記仕上圧延工程を施し、さらに該仕上圧延工程で少なくとも1回、圧延パス間で、仕上圧延途中の熱延板に、表層部が50℃/s以上の冷却速度でAr3変態点超え930℃以下の温度に達するまで急冷する加速冷却を施したのち、該加速冷却を停止し、さらに仕上圧延を施し所望寸法形状の熱延板とすることを特徴とする表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板の製造方法。 - 前記加速冷却を、表層部が50℃/s以上の冷却速度でAr3変態点以下の温度に達するまで急冷する冷却とし、前記仕上圧延工程における仕上圧延を、1パス当たりの圧下率が(1.1×一様伸び)%以下(ここで、一様伸び:950℃まで加熱したのちAr3変態点以下まで冷却し、ついで950℃まで再加熱して高温引張試験を行ったときに、得られた応力−歪曲線における一様伸び値(%))であることを特徴とする請求項3に記載の熱延鋼板の製造方法。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu:0.005〜0.5%、Ni:0.005〜0.5%、Cr:0.005〜0.5%、Mo:0.005〜0.3%、V:0.005〜0.3%のうちから選ばれた1種または2種以上を含有する組成とすることを特徴とする請求項1ないし4のいずれかに記載の熱延鋼板の製造方法。
- 前記巻取工程における前記熱延板の巻取り温度を350〜700℃とし、巻き取ったのちの冷却速度をコイル中央部で5〜20℃/hとすることを特徴とする請求項1ないし5のいずれかに記載の熱延鋼板の製造方法。
- 質量%で、
C:0.02〜0.08%、 Si:0.5%以下、
Mn:0.8〜1.8%、 P:0.025%以下、
S:0.005%以下、 Al:0.005〜0.10%、
N:0.005%以下、 Nb:0.03〜0.10%、
Ti:0.005〜0.05%
を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と、ベイニティックフェライト単相からなる組織とを有し、引張強さTSが490MPa以上であることを特徴とする表面品質および延性亀裂伝播特性に優れた熱延鋼板。 - 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu:0.005〜0.5%、Ni:0.005〜0.5%、Cr:0.005〜0.5%、Mo:0.005〜0.3%、V:0.005〜0.3%のうちから選ばれた1種または2種以上を含有する組成とすることを特徴とする請求項7に記載の熱延鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007116477A JP5151233B2 (ja) | 2007-04-26 | 2007-04-26 | 表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007116477A JP5151233B2 (ja) | 2007-04-26 | 2007-04-26 | 表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012224674A Division JP5413496B2 (ja) | 2012-10-10 | 2012-10-10 | 表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2008274323A true JP2008274323A (ja) | 2008-11-13 |
JP5151233B2 JP5151233B2 (ja) | 2013-02-27 |
Family
ID=40052665
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2007116477A Active JP5151233B2 (ja) | 2007-04-26 | 2007-04-26 | 表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5151233B2 (ja) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2010087511A1 (ja) * | 2009-01-30 | 2010-08-05 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2010196165A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 低温靭性に優れた極厚高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2010196164A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2010196163A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2012172256A (ja) * | 2011-02-24 | 2012-09-10 | Jfe Steel Corp | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
KR101461773B1 (ko) * | 2010-05-11 | 2014-11-13 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 냉연 강판 및 그 제조 방법 |
US9809869B2 (en) | 2009-01-30 | 2017-11-07 | Jfe Steel Corporation | Thick-walled high-strength hot rolled steel sheet having excellent hydrogen induced cracking resistance and manufacturing method thereof |
JP2018095904A (ja) * | 2016-12-12 | 2018-06-21 | Jfeスチール株式会社 | 低降伏比角形鋼管用熱延鋼板の製造方法および低降伏比角形鋼管の製造方法 |
CN113403535A (zh) * | 2021-05-31 | 2021-09-17 | 北京首钢股份有限公司 | 一种车厢板用热轧带钢及其制备方法 |
CN114410875A (zh) * | 2022-03-10 | 2022-04-29 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种具有良好低温韧性的易镀锌输电铁塔用钢及其制造方法 |
CN115415320A (zh) * | 2022-08-31 | 2022-12-02 | 大冶特殊钢有限公司 | 一种20Cr钢的轧制方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05148544A (ja) * | 1991-11-25 | 1993-06-15 | Nippon Steel Corp | 板厚方向の硬さ分布が均一な高強度高靭性鋼板の製造法 |
JPH10306316A (ja) * | 1997-04-28 | 1998-11-17 | Nippon Steel Corp | 低温靭性に優れた低降伏比高張力鋼材の製造方法 |
JP2000192143A (ja) * | 1998-12-25 | 2000-07-11 | Kawasaki Steel Corp | 均質性に優れた非調質高張力鋼板の製造方法 |
JP2008240097A (ja) * | 2007-03-28 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板の製造方法 |
-
2007
- 2007-04-26 JP JP2007116477A patent/JP5151233B2/ja active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05148544A (ja) * | 1991-11-25 | 1993-06-15 | Nippon Steel Corp | 板厚方向の硬さ分布が均一な高強度高靭性鋼板の製造法 |
JPH10306316A (ja) * | 1997-04-28 | 1998-11-17 | Nippon Steel Corp | 低温靭性に優れた低降伏比高張力鋼材の製造方法 |
JP2000192143A (ja) * | 1998-12-25 | 2000-07-11 | Kawasaki Steel Corp | 均質性に優れた非調質高張力鋼板の製造方法 |
JP2008240097A (ja) * | 2007-03-28 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板の製造方法 |
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9580782B2 (en) | 2009-01-30 | 2017-02-28 | Jfe Steel Corporation | Thick high-tensile-strength hot-rolled steel sheet having excellent low-temperature toughness and manufacturing method thereof |
JP2010196165A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 低温靭性に優れた極厚高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2010196164A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2010196163A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-09-09 | Jfe Steel Corp | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
CN102301026A (zh) * | 2009-01-30 | 2011-12-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 低温韧性优良的厚壁高强度热轧钢板及其制造方法 |
US9809869B2 (en) | 2009-01-30 | 2017-11-07 | Jfe Steel Corporation | Thick-walled high-strength hot rolled steel sheet having excellent hydrogen induced cracking resistance and manufacturing method thereof |
KR101333854B1 (ko) | 2009-01-30 | 2013-11-27 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 저온 인성이 우수한 후육 고장력 열연 강판 및 그 제조 방법 |
US8784577B2 (en) | 2009-01-30 | 2014-07-22 | Jfe Steel Corporation | Thick high-tensile-strength hot-rolled steel sheet having excellent low-temperature toughness and manufacturing method thereof |
WO2010087511A1 (ja) * | 2009-01-30 | 2010-08-05 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
EP2392682A4 (en) * | 2009-01-30 | 2015-02-25 | Jfe Steel Corp | HIGH-STRENGTH STEEL HOT ROLLED THICK SHEET HAVING EXCELLENT LOW TEMPERATURE TENACITY AND PROCESS FOR PRODUCTION THEREOF |
KR101461773B1 (ko) * | 2010-05-11 | 2014-11-13 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 냉연 강판 및 그 제조 방법 |
JP2012172256A (ja) * | 2011-02-24 | 2012-09-10 | Jfe Steel Corp | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2018095904A (ja) * | 2016-12-12 | 2018-06-21 | Jfeスチール株式会社 | 低降伏比角形鋼管用熱延鋼板の製造方法および低降伏比角形鋼管の製造方法 |
CN113403535A (zh) * | 2021-05-31 | 2021-09-17 | 北京首钢股份有限公司 | 一种车厢板用热轧带钢及其制备方法 |
CN113403535B (zh) * | 2021-05-31 | 2022-05-20 | 北京首钢股份有限公司 | 一种车厢板用热轧带钢及其制备方法 |
CN114410875A (zh) * | 2022-03-10 | 2022-04-29 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种具有良好低温韧性的易镀锌输电铁塔用钢及其制造方法 |
CN115415320A (zh) * | 2022-08-31 | 2022-12-02 | 大冶特殊钢有限公司 | 一种20Cr钢的轧制方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5151233B2 (ja) | 2013-02-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5151233B2 (ja) | 表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5195469B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法 | |
JP5776398B2 (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP4905240B2 (ja) | 表面品質、破壊靱性および耐サワー性に優れる熱延鋼板の製造方法 | |
JP5499733B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5679114B2 (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5812115B2 (ja) | 高張力熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP5499734B2 (ja) | 低温靭性に優れた極厚高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5630026B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5533024B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法 | |
JP5418251B2 (ja) | 耐hic性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法 | |
JP5499731B2 (ja) | 耐hic性に優れた厚肉高張力熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP6624103B2 (ja) | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
WO2010087512A1 (ja) | 耐hic性に優れた厚肉高張力熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP5553093B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板 | |
JP5401863B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法 | |
JP5521482B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5742123B2 (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管向け高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP2015190026A (ja) | ラインパイプ用厚肉高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
JP5347540B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5087966B2 (ja) | 表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板の製造方法 | |
JP2017214618A (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 | |
JP4900260B2 (ja) | 延性亀裂伝播特性および耐サワー性に優れる熱延鋼板の製造方法 | |
JP2010196157A (ja) | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5413496B2 (ja) | 表面品質および延性亀裂伝播特性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20100325 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120814 |
|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20120920 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121010 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20121106 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20121119 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151214 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5151233 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |