JP2008255827A - 過給機 - Google Patents

Abstract

【課題】振動エネルギの大きい高周波のホワール振動の発生を抑制し、生じる振動および騒音の低減が図られた過給機を提供する。
【解決手段】過給機１０Ｃは、コンプレッサ２３とタービン２２とを連結し、回転可能に支持されたタービンシャフト２１と、タービンシャフト２１を回転可能に支持する浮動ブッシュ１９と、タービンシャフト２１を回転可能に支持し、浮動ブッシュ１９に対して、タービンシャフト２１の軸方向に離れて設けられた浮動ブッシュ１８と、浮動ブッシュ１９に供給する給油量と、浮動ブッシュ１８に給油する給油量とを調整可能な給油機構３５とを備える。
【選択図】図１５

Description

この発明は、一般的には、過給機に関し、より特定的には、コンプレッサおよびタービン間を連結するシャフトの軸受けとして浮動ブッシュを備える過給機に関する。

従来の過給機に関して、たとえば、特開２００２−１３８８４６号公報には、過給機のシャフトの振動による騒音の低減と、白煙の発生の防止とを両立することを目的とした過給機の軸受け装置が開示されている（特許文献１）。特許文献１に開示された軸受け装置は、シャフトを回転自在に支承するコンプレッサ側軸受けおよびタービン側軸受けを有する。これらの軸受けは、浮動ブッシュ軸受けから構成されている。コンプレッサ側軸受けは、外径クリアランスが大きく、内径クリアランスが小さくなるか、外径幅が小さく、内径幅が大きくなるように構成されている。タービン側軸受けは、内外径クリアランスが共に小さくなるか、内外径幅が共に大きくなるように構成されている。

また、特開２００２−２１３４５０号公報に記載された過給機は、回転軸と、この回転軸に摺動接触する複数の円筒状の浮動ブッシュとを備えており、浮動ブッシュの内周面および外周面に溝が形成されている。この過給機においては、浮動ブッシュが回転すると、その遠心力によって多円弧軸受となり、浮動ブッシュの内外周の油膜が安定して、オイルホワールやオイルウィップの抑制が図られている。

さらに、特開平５−３２１６８７号公報に記載された排気ターボ過給機は、衝撃センサと、この衝撃センサによって検出された検出値が予め設定された標準値以上であるときに異常信号を出力する異常検出手段とを備えている。さらに、この排気ターボ過給機は、異常検出手段から出力された異常信号に基づいて、オイルポンプから回転軸の軸受への潤滑油の供給を抑制または停止する給油制御手段としての電磁バルブを備える。

特開平７−２６９７１号公報に記載されたシーケンシャルツインターボシステムを備えたエンジンにおいては、低負荷・低回転領域においては、プライマリターボへの潤滑供給通路が絞られ、セカンダリターボへの潤滑油の供給量を増やす。これにより、セカンダリターボ内にて、回転軸等によって跳ね飛ばされる潤滑油を増大させて、このはねかけ油によって、メカニカルシールあるいはピストンリングが十分に潤滑され、軸受部あるいはシール部での磨耗が防止されている。

特開２００６−１７７４８７号公報に記載された軸受装置においては、浮動ブッシュ型のタービン側軸受と、コンプレッサ側軸受とを備えている。そして、タービン側軸受と回転軸との隙間がコンプレッサ側軸受と回転軸との隙間よりも大きく設定されている。これにより、自励振動を含む不安定振動の低減が図られている。

特開２００１−１９３４７０号公報に記載された排気駆動過給機においては、過給機の効率向上が図られている。特開平６−２８０９２５号公報には防振装置が記載されている。
特開２００２−１３８８４６号公報 特開２００２−２１３４５０号公報 特開平５−３２１６８７号公報 特開平７−２６９７１号公報 特開２００６−１７７４８７号公報 特開２００１−１９３４７０号公報 特開平６−２８０９２５号公報

上記先行文献においては、過給機に生じるホワール振動には、タービンシャフトの低回転時に生じる低周波のホワール振動と、タービンシャフトの高回転時に生じる高周波のホワール振動とについて言及し、低周波のホワール振動から高周波のホワール振動に切り替わる起因についてまでも言及したものはない。さらに、高周波のホワール振動の抑制を図る手段について記載されたものはない。

このため、上記従来の過給機においては、高周波のホワール振動を十分に抑制できないものとなっていた。ここで、タービンシャフトが高速回転時に生じる高周波のホワール振動は、振動エネルギも大きく、ハウジングに伝達される振動も大きくなる。

本発明は、上記のような課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、振動エネルギの大きい高周波のホワール振動の発生を抑制し、生じる振動および騒音の低減が図られた過給機を提供することである。

本発明に係る過給機は、１つの局面では、コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持された回転軸と、回転軸を回転可能に支持する第１浮動ブッシュと、回転軸を回転可能に支持し、第１浮動ブッシュに対して、回転軸の軸方向に離れて設けられた第２浮動ブッシュとを備える。さらに、この過給機は、第１浮動ブッシュの単位時間内での回転数と、第２浮動ブッシュの単位時間内での回転数の差は、第１浮動ブッシュの回転数と第２浮動ブッシュの回転数のうち大きい方の回転数の１５％以下とされる。

本発明に係る過給機は、他の局面では、コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持された回転軸と、回転軸を回転可能に支持する第１浮動ブッシュと、回転軸を回転可能に支持し、第１浮動ブッシュに対して回転軸の軸方向に離れて設けられた第２浮動ブッシュと、第１浮動ブッシュと第２浮動ブッシュとに油を供給可能な給油機構とを備える。そして、この過給機は、第１浮動ブッシュと第２浮動ブッシュとの形状を異ならせることにより、第１浮動ブッシュの形状に基づき、第１浮動ブッシュが油から受ける回転抵抗と、第２浮動ブッシュの形状に基づき、第２浮動ブッシュが油から受ける回転抵抗とを異ならせて、第１浮動ブッシュの単位時間内での回転数と、第２浮動ブッシュの単位時間内での回転数の差を、第１浮動ブッシュの回転数と第２浮動ブッシュの回転数のうち大きい方の回転数の１５％以下とする。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に設けられ、第１浮動ブッシュの形状に基づく第１浮動ブッシュの回転抵抗が、第２浮動ブッシュの形状に基づく第２浮動ブッシュの回転抵抗よりも大きくされる。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュの表面に溝部を形成して、第１浮動ブッシュの形状に基づく第１浮動ブッシュの回転抵抗を、第２浮動ブッシュの形状に基づく第２浮動ブッシュの回転抵抗よりも大きくする。

好ましくは、上記溝部は、第１浮動ブッシュの軸方向に配列する第１浮動ブッシュの側面に形成される。

本発明に係る過給機は、他の局面では、コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持された回転軸と、回転軸を回転可能に支持する第１浮動ブッシュと、回転軸を回転
可能に支持し、第１浮動ブッシュに対して回転軸の軸方向に離れて設けられた第２浮動ブッシュとを備える。そして、この過給機は、回転軸、第１浮動ブッシュおよび第２浮動ブッシュを収容可能な筐体と、第１浮動ブッシュに対して回転軸の軸方向に離れた位置に設けられ、少なくとも一部が、第１浮動ブッシュの側面と対向し、第１浮動ブッシュの軸方向の変位を規定可能な第１規定部材とを備える。さらに、この過給機は、第２浮動ブッシュに対して軸方向に離れた位置に設けられ、少なくとも一部が第２浮動ブッシュの側面と対向し、第２浮動ブッシュの軸方向の変位を規定可能な第２規定部材を備える。

そして、この過給機は、第１浮動ブッシュの側面と第１規定部材との間に位置する油から第１浮動ブッシュが受ける抵抗と、第２浮動ブッシュの側面と第２規定部材との間に位置する油から第２浮動ブッシュが受ける抵抗とを異ならせて、第１浮動ブッシュの単位時間内での回転数と、第２浮動ブッシュの単位時間内での回転数の差を、第１浮動ブッシュの回転数と第２浮動ブッシュの回転数のうち大きい方の回転数の１５％以下とする。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュの側面と第１規定部材との対向面積と、第２浮動ブッシュの側面と第２規定部材との対向面積とが異なる。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に位置するように設けられ、第１浮動ブッシュの側面と第１規定部材との対向面積は、第２浮動ブッシュの側面と第２規定部材との対向面積よりも大きくされる。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュの側面と第１規定部材との間の距離と、第２浮動ブッシュの側面と第１規定部材との間の距離が異なる。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に位置するように設けられ、第１浮動ブッシュの側面と第１規定部材との間の距離を、第２浮動ブッシュの側面と第２規定部材との間の距離よりも小さくする。

本発明に係る過給機は、他の局面では、コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持された回転軸と、回転軸を回転可能に支持する第１浮動ブッシュと、回転軸を回転可能に支持し、第１浮動ブッシュに対して回転軸の軸方向に離れて設けられた第２浮動ブッシュとを備える。また、この過給機は、第１浮動ブッシュに油を供給する第１給油管と、第２浮動ブッシュに油を供給する第２給油管とを備える。そして、この過給機は、第１給油管内を流通する油を加熱し、第１給油管内を流通する油の粘性を、第２給油管内を流通する油の粘性よりも低して、第２浮動ブッシュへの給油量よりも、第１浮動ブッシュへの給油量を多くする加熱部を備える。そして、この過給機は、第１浮動ブッシュの単位時間内での回転数と、第２浮動ブッシュの単位時間内での回転数の差を、第１浮動ブッシュの回転数と第２浮動ブッシュの回転数のうち大きい方の回転数の１５％以下とする。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に設けられ、回転軸、第１浮動ブッシュおよび第２浮動ブッシュを収容可能な筐体と、タービンの周囲を覆うように設けられ、筐体に接続されたタービンハウジングとをさらに備え、第１および第２給油管は、筐体内に設けられ、第１給油管は、第１浮動ブッシュよりもタービンハウジングに向けて張り出す張出部を有する。

好ましくは、上記タービンハウジングは、筐体の接続部に接続され、張出部は、タービンハウジングの接続部の表面に沿って延びる。

本発明に係る過給機は、他の局面では、コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持された回転軸と、回転軸を回転可能に支持する第１浮動ブッシュと、回転軸を回転
可能に支持し、第１浮動ブッシュに対して、回転軸の軸方向に離れて設けられた第２浮動ブッシュとを備える。そして、この過給機は、第１浮動ブッシュに油を供給する第１給油管と、第２浮動ブッシュに油を供給する第２給油管と、第１給油管から第１浮動ブッシュへの給油量と、第２給油管から第２浮動ブッシュへの給油量を異ならせて、第１浮動ブッシュの単位時間内での回転数と、第２浮動ブッシュの単位時間内での回転数の差を、第１浮動ブッシュの回転数と第２浮動ブッシュの回転数のうち大きい方の回転数の１５％以下とする。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に設けられ、第２浮動ブッシュへの給油量よりも、第１浮動ブッシュへの給油量を多くする。好ましくは、上記記第１給油管の流通面積と、第２給油管の流通面積とが異なる。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に位置するように設けられ、第１給油管の流通面積を第２給油管の流通面積よりも大きくする。好ましくは、上記第１給油管の経路長と、第２給油管の経路長とが異なる。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に位置するように設けられ、第１給油管の経路長を、第２給油管の経路長よりも短くする。

本発明に係る過給機は、他の局面では、コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持された回転軸と、回転軸を回転可能に支持する第１浮動ブッシュと、回転軸を回転可能に支持し、第１浮動ブッシュに対して、回転軸の軸方向に離れて設けられた第２浮動ブッシュと、第１浮動ブッシュに供給する給油量と、第２浮動ブッシュに給油する給油量とを調整可能な給油機構とを備える。

好ましくは、第１浮動ブッシュへの給油量と第２浮動ブッシュへの給油量とを異ならせて、第１浮動ブッシュの単位時間内での回転数と、第２浮動ブッシュの単位時間内での回転数の差を、第１浮動ブッシュの回転数と第２浮動ブッシュの回転数のうち大きい方の回転数の１５％以下とする。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュの回転数を測定可能な第１回転数測定部と、第２浮動ブッシュの回転数を測定可能な第２回転数測定部と、給油機構の駆動を制御可能な制御部とをさらに備える。そして、上記制御部は、第１回転数測定部が測定した第１浮動ブッシュの回転数と、第２回転数測定部が測定した第２浮動ブッシュの回転数との差が、第１浮動ブッシュの回転数と第２浮動ブッシュの回転数のうち大きい方の回転数の１５％より大きいと判断すると、第１浮動ブッシュへの給油量と第２浮動ブッシュへの給油量とが異なるように、給油機構を駆動する。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に設けられ、制御部は、第１回転数測定部が測定した第１浮動ブッシュの回転数と、第２回転数測定部が測定した第２浮動ブッシュの回転数との差が、第１浮動ブッシュの回転数の１５％より大きいと判断すると、第１浮動ブッシュへの給油量を多くする。

好ましくは、上記回転軸の径方向の変位量を測定可能な変位量測定部と、回転軸の第１振動態様時における回転軸の径方向の第１変位量と、第１振動態様時の回転軸の回転数より高速回転時にて生じる回転軸の第２振動態様時における回転軸の径方向の第２変位量との間に設定された基準変位量が格納され、給油機構の駆動を制御可能な制御部とをさらに備える。そして、上記制御部は、変位測定部が測定した変位量が基準変位量よりも大きいと判断すると、第１浮動ブッシュへの給油量と第２浮動ブッシュへの給油量とが異なるように、給油機構を駆動する。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に設けられ、制御部は、変位測定部が測定した変位量が基準変位量よりも大きいと判断すると、給油機構を駆動して、第２浮動ブッシュへの給油量よりも、第１浮動ブッシュへの給油量を多くする。

好ましくは、上記回転軸、第１浮動ブッシュおよび第２浮動ブッシュを収容可能な筐体と、筐体に生じる振動の振動数を測定可能な振動測定部と、回転軸の第１振動態様時にて筐体に生じる第１振動数と、第１振動態様時の回転軸の回転数より高速回転時にて生じる回転軸の第２振動態様時に筐体に生じる第２振動数との間に設定された基準振動数が格納され、給油機構の駆動を制御可能な制御部とをさらに備える。そして、上記制御部は、振動測定部が測定した筐体の振動のうち、回転軸の振動態様によって生じる特定の振動の振動数が基準振動数よりも大きいと判断すると、第１浮動ブッシュへの給油量と第２浮動ブッシュへの給油量とが異なるように、給油機構を駆動する。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に設けられ、制御部は、特定振動の振動数が基準振動数よりも大きいと判断すると、給油機構を駆動して、第２浮動ブッシュへの給油量よりも、第１浮動ブッシュへの給油量を多くする。

好ましくは、上記第１浮動ブッシュは、第２浮動ブッシュよりもタービン側に設けられ、給油機構は、第１浮動ブッシュに給油可能な第１給油管と、第２浮動ブッシュに給油可能な第２給油管と、第１給油管の給油量を調整可能な調整部部材とを含む。

本発明に係る過給機によれば、タービンシャフトの高速回転時に生じる高周波のホワール振動の発生を抑制することができ、生じる振動や騒音の低減を図ることができる。

（実施の形態１）
図１から図９を用いて、本実施の形態１に係る過給機について説明する。なお、同一の構成および相当する構成については、同一の符号を付してその説明を省略する場合がある。

図１は、本実施の形態１に係る過給機（ターボチャージャ）１０の側断面図である。この図１に示されるように、過給機１０は、中心軸１０１に沿って延びるタービンシャフト２１と、タービンシャフト２１の両端に接続されたコンプレッサ２３およびタービン２２と、タービンシャフト２１の外周上を取り囲むように設けられたセンタハウジング３０と、タービンシャフト２１を支持する浮動ブッシュ１８および１９とを備えている。

センタハウジング３０には、タービンシャフト２１および浮動ブッシュ１８，１９を収容する収容室３０ａが規定されている。

さらに、タービンシャフト２１の軸方向（中心軸１０１の延在方向）に配列するセンタハウジング３０の側面のうち、タービン２２側の側面には、タービン２２を収容するタービンハウジング１１が設けられている。そして、センタハウジング３０の他方の側面には、コンプレッサ２３を収容するコンプレッサハウジング１２が固定されている。タービンハウジング１１およびコンプレッサハウジング１２には、それぞれ、渦室１１ａおよび渦室１２ａが形成されている。

コンプレッサ２３およびタービン２２は、タービンシャフト２１によって互いに連結さ
れている。コンプレッサ２３およびタービン２２は、中心軸１０１の軸方向に距離を隔てて設けられている。コンプレッサ２３は、たとえば、アルミニウムから形成されている。タービン２２は、排気ガスに直接、晒され、非常に高温になるため、耐熱性や耐久性を備える超耐熱合金から形成されている。

浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９は、タービンシャフト２１をセンタハウジング３０に対して回転自在に支持している。浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９により支持されたタービンシャフト２１は、コンプレッサ２３およびタービン２２とともに中心軸１０１を中心に回転する。

浮動ブッシュ１８、１９は、円筒状に形成されており、浮動ブッシュ１８、１９の軸方向に延びる貫通孔１８ｄ、１９ｄが形成されており、この貫通孔１８ｄ、１９ｄには、タービンシャフト２１が挿入されている。このようにして、浮動ブッシュ１８、１９は、タービンシャフト２１を回転可能に支持している。

浮動ブッシュ１８および１９は、コンプレッサ２３とタービン２２との間に設けられている。浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９とは、中心軸１０１の軸方向に間隔を隔てて設けられている。浮動ブッシュ１９は、タービン２２側に設けられ、浮動ブッシュ１８は、コンプレッサ２３側に設けられている。

すなわち、タービン２２と浮動ブッシュ１９との間の距離は、相対的に小さく、タービン２２と浮動ブッシュ１８との間の距離は、相対的に大きい。また、コンプレッサ２３と浮動ブッシュ１９との間の距離は、相対的に大きく、コンプレッサ２３と浮動ブッシュ１８との間の距離は、相対的に小さい。言い換えれば、中心軸１０１の軸方向において、浮動ブッシュ１９は、タービン２２と浮動ブッシュ１８との間に配置されている。浮動ブッシュ１８は、コンプレッサ２３と浮動ブッシュ１９との間に配置されている。

過給機１０は、スラストブッシュ１４およびスラストベアリング１３をさらに備える。スラストブッシュ１４は、タービンシャフト２１の外周上に固定されている。スラストブッシュ１４は、浮動ブッシュ１８とコンプレッサ２３との間に配置されている。スラストベアリング１３は、中心軸１０１の軸方向に微小な隙間を設けてスラストブッシュ１４に係合している。その隙間に潤滑油が供給されることによって、タービンシャフト２１は、中心軸１０１の軸方向に支持されている。

センタハウジング３０内には、潤滑油が流通する給油通路（給油機構）３５が設けられている。給油通路３５に流れる潤滑油は、浮動ブッシュ１８および１９ならびにスラストベアリング１３に潤滑油として供給される。

ここで、給油通路３５は、潤滑油が供給される供給口３６ａが形成され、吐出口１８ａを介して、浮動ブッシュ１８に潤滑油を供給する給油管（第２給油管）３６と、吐出口１９ａを介して、潤滑油を浮動ブッシュ１９に供給する給油管（第１給油管）３８と、給油管３８と給油管３６とを接続して、給油管３６に供給された潤滑油の一部を給油管３８に導く給油管３７とを備えている。

ここで、吐出口１８ａから浮動ブッシュ１８に潤滑油が供給されると、浮動ブッシュ１８の貫通孔１８ｄを規定する内周面と、タービンシャフト２１の外周面２１ａとの間に油膜が形成されると共に、浮動ブッシュ１８の外周面１８ｅと収容室３０ａを規定する内壁面との間にも油膜が形成される。このため、浮動ブッシュ１８は、収容室３０ａを規定する内壁面およびタービンシャフト２１の外周面２１ａとのいずれからも離れ、浮いた状態となる。

また、吐出口１９ａから浮動ブッシュ１９に潤滑油が供給されると、浮動ブッシュ１９の貫通孔１９ｄを規定する内周面と、タービンシャフト２１の外周面２１ａとの間に油膜が形成されると共に、浮動ブッシュ１９の外周面１９ｅと収容室３０ａを規定する内壁面との間にも油膜が形成される。このため、浮動ブッシュ１９も、収容室３０ａを規定する内壁面およびタービンシャフト２１の外周面２１ａとのいずれからも離れ、浮いた状態となる。

なお、給油管３７の一方の端部は、給油管３８に接続されており、他方の端部には、スラストベアリング１３に向けて潤滑油を吐出する吐出口１３ａが形成されている。

また、浮動ブッシュ１８、１９に供給された潤滑油は、回転するタービンシャフト２１を冷却する。タービンシャフト２１には、センタハウジング３０内の潤滑油がタービンハウジング１１内に漏出することを防ぐためのオイルスリンガが設けられている。

過給機１０の働きについて簡単に説明すると、エンジンで、燃料と混合され燃焼させられた空気、すなわち排気ガスは、エンジンの各気筒に接続されたエキゾーストマニホールドからタービンハウジング１１の渦室１１ａに導かれる。排気ガスは、そこでタービン２２を回転させ、その回転力がタービンシャフト２１に伝達される。その後、排気ガスは、触媒に導かれ、浄化された状態で車外へと排出される。一方、エンジンに供給するため車外より吸入された空気は、図示しないエアクリーナによってろ過された後、コンプレッサハウジング１２内に導かれる。空気は、タービンシャフト２１と一体となって回転するコンプレッサ２３により加圧され、渦室１２ａに送られる。加圧された空気は、インタークーラーに導かれ、冷却された状態でエンジンのインテークマニホールドへと吸入される。

図２は、浮動ブッシュ１８、１９およびその近傍の構成を模式的に示す側断面図である。この図２に示されるように、センタハウジング３０には、タービンシャフト２１を受け入れる収容室３０ａが規定されている。

そして、この収容室３０ａの内壁面には、浮動ブッシュ１８がタービンシャフト２１の軸方向（中心軸１０１方向）に変位する変位量を規定するブッシュ規定部材４６、４７が設けられている。このブッシュ規定部材４６、４７は環状に形成されており、そして、浮動ブッシュ１８の軸方向に配列する側面１８ｂ、１８ｃに対してタービンシャフト２１の軸方向に離れて設けられている。さらに、これらブッシュ規定部材４６，４７は、収容室３０ａの内壁面から、浮動ブッシュ１８の側面１８ｂ、１８ｃに達するように、タービンシャフト２１の径方向に延びている。

さらに、収容室３０ａの内壁面には、浮動ブッシュ１９がタービンシャフト２１の軸方向（中心軸１０１方向）に変位する変位量を規定するブッシュ規定部材５６、５７が設けられている。このブッシュ規定部材５６、５７も、環状に形成されており、収容室３０ａの内壁面から、浮動ブッシュ１９の側面１９ｂ、１９ｃに達するように形成されている。このブッシュ規定部材５６、５７は、浮動ブッシュ１９の軸方向に配列する側面１９ｂ、１９ｃに対して、タービンシャフト２１の軸方向に離れるように配置されている。

ここで、浮動ブッシュ１８の軸方向に配列する両側面１８ｂ，１８ｃと、ブッシュ規定部材４６，４７の側面との間の隙間Ｇｃは、浮動ブッシュ１９の軸方向に配列する側面１９ｂ，１９ｃと、ブッシュ規定部材５６，５７との間の隙間Ｇｔよりも大きく設定されている。

このため、浮動ブッシュ１８の側面１８ｂ，１８ｃとブッシュ規定部材４６、４７との
間に位置する潤滑油の油膜よりも、浮動ブッシュ１９の側面１９ｂ、１９ｃとブッシュ規定部材５６，５７との間に位置する潤滑油の油膜の方が薄くなっている。

ここで、浮動ブッシュ１８，１９が回転しているときにおいても、ブッシュ規定部材４６，４７，５６，５７の表面に接触している潤滑油の移動速度は小さい。そして、ブッシュ規定部材４６，４７，５６，５７の表面から浮動ブッシュ１８，１９に近接するにしたがって、潤滑油の移動速度が大きくなっていく。

その一方で、浮動ブッシュ１８の側面１８ｂ，１８ｃとブッシュ規定部材４６、４７との間に位置する潤滑油の油膜よりも、浮動ブッシュ１９の側面１９ｂ、１９ｃとブッシュ規定部材５６，５７との間に位置する潤滑油の油膜のようが薄くなっているので、浮動ブッシュ１８の表面に位置する潤滑油の速度よりも、浮動ブッシュ１９の表面に位置する潤滑油の速度の方が遅くなっている。

このため、浮動ブッシュ１９が回転する際に、ブッシュ規定部材５６，５７との間に位置する潤滑油から受ける抵抗は、浮動ブッシュ１８が回転する際に、ブッシュ規定部材４６，４７との間に位置する潤滑油から受ける抵抗よりも大きくなっている。

なお、この図２に示す例においては、ブッシュ規定部材４６、４７の側面と浮動ブッシュ１８の側面１８ｂ、１８ｃとの対向面積と、ブッシュ規定部材５６，５７の側面と浮動ブッシュ１９の側面１９ｂ、１９ｃとの対向面積は、近似または一致している。

ここで、図１において、タービン２２は、直接排気ガスと接触するため、コンプレッサ２３よりも高温となる。このため、タービンシャフト２１のうち、浮動ブッシュ１９が位置する部分の温度は、浮動ブッシュ１８が位置する部分よりも高温となる。このため、浮動ブッシュ１８の周囲に位置する潤滑油の温度よりも、浮動ブッシュ１９の周囲に位置する潤滑油の温度が高くなると共に、潤滑油の粘性抵抗が小さくなっている。

さらに、本実施の形態１に係る過給機１０においては、浮動ブッシュ１８に潤滑油を供給する給油経路の経路長Ｌｃよりも、浮動ブッシュ１９に潤滑油を供給する給油経路の経路長Ｌｔの方が長くなっている。

このため、供給口３６ａから供給された潤滑油が供給口３６ａから吐出口１９ａまでに達するまでにうける抵抗の方が、供給口３６ａから吐出口１８ａに達するまでに受ける抵抗よりも大きくなる。

このため、浮動ブッシュ１９に供給される給油量よりも、浮動ブッシュ１８に供給される給油量の方が多くなる。このため、浮動ブッシュ１８が回転することにより、攪拌される潤滑油の量は、浮動ブッシュ１９が回転して攪拌される潤滑油の量よりも多くなり、浮動ブッシュ１８が潤滑油から受ける攪拌抵抗は、浮動ブッシュ１９が潤滑油から受ける攪拌抵抗よりも大きくなる。このように、潤滑油の粘性および攪拌抵抗の観点においては、浮動ブッシュ１９は、浮動ブッシュ１８よりも回転しやすい環境下にある。

その一方で、上記のように浮動ブッシュ１８とブッシュ規定部材４６，４７と間に位置する潤滑油により、浮動ブッシュ１８が受ける抵抗よりも、浮動ブッシュ１９とブッシュ規定部材５６、５７との間に位置する潤滑油により浮動ブッシュ１９が受ける抵抗の方が大きくなっている。

これにより、本実施の形態に係る過給機１０においては、過給機１０の駆動中において、浮動ブッシュ１８の回転速度（回転数）と、浮動ブッシュ１９の回転速度（回転数）と
を近似または一致させることができる。

なお、この図１および図２に示す例においては浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９との形状は、一致しており、タービンシャフト２１の径は、浮動ブッシュ１８が位置する部分から浮動ブッシュ１９が位置する部分にわたって一定とされている。

このため、浮動ブッシュ１８、１９周囲に位置する潤滑油の温度が等しい場合には、タービンシャフト２１と浮動ブッシュ１８との間に位置する潤滑油によって浮動ブッシュ１８が受ける抵抗と、タービンシャフト２１と浮動ブッシュ１９との間に位置する潤滑油によって浮動ブッシュ１９が受ける抵抗とは、近似または一致している。

さらに、浮動ブッシュ１８の外周面１８ｅと、収容室３０ａの内壁面と隙間と、浮動ブッシュ１９の外周面１９ｅと収容室３０ａの内壁面との隙間とが等しくされている。

このため、浮動ブッシュ１８、１９の周囲に位置する潤滑油の温度が等しい場合には、浮動ブッシュ１９の外周面１９ｅと、収容室３０ａの内壁面との間に位置する潤滑油から浮動ブッシュ１９が受ける抵抗と、浮動ブッシュ１８の外周面１８ｅと収容室３０ａの内壁面との間に位置する潤滑油から浮動ブッシュ１８が受ける抵抗も近似または一致している。

このように、浮動ブッシュ１８の周囲に位置する潤滑油の温度と、浮動ブッシュ１９の周囲に位置する潤滑油の温度とが異なることにより浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９とが回転する際に潤滑油から受ける抵抗のばらつきや攪拌抵抗のばらつきを、ブッシュ規定部材４６，４７，５６，５７との隙間Ｇｃ，Ｇｔを調整することで、浮動ブッシュ１８、１９が回転する際に、各浮動ブッシュ１８、１９に生じる抵抗を一致または近似させている。

本実施の形態１においては、上記のように浮動ブッシュ１８、１９の周囲に位置する潤滑油の温度のばらつきに起因して、浮動ブッシュ１８、１９に生じる抵抗のばらつきを、ブッシュ規定部材４６，４７，５６，５７によって調整して、浮動ブッシュ１８、１９の回転数（回転速度）を実質的に一致させている。すなわち、浮動ブッシュ１８、１９に生じる抵抗にばらつきが生じる原因としては、各種要因があり、本実施の形態においては、ブッシュ規定部材４６，４７，５６，５７を用いて、浮動ブッシュ１８，１９の回転数（回転速度）を実質的に一致させている。

図３は、比較例の過給機において、タービンシャフトの回転数と、センタハウジングに生じる振動の周波数との関係を示すグラフである。この図３において、横軸は、タービンシャフトの回転数を示し、縦軸は、センタハウジングに生じる振動の周波数を示す。

ここで、比較例の過給機は、上記図２において、ブッシュ規定部材４６，４７の隙間と浮動ブッシュ１８との隙間Ｇｃと、ブッシュ規定部材５６、５７と浮動ブッシュ１９との隙間Ｇｔとの隙間が等しくされた過給機である。

そして、図４は、比較例の過給機において、タービンシャフト２１の回転数と、各浮動ブッシュ１８、１９の回転数の関係を示すグラフである。この図４においては、横軸は、タービンシャフト２１の回転数を示し、縦軸は、各浮動ブッシュ１８、１９の回転数を示す。なお、破線は、浮動ブッシュ１９の回転数を示し、実線は、浮動ブッシュ１８の回転数を示す。

この図４に示すように、比較例に係る回転電機においては、浮動ブッシュ１９の回転数
の方が浮動ブッシュ１８の回転数よりも大きいことが分かる。

さらに、浮動ブッシュ１９の回転数と、浮動ブッシュ１８の回転数の差は、浮動ブッシュ１９の回転数に対して、最大約３７％程度となっている。

ここで、図３と図４に示すように、比較例の過給機においては、タービンシャフト２１の回転数がＲＰ２となる際には、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９の回転数の差が最大となる。そして、この際、図３に示すように、センタハウジング３０に生じる振動が急に、高くなることが分かる。すなわち、タービンシャフト２１の振動態様が円錐モードから円筒モードに切り替わることにより、センタハウジング３０に生じる振動の周波数が急に大きくなる。

図５は、タービンシャフト２１の振動態様が円錐モードのときの過給機の側断面図であり、図６は、タービンシャフト２１の振動態様が円筒モードのときの過給機の側断面図である。

ここで、図５に示すように、タービンシャフト２１の振動態様が円錐モードの際には、タービンシャフト２１は、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９との間に位置する部分を中心（支点）として、タービン２２およびコンプレッサ２３が円弧を描くように振動する。その一方で、タービンシャフト２１の振動態様が円筒モードの際には、タービンシャフト２１全体が、中心軸Ｏを中心として、振動し始める。この円筒モードの振動態様では、円錐モードの振動態様と異なり、支点となる部分がなく、タービンシャフト２１全体が中心軸Ｏを中心として振動している。

ここで、タービンシャフト２１の振動態様が円筒モードの際には、円錐モードの際と比較して、タービンシャフト２１の回転数も高く、振動エネルギも大きい。このため、センタハウジング３０に伝達される振動および周波数も大きくなる。

そして、図３に示すように、タービンシャフト２１の振動モードが円錐モードから円筒モードに切り替わるときのタービンシャフト２１の回転数ＲＰ２は、比較的小さいことが分かる。ここで、図３において、二点鎖線は、タービンシャフト２１の回転数が上昇することにより、１次的に上昇する機械的振動である。この振動は、上記のタービンシャフト２１の回転態様の変動を伴うものではなく、タービンシャフト２１の回転数の上昇に伴って周波数も１次元的に大きくなる。

図７は、本実施の形態に係る過給機１０において、タービンシャフト２１の回転数（回転速度）と、過給機１０のセンタハウジング３０に生じる振動の周波数との関係を示すグラフである。なお、この図７に示すグラフにおいては、横軸は、タービンシャフト２１の回転数を示し、縦軸は、センタハウジング３０に生じる振動の周波数を示す。

そして、図８は、タービンシャフト２１の回転数と、浮動ブッシュ１８、１９の回転数との関係を示すグラフである。この図８において、浮動ブッシュ１９の回転数は、破線で示され、浮動ブッシュ１８の回転数は、実線で示されている。

この図８に示されるように、浮動ブッシュ１９の回転数は、浮動ブッシュ１８の回転数よりも大きく、浮動ブッシュ１９の回転速度の方が、浮動ブッシュ１８の回転速度よりも速いことが分かる。そして、浮動ブッシュ１８の回転数と浮動ブッシュ１９の回転数の回転数の差ＲＤは、浮動ブッシュ１９の回転数Ｒ１９の１５％以下とされている。

そして、この図７および図８に示す例においては、タービンシャフト２１の回転数ＲＰ
１（ＲＰ１＞ＲＰ２）となると、タービンシャフト２１の振動態様が、円錐モードから円筒モードに切り替わることが分かる。

ここで、上記比較例に係る過給機の特性を示す図３および図４と、本実施の形態１に係る過給機１０の特性を示す図７および図８とを比較すると、振動モードが切り替わるタービンシャフト２１の回転数は、本実施の形態１に係る過給機１０の方が、比較例の過給機よりも大きいことが分かる。

このように、図３、図４、図７、図８から分かるように、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９の回転数の差を低減することにより、タービンシャフト２１の振動態様が円錐モードから円筒モードに切り替わることを抑制することができることが分かる。

特に、図７、図８に示すように、タービンシャフト２１の駆動期間中わたって、浮動ブッシュ１８、１９の回転数の差を、浮動ブッシュ１８より高速回転する浮動ブッシュ１９の回転数の１５％以下とすることにより、振動モードが切り替わるタービンシャフト２１の回転数を大きく高速回転側にずらすことができる。

このように、振動モードが円錐モードから円筒モードに切り替わるタイミングを高速回転時にずらすことができるので、タービンシャフト２１の低速回転時から高速回転時にわたって、過給機１０に高周波の振動および騒音が生じることを低減することができる。

なお、図７、図８においては、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９との回転数の差を浮動ブッシュ１９の回転数の１５％以下とした例について示したがこれに限られない。すなわち、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９の回転数の差をさらに低減することにより、タービンシャフト２１の振動モードが円錐モードから円筒モードに切り替わるタイミングをさらに、タービンシャフト２１の高速回転時に変位させることができる。

ここで、本実施の形態１においては、上記のように、タービン２２の温度がコンプレッサ２３の温度よりも高いことにより、浮動ブッシュ１８の周囲の潤滑油の温度と、浮動ブッシュ１９の周囲の潤滑油の温度に差が生じることに起因して、浮動ブッシュ１８の回転速度、回転数と浮動ブッシュ１９の抵抗に差が生じることを是正しているが、浮動ブッシュ１８、１９の抵抗にばらつきが生じる原因は、これに限られない。

たとえば、タービンシャフト２１の形状、収容室３０ａの内壁面の形状などによっても、浮動ブッシュ１８、１９の回転数、回転速度にばらつきが生じる。このため、タービンシャフト２１の形状や収容室３０ａの内壁面の形状が、浮動ブッシュ１８、１９が位置する部分によって異なるような過給機においても、本実施の形態１に係る過給機１０と同様に、浮動ブッシュ１８、１９の回転数、回転速度を近似させることで、振動および騒音の低減を図ることができる。

なお、本実施の形態１においてはブッシュ規定部材４６、４７と、浮動ブッシュ１８との間の隙間と、ブッシュ規定部材５６、５７と浮動ブッシュ１９との間の隙間とを異ならせることで、浮動ブッシュ１８の回転数、回転速度と、浮動ブッシュ１９の回転数、回転速度とを一致または近似させることとしているが、これに限られない。

図９は、本実施の形態１に係る過給機１０の変形例を示す側断面図である。この図９に示すように、浮動ブッシュ１８の側面１８ｂ、１８ｃと、ブッシュ規定部材４５、４６との対向面積ｔ２よりも、浮動ブッシュ１９の側面１９ｂ、１９ｃとブッシュ規定部材５６、５７との対向面積ｔ１が大きくなるように設定されている。なお、この図９に示す例においては、浮動ブッシュ１８とブッシュ規定部材４６，４７との間の隙間と、浮動ブッシ
ュ１９とブッシュ規定部材５６，５７と間の隙間とは、一致または少なくとも実質的に一致している。

ここで、浮動ブッシュ１８、１９の側面１８ｂ，１８ｃ，１９ｂ，１９ｃの側面のうち、ブッシュ規定部材４６，４７，５６，５７と対向していない部分と接触する潤滑油は、ブッシュ規定部材４６，４７，５６，５７と対向する部分の潤滑油よりも、浮動ブッシュ１８、１９の速度に追従している。

このため、浮動ブッシュ１８，１９の側面１８ｂ、１８ｃ、１９ｂ、１９ｃが、ブッシュ規定部材４６，４７，５６，５７と対向する割合が大きくなるほど、浮動ブッシュ１８，１９が潤滑油から受ける抵抗が大きくなる。

そして、上記のように、浮動ブッシュ１８の対向面積ｔ２が、浮動ブッシュ１９の対向面積ｔ１よりも小さくなっているので、浮動ブッシュ１８とブッシュ規定部材４６、４７との間に位置する潤滑油から浮動ブッシュ１８が受ける抵抗よりも、浮動ブッシュ１９とブッシュ規定部材５６、５７との間に位置する潤滑油から浮動ブッシュ１９が受ける抵抗の方が大きくなる。これにより、浮動ブッシュ１９が周囲に位置する潤滑油から受ける抵抗よりも、浮動ブッシュ１８が周囲に位置する潤滑油から受ける抵抗の方が小さくなる。

これにより、浮動ブッシュ１８、１９の周囲に位置する潤滑油の粘性の差に起因して、浮動ブッシュ１８の回転数と浮動ブッシュ１９の回転数とに差が生じるような環境において、浮動ブッシュ１８の回転数と、浮動ブッシュ１９の回転数とを近似または一致させることができる。

なお、本実施の形態１においては、浮動ブッシュ１８とブッシュ規定部材４６，４７と対向面積と、浮動ブッシュ１９とブッシュ規定部材５６，５７との対向面積を異ならせたり、浮動ブッシュ１８とブッシュ規定部材４６，４７との隙間と、浮動ブッシュ１９とブッシュ規定部材５６，５７との隙間の距離を異ならせたりしているがこれに限られない。たとえば、ブッシュ規定部材４６、４７の表面のうち、浮動ブッシュ１９の側面１９ｂ、１９ｃと対向する部分に環状の溝部を形成したり、または周方向に間隔を隔てて溝部を形成するようにしてもよい。

これにより、浮動ブッシュ１８が、ブッシュ規定部材４６，４７との間に位置する潤滑油から受ける抵抗よりも、浮動ブッシュ１９がブッシュ規定部材５６，５７との間に位置する潤滑油から受ける抵抗を大きくすることができる。これにより、浮動ブッシュ１８の回転数と浮動ブッシュ１９の回転数とを一致させることができる。

（実施の形態２）
図１０および適宜上記図１から図９を用いて、本実施の形態２に係る過給機１０Ａについて説明する。図１０は、実施の形態２に係る過給機１０Ａの側断面図である。なお、図１０において、上記図１から図９に示された構成と同一または相当する構成については、同一の符号を付してその説明を省略する。

図１０において、タービンハウジング１１内には、排気ガスが流通しており、タービンハウジング１１の温度は、コンプレッサハウジング１２の温度よりも高くなっている。このタービンハウジング１１は、接続部１１ｂにて、センタハウジング３０に接続されている。このため、センタハウジング３０のうち、接続部１１ｂおよびその近傍に位置する部分は、タービンハウジング１１の熱が伝達され、他の部分よりも温度が高くなっている。なお、この図１０に示す例においては、接続部１１ｂは、タービンシャフト２１の軸方向に配列するセンタハウジング３０の側面のうち、タービン２２側の側面に位置している。

潤滑油が流通する給油通路３５は給油管３６に接続され、浮動ブッシュ１９に潤滑油を吐出口１９ａを介して供給する給油管１３７を備えている。ここで、給油管３６は、浮動ブッシュ１８の上方に位置しており、浮動ブッシュ１９および給油管１３７よりも、タービンハウジング１１から離れた位置に設けられている。

そして、給油管１３７は、一方の端部が給油管３６に接続され、他端部側は、タービンハウジング１１に向けて延び、接続部１１ｂまたはその近傍に位置する部分にまで達する接続管３７ａを備えている。また、給油管１３７は、この接続管３７ａに接続され、接続部１１ｂが位置するセンタハウジング３０の表面に沿って延びる接続管３７ｂとを備えている。さらに、給油管１３７は、接続管３７ｂに接続され、接続部１１ｂから離れて、浮動ブッシュ１９の上方にまで延びる接続管３７ｃと、この接続管３７ｃに接続されて、吐出口１９ａに達する接続管３７ｄとを備えている。

ここで、接続管３７ｂは、高温となる接続部１１ｂが位置するセンタハウジング３０の表面に沿って延びているため、給油管１３７内を流通する潤滑油は、高温となっている接続部１１ｂからの熱によって加熱される。

このように、潤滑油が加熱されると、潤滑油の粘性は低下し、潤滑油は、接続部３７ｂおよびこの接続部３７ｂの下流側に位置する接続管３７ｃ、３７ｄ内を良好に流通し、吐出口１９ａから吐出する。すなわち、接続部１１ｂは、給油管１３７内を流通する潤滑油を加熱して、潤滑油の粘性を低減させる加熱部としての機能を有しており、このような加熱部を給油管１３７に設けることで、給油管１３７内における潤滑油の流通抵抗が低減されている。

このため、給油管１３７は、浮動ブッシュ１９および吐出口１９ａよりもタービンハウジング１１側に向けて張り出しており、給油管１３７内を流通する潤滑油をタービンハウジング１１からの熱で加熱することができ、給油管１３７内を流れる潤滑油の流通抵抗を低減することができる。

ここで、給油管３６内を通り、吐出口１８ａから吐出される潤滑油は、給油管１３７を通る潤滑油よりも温度が低く粘性が高くなっている。このため、給油管３６を通り、吐出口１８ａから吐出される潤滑油が受ける流通抵抗よりも、給油管１３７内を通り、吐出口１９ａから吐出される潤滑油が受ける流通抵抗は、小さくなる。このため、浮動ブッシュ１９に供給される潤滑油の供給量が、浮動ブッシュ１８に供給される潤滑油の供給量よりも多くなる。

このように浮動ブッシュ１９に供給される潤滑油が浮動ブッシュ１８に供給される潤滑油よりも多くなると、浮動ブッシュ１９が回転する際に、浮動ブッシュ１９が攪拌する潤滑油の量が多くなり、浮動ブッシュ１９が回転するときの抵抗が大きくなる。

その一方で、上記実施の形態１に係る過給機１０と同様に、浮動ブッシュ１９の周囲に位置する潤滑油の温度は、浮動ブッシュ１８の周囲に位置する潤滑油の温度よりも高く粘性が小さい。

このため、タービンシャフト２１が回転して、浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９が回転しているときに、浮動ブッシュ１８の回転数、回転速度と浮動ブッシュ１９の回回転数、転速度を略一致させることができる。

これにより、本実施の形態２に係る過給機１０Ａにおいても、浮動ブッシュ１８、１９
の回転数の差を、浮動ブッシュ１８より高速回転する浮動ブッシュ１９の回転数の１５％以下とすることができる。

すなわち、この過給機１０Ａの浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９も、図８に示すような特性を有する。

これにより、振動モードが切り替わるタービンシャフト２１の回転数を大きく高速回転側にずらすことができる。これにより、過給機１０Ａを駆動させることにより、過給機１０Ａに生じる騒音を低減することができる。すなわち、この過給機１０Ａにおいても、タービンシャフト２１の回転数がＲＰ１（＞ＲＰ２）まで、タービンシャフト２１の振動モードが円錐モードから円筒モードに切り替わるのを抑制することができる。

なお、本実施の形態２に係る過給機１０Ａにおいても、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９の形状は実質的に一致している。そして、浮動ブッシュ１８の貫通孔１８ｄの内周面とタービンシャフト２１の外周面２１ａとの隙間と、浮動ブッシュ１９と貫通孔１９ｄの内周面とタービンシャフト２１の外周面２１ａとの隙間とも実質的に一致している。さらに、浮動ブッシュ１８の外周面１８ｅと収容室３０ａの内壁面との隙間と、浮動ブッシュ１９の外周面１９ｅと収容室３０ａの内壁面との隙間も実質的に一致している。そして、さらに、図２において、浮動ブッシュ１８とブッシュ規定部材４６、４７との隙間Ｇｃと、浮動ブッシュ１９とブッシュ規定部材５６、５７との隙間Ｇｔおよび各対向面積も実質的に一致している。

すなわち、本実施の形態２に係る過給機１０Ａにおいても、上記実施の形態１に係る過給機１０と同様に、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９とが回転する際に、各浮動ブッシュ１８、１９にかかる全抵抗を近似または一致させることで、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９の回転数、回転速度を近似または一致させている。

（実施の形態３）
図１１から図１４および上記図１から図１０を適宜を用いて、本実施の形態３に係る過給機１０Ｂについて説明する。なお、図１１から図１４において、上記図１から図１０と同一または相当する構成については同一の符号を付してその説明を省略する場合がある。

図１１は、本実施の形態３に係る過給機１０Ｂの側断面図である。この図１１に示されるように、本実施の形態に係る過給機１０Ｂも、浮動ブッシュ１１８と、浮動ブッシュ１１９とを備えている。浮動ブッシュ１１９は、浮動ブッシュ１１８よりもタービン２２側に位置しており、浮動ブッシュ１１８は、浮動ブッシュ１１９よりもコンプレッサ２３側に位置している。

図１２は、浮動ブッシュ１１８の詳細を示す斜視図であり、図１３は、浮動ブッシュ１１９の詳細を示す斜視図である。

図１２に示すように、浮動ブッシュ１１８は、円筒状に形成されている。そして、浮動ブッシュ１１８には、軸方向に延びる貫通孔１１８ｄが形成されている。そして、浮動ブッシュ１１８の外周面１１８ｅには、周方向に間隔を隔てて形成され、貫通孔１１８ｄに達するように径方向に延びる複数の給油孔１２８ａが形成されている。なお、この浮動ブッシュ１１８の軸方向に配列する側面１１８ｂ、１１８ｃ平坦面状とされており、外周面１１８ｅも、滑らかな湾曲面とされている。

図１３に示すように、浮動ブッシュ１１９も円筒状に形成されている。そして、浮動ブッシュ１１９には、軸方向に延びる貫通孔１１９ｄが形成されている。浮動ブッシュ１１
９の外周面１１９ｅにも、浮動ブッシュ１１８と同様に給油孔１２９ａが形成されている。浮動ブッシュ１１９の軸方向の軸方向に配列する側面１１９ｂ、１１９ｃには、周方向に間隔を隔てて複数形成され、径方向に延びる溝部１２９ｂが形成されている。

このように、浮動ブッシュ１１８と浮動ブッシュ１１９とは、溝部１２９ｂを除き、同一の形状とされている。

浮動ブッシュ１１９は、側面１１９ｂ、１１９ｃに溝部１２９ｂが形成されており、浮動ブッシュ１１９が回転する際に、浮動ブッシュ１１９が潤滑油から受ける抵抗が、浮動ブッシュ１１８が回転する際に生じる抵抗よりも大きくなっている。

ここで、本実施の形態３に係る過給機１０Ｂにおいても、浮動ブッシュ１１９は、浮動ブッシュ１１８よりも、タービン２２に近接しているため、タービン２２からの熱によって、浮動ブッシュ１１９の周囲に位置する潤滑油の温度は、浮動ブッシュ１１８の周囲に位置する潤滑油の温度よりも高くなっている。これに伴い、浮動ブッシュ１１９の周囲に位置する潤滑油の粘性は、浮動ブッシュ１１８の周囲に位置する潤滑油の粘性よりも低くなっている。

そこで、本実施の形態３に係る過給機１０Ｂにおいては、浮動ブッシュ１１８および浮動ブッシュ１１９の形状を異ならせることで、浮動ブッシュ１１８、１１９自体の回転抵抗を異ならせて、結果として、過給機１０Ｂの駆動中における浮動ブッシュ１１８、１１９の回転数、回転速度を近似させている。

これにより、本実施の形態３に係る過給機１０Ｂにおいても、上記図８に示すように、過給機１０と同様に、浮動ブッシュ１１８の回転数と浮動ブッシュ１１９の回転数の差を、浮動ブッシュ１１８および浮動ブッシュ１１９のうち、回転数の大きい方の回転数の１５％以下に抑えることができる。これにより、本実施の形態３に係る過給機１０Ｂにおいても、上記図７に示されるように、過給機１０Ｂの振動および騒音を低減することができる。

この図１３に示す例においては、浮動ブッシュ１１９の表面のうち、軸方向に配列する側面１１９ｂ，１１９ｃの側面に溝部１２９を形成することで、浮動ブッシュ１１９の攪拌抵抗を大きくしている。このため、浮動ブッシュ１１９がタービンシャフト２１および収容室３０ａの内壁面と対向する面積は、浮動ブッシュ１１８と一致しており、浮動ブッシュ１１８と同様にタービンシャフト２１を支持することができ、浮動ブッシュ１１９の軸受けとしての機能を確保することができる。

図１４は、浮動ブッシュ１１９の変形例を示す斜視図である。この図１４に示すように、浮動ブッシュ１１９の側面１１９ｂ、１１９ｃに、周方向に間隔をあけて、穴部１２９ｃや貫通孔を形成してもよい。また、側面１１９ｂ、１１９ｃに軸方向に突出する突出部を形成することで、浮動ブッシュ１１９の攪拌抵抗を上記のように浮動ブッシュ１１８の攪拌抵抗よりも大きくしてもよい。

このように、本実施の形態３においては、タービン２２に近似する浮動ブッシュ１１９の形状を浮動ブッシュ１１８と異ならせて、浮動ブッシュ１１９の形状に起因する浮動ブッシュ１１９自体の抵抗を浮動ブッシュ１１８自体の抵抗よりも高めることで、浮動ブッシュ１１８および浮動ブッシュ１１９が位置する外部環境の差によって生じる浮動ブッシュ１１８、１１９に生じる抵抗の差を低減している。これにより、本実施の形態３に係る過給機１０Ｂにおいても、上記図８に示すように、上記実施の形態１、２にか係る過給機１０、１０Ａと同様に、浮動ブッシュ１１８と浮動ブッシュ１１９の回転数の差を、浮動
ブッシュ１１８、１１９の回転数のうち、回転数の大きい方の回転数の１５％以下に低減することができる。

これにより、本実施の形態３に係る過給機１０Ｂにおいても、図７に示すように、過給機１０Ｂに生じる振動および騒音を低減することができる。

上記のように、本実施の形態３においては、浮動ブッシュ１１８、１１９の周囲に位置する潤滑油の温度によって、浮動ブッシュ１１８、１１９の回転数に差が生じることを、浮動ブッシュ１１８と浮動ブッシュ１１９の形状を異ならせることで、浮動ブッシュ１１８、１１９自体の回転抵抗を異ならせ、結果として、浮動ブッシュ１１８、１１９の回転数の差を低減しているが、これに限られない。

たとえば、タービンシャフト２１の径が、浮動ブッシュ１１８が位置する部分と浮動ブッシュ１１９が位置する部分とで異なるような場合や、さらに、収容室３０ａの内壁面の位置が浮動ブッシュ１１８が位置する部分と浮動ブッシュ１１９が位置する部分とで異なるような場合にも適用することができる。

なお、浮動ブッシュ１１８、１１９自体の回転抵抗とは、浮動ブッシュ１１８、１１９の形状に起因して、周囲に位置する潤滑油との間に生じる抵抗であって、潤滑油の粘性や周囲に位置する潤滑油量に起因する攪拌抵抗とは、異なる。

（実施の形態４）
図１５から図１７および適宜上記図１から図１４を用いて、本実施の形態４に係る過給機１０Ｃについて説明する。なお、図１５から図１７において、上記図１から図１４と同一または相当する構成については、同一の符号を付してその説明を省略する場合がある。

図１５は、本実施の形態４に係る過給機１０Ｃの側断面図である。この図１５に示すように、過給機１０Ｃは、センタハウジング３０と、給油通路３５と、浮動ブッシュ１８の回転数をセンシング可能なセンサ６７と、浮動ブッシュ１９の回転数をセンシング可能なセンサ６８とを備えている。

給油通路３５は、吐出口４８ａを介して浮動ブッシュ１８に潤滑油を供給する給油管４８と、吐出口４９ａを介して浮動ブッシュ１９に潤滑油を供給する給油管４９と、給油管４８に接続され、スラストベアリング１３に潤滑油を供給する給油管４３とを備えている。

そして、給油管４９には、浮動ブッシュ１９に供給される給油量を調整可能な電磁バルブ５１が設けられている。さらに、この過給機１０Ｃは、センサ６７およびセンサ６８からの信号を受信して、電磁バルブ５１の駆動を制御可能な制御部１００を備えている。

なお、この図１５に示す例においては、給油管４９の流路径Ｄｔと、給油管４８の流路径Ｄｃとは、略一致している。さらに、給油通路３５の給油口３５ａから吐出口１８ａまでの距離と、給油口３５ａから吐出口１９ａとの距離が略一致している。

そして、電磁バルブ５１が開操作されていない状態においては、給油管４９から浮動ブッシュ１９に供給される給油量と、給油管４８から浮動ブッシュ１８に供給される給油量は、略等しくなっている。

このような過給機１０Ｃの動作について、図１６および図１７を用いて説明する。図１６は、センサ６７、６８によってセンシングされた浮動ブッシュ１８、１９の回転数と、
タービンシャフト２１の回転数との関係の一例を示すグラフである。そして、図１７は、制御部１００による電磁バルブ５１の制御フローを示す図である。

図１５において、過給機１０Ｃが駆動を開始して、タービンシャフト２１が回転し始めると、浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９も、タービンシャフト２１の動きに追従して、回転し始める。

ここで、上記のように、タービン２２の温度がコンプレッサ２３の温度よりも高いので、この図１５に示す例においては、タービン２２に近接する浮動ブッシュ１９の方が、浮動ブッシュ１８よりも回転数が大きくなる。

そして、図１７に示すように、タービンシャフト２１が回転し始めると、センサ６７、６８は、浮動ブッシュ１８、１９の回転数をセンシングし始める。そして、制御部１００は、センサ６７、６８から送信された浮動ブッシュ１９の回転数Ｎｔと、浮動ブッシュ１８の回転数Ｎｃとのうち、大きい方の回転数ＮＬと、小さい方の回転数ＮＳとの回転数差Ｎｄを算出する（ＳＴＥＰ１）。

この図１５に示す例においては、浮動ブッシュ１９の回転数Ｎｔの方が、浮動ブッシュ１８の回転数Ｎｃよりも大きくなる。

そして、算出された回転数差Ｎｄが、大きい方の回転数ＮＬに対して所定の割合値Ｅ以上であるか否かを判断する（ＳＴＥＰ２）。なお、本実施の形態においは、Ｅ＝０．１５（１５％）とし、Ｎｄは、Ｎｔ−Ｎｃとなる。

そして、Ｎｄ／ＮＬが、所定値Ｅ以上であると判断すると、制御部１００は電磁バルブ５１を開操作して、図１５に示す浮動ブッシュ１９への給油量を増やす（ＳＴＥＰ３）。なお、制御部１００が、電磁バルブ５１を開操作する際には、既に供給されている給油量に対して所定の割合量（たとえば、１０％）多くなるように、電磁バルブ５１を駆動するようにしてもよい。

このように電磁バルブ５１が開操作されることで、回転数の大きい浮動ブッシュ１９へ供給される給油量が多くなる。そして、浮動ブッシュ１９が回転する際に、浮動ブッシュ１９が攪拌する潤滑油量が多くなり、浮動ブッシュ１９が潤滑油から受ける（攪拌）抵抗が大きくなる。このため、浮動ブッシュ１９の回転数が低減され、浮動ブッシュ１９の回転数と浮動ブッシュ１８の回転数を近似させることができ、算出された回転数差Ｎｄが、大きい方の回転数ＮＬに対して所定の割合値Ｅより小さく維持することができる。

これにより、本実施の形態４に係る過給機１０Ｃにおいても、上記図８に示すように、浮動ブッシュ１９の回転数と、浮動ブッシュ１８の回転数の差を浮動ブッシュ１９の回転数の１５％以下に低減することができる。

これに伴い、本実施の形態４に係る過給機１０Ｃにおいても、タービンシャフト２１の振動モードが、円錐モードから円筒モードに切り替わるタービンシャフト２１の高回転数側にシフトさせることができ、過給機１０Ｃに生じる振動および騒音を低減することができる。

なお、本実施の形態においても、タービンの温度によって、浮動ブッシュ１９の周囲の温度が、浮動ブッシュ１８の周囲の潤滑油の温度よりも高くなり、浮動ブッシュ１９が浮動ブッシュ１８より高速で回転しやすい環境であるので、浮動ブッシュ１９の攪拌抵抗を上げることで、浮動ブッシュ１９と浮動ブッシュ１８の回転数を近似させているが、浮動
ブッシュ１９と浮動ブッシュ１８の回転数に差が生じる原因は、これに限られない。

すなわち、上述のように、タービンシャフト２１の形状および収容室３０ａの内壁面の形状などによって、浮動ブッシュ１８、１９に生じる抵抗は変動し、各種過給機によって、浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９に生じる抵抗は、変動する。

そこで、タービンシャフト２１および収容室３０ａの内壁面の形状に合わせて、各浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９に供給する給油量を調整可能としてもよい。

たとえば、給油管４８にも電磁バルブを設けて、浮動ブッシュ１８に供給する給油量についても、調整可能にしてもよい。

これにより、浮動ブッシュ１８の回転数が、浮動ブッシュ１９の回転数より大きくなる場合においても、浮動ブッシュ１８への給油量を多くすることで、浮動ブッシュ１８の回転数を低減して、浮動ブッシュ１９の回転数に近似させることができる。

（実施の形態５）
図１８から図２０および適宜上記図１から図１７を用いて、本実施の形態５に係る過給機１０Ｄについて説明する。なお、図１８から図２０において、上記図１から図１７に示された構成と同一または相当する構成については、同一の符号を付してその説明を省略する場合がある。

図１８は、本実施の形態５に係る過給機１０Ｄの側断面図である。この図１８に示されるように、本実施の形態５に係る過給機１０Ｄは、センタハウジング３０に設けられ、センタハウジング３０に生じる振動を計測可能な加速度計６９と、給油通路３５に設けられた電磁バルブ５１と、加速度計６９が計測した振動数に基づいて、電磁バルブ５１の駆動を制御可能な制御部１００とを備えている。加速度計６９は、センタハウジング３０に生じる振動を測定する。

給油通路３５は、浮動ブッシュ１９に潤滑油を供給する給油管４９と浮動ブッシュ１８に潤滑油を供給する給油管４８とを備えており、給油管４９には、浮動ブッシュ１９に供給する給油量を制御可能な電磁バルブ５１が設けられている。なお、この図１８に示す例においては、給油管４９の流路径Ｄｔと、給油管４８の流路径Ｄｃとは、略一致している。さらに、給油通路３５の給油口３５ａから吐出口１８ａまでの距離と、給油口３５ａから吐出口１９ａとの距離が略一致している。

そして、電磁バルブ５１が開操作されていない状態においては、給油管４９から浮動ブッシュ１９に供給される給油量と、給油管４８から浮動ブッシュ１８に供給される給油量は、略等しくなっている。

ここで、本実施の形態５に係る過給機１０Ｄにおいても、他の実施の形態に係る過給機と同様に、浮動ブッシュ１９の周囲に位置する潤滑油の温度が高くなるため、浮動ブッシュ１９の回転数が浮動ブッシュ１８の回転数よりも大きくなる傾向にあり、タービンシャフト２１の回転数が上昇するとさらに、回転数の差が大きくなる傾向にある。

図１９は、本実施の形態５に係る過給機１０Ｄについて、浮動ブッシュ１９よおび浮動ブッシュ１８に供給する給油量の調整を行なわないで、駆動させたときにセンタハウジング３０に生じる振動の周波数を分析したグラフである。

この図１９において、横軸は、タービンシャフト２１の回転数を示し、縦軸は、センタ
ハウジング３０に生じる振動の周波数を示す。この図１９において、直線Ｌ１は、タービンシャフト２１の回転数が上昇することにより、１次的に上昇する１次振動を示す。この１次振動は、タービンシャフト２１の回転数に比例して上昇する。

図１９のうち、領域Ｒ２によって示される部分は、上記図５に示すように、タービンシャフト２１の振動態様が円錐モードとなっていることにより、センタハウジング３０に生じる振動を示すものである。そして、領域Ｒ１によって示される部分は、上記図６に示すように、タービンシャフト２１の振動態様が、円筒モードとなっていることにより、センタハウジング３０に生じる振動を示す。

そして、この図１９において、円錐モード周波数ｆｗ２は、領域Ｒ１において、振動態様が円錐モードとなっているタービンシャフト２１によってセンタハウジング３０に生じる振動の平均値を示し、さらに、円筒モード周波数ｆｗ１は、領域Ｒ３において、振動態様が円筒モードとなっているタービンシャフト２１によってセンタハウジング３０に生じる振動の平均値を示す。

さらに、境界周波数ｆｃは、円筒モード周波数ｆｗ１以下とされ、さらに、円錐モード周波数ｆｗ２以上に設定されている。

なお、さらに好ましくは、図１９の領域Ｒ１において、タービンシャフト２１の振動モードが円筒モードとなっているときに、センタハウジング３０に生じる振動の最小周波数を境界周波数ｆｃとする。そして、制御部１００には、上記境界周波数ｆｃが予め記憶されている。

図２０は、制御部１００が電磁バルブ５１を駆動制御する制御フローを示す。この図２０および図１８において、タービンシャフト２１が回転駆動し始めると、加速度計６９も、センタハウジング３０に生じる振動をセンシングし始める（ＳＴＥＰ１）。

そして、加速度計６９によってセンシングされた振動データは、制御部１００に送信される。制御部１００は、加速度計６９からの振動データを解析して、タービンシャフト２１の振動態様によってセンタハウジングに生じる振動（ホワール振動）の振動数ｆｗを算出する（ＳＴＥＰ２）。

そして、算出された振動数ｆｗが予め入力されている境界周波数ｆｃより小さいか否かを判断する（ＳＴＥＰ３）。ここで、算出された振動数ｆｗが、境界周波数ｆｃよりも小さいと判断すると、制御部１００は、電磁バルブ５１の状態を維持し、加速度計６９は、センシングを継続する。

その一方で、検出された振動数ｆｗが、境界周波数ｆｃよりも大きいと判断すると、制御部１００は、電磁バルブ５１を開操作する。ここで、電磁バルブ５１を開操作する際に、たとえば、給油量が１０％など所定の割合で増加するように制御してもよい。

そして、浮動ブッシュ１９に供給される給油量が多くなると、上述のように、浮動ブッシュ１９の回転数が低減され、浮動ブッシュ１８の回転数との差が低減される。これにより、浮動ブッシュ１９の回転数と浮動ブッシュ１８の回転数差を浮動ブッシュ１９の回転数のたとえば、１５％以下に低減することができ、タービンシャフト２１の振動モードを円筒モードから円錐モードに戻すことができる。

これにより、センタハウジング３０に生じる振動の周波数を低減することができ、生じる振動音も低減することができる。

このように、本実施の形態５に係る過給機１０Ｄにおいては、上記のように実際に、センタハウジング３０に生じている振動から、タービンシャフト２１の振動モードを判断している。このため、タービンシャフト２１の振動態様が円筒モードとなっている状態を回避することができ、センタハウジング３０に生じる振動の周波数を低減することができると共に、生じる騒音を低減することができる。

さらに、経時的に浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９との形状が僅かに変形し、浮動ブッシュ１９の回転数の方が浮動ブッシュ１８の回転数よりも大きくなり、各回転数の差が大きく開くようになったとしても、実際にセンタハウジング３０に生じる振動に基づいて制御しているため、良好にセンタハウジング３０に生じる振動を低減することができる。

なお、本実施の形態５に係る過給機１０Ｄにおいては、タービンシャフト２１の回転数が上昇するにしたがって、浮動ブッシュ１９の回転数が浮動ブッシュ１８の回転数よりも漸次大きくなる場合に、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９の回転数の差を低減するようにしているが、これに限られない。

すなわち、タービンシャフト２１の形状、収容室３０ａの内壁面、浮動ブッシュ１８、１９の形状等の理由により、浮動ブッシュ１８の回転数の方が浮動ブッシュ１９の回転数よりも大きくなりやすい過給機においては、電磁バルブを給油管４８に設けるようにする。

さらには、電磁バルブを給油管４８、４９のいずれにも設けるようにしてもよい。これにより、浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９のいずれの回転数が速くなる場合においても、各浮動ブッシュ１８、１９の回転数の差を低減することができる。

これにより、たとえば、浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９の製作過程において、寸法誤差が生じ、浮動ブッシュ１８の回転数と浮動ブッシュ１９の回転数とに差が相汁ような場合においても、センタハウジング３０に生じる振動の周波数を低減したり、騒音を低減することができる。

図２１は、本実施の形態５に係る過給機１０Ｄの第１変形例を示す側断面図である。この図２１に示す例においては、センタハウジング３０には、タービンシャフト２１の変位を測定する変位計７８を備えている。

この変位計７８は、タービンシャフト２１のうち、浮動ブッシュ１８と、浮動ブッシュ１９との間に位置する部分の変位を測定する。

ここで、図５および図６に示すように、タービンシャフト２１の振動態様が、円錐モードのときには、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９との間に位置する部分は、振動の中心（支点）となるため、その変位は、小さくなっている。

その一方で、タービンシャフト２１の振動モードが円筒モードとなると、タービンシャフト２１のうち、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９との間に位置する部分も中心軸Ｏを中心に回転するため、円錐モードのときよりも大きく変位する。

このため、タービンシャフト２１のうち、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９との間に位置する部分の変位を測定することにより、タービンシャフト２１の振動態様を判断することができる。

そして、この図２１に示す例においても、給油通路３５のうち、浮動ブッシュ１９に潤滑油を供給する給油管４９には、電磁バルブ５１が設けられている。

ここで、電磁バルブ５１を操作せずに、浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９に供給する給油量を同じとして、タービンシャフト２１の回転数を上昇させて、タービンシャフト２１が円筒モードとなったときに、浮動ブッシュ１９と浮動ブッシュ１８との間に位置する部分の変位量を変位量Ｗ１とする。さらに、タービンシャフト２１の振動モードが円錐モードのときのタービンシャフト２１の変位量を変位量Ｗ２とする。

そして、制御部１００には、変位量Ｗ１よりも小さく、変位量Ｗ２よりも大きい境界変位量Ｗ３が入力されている。

なお、境界変位量Ｗ３としては、たとえば、タービンシャフト２１が円筒モードとなったときにおいて、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９との間に位置する部分の変位量が最も小さかったときの値としてもよい。

そして、タービンシャフト２１が駆動し始めると、変位計７８は、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９との間に位置するタービンシャフト２１の変位量を測定し、測定変位量Ｗｃを制御部１００に送信する。

制御部１００は、測定変位量Ｗｃが境界変位量Ｗ３よりも小さいか否かを判断する。そして、測定変位量Ｗｃが境界変位量Ｗ３よりも小さいと判断すると、電磁バルブ５１を操作せずに、浮動ブッシュ１９に供給する給油量を維持する。

その一方で測定変位量Ｗｃが境界変位量Ｗ３以上と判断すると、電磁バルブ５１を開操作して、浮動ブッシュ１９に供給する給油量を増加させる。これにより、浮動ブッシュ１９が潤滑油を攪拌する攪拌量が多くなり、浮動ブッシュ１９の回転数が低減される。このように、この図２１に示す例においても、上記図１８に示す過給機と同様に、タービンシャフト２１の振動モードが円筒モードとなることを抑制することができる。これにより、センタハウジング３０に生じる振動の周波数を低減することができると共に、騒音を低減することができる。

なお、この図２１に示す例においても、上記のように実際にタービンシャフト２１の変位量を測定しているので、確実にタービンシャフト２１の振動態様が円筒モードとなることを抑制することができる。

（実施の形態６）
図２２から図２４を用いて、本実施の形態６に係る過給機１０Ｅについて説明する。なお、図２２から図２４において、上記図１から図２１に示す構成と同一または相当する構成については、同一の符号を付してその説明を省略する。

図２２は、本実施の形態６に係る過給機１０Ｅの側断面図である。この図２２に示す過給機１０Ｅにおいても、上記実施の形態１〜５と同様に、浮動ブッシュ１９の周囲の潤滑油の温度は、浮動ブッシュ１８の周囲の潤滑油の温度よりも高くなり、浮動ブッシュ１９の周囲の潤滑油の粘性が低下している。このため、タービンシャフト２１が回転すると、浮動ブッシュ１９の回転数、回転速度は、浮動ブッシュ１８の回転数よりも大きく、浮動ブッシュ１８の回転速度よりも速くなる環境にある。

そして、本実施の形態６に係る過給機１０Ｅは、浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ
１９に潤滑油を供給する給油通路９５を備えている。

給油通路９５は、潤滑油が供給される供給口９５ａが形成され、浮動ブッシュ１９の上方に位置し、タービンシャフト２１の径方向に延びる給油管９６を備えている。

さらに、給油通路９５は、一方の端部が給油管９６に接続され、浮動ブッシュ１８側に向けて延びる給油管９７と、この給油管９７の他方の端部に接続され、浮動ブッシュ１８に向けて延びる給油管９８とを備えている。また、給油通路９５は、一方の端部が給油管９８に接続され、スラストベアリング１３に潤滑油を供給する給油管９９を備えている。

そして、給油管９６の端部に設けられた吐出口１９ａから浮動ブッシュ１９に向けて潤滑油が供給され、さらに、給油管９８の端部に設けられた吐出口１８ａから浮動ブッシュ１８に向けて潤滑油が供給される。

このような給油通路９５においては、浮動ブッシュ１８に供給される潤滑油が通る経路長Ｌｃは、浮動ブッシュ１９に供給される潤滑油が通る経路長Ｌｔよりも長くなっている。さらに、給油管９６の径Ｄｔは、給油管９８の径Ｄｃよりも大きくなっている。

このため、潤滑油が供給口９５ａから吐出口１８ａまで流通するまでにうける流通抵抗は、供給口９５ａから吐出口１９ａまで流通するまでに受ける抵抗よりも大きくなっている。これにより、浮動ブッシュ１８に供給される給油量よりも、浮動ブッシュ１９に供給される給油量の方が多くなる。

このように、浮動ブッシュ１９への給油量の方が多いので、浮動ブッシュ１９が回転して、攪拌する潤滑油の量が多いので、浮動ブッシュ１９が回転する際に潤滑油から受ける抵抗は、浮動ブッシュ１８が受ける抵抗よりも大きくなる。

このように、浮動ブッシュ１９の周囲の潤滑油の温度が高くなることで、粘性が落ちる一方で、浮動ブッシュ１９が攪拌する潤滑油が大きくなることで、浮動ブッシュ１８の回転数、回転速度と、浮動ブッシュ１９の回転数、回転速度とが略一致する。

すなわち、本実施の形態６に係る過給機１０Ｅにおいても、上記図８に示すように、浮動ブッシュ１９の回転数と、浮動ブッシュ１８の回転数の差を浮動ブッシュ１９の回転数の１５％以下に抑えることができる。

これにより、この過給機１０Ｅにおいても、上記図７に示すように、タービンシャフト２１の振動モードが円錐モードから円筒モードに切り替わる回転数を高回転側に推移させることができ、過給機１０Ｅに高周波の振動が生じることを抑制することができると共に、過給機１０Ｅに生じる振動を抑制することができる。

図２３は、本実施の形態６に係る過給機１０Ｅの第１変形例を示す側断面図である。この図２３に示す例においては、過給機１０Ｅは、浮動ブッシュ１８および浮動ブッシュ１９に潤滑油を供給する給油通路１０５を備えている。

この給油通路１０５は、潤滑油が供給される給油口１０４ａが形成され、浮動ブッシュ１８と浮動ブッシュ１９との中間位置に対してタービンシャフト２１の径方向外方に位置し、タービンシャフト２１に向けて延びる給油管１０４と、この給油管１０４から分岐する給油管１０６，１０８を備えている。

さらに、給油通路１０５は、給油管１０８に接続され、スラストベアリング１３に潤滑
油を供給する給油管１０９を備えている。

給油管１０６は、浮動ブッシュ１９に潤滑油を供給し、給油管１０８は、浮動ブッシュ１８に潤滑油を供給可能となっている。ここで、給油管１０６と給油管１０８の管路長は、略等しくなっている。このため、浮動ブッシュ１９に供給される潤滑油が給油通路１０５を流れる経路長Ｌｔと、浮動ブッシュ１８に供給される潤滑油が給油通路１０５を流れる経路長Ｌｃとは、略等しくなっている。

さらに、給油管１０６の径Ｄｔは、給油管１０８の径Ｄｃよりも大きくされている。このため、給油口１０４ａから供給された潤滑油が浮動ブッシュ１８に達するまでに給油通路１０５内にて受ける流通抵抗は、給油口１０４ａから供給された潤滑油が浮動ブッシュ１９に達するまでに給油通路１０５から受け流通抵抗よりも大きくなる。

これにより、浮動ブッシュ１９に供給される給油量は、浮動ブッシュ１８に供給される給油量よりも多くなる。

このため、この図２３に示す例においても、浮動ブッシュ１９の周囲の潤滑油の温度は、浮動ブッシュ１８の周囲の潤滑油の温度よりも高く、粘性が低い一方で、浮動ブッシュ１９に供給される潤滑油量が多いため、浮動ブッシュ１９の攪拌抵抗が大きくなり、結果として、浮動ブッシュ１８の回転抵抗と、浮動ブッシュ１９の回転抵抗とが略近似または一致する。

これにより、この図２３に示す過給機１０Ｅにおいても、上記図８に示すように、浮動ブッシュ１９の回転数と浮動ブッシュ１８の回転数の差を浮動ブッシュ１９の回転数の１５％以下に低減することができる。そして、この過給機１０Ｅにおいても、タービンシャフト２１の振動モードが円錐モードから円筒モードに推移するときのタービンシャフト２１の回転数を高回転数側に推移させることができる。

図２４は、本実施の形態６に係る過給機１０Ｅの第２変形例を示す側断面図である。この図２４に示す例においては、浮動ブッシュ１８、１９に潤滑油を供給する給油通路２１５は、浮動ブッシュ１８に対してタービンシャフト２１の径方向外方に位置し、潤滑油が供給される給油口２１８ａを有し、浮動ブッシュ１８に潤滑油を供給する給油管２１８を備えている。

さらに、給油通路２１５は、一方の端部が給油管２１８に接続され、浮動ブッシュ１９に向けてタービンシャフト２１の軸方向に延びる給油管２１７と、この給油管２１７の他方の端部に接続され、浮動ブッシュ１９に向けてタービンシャフト２１の径方向に延びる給油管２１６とを備えている。

さらに、給油通路２１５は、一方の端部が給油管２１８に接続され、スラストベアリング１３に潤滑油を供給する給油管２１９を備えている。

ここで、給油管２１７の径Ｄｍは、給油管２１６の径Ｄｔより小さく、給油管２１８の径Ｄｃよりも大きく設定されている。

給油口２１８ａから供給された潤滑油が、給油管２１８を通って、浮動ブッシュ１８に達するまでに給油通路２１５から受ける流通抵抗は、給油管２１８、給油管２１７および給油管２１６を通って、浮動ブッシュ１９に供給されるまでに潤滑油が給油通路２１５から受ける流通抵抗よりも小さくなっている。

このため、この図２４に示す過給機１０Ｅにおいても、上記図２２に示す例と同様に、浮動ブッシュ１９に供給される給油量を、浮動ブッシュ１８に供給される給油量よりも多くすることができ、浮動ブッシュ１９の回転数と浮動ブッシュ１８の回転数とを一致または近似させることができる。

以上のように本発明の実施の形態について説明を行なったが、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。さらに、上記数値などは、例示であり、上記数値および範囲にかぎられない。そして、各実施の形態は適宜組み合わせることは、当初から予定されている。

本発明は、過給機に好適である。

本実施の形態１に係る過給機（ターボチャージャ）の側断面図である。 浮動ブッシュおよびその近傍の構成を模式的に示す側断面図である。 比較例の過給機において、タービンシャフトの回転数と、センタハウジングに生じる振動の周波数との関係を示すグラフである。 比較例の過給機において、タービンシャフトの回転数と、各浮動ブッシュの回転数の関係を示すグラフである。 タービンシャフトの振動態様が円錐モードのときの過給機の側断面図である。 タービンシャフトの振動態様が円筒モードのときの過給機の側断面図である。 本実施の形態に係る過給機において、タービンシャフトの回転数（回転速度）と、過給機のセンタハウジングに生じる振動の周波数との関係を示すグラフである。 タービンシャフトの回転数と、浮動ブッシュの回転数との関係を示すグラフである。 本実施の形態１に係る過給機の変形例を示す側断面図である。 実施の形態２に係る過給機の側断面図である。 本実施の形態３に係る過給機の側断面図である。 浮動ブッシュの詳細を示す斜視図である。 浮動ブッシュの詳細を示す斜視図である。 浮動ブッシュの変形例を示す斜視図である。 本実施の形態４に係る過給機の側断面図である。 センサによってセンシングされた浮動ブッシュの回転数と、タービンシャフトの回転数との関係を示すグラフである。 制御部による電磁バルブの制御フローを示す図である。 本実施の形態５に係る過給機の側断面図である。 本実施の形態５に係る過給機について、浮動ブッシュよおび浮動ブッシュに供給する給油量の調整を行なわないで、駆動させたときにセンタハウジングに生じる振動の周波数を分析したグラフである。 制御部が電磁バルブを駆動制御する制御フローを示す図である。 本実施の形態５に係る過給機の第１変形例を示す側断面図である。 本実施の形態６に係る過給機の側断面図である。 本実施の形態６に係る過給機の第１変形例を示す側断面図である。 本実施の形態６に係る過給機の第２変形例を示す側断面図である。

符号の説明

１０，１０Ａ〜１０Ｅ 過給機、１１ タービンハウジング、１１ｂ 接続部、１１ａ
渦室、１２ コンプレッサハウジング、１２ａ 渦室、１３ スラストベアリング、１４ スラストブッシュ、１８，１９ 浮動ブッシュ、１９ｂ，１９ｃ 側面、１９ｅ 外周面、２１ タービンシャフト、２２ タービン、２３ コンプレッサ、３０ センタハウジング、３０ａ 収容室、４６，４７ ブッシュ規定部材、６７，６８ センサ、６９
加速度計、７８ 変位計、ｆｃ 境界周波数、ｆｗ ホワール振動数、ｆｗ１ 円筒モード周波数、ｆｗ２ 円錐モード周波数、Ｇｃ，Ｇｔ 隙間。

Claims (9)

1. コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持された回転軸と、
   前記回転軸を回転可能に支持する第１浮動ブッシュと、
   前記回転軸を回転可能に支持し、前記第１浮動ブッシュに対して、前記回転軸の軸方向に離れて設けられた第２浮動ブッシュと、
   前記第１浮動ブッシュに供給する給油量と、前記第２浮動ブッシュに給油する給油量とを調整可能な給油機構と、
   を備えた過給機。
2. 前記第１浮動ブッシュへの給油量と前記第２浮動ブッシュへの給油量とを異ならせて、前記第１浮動ブッシュの単位時間内での回転数と、前記第２浮動ブッシュの単位時間内での回転数の差を、前記第１浮動ブッシュの回転数と前記第２浮動ブッシュの回転数のうち大きい方の回転数の１５％以下とした、請求項１に記載の過給機。
3. 前記第１浮動ブッシュの回転数を測定可能な第１回転数測定部と、
   前記第２浮動ブッシュの回転数を測定可能な第２回転数測定部と、
   前記給油機構の駆動を制御可能な制御部とをさらに備え、
   前記制御部は、前記第１回転数測定部が測定した前記第１浮動ブッシュの回転数と、前記第２回転数測定部が測定した前記第２浮動ブッシュの回転数との差が、前記第１浮動ブッシュの回転数と前記第２浮動ブッシュの回転数のうち大きい方の回転数の１５％より大きいと判断すると、前記第１浮動ブッシュへの給油量と前記第２浮動ブッシュへの給油量とが異なるように、前記給油機構を駆動する、請求項１または請求項２に記載の過給機。
4. 前記第１浮動ブッシュは、前記第２浮動ブッシュよりも前記タービン側に設けられ、
   前記制御部は、前記第１回転数測定部が測定した前記第１浮動ブッシュの回転数と、前記第２回転数測定部が測定した前記第２浮動ブッシュの回転数との差が、前記第１浮動ブッシュの回転数の１５％より大きいと判断すると、前記第１浮動ブッシュへの給油量を多くする、請求項３に記載の過給機。
5. 前記回転軸の径方向の変位量を測定可能な変位量測定部と、
   前記回転軸の第１振動態様時における前記回転軸の径方向の第１変位量と、前記第１振動態様時の前記回転軸の回転数より高速回転時にて生じる前記回転軸の第２振動態様時における前記回転軸の径方向の第２変位量との間に設定された基準変位量が格納され、前記給油機構の駆動を制御可能な制御部とをさらに備え、
   前記制御部は、前記変位測定部が測定した変位量が前記基準変位量よりも大きいと判断すると、前記第１浮動ブッシュへの給油量と前記第２浮動ブッシュへの給油量とが異なるように、前記給油機構を駆動する、請求項１から請求項４のいずれかに記載の過給機。
6. 前記第１浮動ブッシュは、前記第２浮動ブッシュよりも前記タービン側に設けられ、
   前記制御部は、前記変位測定部が測定した変位量が前記基準変位量よりも大きいと判断すると、前記給油機構を駆動して、前記第２浮動ブッシュへの給油量よりも、前記第１浮動ブッシュへの給油量を多くする、請求項５に記載の過給機。
7. 前記回転軸、前記第１浮動ブッシュおよび前記第２浮動ブッシュを収容可能な筐体と、
   前記筐体に生じる振動の振動数を測定可能な振動測定部と、
   前記回転軸の第１振動態様時にて前記筐体に生じる第１振動数と、前記第１振動態様時の前記回転軸の回転数より高速回転時にて生じる前記回転軸の第２振動態様時に前記筐体に生じる第２振動数との間に設定された基準振動数が格納され、前記給油機構の駆動を制御可能な制御部とをさらに備え、
   前記制御部は、前記振動測定部が測定した前記筐体の振動のうち、前記回転軸の振動態様によって生じる特定の振動の振動数が前記基準振動数よりも大きいと判断すると、前記第１浮動ブッシュへの給油量と前記第２浮動ブッシュへの給油量とが異なるように、前記給油機構を駆動する、請求項１から請求項６のいずれかに記載の過給機。
8. 前記第１浮動ブッシュは、前記第２浮動ブッシュよりも前記タービン側に設けられ、
   前記制御部は、前記特定振動の振動数が前記基準振動数よりも大きいと判断すると、前記給油機構を駆動して、前記第２浮動ブッシュへの給油量よりも、前記第１浮動ブッシュへの給油量を多くする、請求項７に記載の過給機。
9. 前記第１浮動ブッシュは、前記第２浮動ブッシュよりも前記タービン側に設けられ、
   前記給油機構は、前記第１浮動ブッシュに給油可能な第１給油管と、前記第２浮動ブッシュに給油可能な第２給油管と、前記第１給油管の給油量を調整可能な調整部部材とを含む、請求項１から請求項８のいずれかに記載の過給機。

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