JP2008146853A - Ｉｈクッキングヒータ用給電装置 - Google Patents

Abstract

【課題】ＩＨクッキングヒータに対して、商用交流電源の給電電力の制限値以上の電力を給電可能とする。
【解決手段】商用交流電源を制御整流器３５により直流電源に変換して次段の直流回路４０に出力し、直流回路４０から高周波インバータ３２に直流電源を給電して高周波交流電流を発生させ、その高周波交流電流によりＩＨクッキングヒータの誘導加熱コイル４を励磁するＩＨクッキングヒータ用給電装置において、直流回路４０の２線間に電気二重層キャパシタ３６を接続し、制御整流器３５の出力電圧を商用交流電源の波高値以上の電圧とし、高周波インバータ３２の電力の一部または全部を電気二重層キャパシタ３６から給電する。
【選択図】図１

Description

本発明は、ＩＨ（誘導加熱）クッキングヒータ用給電装置に関し、さらに詳しく言えば、複数台のＩＨクッキングヒータを商用電源の受電電力を超えて同時に駆動できるようにしたＩＨクッキングヒータ用給電装置に関するものである。

まず、図１０に一般家庭用の給電システムを示し、これについて説明する。一般家庭に敷設されている家庭内電気系統１１０には、通常、単相１００Ｖ３線式の配電線１００から引込給電線１２０を介して給電されている。

家庭内電気系統１１０内には、家庭内で消費される電力が契約電力を超えた場合に家庭内電気系統１１０を引込給電線１２０から切り離すＮＦＢ（ノーヒューズブレーカ）１３０が設置されており、このＮＦＢ１３０から分電回路１４０を介して家庭内の各負荷回路１５１，１５２，１５３に給電される。この例では、負荷回路を３回路としているが、家庭の契約電力などによってはこれとは異なる負荷回路となる。

分電回路１４０には、各負荷回路ごとにＮＦＢが設けられており、負荷回路１５１にはＮＦＢ１４１を介して、負荷回路１５２にはＮＦＢ１４２を介して、また、負荷回路１５３にはＮＦＢ１４３を介してそれぞれ給電される。

各負荷回路には、その通電能力（通常、１５Ａ程度）と負荷の消費電力との関係を考慮して適切な数の負荷が接続される。例えば、照明器具、映像機器，ドライヤーなどの比較的消費電力が少ない負荷の場合には、負荷回路１５１のように複数（この例では３つ）の負荷１６１，１６２，１６３が接続される。

これに対して、例えば、エアコンやＩＨクッキングヒータなど消費電力が大きい負荷１７０，１８０の場合には１負荷回路，１負荷給電としており、負荷回路１５２，１５３はこの場合を示している。

各ＮＦＢ１４１，１４２，１４３は、各負荷回路１５１，１５２，１５３の通電電流がその通電能力を超えないようにするためのブレーカで、例えば負荷回路１５１に接続されている負荷１６１，１６２，１６３が同時に駆動され、その合計通電電流が負荷回路１５１の通電能力を超えると、ＮＦＢ１４１が作動して負荷回路１５１を引込給電線１２０から切り離す。

また、各負荷回路１５１，１５２，１５３の負荷電流が許容値内でも、合計した負荷電力が契約電力を超えると、ＮＦＢ１３０が作動して家庭内電気系統１１０を引込給電線１２０から切り離す。

例えば、負荷回路１５２の負荷であるエアコン１７０および負荷回路１５３の負荷であるＩＨクッキングヒータ１８０を使用中に、負荷回路１５１の比較的大きな負荷である例えばヘアードライヤーを使用したときなどに、全体の消費電力が契約電力を超えてＮＦＢ１３０が作動する可能性がある。

このような場合、エアコンやＩＨクッキングヒータなどの消費電力の大きな電気製品の使用または動作が終了するまで、ヘアードライヤーの使用を控えるなど、他の電気製品の使用に不便をきたすことになる。このことから、消費電力の大きな電気製品は、その消費電力によって他の電気製品の使用に不便を生じさせないことが求められている。

次に、図１１の回路構成図により、消費電力の大きな電気製品のひとつであるＩＨクッキングヒータについて説明する（第１従来例）。

通常、ＩＨクッキングヒータには、単相交流１００Ｖまたは単相交流２００Ｖ（単相１００Ｖ，３線式）の商用交流電源が用いられ、その１００Ｖまたは２００Ｖの電源コンセントに差し込まれる電源プラグ１および入力制御回路２を介してＩＨクッキングヒータの電源回路３内に商用交流電源が取り込まれる。

図示しないが、入力制御回路２にはＮＦＢ（ノーヒューズブレーカ），入力フィルタなどが含まれ、ＮＦＢはＩＨクッキングヒータの設置時に「入り」状態にセットされ、以後通常の運転可能状態では「入り」状態に維持される。

電源回路３には、上記商用交流電源を直流電源に整流する整流回路３１，ＩＨ（誘導加熱）コイル４を励磁する高周波インバータ３２，高周波インバータ３２に含まれているインバータ入力キャパシタ３２３を初期充電するキャパシタ初期充電回路３３，ＩＨクッキングヒータの操作部５および制御回路３４が設けられている。

この例において、整流回路３１は４つのダイオード３１０をブリッジ接続してなるダイオード整流回路として示されている。また、高周波インバータ３２は単相インバータで、半導体スイッチングスタック３２１および３２２でブリッジインバータを構成している例で示されている。

キャパシタ初期充電回路３３は、整流回路３１と高周波インバータ３２との間に接続される２つのスイッチ３３１，３３２およびその一方スイッチ３３２に直列に接続される抵抗素子３３３により構成されている。

操作部５には、ユーザーによりＩＨクッキングヒータの運転，停止などの指令が入力され、その指令信号は入力制御回路２に与えられるとともに、制御回路３４を介してキャパシタ初期充電回路３３と高周波インバータ３２とに与えられる。

次に、上記した構成のＩＨクッキングヒータの動作について説明する。電源プラグ１を上記電源コンセントに差し込み、その１００Ｖまたは２００Ｖの商用交流電源を受電した状態において、操作部５で「運転」を選択すると、キャパシタ初期充電回路３３および制御回路３４に運転指令が出される。

これにより、キャパシタ初期充電回路３３の抵抗素子３３３を含むスイッチ３３２側がオンとなり、ダイオード整流回路３１を介して高周波インバータ３２のインバータ入力キャパシタ３２３の充電が開始される。

インバータ入力キャパシタ３２３の充電が完了すると、スイッチ３３２がオフ、これに代えてスイッチ３３１がオンになり、整流回路３１にて整流された直流電源が高周波インバータ３２に給電される。

この状態で、高周波インバータ３２が制御回路３４により制御され、その高周波交流電流によりＩＨヒータコイル４が励磁され、ＩＨヒータコイル４から発生される高周波磁束により図示しない鉄系の調理具が誘導加熱される。

図１１の第１従来例では、整流器としてダイオード整流器３１を用いているが、ダイオード整流器３１に代えて制御整流器を使用することもでき、その例を第２従来例として図１２に示す。

なお、図１２において、上記第１従来例と同一の構成要素には同一の参照符号を付しその説明は省略する。また、図１２では図１１における高周波インバータ３２およびＩＨヒータコイル４は、その図示が省略されている。

この第２従来例では、電源プラグ１および入力制御回路２を介して給電される商用交流電源を直流電源に変換する整流器として、制御整流器３５が用いられる。制御整流器３５は、半導体スイッチ素子である例えばＮＰＮトランジスタ３５１のコレクタ−エミッタ間にダイオード３５２が並列に接続されたスイッチ素子３５０をブリッジ接続することにより構成される。

この第２従来例は、制御整流器３５を備え、この制御整流器３５が制御回路３４により制御される点を除いて、他の構成は上記第１従来例と同じであってよい。整流器が上記第１従来例のようにダイオード整流器３１の場合、交流電源（電源プラグ１が接続される電源）の力率が１より小さくなり、また、電流波形が正弦波状にならないが、制御整流器３５の場合には、力率をほぼ１に、また、電流波形をほぼ正弦波状にすることができる。

このことから、電源側の電力品質が問題になる場合には、制御整流器方式が選択的に採用されている。なお、制御整流器方式の場合、スイッチング時に発生する高調波が電源側に流れないようにするため、入力制御回路２に高調波阻止フィルタを設けることが好ましい。

図１１の第１従来例および図１２の第２従来例ではＩＨヒータコイル４がひとつ、すなわちＩＨクッキングヒータのヒータテーブルが１台としているが、一般的に、ＩＨクッキングヒータには複数台のヒータテーブルを備えている。図１３に第３従来例として、図１１の第１従来例でヒータテーブルをＴａ，Ｔｂ，Ｔｃの３台にした例を示す。

この場合、電源回路３のうち、ダイオード整流器３１およびキャパシタ初期充電回路３３を共用とし、各ヒータテーブルＴａ，Ｔｂ，Ｔｃには、高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃおよびＩＨヒータコイル４ａ，４ｂ，４ｃがそれぞれ設けられる。なお、この例では整流器をダイオード整流器３１としているが、制御整流器３５であってもよい。

商用交流電源から電力をとる場合、その給電電力に契約電力による制限がある。一例として、３０Ａ契約の場合、単相交流１００Ｖでは３ｋＷ，単相交流２００Ｖでは２倍の６ｋＷである。

ＩＨクッキングヒータの場合、調理に必要とされる電力は３ｋＷ程度であるため、通常、１ヒータテーブルあたり３ｋＷ程度に設計されている。ヒータテーブルが１台の場合、単相交流１００Ｖ電源でも給電可能であるが、図１３の第３従来例の場合、３台のヒータテーブルＴａ，Ｔｂ，Ｔｃを同時に使用して調理するには約９ｋＷの電力が必要となる。

そのため、複数のヒータテーブルを同時に使用する場合、その消費電力が商用交流電源の受電容量限度内に収まるようにＩＨクッキングヒータの電力を制限するようにしている。例えば、単相交流２００Ｖの場合、１台は３ｋＷの最大電力とするが、他の２台は１．５ｋＷとして、合計６ｋＷにしている。

上記したように、複数のヒータテーブルを同時に使用する場合、商用交流電源の受電電力の制限から、望ましい電力が得られないため、（１）調理に時間がかかる、（２）望ましい調理ができない、（３）同時に大量の調理ができないなどの問題がある。

これを解決するには、契約電力を３０Ａ以上にして商用交流電源の受電容量を大きくすればよいのであるが、他方において、電力料金が嵩む、太い給電線に変更する必要が出てくるなど、別の問題が生ずる。

したがって、本発明の課題は、ＩＨクッキングヒータに対して、商用交流電源の給電電力の制限値以上の電力を給電し得るようにしたＩＨクッキングヒータ用給電装置を提供することにある。

上記課題を解決するため、請求項１に記載の発明は、商用交流電源を制御整流器により直流電源に変換して次段の直流回路に出力し、上記直流回路から高周波インバータに上記直流電源を給電して高周波交流電流を発生させ、上記高周波交流電流によりＩＨクッキングヒータの誘導加熱コイルを励磁するＩＨクッキングヒータ用給電装置において、上記直流回路の２線間に接続される電気二重層キャパシタと、上記制御整流器の出力電圧を上記商用交流電源の波高値以上の電圧とし、上記高周波インバータの電力の一部または全部を上記電気二重層キャパシタから給電させる制御手段とを備えていることを特徴としている。

請求項２に記載の発明は、上記請求項１に記載のＩＨクッキングヒータ用給電装置において、上記制御手段は、上記誘導加熱コイル側で消費される負荷電力が上記制御整流器の最大出力電力を超えている場合、その不足分の電力を上記電気二重層キャパシタから上記高周波インバータに給電することを特徴としている。

請求項３に記載の発明は、上記請求項１または２に記載のＩＨクッキングヒータ用給電装置において、上記制御手段は、上記誘導加熱コイル側で消費される負荷電力が上記制御整流器の最大出力未満である場合、その余剰の電力にて上記電気二重層キャパシタを充電することを特徴としている。

また、上記課題を解決するため、請求項４に記載の発明は、商用交流電源をダイオード整流器により直流電源に変換して次段の直流回路に出力し、上記直流回路から高周波インバータに上記直流電源を給電して高周波交流電流を発生させ、上記高周波交流電流によりＩＨクッキングヒータの誘導加熱コイルを励磁するＩＨクッキングヒータ用給電装置において、上記直流回路の２線間にチョッパを介して接続される電気二重層キャパシタと、上記高周波インバータの電力の一部または全部を上記電気二重層キャパシタから上記チョッパを介して給電させる制御手段とを備えていることを特徴としている。

請求項５に記載の発明は、上記請求項４に記載のＩＨクッキングヒータ用給電装置において、上記制御手段は、上記誘導加熱コイル側で消費される負荷電力が上記ダイオード整流器の最大出力電力を超えている場合、上記チョッパを制御してその不足分の電力を上記電気二重層キャパシタから上記高周波インバータに給電することを特徴としている。

請求項６に記載の発明は、上記請求項４または５に記載のＩＨクッキングヒータ用給電装置において、上記制御手段は、上記誘導加熱コイル側で消費される負荷電力が上記ダイオード整流器の最大出力電力未満である場合、上記チョッパを制御してその余剰分の電力を上記電気二重層キャパシタに充電することを特徴としている。

請求項７に記載の発明は、上記請求項１ないし６のいずれか１項に記載のＩＨクッキングヒータ用給電装置において、上記商用交流電源が単相交流１００Ｖ２線式もしくは単相交流１００Ｖ３線式であることを特徴としている。

請求項１に記載の発明によれば、制御整流器の出力側の次段の直流回路に電気二重層キャパシタを接続するとともに、制御整流器の出力電圧を商用交流電源の波高値以上の電圧とし、高周波インバータの電力の一部または全部を電気二重層キャパシタから給電するようにしたことにより、ＩＨクッキングヒータに対して、商用交流電源の給電電力の制限値以上の電力、例えば契約３０Ａとして、単相交流１００Ｖ給電では３ｋＷ以上の電力、単相交流２００Ｖ給電では６ｋＷ以上の電力を給電することができる。これにより、調理時間を短縮できる、望ましい調理ができる、同時に大量の調理が可能となる。

請求項２に記載の発明によれば、誘導加熱コイル側で消費される負荷電力が制御整流器の最大出力電力を超えている場合、その不足分の電力を電気二重層キャパシタから高周波インバータに給電されるため、制御整流器の出力電圧を調整することにより、電気二重層キャパシタからの給電を適宜制御することができる。

請求項３に記載の発明によれば、誘導加熱コイル側で消費される負荷電力が制御整流器の最大出力未満である場合、その余剰の電力にて電気二重層キャパシタが充電されるため、制御整流器の出力電圧を調整することにより、電気二重層キャパシタへの充電を適宜制御することができる。

また、請求項４に記載の発明によれば、ダイオード整流器の出力側の次段の直流回路にチョッパを介して電気二重層キャパシタを接続し、高周波インバータの電力の一部または全部を電気二重層キャパシタからチョッパを介して給電するようにしたことにより、請求項１と同様の効果が奏される。また、電気二重層キャパシタの電圧変動をチョッパで制御できるため、整流器として非制御型のダイオード整流器を用いることができる。

請求項５に記載の発明によれば、誘導加熱コイル側で消費される負荷電力がダイオード整流器の最大出力電力を超えている場合、チョッパを制御してその不足分の電力を電気二重層キャパシタから高周波インバータに給電することができる。

請求項６に記載の発明によれば、誘導加熱コイル側で消費される負荷電力がダイオード整流器の最大出力電力未満である場合、チョッパを制御してその余剰分の電力を電気二重層キャパシタに充電することができる。

請求項７に記載の発明によれば、商用交流電源として一般に使用されている単相１００Ｖ２線式もしくは単相１００Ｖ３線式でよく、使用する電源の変更を要しない。

次に、図１ないし図９により、本発明のいくつかの実施形態について説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。なお、この実施形態の説明において、先の図１１ないし図１３で説明した従来例と同一の構成要素には同一の参照符号を用いている。

まず、図１，図２および図３ａ〜図３ｃにより、本発明によるＩＨクッキングヒータ用給電装置の第１実施形態について説明する。図１に示すように、この第１実施形態では、図１３の第３従来例と同じく３台のヒータテーブルＴａ，Ｔｂ，Ｔｃを備えている。

先にも説明したように、通常、１ヒータテーブルあたり３ｋＷ程度に設計されているため、３台同時に使用する場合には９ｋＷ以上の電力が必要であるが、契約電力が３０Ａの場合、単相交流１００Ｖでは３ｋＷが限界、単相交流２００Ｖにしても給電能力は６ｋＷであるため、契約電力を大幅に上げない限り商用電源からの電力では賄いきれない。

そこで、本発明では、急速充放電が可能な電気二重層キャパシタ（ＥＤＬＣ：Ｅｉｅｃｔｒｉｃ Ｄｏｕｂｌｅ Ｌａｙｅｒ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ）をＩＨクッキングヒータの電源回路内に設け、加熱電力を単相交流１００Ｖまたは単相交流２００Ｖの商用交流電源から電気二重層キャパシタに蓄えておき、この電力を付加給電する。

電気二重層キャパシタの蓄電エネルギーをＩＨクッキングヒータに給電するため、電気二重層キャパシタの充電電圧は商用交流電源の波高値（単相交流１００Ｖの場合は１４２Ｖ，単相交流２００Ｖの場合は２８４Ｖ）以上とする。

商用交流電源から電気二重層キャパシタにその波高値以上の電圧で充電するため、整流器に制御整流器を使用する。調理時には電気二重層キャパシタから必要とする電力を給電し、非調理時には商用交流電源から許容された電力で電気二重層キャパシタを充電する。

なお、後述する第２実施形態のように、整流器にダイオード整流器を用いる場合、直流電圧は制御できないため、これを補完するうえで、ダイオード整流器の出力側の直流回路にチョッパを介して電気二重層キャパシタを接続し、電気二重層キャパシタの電力をチョッパで制御する。

この第１実施形態においても、電源プラグ１および入力制御回路２を介してＩＨクッキングヒータの電源回路３内に商用交流電源（単相交流１００Ｖまたは単相交流２００Ｖ（単相１００Ｖ，３線式））が取り込まれる。

図示しないが、入力制御回路２にはＮＦＢ（ノーヒューズブレーカ），入力フィルタなどが含まれ、ＮＦＢはＩＨクッキングヒータの設置時に「入り」状態にセットされ、以後通常の運転可能状態では「入り」状態に維持される。

この第１実施形態では、整流器として制御整流器３５が用いられている。制御整流器３５は、先に説明したように、半導体スイッチ素子である例えばＮＰＮトランジスタ３５１のコレクタ−エミッタ間にダイオード３５２が並列に接続されたスイッチ素子３５０をブリッジ接続することにより構成されてよい。

この制御整流器３５により商用交流電源が直流電源に変換されるが、この場合、制御整流器３５の次段（出力側）の直流回路４０の２線間に電気二重層キャパシタ３６が接続される。

また、制御整流器３５の入力側には電源プラグ１の商用交流電源側から制御整流器３５に流れる電流を検出する電流検出器３５３が接続されるとともに、制御整流器３５の出力側には電圧検出器３５４が接続される。

直流回路４０に対して、各ヒータテーブルＴａ，Ｔｂ，Ｔｃに設けられている高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃがそれぞれ並列に接続され、これら高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃにより各ヒータテーブルＴａ，Ｔｂ，ＴｃのＩＨヒータコイル４ａ，４ｂ，４ｃが励磁される。なお、高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃおよびＩＨヒータコイル４ａ，４ｂ，４ｃを特に区別する必要がない場合には、総称として高周波インバータ３２，ＩＨヒータコイル４とする。

この第１実施形態においても、上記第２従来例と同じく、制御整流器３５と直流回路４０との間にキャパシタ初期充電回路３３が接続される。

キャパシタ初期充電回路３３は、２つのスイッチ３３１，３３２およびその一方スイッチ３３２に直列に接続される抵抗素子３３３により構成されるが、この場合、キャパシタ初期充電回路３３は、高周波インバータ３２に含まれているインバータ入力キャパシタ３２３と電気二重層キャパシタ３６とを初期充電する。

また、制御系として、操作部５と制御回路３４０を備える。操作部５には、ユーザーによりＩＨクッキングヒータの運転，停止などの指令が入力され、その指令信号は入力制御回路２に与えられるとともに、制御回路３４０を介してキャパシタ初期充電回路３３と各高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃとに与えられる。

次に、図２のタイミングチャートを参照して、第１実施形態の動作について説明する。時刻Ｔ_１からＴ_３までがＩＨクッキングヒータの立ち上げ準備期間である。時刻Ｔ_１より前では、入力制御回路２の図示しないＮＦＢは「入り」状態になっており、制御整流器３５の入力側には電源プラグ１の交流電圧が印加されている。

立ち上げ以前、制御整流器３５は非制御の状態で、時刻Ｔ_１でキャパシタ初期充電回路３３のスイッチ３３２がオンになると、電気二重層キャパシタ３６が制御整流器３５，抵抗素子３３３，スイッチ３３２を介して制御整流器３５の入力交流電圧の波高値に相当する電圧値Ｖ_ＡＣまで充電される。

電気二重層キャパシタ３６の電圧が波高値相当のほぼ電圧値Ｖ_ＡＣまで充電された時刻Ｔ_１０で、スイッチ３３２がオフ，これに代わってスイッチ３３１がオンになる。その後の時刻Ｔ_２で、制御整流器３５を制御して電気二重層キャパシタ３６の電圧を波高値相当の電圧値Ｖ_ＡＣより高い電圧Ｖ_ＣＭＡＸにまで充電する。

この例では、制御整流器３５の電力Ｐ_０一定として充電するようにしているが、定電流充電としてもよい。電気二重層キャパシタ３６の電圧が電圧Ｖ_ＣＭＡＸにまで達した時刻Ｔ_３で、制御整流器３５の出力電圧をＶ_ＣＭＡＸに維持する。

時刻Ｔ_４１から時刻Ｔ_４６までの動作および時刻Ｔ_５１から時刻Ｔ_５６までの動作がＩＨクッキングヒータの動作例である。まず、時刻Ｔ_４１から時刻Ｔ_４６までの動作について説明する。時刻Ｔ_４１で操作部５よりＩＨヒータコイル４ａにて調理具（図示省略、以下同じ）を電力Ｐ（ＩＨクッキングで“強火”に相当）で加熱するように指令が出されると、高周波インバータ３２ａは電力Ｐを出力する。

続いて、時刻Ｔ_４２で操作部５よりＩＨヒータコイル４ｂにて調理具を電力Ｐ／２（ＩＨクッキングで“中火”に相当）で加熱するように指令が出されると、高周波インバータ３２ｂは電力Ｐ／２を出力する。さらに続いて、時刻Ｔ_４３で操作部５よりＩＨヒータコイル４ｃにて調理具をＩＨヒータコイル４ｂと同じく電力Ｐ／２で加熱するように指令が出されると、高周波インバータ３２ｃは電力Ｐ／２を出力する。

その後、時刻Ｔ_４４でＩＨヒータコイル４ａ（高周波インバータ３２ａ）がオフ、時刻Ｔ_４５でＩＨヒータコイル４ｂ（高周波インバータ３２ｂ）がオフ、時刻Ｔ_４６でＩＨヒータコイル４ｃ（高周波インバータ３２ｃ）がオフにされる。

この場合、時刻Ｔ_４３〜時刻Ｔ_４４間で、制御整流器３５は、各高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力である最大２Ｐの電力を出力するが、この例において、最大受電電力に相当する制御整流器３５からの最大給電電力はＰ_ＭＡＸであり、電力２Ｐはその最大給電電力Ｐ_ＭＡＸに達していないため、電気二重層キャパシタ３６から給電する必要がなく、制御整流器３５の出力電圧はＶ_ＣＭＡＸに維持される。

次に、時刻Ｔ_５１から時刻Ｔ_５６までの動作について説明する。時刻Ｔ_５１で操作部５よりＩＨヒータコイル４ａにて調理具を電力Ｐで加熱するように指令が出されると、高周波インバータ３２ａは電力Ｐを出力する。

続いて、時刻Ｔ_５２で操作部５よりＩＨヒータコイル４ｂにて調理具を電力Ｐで加熱するように指令が出されると、高周波インバータ３２ｂは電力Ｐを出力する。さらに続いて、時刻Ｔ_５３で操作部５よりＩＨヒータコイル４ｃにて調理具を同じく電力Ｐで加熱するように指令が出されると、高周波インバータ３２ｃは電力Ｐを出力する。

この場合、時刻Ｔ_５３で各高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力が３Ｐとなり、制御整流器３５からの最大給電電力Ｐ_ＭＡＸを超えるため、その超過分の電力（制御整流器３５の出力でハッチングで示した部分）が電気二重層キャパシタ３６から給電されることになる。電気二重層キャパシタ３６からの必要な給電量は、制御整流器３５の出力電圧により制御されるが、これについては後述する。

各高周波インバータの合成電力３Ｐが制御整流器３５からの最大給電電力Ｐ_ＭＡＸを超えることにより、これまでＶ_ＣＭＡＸに充電されていた電気二重層キャパシタ３６から時刻Ｔ_５３で放電電流Ｉ_Ｃ１が流れ始め、これに伴って電気二重層キャパシタ３６の電圧は減少する。

時刻Ｔ_５４でＩＨヒータコイル４ａ（高周波インバータ３２ａ）がオフとされることにより、各高周波インバータの合成電力が最大給電電力Ｐ_ＭＡＸ以下となるため、電気二重層キャパシタ３６からの給電が止められる。

この時刻Ｔ_５４での電気二重層キャパシタ３６の放電電流をＩ_Ｃ２，そのときの電圧をＶ_ＣＭＩＮとして、未だ稼働中の高周波インバータ３２ｂ，３２ｃの合成電力２Ｐと、制御整流器３５の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸとの差電力で電気二重層キャパシタ３６が充電され、電気二重層キャパシタ３６の電圧はＶ_ＣＭＩＮから増加して行く。電気二重層キャパシタ３６の充電は、制御整流器３５の出力電圧により制御されるが、これについては後述する。

続いて、時刻Ｔ_５５でＩＨヒータコイル４ｂ（高周波インバータ３２ｂ）がオフ、時刻Ｔ_５６でＩＨヒータコイル４ｃ（高周波インバータ３２ｃ）がオフにされ、時刻Ｔ_５６以降は制御整流器３５の出力で電気二重層キャパシタ３６の充電が行われ、その電圧がＶ_ＣＭＡＸになる時刻Ｔ_５６で充電動作を終了する。時刻Ｔ_５６以降は、次のＩＨクッキングヒータの運転操作の待ち状態となる。

ここで、電気二重層キャパシタ３６の蓄電容量について説明する。電気二重層キャパシタ３６の蓄電容量は、契約電力，ＩＨクッキングヒータの複数のヒータテーブルが同時に運転された場合の合計最大電力，この合計最大電力と契約電力との差電力，この差電力を給電する時間，各ヒータテーブルの高周波インバータおよび制御整流器の許容直流電圧変動範囲および電気二重層キャパシタのコストを考慮して、適切な静電容量（Ｆ），最大電圧（Ｖ_ＣＭＡＸ），最小電圧（Ｖ_ＣＭＩＮ）を選定することが好ましい。

次に、電気二重層キャパシタ３６の放電および充電制御動作について説明する。まず、図２のタイミングチャートで示されている時刻Ｔ_５３〜時刻Ｔ_５４間の制御動作を図３ａ，図３ｂにより説明する。図３ａは図１からこの制御動作に関係する構成要素を抽出した回路図で、図３ｂはその動作説明用のタイミングチャートである。

図３ａに示すように、制御回路３４０内には整流器制御回路５０ａが含まれており、この整流器制御回路５０ａには、電流検出器３５３で検出される制御整流器３５の入力電流と、電圧検出器３５４にて検出される直流回路４０の電圧とが入力され、整流器制御回路５０ａは、これらの各検出信号に基づいて制御整流器３５を制御する。

時刻Ｔ_５３で各高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力が制御整流器３５の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸを超える３Ｐになると、制御整流器３５に電流制限値Ｉ_Ｌを超える入力電流Ｉ_ＭＡＸが流れようとする。

これを阻止するため、整流器制御回路５０ａは、制御整流器３５への入力電流が電流制限値Ｉ_Ｌ（もしくはそれ以下）になるように、制御整流器３５の出力電圧を下げる。このときの制御整流器３５の給電電力をＰ_Ｃとする。

制御整流器３５の出力電圧が電気二重層キャパシタ３６の電圧よりも低くなると、電気二重層キャパシタ３６から高周波インバータ３２への給電が自動的に開始される。

この場合、電気二重層キャパシタ３６からの給電電力は、各高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力３Ｐと上記給電電力Ｐ_Ｃとの差電力（３Ｐ−Ｐ_Ｃ；図３ｂにおける電力Ｐの波形でハッチングで示す部分）である。

電気二重層キャパシタ３６の電圧は、放電とともにＶ_ＣＭＡＸから減少して行くので、整流器制御回路５０ａは、電圧検出器３５４にて検出される電気二重層キャパシタ３６の電圧（直流回路４０の電圧）を監視しながら、制御整流器３５の入力電流が電流制限値Ｉ_Ｌ（もしくはそれ以下）になるように、制御整流器３５の出力電圧を電気二重層キャパシタ３６の電圧に合わせて下げる。

そして、各高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力が、制御整流器３５の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸ以下になった時点で、制御整流器３５の出力電圧の下げを止める。これにより、電気二重層キャパシタ３６の電圧が、その止められた電圧に到達した時点で電気二重層キャパシタ３６からの給電が終了する。

なお、各高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力が、制御整流器３５の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸを超えているかどうかは、ユーザーから操作部５に入力される各ＩＨヒータコイル４ａ，４ｂ，４ｃへの運転信号（例えば強火，中火，弱火など）から判断することができる。

次に、図２のタイミングチャートで示されている時刻Ｔ_５４〜時刻Ｔ_５６間の制御動作を図３ｃの動作説明用のタイミングチャートにより説明する。上記したように、電気二重層キャパシタ３６からの放電を止めるには、その時点での制御整流器３５の出力電圧と電気二重層キャパシタ３６の電圧を同じ電圧にする。

電圧検出器３５４は、常に制御整流器３５および電気二重層キャパシタ３６の電圧を監視し、その検出電圧を整流器制御回路５０ａに出力しているため、整流器制御回路５０ａは、電力制限から外れた時刻Ｔ_５４の電圧Ｖ_ＣＭＩＮを検知することができる。

また、整流器制御回路５０ａは、操作部５からの運転指令から時刻Ｔ_５４における高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力が制御整流器３５の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸ以下であることを判断できる。

上記の判断に基づいて、整流器制御回路５０ａは、制御整流器３５への入力電流が電流制限値Ｉ_Ｌに向けて大きくなるように制御整流器３５の出力電圧を高める。これにより、高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力を超えた余剰の電力が電気二重層キャパシタ３６に流れ込み、電気二重層キャパシタ３６の電圧はＶ_ＣＭＩＮから上昇していく。

時刻Ｔ_５５および時刻Ｔ_５６で高周波インバータ３２ｂ，３２ｃが順次オフとなるため、整流器制御回路５０ａは、電気二重層キャパシタ３６の電圧がＶ_ＣＭＡＸに到達するまで、制御整流器３５の出力電圧を高め、電気二重層キャパシタ３６の電圧がＶ_ＣＭＡＸに到達した時刻Ｔ_６で充電を終了する。

図３ｃにおける電力Ｐの波形でハッチングで示す部分が電気二重層キャパシタ３６に対する充電電力で、同じ電力が図３ｃにおける電気二重層キャパシタ３６の波形にハッチングで示されている。

次に、図４，図５，図６および図７ａ〜図７ｃにより、本発明の第２実施形態について説明する。この第２実施形態において、上記第１実施形態と同一の構成要素には同一の参照符号を付し、その詳細な説明は省略する。また、各ヒータテーブルＴａ，Ｔｂ，Ｔｃの構成は図示を簡略化している。

この第２実施形態では、上記第１実施形態と異なり、整流器に先の第１従来例で説明したダイオード整流器３１を用いている。また、ダイオード整流器３１の出力側の直流回路４０の２線間にチョッパ３８を介して電気二重層キャパシタ３６を接続している。

なお、この第２実施形態では、上記第１実施形態で用いられている電圧検出器３５４を特に必要としない。その他の構成は、上記第１実施形態と同じであってよい。

上記第１実施形態では、直流回路４０に電気二重層キャパシタ３６を直接接続しているため、電気二重層キャパシタ３６の電圧は大きく変動するが、この第２実施形態では、電気二重層キャパシタ３６の電圧変動をチョッパ３８で制御できるため、その直流電圧はほぼ一定となる。また、電気二重層キャパシタ３６の充放電制御はチョッパ３８を介して行うため、整流器は非制御型でよいことから、ダイオード整流器３１としている。

ここで、チョッパ３８の構成を説明する。チョッパ３８には、図５の回路図に示すように、ダイオード３８２が逆並列に接続された充電制御用スイッチング素子３８１，ダイオード３８４が逆並列に接続された放電制御用スイッチング素子３８３，電流平滑用インダクタ３８５，出力電圧平滑用キャパシタ３８６および入力電圧平滑用キャパシタ３８７が含まれている。なお、スイッチング素子３８１，３８３には、ＩＧＢＴなどの自己消弧型スイッチング素子が用いられる。

充電制御用スイッチング素子３８１と電流平滑用インダクタ３８５は、直流回路４０の一方のラインに対して直列に接続され、放電制御用スイッチング素子３８３は、充電制御用スイッチング素子３８１と電流平滑用インダクタ３８５の接続点と直流回路４０の他方のラインとの間に接続される。

チョッパ３８は電流双方型で、電気二重層キャパシタ３６の放電時には、その放電電圧に電流平滑用インダクタ３８５に誘起された電圧が重畳されるため昇圧型チョッパとして動作し、電気二重層キャパシタ３６の充電時には、直流回路４０からの充電電圧から電流平滑用インダクタ３８５に誘起された電圧がダイオード３８４を経由して電気二重層キャパシタ３６に印加されるため降圧型チョッパとして動作する。

次に、図６のタイミングチャートを参照して、この第２実施形態の動作について説明する。図６のタイミングチャートは、上記第１実施形態での図２のタイミングチャートに対応している。

時刻Ｔ_１からＴ_３までは、図２の場合と同じく、ＩＨクッキングヒータの立ち上げ準備期間である。時刻Ｔ_１でキャパシタ初期充電回路３３のスイッチ３３２をオンにして、ダイオード整流器３１から抵抗素子３３３，スイッチ３３２を介して電気二重層キャパシタ３６を初期充電する。

その後の時刻Ｔ_１０で、スイッチ３３２をオフ，スイッチ３３１をオンにして初期充電を完了する。スイッチ３３２をオンにした時点から、ダイオード整流器３１は、入力交流電圧の波高値に相当する電圧値Ｖ_ＡＣを出力する。

時刻Ｔ_２からＴ_３までが、チョッパ３８による電気二重層キャパシタ３６の本格的な充電期間である。この例においても、ダイオード整流器３１の出力電力Ｐ_０一定として充電するようにしているが、定電流充電としてもよい。

電気二重層キャパシタ３６の電圧が目標とする電圧Ｖ_ＣＭＡＸにまで達した時刻Ｔ_３で充電動作を終了する。時刻Ｔ_４１からＴ_４６までのＩＨクッキングヒータの動作は、図２の場合と同じであるため、その説明は省略する。

次に、時刻Ｔ_５１から時刻Ｔ_５６までの動作について説明する。時刻Ｔ_５１で操作部５よりＩＨヒータコイル４ａにて調理具を電力Ｐで加熱するように指令が出され、高周波インバータ３２ａは電力Ｐを出力する。

続いて、時刻Ｔ_５２で操作部５よりＩＨヒータコイル４ｂにて調理具を電力Ｐで加熱するように指令が出され、高周波インバータ３２ｂは電力Ｐを出力する。さらに続いて、時刻Ｔ_５３で操作部５よりＩＨヒータコイル４ｃにて調理具を同じく電力Ｐで加熱するように指令が出され、高周波インバータ３２ｃは電力Ｐを出力する。

時刻Ｔ_５３で高周波インバータ３２ｃから電力Ｐが出力されると、高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力が３Ｐとなり、ダイオード整流器３１からの最大給電電力Ｐ_ＭＡＸを超えるため、その超過分の電力（ダイオード整流器３１の出力でハッチングで示した部分）を電気二重層キャパシタ３６からチョッパを介して給電する。このチョッパ制御については後述する。

各高周波インバータの合成電力３Ｐがダイオード整流器３１からの最大給電電力Ｐ_ＭＡＸを超えることにより、これまでＶ_ＣＭＡＸに充電されていた電気二重層キャパシタ３６から時刻Ｔ_５３で放電電流Ｉ_Ｃ１が流れ始め、これに伴って電気二重層キャパシタ３６の電圧は減少する。

時刻Ｔ_５４でＩＨヒータコイル４ａ（高周波インバータ３２ａ）がオフになり、各高周波インバータの合成電力が最大給電電力Ｐ_ＭＡＸ以下となるため、チョッパ３８の動作を停止して電気二重層キャパシタ３６からの給電を止める。

時刻Ｔ_５３から時刻Ｔ_５４までの間は、チョッパ３８により電気二重層キャパシタ３６の放電電力を制御するが、チョッパ３８の出力電圧（インバータ３２側の電圧）は整流器出力電圧Ｖ_ＡＣに保たれる。

時刻Ｔ_５４からは、未だ稼働中の高周波インバータ３２ｂ，３２ｃの合成電力２Ｐとダイオード整流器３１の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸとの差電力で、チョッパ３８を介して電気二重層キャパシタ３６を充電する。

これにより、電気二重層キャパシタ３６の電圧はＶ_ＣＭＩＮから増加して行く。電気二重層キャパシタ３６の充電は、チョッパ３８の入力電圧（電気二重層キャパシタ３６側の電圧）を制御して行うが、これについては後述する。この間、直流電圧はＶ_ＡＣ一定に保たれる。

続いて、時刻Ｔ_５５でＩＨヒータコイル４ｂ（高周波インバータ３２ｂ）がオフ、時刻Ｔ_５６でＩＨヒータコイル４ｃ（高周波インバータ３２ｃ）がオフになり、時刻Ｔ_５６以降はダイオード整流器３１からチョッパ３８を介して電気二重層キャパシタ３６の充電が行われ、その電圧がＶ_ＣＭＡＸになる時刻Ｔ_５６で充電動作を終了する。時刻Ｔ_５６以降は、次のＩＨクッキングヒータの運転操作の待ち状態となる。

次に、この第２実施形態における電気二重層キャパシタ３６の放電および充電制御動作について説明する。まず、図６のタイミングチャートで示されている時刻Ｔ_５３〜時刻Ｔ_５４間の制御動作を図７ａ，図７ｂにより説明する。図７ａは図５からこの制御動作に関係する構成要素を抽出した回路図で、図７ｂはその動作説明用のタイミングチャートである。

図７ａに示すように、制御回路３４０内にはチョッパ制御回路５０ｂが含まれており、このチョッパ制御回路５０ｂには、電流検出器３５３で検出されるダイオード整流器３１の入力電流値が入力され、チョッパ制御回路５０ｂは、上記入力電流値に基づいてチョッパ３８を制御する。

時刻Ｔ_５３で各高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力がダイオード整流器３１の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸを超える３Ｐになると、ダイオード整流器３１に電流制限値Ｉ_Ｌを超える入力電流Ｉ_ＭＡＸが流れようとする。

これを阻止するため、チョッパ制御回路５０ｂは、ダイオード整流器３１への入力電流が電流制限値Ｉ_Ｌになるように、チョッパ３８を制御してその出力電圧を高める。チョッパ３８の出力電圧が高くなると、チョッパ３８から電流が流れ、ダイオード整流器３１への入力電流が減少する。

チョッパ３８は、ダイオード整流器３１への入力電流を一定に保つように、電気二重層キャパシタ３６を放電させる。これにより、電気二重層キャパシタ３６の電圧が減少し、時刻Ｔ_５４でＶ_ＣＭＩＮとなる。

電気二重層キャパシタ３６からの給電電力（図７ｂにおけるチョッパ３８の波形でハッチングで示した電力）は、図３ｂにおける電力Ｐの波形でダイオード整流器３１の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸを超えた部分の電力である。

そして、各高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力が、ダイオード整流器３１の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸ以下になった時点で、チョッパ３８の動作を停止し、電気二重層キャパシタ３６からの放電を止める。

上記第１実施形態でも説明したように、各高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力が、ダイオード整流器３１の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸを超えているかどうかは、ユーザーから操作部５に入力される各ＩＨヒータコイル４ａ，４ｂ，４ｃへの運転信号（例えば強火，中火，弱火など）から判断することができる。

次に、図６のタイミングチャートで示されている時刻Ｔ_５４〜時刻Ｔ_５６間の制御動作を図７ｃの動作説明用のタイミングチャートにより説明する。上記したように、電気二重層キャパシタ３６からの放電を止めるには、チョッパ３８の制御動作を停止させればよい。

チョッパ制御回路５０ｂは、上記したように操作部５からの運転指令から、時刻Ｔ_５４における高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力が制御整流器３５の最大給電電力Ｐ_ＭＡＸ以下であることを判断できる。

上記の判断に基づいて、チョッパ制御回路５０ｂは、ダイオード整流器３１への入力電流が電流制限値Ｉ_Ｌに向けて大きくなるようにチョッパ３８の出力電圧（ダイオード整流器３１側の電圧）を下げる。

これにより、相対的にダイオード整流器３１の出力電圧が高くなり、高周波インバータ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの合成電力を超えた余剰の電力がチョッパ３８を介して電気二重層キャパシタ３６に流れ込み、電気二重層キャパシタ３６の電圧はＶ_ＣＭＩＮから上昇していく。

時刻Ｔ_５５および時刻Ｔ_５６で高周波インバータ３２ｂ，３２ｃが順次オフとなるが、チョッパ制御回路５０ｂは、電気二重層キャパシタ３６の電圧がＶ_ＣＭＡＸに到達するまで、ダイオード整流器３１への入力電流が電流制限値Ｉ_Ｌになるようにチョッパ３８の出力電圧を制御する。

図７ｃにおける電力Ｐの波形でハッチングで示している部分が、ダイオード整流器３１への入力電流を電流制限値Ｉ_Ｌにまで大きくした状態でのダイオード整流器３１からチョッパ３８を介して電気二重層キャパシタ３６を充電できる電力であり、同じ電力が図７ｃにおけるチョッパ３８の波形にハッチングで示されている。

上記第１実施形態および第２実施形態はともに３台のヒータテーブルを有し、電源が単相交流１００Ｖ３線、すなわち電源電圧が２００Ｖの場合についてのものであるが、これとは別に、図８に単相交流１００Ｖ電源への適用を可能とする第３実施形態を示す。

上記第１実施形態および第２実施形態では電源が２００Ｖであるため、１台あたりの消費電力が３ｋＷとして、３台のヒータテーブルに同時に給電することができるが、第３実施形態では１００Ｖ電源あるため、その電力制限からヒータテーブルを１台としている。

この第３実施形態の構成は、ヒータテーブルが１台（ヒータテーブルＴａのみ）である点を除いて、図４の上記第２実施形態の構成と同一であるため、その説明は省略し、図９のタイミングチャートにより、その動作を説明する。図９のタイミングチャートは、図２，図６のタイミングチャートに対応している。

時刻Ｔ_１からＴ_３までは、図６と同じであるため説明を省略する。時刻Ｔ_４１でヒータテーブルＴａの高周波インバータ３２ａが作動して電力Ｐを出力するが、契約電力Ｐ_ＭＡＸを超えるので、チョッパ３８が作動して、その不足電力を電気二重層キャパシタ３６から給電する。

時刻Ｔ_４２で高周波インバータ３２ａが動作を停止すると、電気二重層キャパシタ３６からの給電を停止し、ダイオード整流器３１からチョッパ３８を介して電気二重層キャパシタ３６を充電する。電気二重層キャパシタ３６が最大電圧（満充電電圧）Ｖ_ＣＭＡＸに到達した時刻Ｔ_４３で充電を終了する。

以上説明したように、本発明によれば、交流電源から整流器を介して電気二重層キャパシタに蓄電し、整流器と電気二重層キャパシタとからＩＨクッキングヒータに電力を給電するようにしたことにより、高Ａ（アンペア）の契約電力が必要でなく電気料金が下げられる。

また、ＩＨクッキングの調理時間を短縮でき、望みの調理が自由に可能、同時に大量の調理が可能となる。また、単相交流１００Ｖ電源でもＩＨクッキングヒータが使えるようになり、ＩＨクッキングヒータの普及，拡大が期待できる。

本発明の第１実施形態を示す回路構成図。 上記第１実施形態の動作説明用のタイミングチャート。 上記第１実施形態における充放電制御部分を示す回路構成図。 上記第１実施形態における放電時のタイミングチャート。 上記第１実施形態における充電時のタイミングチャート。 本発明の第２実施形態を示す回路構成図。 上記第２実施形態で用いられるチョッパの回路構成図。 上記第２実施形態の動作説明用のタイミングチャート。 上記第２実施形態における充放電制御部分を示す回路構成図。 上記第２実施形態における放電時のタイミングチャート。 上記第２実施形態における充電時のタイミングチャート。 本発明の第３実施形態を示す回路構成図。 上記第３実施形態の動作説明用のタイミングチャート。 一般家庭の給電システムを示す模式図。 第１従来例としてのＩＨクッキングヒータの電源回路を示す回路構成図。 第２従来例としてのＩＨクッキングヒータの電源回路を示す回路構成図。 第３従来例としてのＩＨクッキングヒータの電源回路を示す回路構成図。

符号の説明

１ 電源プラグ
２ 入力制御回路
３ 電源回路
４（４ａ〜４ｃ） ＩＨヒータコイル
５ 操作部
３１ ダイオード整流器
３２（３２ａ〜３２ｃ） 高周波インバータ
３３ キャパシタ初期充電回路
３５ 制御整流器
３６ 電気二重層キャパシタ
３８ チョッパ
４０ 直流回路
３４０ 制御回路
３５３ 電流検出器
３５４ 電圧検出器
５０ａ 整流器制御回路
５０ｂ チョッパ制御回路

Claims (7)

1. 商用交流電源を制御整流器により直流電源に変換して次段の直流回路に出力し、上記直流回路から高周波インバータに上記直流電源を給電して高周波交流電流を発生させ、上記高周波交流電流によりＩＨクッキングヒータの誘導加熱コイルを励磁するＩＨクッキングヒータ用給電装置において、
   上記直流回路の２線間に接続される電気二重層キャパシタと、上記制御整流器の出力電圧を上記商用交流電源の波高値以上の電圧とし、上記高周波インバータの電力の一部または全部を上記電気二重層キャパシタから給電させる制御手段とを備えていることを特徴とするＩＨクッキングヒータ用給電装置。
2. 上記制御手段は、上記誘導加熱コイル側で消費される負荷電力が上記制御整流器の最大出力電力を超えている場合、その不足分の電力を上記電気二重層キャパシタから上記高周波インバータに給電することを特徴とする請求項１に記載のＩＨクッキングヒータ用給電装置。
3. 上記制御手段は、上記誘導加熱コイル側で消費される負荷電力が上記制御整流器の最大出力電力未満である場合、その余剰の電力にて上記電気二重層キャパシタを充電することを特徴とする請求項１または２に記載のＩＨクッキングヒータ用給電装置。
4. 商用交流電源をダイオード整流器により直流電源に変換して次段の直流回路に出力し、上記直流回路から高周波インバータに上記直流電源を給電して高周波交流電流を発生させ、上記高周波交流電流によりＩＨクッキングヒータの誘導加熱コイルを励磁するＩＨクッキングヒータ用給電装置において、
   上記直流回路の２線間にチョッパを介して接続される電気二重層キャパシタと、上記高周波インバータの電力の一部または全部を上記電気二重層キャパシタから上記チョッパを介して給電させる制御手段とを備えていることを特徴とするＩＨクッキングヒータ用給電装置。
5. 上記制御手段は、上記誘導加熱コイル側で消費される負荷電力が上記ダイオード整流器の最大出力電力を超えている場合、上記チョッパを制御してその不足分の電力を上記電気二重層キャパシタから上記高周波インバータに給電することを特徴とする請求項４に記載のＩＨクッキングヒータ用給電装置。
6. 上記制御手段は、上記誘導加熱コイル側で消費される負荷電力が上記ダイオード整流器の最大出力電力未満である場合、上記チョッパを制御してその余剰分の電力を上記電気二重層キャパシタに充電することを特徴とする請求項４または５に記載のＩＨクッキングヒータ用給電装置。
7. 上記商用交流電源が単相交流１００Ｖ２線式もしくは単相交流１００Ｖ３線式であることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１項に記載のＩＨクッキングヒータ用給電装置。

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