JP2008121042A - 金属成形品製造方法 - Google Patents

金属成形品製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2008121042A
JP2008121042A JP2006304245A JP2006304245A JP2008121042A JP 2008121042 A JP2008121042 A JP 2008121042A JP 2006304245 A JP2006304245 A JP 2006304245A JP 2006304245 A JP2006304245 A JP 2006304245A JP 2008121042 A JP2008121042 A JP 2008121042A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
metal
molded product
metal molded
admixture
alloy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2006304245A
Other languages
English (en)
Inventor
Tatsuhiko Aizawa
龍彦 相澤
Hisashi Mori
久史 森
Masayoshi Kitagawa
眞好 喜多川
Toshihiko Adachi
年彦 足立
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Meishin KK
Original Assignee
Meishin KK
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Meishin KK filed Critical Meishin KK
Priority to JP2006304245A priority Critical patent/JP2008121042A/ja
Publication of JP2008121042A publication Critical patent/JP2008121042A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Landscapes

  • Extrusion Of Metal (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Abstract

【課題】 物性を簡便に制御しつつ金属成形品を製造させ得る金属成形品製造方法の提供を課題としている。
【解決手段】 形成される金属成形品に含まれる純金属または合金をすべて酸化物の状態且つ金属酸化物粒子の状態で含有し、バインダー成分を含有する混和物を作製する混和物作製工程と該混和物作製工程で作製された混和物を成形加工して予備成形品を作製する予備成形工程と、前記予備成形工程で作製された予備成形品からバインダー成分を除去するとともに、前記予備成形品に含まれている金属酸化物粒子の少なくとも一部を還元させる還元処理工程とを実施して金属成形品を成形することを特徴とする金属成形品製造方法を提供する。
【選択図】 なし

Description

本発明は、金属成形品を製造する金属成形品製造方法に関する。
従来、金属が用いられた成形品を製造する際には、純金属で一旦ロッド材料を形成した後に鍛造したり、切削加工したりする方法、溶融状態の純金属を金型に流入させて鋳造する方法、あるいは、純金属を粉末状に加工して金属粒子を作製し、この金属粒子をバインダー成分などとともにペースト状の混和物を作製し、該混和物を型を用いて焼成する方法などが採用されている。
例えば、特許文献1には、Cr系ステンレス粒子とバインダーとの混和物を射出成形することが記載されており、この特許文献1にも記載されているように、上記のような方法は、純金属の金属粒子のみならず、複数の金属元素が含まれている合金粒子を用いて行われたりもしている。
ところで、純金属や合金などの金属材料や、これらに金属酸化物やセラミックス粒子などが分散された金属複合材料が用いられた金属成形品の物性については、用いる金属元素の種類によって大きく異なるものである。また、この金属元素の種類のみならず、結晶の緻密さや、異種金属元素の分散状況などによっても大きく異なるものである。
しかし、特許文献1に示されているような合金で金属成形品を製造する場合に、例えば、互いに安定して合金を形成する金属元素以外の組み合わせで金属成形品を製造する場合には、内部にこれら金属元素の良好な分散状態を形成させた状態で金属成形品を製造することが困難である。
すなわち、従来の金属成形品の製造方法においては、金属元素の分散状況などの制御が困難であるばかりでなく、用いる金属元素を制約しなければ金属成形品を成形すること自体が困難となるおそれを有している。
例えば、複数の金属元素がその純金属の融点が大きく異なるものである場合には、特許文献1に記載されているような合金粒子を用いた方法を採用することが困難であるばかりでなく、安定した溶融状態を形成させることすら困難となることから合金粒子を製造すること自体が困難である。
また、安定した溶融状態を形成させることが困難となることから合金のロッド材料の作製も困難である。
この金属元素がその純金属の融点や比重を異ならせることにより金属元素の分散状況を制御することが困難となる点においては、純金属または合金に金属酸化物やセラミックスなどの粒子を分散させた複合材料で金属成形品を製造する際においても同様である。
すなわち、金属酸化物粒子またはセラミックス粒子が純金属中または合金中に分散されている金属複合材料か、あるいは合金かによって形成されている金属成形品を製造する金属成形品製造方法においては、従来、金属成形品の物性を簡便に制御することが困難であるという問題を有している。
特開2000−192105号公報
本発明は、物性を簡便に制御しつつ金属成形品を製造させ得る金属成形品製造方法の提供を課題としている。
すなわち、本発明は、前記課題を解決すべく、金属酸化物粒子またはセラミックス粒子が純金属中または合金中に分散されている金属複合材料か、あるいは合金かによって形成されている金属成形品を製造する金属成形品製造方法であって、
(1)形成される金属成形品に含まれる純金属または合金をすべて酸化物の状態且つ金属酸化物粒子の状態で含有し、バインダー成分を含有する混和物を作製する混和物作製工程、
(2)該混和物作製工程で作製された混和物を成形加工して予備成形品を作製する予備成形工程、
(3)前記予備成形工程で作製された予備成形品からバインダー成分を除去するとともに、前記予備成形品に含まれている金属酸化物粒子の少なくとも一部を還元させる還元処理工程
を実施して金属成形品を成形することを特徴とする金属成形品製造方法を提供する。
なお、本明細書中における“純金属”との用語は、実質的に単一の金属元素からなる金属を意図するものであり、不可避不純物などを微量含んでいるものをも含めた意味で用いている。
また、“合金”との用語についても、本明細書中においては、不可避不純物などを微量含んでいるものをも含めた意味で用いており、また、固溶体や金属間化合物などを含めた意味で用いている。
本発明によれば、形成される金属成形品に含まれる純金属または合金をすべて酸化物の状態且つ金属酸化物粒子の状態で含有し、バインダー成分を含有する混和物を作製する混和物作製工程を実施することから、安定した合金を形成することが困難な金属元素同士であってもそれぞれ金属酸化物粒子として用いるという簡便な手段で混和物中に所望の分散状態を形成させ得る。
また、この金属酸化物粒子が分散された混和物を成形加工して予備成形品を作製する予備成形工程を実施して、該予備成形品からバインダー成分を除去するとともに、金属酸化物粒子の少なくとも一部を還元させる還元処理工程を実施することから、例えば、含まれる金属酸化物粒子を全て還元させて予備成形品の金属酸化物粒子の分散状態を反映させた金属成形品を得ることができる。
また、例えば、一部の金属酸化物粒子を還元せずに他の金属酸化物粒子のみを還元させることにより、純金属または合金中に金属酸化物粒子が分散された金属複合材料状態を金属成形品中に形成させることも可能となる。
さらには混和物に金属成形品中に分散されるセラミックス粒子を予め分散させた混和物を用いることで金属複合材料製の金属成形品を得ることができる。
すなわち、従来に比べて広範囲な組み合わせで金属元素を使用することができ、混和物作製工程で用いる金属酸化物粒子の粒径や分散状態を制御することにより、金属成形品中の金属元素の分散状況や、金属酸化物粒子、セラミック粒子などの分散状況を簡便な方法で制御させ得る。
本発明の好ましい実施の形態について、金属酸化物粒子またはセラミックス粒子が純金属中または合金中に分散されている金属複合材料か、あるいは合金かによって形成されている金属成形品を製造する金属成形品製造方法を以下に説明する。
本実施形態における金属成形品製造方法においては、(1)形成される金属成形品に含まれる純金属または合金をすべて酸化物の状態且つ金属酸化物粒子の状態で含有し、バインダー成分を含有する混和物を作製する混和物作製工程と、(2)該混和物作製工程で作製された混和物を成形加工して予備成形品を作製する予備成形工程と、(3)前記予備成形工程で作製された予備成形品からバインダー成分を除去するとともに、前記予備成形品に含まれている金属酸化物粒子の少なくとも一部を還元させる還元処理工程とを実施し、さらに、(4)前記還元処理工程後の金属成形品の緻密化を行う緻密化工程を実施する。
前記混和物作製工程においては、用いる金属酸化物粒子が、特に限定されるものではなく、単一金属元素と酸素との金属酸化物や、複数種類の金属元素と酸素との金属酸化物などによる金属酸化物粒子を用いることができ、通常、この金属酸化物粒子としては、数十nm〜数百μm程度の平均粒径に調整されたものを用いることができる。
このような、金属酸化物粒子の粒径の調整には、一般的な手段を用いることが出来、例えば、セラミックボールなどを用いたボールミルや、アトライタを用いる方法などにより実施することができる。
また、金属酸化物粒子とバインダーとの混合についても、ニーダーなどの一般的な混練手段を採用することができる。
このバインダーとしては、特に限定されるものではないが、150〜400℃の範囲内程度で分解除去させ得る有機物を用いることが好ましく、該有機物を水和させた状態で用いることが好ましい。
このような有機水和物をバインダーに用いることにより還元反応に悪影響を及ぼすおそれを抑制しつつ比較的低温で分解させ得るという効果を奏する。
このような点において、セルロースなどの水和性に優れた有機物をバインダーに採用することが特に好適である。
前記予備成形工程においては、前記混和物作製工程で作製された混和物を、押出し成形、プレス成形、射出成形、プリントなど種々の成形方法で予備成形品に成形することができる。
なお、このときニアシェイプに成形することで、最終製品形状への外形調整を簡略化させ得る。
前記還元処理工程は、前記予備成形工程において作製された予備成形品からバインダー成分を除去することができ、しかも、予備成形品中の金属酸化物粒子を還元可能な条件であれば特にその条件を限定するものではなく、例えば、予備成形品を還元雰囲気下で加熱することにより実施することができる。
このとき、還元力ならびに予備成形品内部への浸透性に優れ、還元処理工程をより効率良く実施させ得る点において、予備成形品を水素を含む気体中で加熱する還元処理工程を実施することが好ましい。
この水素を含む気体は、水素を水素ガスなどの分子状態で含んでいるもの、あるいは、水素ラジカルのような原子状態で含んでいるものを使用することができる。
この水素を用いる還元処理工程における加熱条件としては、例えば、600℃程度の温度で数時間の加熱を行う条件などとすることができる。
また、この還元処理工程は、予備成形品に圧力を加えた加圧状態で実施することもでき、無加圧状態で実施することも可能である。
なお、水素は、原子サイズあるいは分子サイズが小さく、混和物内部に浸透させやすいことから、この還元処理工程の効率を高める効果を奏する。
また、上記のように水素を用いる還元処理工程では、金属酸化物の酸素との反応で水が形成されるのみであり、環境負荷の増大を抑制させ得るのみならず、処理が必要となるような副生成物の産出を抑制させ得るという点においても優れている。
前記緻密化工程は、本発明においては必須の工程ではなく任意の工程であり、金属成形品に前記還元処理工程によって空孔が形成されている場合にその空孔部分を任意に減少させるために実施する。
この空孔部分を減少させる方法としては、一般的な方法を採用することができ、例えば、機械加工によって空孔部分を押し潰して金属成形品に占める空孔の割合を減少させる方法や、他金属を溶融させてこの空孔部分に含浸させる方法などを採用することができる。
次に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
(実施例1)
Cu2O微粒子(平均粒径3μm)とセルロースが用いられたバインダー成分とをボールミルにて3時間混合して混和物を作製する混和物作製工程を実施し、該混和物を、500MPaの圧力で加圧成形して直径10mm×高さ10mmの円柱状の予備成形品に加工する予備成形工程を実施した。
この予備成形品を水素ガス(大気圧状態)中で、973Kで3時間加熱する還元処理工程を実施し円柱形状の金属成形品を作製した。
(実施例2)
還元処理工程の温度を1023Kとした以外は、実施例1と同様に円柱形状の金属成形品を作製した。
(評価1)
実施例1および2の金属成形品の化学成分をそれぞれX線回折により分析した。結果を図1に示す。
なお、図1に“Reduced at 973K”として示されているものが実施例1のX線回折チャートであり、“Reduced at 1023K”として示されているものが実施例2のX線回折チャートである。
また、“Green Compact”として示されているのは、還元処理工程前の予備成形品のX線回折チャートである。
この図1においては、実施例1の金属成形品には、Cu2Oの存在を示すピークが認められるが、実施例2の金属成形品には、これらが消失した状態となっており、温度条件の選択により、Cu中にCu2Oを残存させた金属複合体とさせたり、Cu単相とさせたりし得ることがわかる。
また、上記実施例の金属成形品は、予備成形品に比べて体積が減少しているものの、予備成形品の形状をそのままの状態で保持している(図2参照:左側が金属成形品、右側が予備成形品)。
(実施例3〜5)
加熱時間を、0.5時間(実施例3)、1時間(実施例4)、2時間(実施例5)とした以外は、実施例2と同様に円柱形状の金属成形品を作製した。
(評価2)
実施例3乃至5の金属成形品の化学成分をそれぞれX線回折により分析した。結果を図3に示す。
なお、図2に“0.5hr”として示されているものが実施例3のX線回折チャートであり、“1hr”として示されているものが実施例4のX線回折チャートである。
また、“2hr”として示されているものが実施例5のX線回折チャートであり、“Green Compact”として示されているのは、還元処理工程前の予備成形品のX線回折チャートである。
この図3においては、実施例3の金属成形品には、Cu2Oの存在を示すピークが認められるが、実施例4、5の金属成形品には、これらが消失した状態となっており、加熱時間の選択により、Cu中にCu2Oを残存させた金属複合体とさせたり、完全にCu単相とさせたりし得ることがわかる。
なお、Cu2OをCu単層とする還元反応については、標準生成自由エネルギーからは1223Kの温度が必要になると推察されたが、上記に示したように、本発明の金属成形品製造方法においては、1023Kと低温で還元を行い得ることが判明した。
これは、バインダー成分の消失ならびに多孔質組織の形成による効果であると考えられる。
そして、実施例1乃至5の金属成形品は、内部に空孔が形成されて多孔質に形成されており、実施例4の金属成形品の密度を測定したところ、純銅に対して62.7%の見掛け密度で形成されていることがわかった。
(実施例6)
Cu2O微粒子(平均粒径3μm)とAl23微粒子(平均粒径0.1μm)とを、Cu2O微粒子のCu量とAl23微粒子との合計質量におけるAl23微粒子の占める割合が10質量%となるように配合し、バインダー成分と混合して混和物を作製する混和物作製工程を実施し、該混和物を、円盤ディスク状の予備成形品に加工する予備成形工程を実施した。
この予備成形品を水素ガス中で、1023Kで3時間加熱する還元処理工程を実施し円柱形状の金属成形品を一旦作製した。
さらに、還元処理工程後の金属成形品に対して、853Kの温度で、600MPaの圧力で1時間ホットプレスする緻密化工程を実施した。
(評価3)
実施例6の金属成形品の化学成分をX線回折により分析した。結果を図4に示す。
この図4においては、実施例6の金属成形品には、Cu2Oの存在を示すピークが消失し、Al23の存在を示すピークが認められる。
すなわち、Cu中にAl23を分散させた金属複合材料が形成されていることがわかる。
しかも、仮にAl23の大きな凝集体が形成されているようであれば、図4にAl23の存在を示すピークが明確に認められるはずであるが、この図4では、Al23の存在を示すピークがCuの存在を示すピークに比べて十分小さくなっており、Al23が微細に分散されていることがわかる。
また、このAl23が微細に分散されていることは、電子顕微鏡による組織の観察からも確認することができた(図5)。
なお、この図5中の白い粒状物がAl23である。
(評価4)
実施例6の(緻密化工程後の)金属成形品を、熱機械分析装置(リガク社製、商品名「TMA8310」)を用いて熱膨張係数を測定した。結果を図6に示す。
この図6では、800℃までは、温度に対してほぼ一定の熱膨張変形を示している。
この800℃までのデータから実施例6の金属成形品を形成している金属複合材料の熱膨張係数を求めたところ8.0×10-6/Kであった。
この値は、Cuの熱膨張係数(16.8×10-6/K)の半分以下となっており、Cu中にAl23を微細に分散させた効果の現れであると思われる。
(実施例7、8)
Cu2O微粒子(平均粒径3μm)とFe34微粒子とを、Cu2O微粒子のCu量とFe34微粒子のFe量との合計質量におけるFe量の占める割合が5質量%となる割合で配合し、バインダー成分と混合して混和物を作製する混和物作製工程を実施し、該混和物を押し出し成形して予備成形品を作製する予備成形工程を実施した。
実施例7においては板状の予備成形体を、実施例8においてはハニカム状の予備成形体を作製した。
図7では、左側が予備成形品、右側が還元処理工程後の金属成形品を示す。
また、図8では、上側が予備成形品、下側が還元処理工程後の金属成形品を示す。
この予備成形品に対して還元処理工程を実施し金属成形品作製した結果、図7、8に示すように予備成形体の形状を保持した、Cu−Fe合金製の金属成形品を得ることができた。
(実施例9〜11)
Cu2O微粒子(平均粒径3μm)とWO2微粒子(平均粒径4μm)とを、Cu2O微粒子中のCu量とWO2微粒子中のW量との合計質量に占めるW量の割合が10質量%(実施例9)、15質量%(実施例10)、25質量%(実施例11)となるようにCu2O微粒子とWO2微粒子とを配合しバインダー成分と混合して混和物を作製する混和物作製工程を実施し、該混和物を円盤ディスク状の予備成形品に加工する予備成形工程を実施した。
この予備成形品に対して、1023K×1時間の還元処理工程を実施して実施例9乃至11の金属成形品を作製した。
(評価5)
実施例9乃至11の金属成形品の化学成分をそれぞれX線回折により分析した。結果を図9に示す。
この図9の左側は、還元処理工程前の予備成形品のX線回折チャートであり横軸(2θ)の範囲は20度から90度である。一方、右側は、還元処理工程後の金属成形品のX線回折チャートであり、横軸(2θ)の範囲は25度から55度である。
それぞれ、“10%WO2”、“Cu-10%W”として示されているものが実施例9の予備成形品と金属成形品とを示すX線回折チャートであり、“15%WO2”、“Cu-15%W”として示されているものが実施例10の予備成形品と金属成形品とを示すX線回折チャートである。
また、“25%WO2”、“Cu-25%W”として示されているものが実施例11の予備成形品と金属成形品とを示すX線回折チャートである。
この図9においては、実施例9乃至11の金属成形品には、CuとWの存在を示すピークのみで酸化物を示すピークは認められない。また、WO2微粒子の配合量の増加に伴いCuピークに対するWピークの比率が増大しており、金属成形品中のW量の制御が混和物の配合量の調整という簡便な手段で可能となっていることがわかる。
(実施例12〜15)
Cu2O微粒子(平均粒径3μm)とWO2微粒子(平均粒径4μm)とを、Cu2O微粒子中のCu量とWO2微粒子中のW量との合計質量に占めるW量の割合が5質量%(実施例12)、10質量%(実施例13)、15質量%(実施例14)、25質量%(実施例15)となる割合でCu2O微粒子とWO2微粒子とを配合し、バインダー成分と混合して混和物を作製する混和物作製工程を実施し、該混和物を円盤ディスク状の予備成形品に加工する予備成形工程を実施した。
この予備成形品に対して、1023K×1時間の還元処理工程を実施して金属成形品を作製した。
さらに、還元処理工程後の金属成形品に対して、853Kの温度で、500MPaの圧力で1時間ホットプレスする緻密化工程を実施し実施例12乃至15の金属成形品を作製した。
(評価6)
実施例12乃至15の金属成形品とWO2微粒子を配合せずに作製した金属成形品のVickers硬さを測定した。
結果を、図10に示す。
市販の高タングステン・銅合金(Cu20W80)でのVickers硬さが260程度であることを考慮すると、実施例12乃至15の金属成形品では、少量のWの含有量で高い強度が得られていることがわかる。
(評価7)
実施例12乃至15の金属成形品とWO2微粒子を配合せずに作製した金属成形品の熱膨張係数を熱機械分析装置(リガク社製、商品名「TMA8310」)を用いて熱膨張係数を測定した。結果を図11に示す。
Cu−W合金メーカーであるアライドケミカル社からは、W単相で4.5×10-6/K、Cu10W90合金で6.5×10-6/K、Cu20W80で8.3×10-6/K、Cu30W70で10.2×10-6/K、Cu40W60で12.1×10-6/Kであることが公表されている。
一方で、図11に示されたデータからは、W量が25質量%となる割合でWO2微粒子を配合して作製した実施例15の金属成形品がCu10W90合金相当の熱膨張係数を示しており、W量が10質量%となる割合でWO2微粒子を配合して作製した実施例13の金属成形品がCu40W60合金相当の熱膨張係数を示している。
このことから、本発明によれば、比重ならびに融点の大きく異なるCuとWとの合金により形成された金属成形品を簡便に作製し得るとともに、従来のCu−W合金が用いられた金属成形品と同等の強度あるいは熱膨張係数の金属成形品を一般に高価なWの使用量を削減させて作製することができる。
したがって、本発明によれば、Cu−W合金が用いられている電極部品やヒートシンク材などを安価に提供し得るという効果も奏することとなる。
以上に示したように、本発明の金属成形品製造方法によれば、安定した合金を形成することが困難な金属元素同士であっても簡便に金属成形品を製造することができ、金属成形品中の金属元素の分散状況や、金属酸化物粒子、セラミック粒子などの分散状況についても簡便に制御させ得ることがわかる。
実施例1、2の金属成形品のX線回折チャート。 還元処理工程前の予備成形品と還元処理工程後の金属成形品の外観写真。 実施例3乃至5の金属成形品のX線回折チャート。 実施例6の金属成形品のX線回折チャート。 実施例6の金属成形品における分散状況を観察した電子顕微鏡写真。 実施例6の金属成形品の熱機械分析時の温度−熱膨張変形グラフ。 実施例7の金属成形品と還元処理工程前の予備成形品とを示す外観写真。 実施例8の金属成形品と還元処理工程前の予備成形品とを示す外観写真。 実施例9乃至11の金属成形品のX線回折チャート。 実施例12乃至15の金属成形品のVickers硬さ測定結果。 実施例12乃至15の金属成形品におけるW量による熱膨張係数への影響を示すグラフ。

Claims (5)

  1. 金属酸化物粒子またはセラミックス粒子が純金属中または合金中に分散されている金属複合材料か、あるいは合金かによって形成されている金属成形品を製造する金属成形品製造方法であって、
    (1)形成される金属成形品に含まれる純金属または合金をすべて酸化物の状態且つ金属酸化物粒子の状態で含有し、バインダー成分を含有する混和物を作製する混和物作製工程、
    (2)該混和物作製工程で作製された混和物を成形加工して予備成形品を作製する予備成形工程、
    (3)前記予備成形工程で作製された予備成形品からバインダー成分を除去するとともに、前記予備成形品に含まれている金属酸化物粒子の少なくとも一部を還元させる還元処理工程
    を実施して金属成形品を成形することを特徴とする金属成形品製造方法。
  2. 前記還元処理工程を、水素を含む気体中で予備成形品を加熱して実施する請求項1記載の金属成形品製造方法。
  3. 前記バインダー成分に有機水和物が用いられている請求項1または2に記載の金属成形品製造方法。
  4. 前記有機水和物にはセルロースが用いられている請求項3記載の金属成形品製造方法。
  5. 前記還元処理工程後に、金属成形品の緻密化を行う緻密化工程をさらに実施する請求項1乃至4のいずれか1項に記載の金属成形品製造方法。
JP2006304245A 2006-11-09 2006-11-09 金属成形品製造方法 Pending JP2008121042A (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006304245A JP2008121042A (ja) 2006-11-09 2006-11-09 金属成形品製造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006304245A JP2008121042A (ja) 2006-11-09 2006-11-09 金属成形品製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2008121042A true JP2008121042A (ja) 2008-05-29

Family

ID=39506124

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2006304245A Pending JP2008121042A (ja) 2006-11-09 2006-11-09 金属成形品製造方法

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2008121042A (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012046819A (ja) * 2010-07-27 2012-03-08 Mitsubishi Materials Corp 焼結体形成用の粘土状組成物、焼結体形成用の粘土状組成物用粉末、焼結体形成用の粘土状組成物の製造方法、銀焼結体及び銀焼結体の製造方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5635702A (en) * 1979-06-25 1981-04-08 Nat Standard Co Composition for forming molded article
JPS5858202A (ja) * 1981-10-01 1983-04-06 Nippon Engeruharudo Kk 金属ハニカム構造体の製造方法
JPS63130733A (ja) * 1986-11-19 1988-06-02 Toshiba Corp 銅基複合材料の製造方法
JPH05148507A (ja) * 1991-11-22 1993-06-15 Toho Kinzoku Kk モリブデン燒結体の製造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5635702A (en) * 1979-06-25 1981-04-08 Nat Standard Co Composition for forming molded article
JPS5858202A (ja) * 1981-10-01 1983-04-06 Nippon Engeruharudo Kk 金属ハニカム構造体の製造方法
JPS63130733A (ja) * 1986-11-19 1988-06-02 Toshiba Corp 銅基複合材料の製造方法
JPH05148507A (ja) * 1991-11-22 1993-06-15 Toho Kinzoku Kk モリブデン燒結体の製造方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012046819A (ja) * 2010-07-27 2012-03-08 Mitsubishi Materials Corp 焼結体形成用の粘土状組成物、焼結体形成用の粘土状組成物用粉末、焼結体形成用の粘土状組成物の製造方法、銀焼結体及び銀焼結体の製造方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5855565B2 (ja) セラミックスを含有したチタン合金混合粉、これを用いた緻密化されたチタン合金材およびその製造方法
JP6344844B2 (ja) 炭化ホウ素/ホウ化チタンコンポジットセラミックス及びその作製法
Cheng et al. Fabrication and characterization of W–15Cu composite powders by a novel mechano-chemical process
KR101850934B1 (ko) 방전 플라즈마 소결 공정을 이용한 단일벽 탄소나노튜브 강화 금속기지 복합재료의 제조방법 및 이에 의해 제조된 복합재료
TWI570245B (zh) A method for preparing a porous spherical iron-based alloy powder by a reduction reaction, wherein the powder and the powder are prepared Sintered body
KR20140081149A (ko) 탄소나노튜브를 포함하는 초경합금의 제조방법, 이에 의해 제조된 초경합금 및 초경합금을 포함하여 이루어지는 초경 절삭공구
WO2012153645A1 (ja) 高強度強靱性ZrO2‐Al2O3系固溶体セラミックスの作製法
JP2005132654A (ja) セラミックス複合材料及びその製造方法
US20160245450A1 (en) Heat insulating material
JP2010500477A (ja) 固溶体粉末を含む混合粉末とそれを用いた焼結体、固溶体粉末を含む混合サ−メット粉末とそれを用いたサ−メット、及びそれらの製造方法
JP6837685B2 (ja) アルミニウム合金基複合材料の製造方法
US7648675B2 (en) Reaction sintered zirconium carbide/tungsten composite bodies and a method for producing the same
JP2008121042A (ja) 金属成形品製造方法
KR101830697B1 (ko) 분말사출성형 부품을 제조하기 위한 방법
US9238854B2 (en) Method of producing carbide and carbon nitride powders containing binder, and cermet obtained from the same
JP2015178676A (ja) Ni3Al基Ti−Ni−Al系金属間化合物及びその製造方法
RU2640055C1 (ru) Металлокерамический композит и способ его получения (варианты)
KR100428948B1 (ko) 불순물이 없는 텅스텐 나노 금속분말의 제조 방법 및 상기분말을 이용한 소결체의 제조 방법
JP5403851B2 (ja) 珪酸ジルコニウム焼結体の製造方法
Neves et al. Mechanically activated reactive forging synthesis (MARFOS) of NiTi
WO2020202878A1 (ja) ホウ化ジルコニウム/炭化ホウ素コンポジット及びその製造方法
Endler et al. Low Shrinkage, Coarse‐Grained Tantalum–Alumina Refractory Composites via Cold Isostatic Pressing
KR970001558B1 (ko) 극초미립의 복합분말물질의 제조방법
JP2014055344A (ja) 焼結チタン合金およびその製造方法
JP4752749B2 (ja) 粉末冶金用鉄粉の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
RD04 Notification of resignation of power of attorney

Effective date: 20080626

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

A621 Written request for application examination

Effective date: 20091109

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

A977 Report on retrieval

Effective date: 20110531

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

A131 Notification of reasons for refusal

Effective date: 20110603

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

A02 Decision of refusal

Effective date: 20111021

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02