JP2008076558A - 画像読取レンズおよび画像読取装置および画像形成装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】温度変化に伴う画像読取精度の低下を良好に補償可能な画像読取レンズの実現を課題とする。
【解決手段】1以上の正レンズ11、12、15、16と、1以上の負レンズ13、14を有する画像読取レンズにおいて、物体側からi番目のレンズの屈折率:ni、物体側からi番目のレンズの線膨張係数:αi、物体側からi番目のレンズの屈折率温度変化係数:βiにより、上記物体側からi番目のレンズの焦点距離の温度変化に対するレンズ材料の寄与率:γiを次式:γi=αi―{2.5−2(ni―1)2}βi
で定義するとき、正レンズによる上記寄与率の和:Σγ(凸)、負レンズによる上記寄与率の和:Σγ(凹)が、条件:(1) Σγ(凸)>Σγ(凹)
を満足する。
【選択図】図1
【解決手段】1以上の正レンズ11、12、15、16と、1以上の負レンズ13、14を有する画像読取レンズにおいて、物体側からi番目のレンズの屈折率:ni、物体側からi番目のレンズの線膨張係数:αi、物体側からi番目のレンズの屈折率温度変化係数:βiにより、上記物体側からi番目のレンズの焦点距離の温度変化に対するレンズ材料の寄与率:γiを次式:γi=αi―{2.5−2(ni―1)2}βi
で定義するとき、正レンズによる上記寄与率の和:Σγ(凸)、負レンズによる上記寄与率の和:Σγ(凹)が、条件:(1) Σγ(凸)>Σγ(凹)
を満足する。
【選択図】図1
Description
この発明は画像読取レンズおよび画像読取装置および画像形成装置に関する。この発明の画像形成装置はデジタル複写機やデジタルファクシミリ装置として実施できる。
画像読取装置に代表される画像読取装置は一般に、画像読取レンズを用いて「読取るべき画像の縮小像」をCCD等の撮像部の撮像面上に結像させ、結像した画像を画素ごとに光電変換して電気信号に変換することにより画像読取を行う。
近来、画像読取装置の小型化と画像読取の高速化が進み、それに伴い、CCD等の撮像部での発熱量の増大、画像照明を行う光源の高照度化に伴う発熱量の増大などにより、画像読取装置の内部温度上昇が大きくなってきている。
近来、画像読取装置の小型化と画像読取の高速化が進み、それに伴い、CCD等の撮像部での発熱量の増大、画像照明を行う光源の高照度化に伴う発熱量の増大などにより、画像読取装置の内部温度上昇が大きくなってきている。
このような画像装置内部温度の上昇は、画像読取レンズの材料の熱膨張や屈折率変化等を惹起し、画像読取レンズの焦点距離変化を齎す。また、撮像部の発熱は、撮像部と画像読取レンズを保持する保持部材に熱膨張を招来し、画像読取レンズの結像位置と撮像部の撮像面の位置関係がずれて読取り精度を低下させる原因となる。
画像読取装置内温度上昇に伴う読取精度低下を補償する方法として、レンズ材料の屈折率の温度変化係数を調整する方法が知られている(特許文献1)。
しかしながら、レンズ焦点距離の温度による変化は、レンズ材料の「屈折率の温度係数から求まる屈折率変化」のみならず、レンズの熱膨張に伴う曲率半径や厚さの変化にも依存するので、レンズ材料の屈折率の温度変化係数を調整するのみでは、読取精度低下を十分に補償することは困難であると考えられる。
しかしながら、レンズ焦点距離の温度による変化は、レンズ材料の「屈折率の温度係数から求まる屈折率変化」のみならず、レンズの熱膨張に伴う曲率半径や厚さの変化にも依存するので、レンズ材料の屈折率の温度変化係数を調整するのみでは、読取精度低下を十分に補償することは困難であると考えられる。
この発明は上述した事情に鑑みてなされたものであって、温度変化に伴う画像読取精度の低下を良好に補償可能な画像読取レンズの実現を課題とする。この発明はまた、上記画像読取レンズを用いる画像読取装置、この画像読取装置を用いる画像形成装置の実現を他の課題とする。
この発明の画像読取レンズは、1以上の正レンズ(正のパワーを持つレンズ)と1以上の負レンズ(負のパワーを持つレンズ)とを有する。請求項1記載の画像読取レンズは以下のごとき特徴を有する。
画像読取レンズを構成するレンズの総数をNとし、物体側(撮像部が配置される側)から数えて1番目、2番目・・・i番目・・、N番目とする。
物体側からi(i=1〜N)番目のレンズについて、その焦点距離の温度変化に対するレンズ材料の寄与率:γiを以下の如くに定義する。
γi=αi―{2.5−2(ni―1)2}βi
ここに、ni:物体側からi番目のレンズの屈折率(使用波長に対して温度:20℃における値である。)、αi:物体側からi番目のレンズの線膨張係数、βi:物体側からi番目のレンズの屈折率温度変化係数である。
画像読取レンズを構成するレンズの総数をNとし、物体側(撮像部が配置される側)から数えて1番目、2番目・・・i番目・・、N番目とする。
物体側からi(i=1〜N)番目のレンズについて、その焦点距離の温度変化に対するレンズ材料の寄与率:γiを以下の如くに定義する。
γi=αi―{2.5−2(ni―1)2}βi
ここに、ni:物体側からi番目のレンズの屈折率(使用波長に対して温度:20℃における値である。)、αi:物体側からi番目のレンズの線膨張係数、βi:物体側からi番目のレンズの屈折率温度変化係数である。
この式は、発明者らの研究を通じて得られたものである。この式から明らかなように、寄与率:γiは、レンズ材料の線膨張係数:αiのみならず、レンズ材料の屈折率:ni、屈折率温度変化係数:βiにも依存するのであり、レンズ焦点距離の温度による依存性が、これらのパラメータに依っていることを示している。
正レンズによる寄与率の和を「Σγ(凸)」とする。これは、画像読取レンズを構成する全正レンズの寄与率の算術和である。即ち、和:Σγ(凸)は、画像読取レンズの焦点距離変化に対する「正レンズの総体」の寄与分である。
負レンズに寄与率の和を「Σγ(凹)」とする。これは、画像読取レンズを構成する全負レンズの寄与率の算術和である。即ち、和:Σγ(凹)は、画像読取レンズの焦点距離変化に対する「負レンズの総体」の寄与分である。
負レンズに寄与率の和を「Σγ(凹)」とする。これは、画像読取レンズを構成する全負レンズの寄与率の算術和である。即ち、和:Σγ(凹)は、画像読取レンズの焦点距離変化に対する「負レンズの総体」の寄与分である。
請求項1記載の画像読取レンズでは、これらの和:Σγ(凸)、Σγ(凹)が条件:
(1) Σγ(凸)>Σγ(凹)
を満足する。
(1) Σγ(凸)>Σγ(凹)
を満足する。
請求項1記載の画像読取レンズは、上記物体側からi番目のレンズの屈折率:ni、物体側からi番目のレンズの線膨張係数:αi、物体側からi番目のレンズの屈折率温度変化係数:βiとともに、物体側からi番目のレンズの焦点距離:fi、画像読取レンズ全系の焦点距離:fが、条件:
(2) Σ([αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi)/f>0
を満足することが好ましい(請求項2)。
(2) Σ([αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi)/f>0
を満足することが好ましい(請求項2)。
この請求項2記載の画像読取レンズの場合、条件(2)のパラメータ:
Σ([αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi)/f
は、条件:
(3) 0.11×10−4<
Σ([αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi)/f
<0.34×10−4
の範囲にあることが好ましい(請求項3)。
Σ([αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi)/f
は、条件:
(3) 0.11×10−4<
Σ([αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi)/f
<0.34×10−4
の範囲にあることが好ましい(請求項3)。
請求項1〜3の任意の1に記載の画像読取レンズは、以下の如き第1〜第4群を物体側から像側へ向かって順次に配置し、第2群と第3群との間に開口絞りを有する構成とすることができる(請求項4)。
即ち、第1群は「正の屈折力を有する第1レンズ」からなる。
第2群は「正の屈折力を有する第2レンズと負の屈折力を有する第3レンズとの接合レンズ」によりなり、接合後の形状が「物体側に凸面を向けたメニスカス形状」である。
即ち、第1群は「正の屈折力を有する第1レンズ」からなる。
第2群は「正の屈折力を有する第2レンズと負の屈折力を有する第3レンズとの接合レンズ」によりなり、接合後の形状が「物体側に凸面を向けたメニスカス形状」である。
第3群は「負の屈折力を有する第4レンズと正の屈折力を有する第5レンズとの接合レンズ」によりなり、接合後の形状が「物体側に凹面を向けたメニスカス形状」である。
第4群は「正の屈折力を有する第6レンズ」である。従って、この場合の画像読取レンズは4群6枚構成である。
第4群は「正の屈折力を有する第6レンズ」である。従って、この場合の画像読取レンズは4群6枚構成である。
請求項4記載の画像読取レンズにおける第1群と第4群は、以下の如きものであることができる(請求項5)。
即ち、第1群をなす第1レンズは「物体側に凸面を向けたメニスカス形状」、第4群をなす第6レンズは「物体側に凹面を向けたメニスカス形状」である。
即ち、第1群をなす第1レンズは「物体側に凸面を向けたメニスカス形状」、第4群をなす第6レンズは「物体側に凹面を向けたメニスカス形状」である。
請求項1〜5の任意の1に記載の画像読取レンズは、全てのレンズが「鉛、砒素等の有害物質を含有していないガラス材料」によるガラスレンズであることが好ましい(請求項6)。
請求項1〜6の任意の1に記載の画像読取レンズは「全てのレンズが同一の鏡筒に組付けられて一体化されている」ことができ(請求項7)、この場合において、全てのレンズを組付けられて一体化する鏡筒の材料が金属であることが好ましい(請求項8)。
この発明の画像読取装置は、画像台と、照明手段と、撮像部と、反射光学系と、画像読取レンズとを有する(請求項9)。
「画像台」は、透明部材で構成され、読取るべき画像を載置される。
「照明手段」は、画像台上の画像を照明する手段である。
「撮像部」は、光電変換素子をライン状に配列してなり、画像情報を光電変換して読取る。
「反射光学系」は、照明手段により照明された画像による反射光を導くものであり、1枚以上のミラーを有する。
「画像台」は、透明部材で構成され、読取るべき画像を載置される。
「照明手段」は、画像台上の画像を照明する手段である。
「撮像部」は、光電変換素子をライン状に配列してなり、画像情報を光電変換して読取る。
「反射光学系」は、照明手段により照明された画像による反射光を導くものであり、1枚以上のミラーを有する。
「画像読取レンズ」は、撮像部(の撮像面)上に反射光を結像させるレンズであり、上記請求項1〜8の任意の1に記載の画像読取レンズである。
この発明の画像形成装置は、画像読取装置により読取られた画像情報に基づき画像形成を行う画像形成装置であって、画像読取装置として請求項9記載のものを有する。
若干補足すると、請求項1記載の画像読取レンズでは、用いるレンズ材料の温度による「焦点距離変化」へ寄与率を、負レンズの総和よりも正レンズの総和の方を大きくすることにより、「画像読取レンズとしての焦点距離」を伸ばすことが可能となる。
即ち、Σγ(凸)が大きいほど温度上昇に伴い「画像読取レンズとしての焦点距離」は長くなる。一方、Σγ(凹)が大きいほど温度上昇に伴い「画像読取レンズとしての焦点距離」は短くなる。従って、条件(1)を満足するようにすることにより、温度上昇に伴い焦点距離を伸ばすことが可能になるのである。一般に、温度上昇に伴い画像読取レンズと撮像部との間隔は増大するので、上記間隔の増大に応じて画像読取レンズの焦点距離を伸ばすことにより、画像読取レンズの結像位置と撮像部の撮像面とのずれを補償することが可能になる。
請求項2記載の画像読取レンズが満足するべき条件(2)について説明すると、物体側からi番目のレンズの「温度による焦点距離変化:δi」は、近似的に次式により表すことが出来る。
δi=[αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi
この式の右辺は条件(2)の「パラメータの和の中における1つの項」であるが、このパラメータは「温度が1℃上昇したときのi番目のレンズの焦点距離変化量」と略等しい値となる。従って、画像読取レンズに用いるレンズの「全てのレンズの焦点距離の変化」の和を零よりも大きくすることにより、これらレンズを組合せた画像読取レンズ全系としても温度上昇とともに「焦点距離が伸びる方向」に変化させることが可能となる。
δi=[αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi
この式の右辺は条件(2)の「パラメータの和の中における1つの項」であるが、このパラメータは「温度が1℃上昇したときのi番目のレンズの焦点距離変化量」と略等しい値となる。従って、画像読取レンズに用いるレンズの「全てのレンズの焦点距離の変化」の和を零よりも大きくすることにより、これらレンズを組合せた画像読取レンズ全系としても温度上昇とともに「焦点距離が伸びる方向」に変化させることが可能となる。
請求項3記載の画像読取レンズが満足すべき条件(3)は、温度変化に伴う画像読取レンズの焦点距離の伸び量を規制する条件である。
画像読取装置内において、画像読取レンズと撮像部とを「金属製の保持部材」に固定した場合、保持部材の熱膨張による「画像読取レンズと撮像部との間隔」の伸び量を、画像読取レンズの焦点距離の伸び量で補償する場合、画像読取レンズの焦点距離が長い場合は「画像読取レンズと撮像部との間隔」も長いので、画像読取装置の温度が上昇した場合に上記間隔の伸び量も大きくなる。
画像読取装置内において、画像読取レンズと撮像部とを「金属製の保持部材」に固定した場合、保持部材の熱膨張による「画像読取レンズと撮像部との間隔」の伸び量を、画像読取レンズの焦点距離の伸び量で補償する場合、画像読取レンズの焦点距離が長い場合は「画像読取レンズと撮像部との間隔」も長いので、画像読取装置の温度が上昇した場合に上記間隔の伸び量も大きくなる。
従って、画像読取レンズの焦点距離が長い場合には「温度上昇に伴う焦点距離の伸び量を長く」し、画像読取レンズの焦点距離が短い場合には「温度上昇に伴う焦点距離の伸び量を短く」する必要がある。
条件(3)のパラメータが下限値よりも小さいと、画像読取レンズと撮像部との間隔の伸び量に対し、画像読取レンズの焦点距離の伸び量が追いつかずにピントがずれ易く、逆に、条件(3)のパラメータが上限値よりも大きいと、上記間隔の伸び量よりも、焦点距離の伸び量の方が大きくなりすぎてピントがずれ易い。
画像読取レンズと撮像部とを固定する「保持部材」の材質としては、材料コストや強度等の実際上の観点から、鉄、ステンレス、銅、アルミニウム等が一般的に用いられる。これらの材料のうちで、線膨張係数が最も大きいのはアルミニウムであり、アルミニウムの場合を想定すると、温度上昇に伴う「画像読取レンズと撮像部との間隔」の伸び量が最大になる。この場合でも条件(3)のパラメータが下限値よりも大きければ、画像読取レンズと撮像部との間隔の伸び量に対し、画像読取レンズの焦点距離の伸び量が追いつくし、条件(3)の上限値より小さければ、上記間隔の伸び量を「焦点距離の伸び量」が凌駕することはない。
請求項4記載の画像読取レンズのように、第2、第3群間に開口絞りを有する4群6枚構成とする場合、開口絞りに隣接したレンズ(第2群、第3群)をメニスカス形状とすることにより「第2群と第3群との間に配置した開口絞りに対して、光線をコンセントリックに入射させる」ことが可能であり、このようにすることにより、球面収差や像面湾曲を小さく抑えることが可能となる。
請求項5記載の画像読取レンズのように、全てのレンズ群をメニスカス形状とすることにより、第2群と第3群との間に配置した開口絞りに対して「全てのレンズで光線をコンセントリックに入射させる」ことが可能となり、開口絞りに対して対称性を保ち、球面収差や歪曲収差、倍率の色収差を小さく抑えることが可能となる。
請求項6記載の画像読取レンズのように、画像読取レンズを構成する全てのレンズを、鉛、砒素などの有害物質を含まないガラス材料とすることにより、全てのレンズを化学的に安定化できるとともに「ガラス材料のリサイクル化」が可能となり、加工時の廃液による水質汚染がなく、省資源化や加工時に発生するCO2を低減でき地球環境に配慮した画像読取レンズとすることができる。
請求項7記載の画像読取レンズのように、画像読取レンズの各レンズを同一の鏡筒に組み付けて一体化することにより、温度上昇時に「各々のレンズが光軸と直交する方向にずれる」ことを抑制でき、温度上昇時における「上記ずれに起因する結像性能の劣化」を補償できる。また、上記鏡筒を金属製とすることで、レンズ相互の光軸方向の間隔変化も小さく抑えることができ、画像読取レンズの焦点距離変化を小さく抑えて、温度上昇時のピント位置ずれをより有効に抑えることが可能となる。
特に、金属製の鏡筒に組み付けられるレンズがガラスレンズである場合、レンズの肉厚変化の「焦点距離の変化への影響」を無視でき、レンズ間隔の変化も小さいので、レンズ間隔変化による焦点距離変化を有効に小さくできる。
以上に説明したように、この発明の画像読取レンズは、各レンズの材料の屈折率・線膨張係数・屈折率温度変化係数まで考慮して組合せるので、温度変化に伴う画像読取精度の低下を良好に補償可能な画像読取レンズの実現が可能となる。
従って、このような画像読取レンズを用いて、温度変化に影響されにくい性能良好な画像読取装置・画像形成装置を実現することが可能となる。
従って、このような画像読取レンズを用いて、温度変化に影響されにくい性能良好な画像読取装置・画像形成装置を実現することが可能となる。
以下、実施の形態を説明する。
画像読取装置の実施の1形態を図1に示す。
図1において、読取られるべき画像を有する原稿2は「原稿台」としてのコンタクトガラス1上に平面的に定置され、コンタクトガラス1の下部に配置された、図示されない照明手段(図面に直交する方向に長い管灯とリフレクタにより構成される公知の適宜のものを用いることができる。)により「図面に直交する方向に長いスリット状部分」を照明される。
画像読取装置の実施の1形態を図1に示す。
図1において、読取られるべき画像を有する原稿2は「原稿台」としてのコンタクトガラス1上に平面的に定置され、コンタクトガラス1の下部に配置された、図示されない照明手段(図面に直交する方向に長い管灯とリフレクタにより構成される公知の適宜のものを用いることができる。)により「図面に直交する方向に長いスリット状部分」を照明される。
原稿2の照明された部分からの反射光(画像による反射光)は、第1走行体3に設けられた第1ミラー3Aにより反射された後、第2走行体4に設けられた第2ミラー4A、第3ミラー4Bにより順次反射され、画像読取レンズユニット5の鏡筒に組付けられた画像読取レンズ5Aを透過し、撮像部としてのラインセンサ6の撮像面上に原稿画像の縮小像として結像する。第1〜第3ミラー3A、4A、4Bは「反射光学系」を構成する。
画像読取レンズ5Aとしては、請求項1〜8の任意の1に記載のもの、具体的には、例えば後述の実施例1〜5の何れかの画像読取レンズが使用される。
第1走行体3、第2走行体4は、図示されない駆動手段により、それぞれ矢印方向(図の右方)へ走行させられる。第1走行体3の走行速度は「V」、第2走行体4の走行速度は「V/2」である。この走行により、第1走行体3、第2走行体4は、それぞれ「破線で示す位置」まで変位する。
第1走行体3、第2走行体4は、図示されない駆動手段により、それぞれ矢印方向(図の右方)へ走行させられる。第1走行体3の走行速度は「V」、第2走行体4の走行速度は「V/2」である。この走行により、第1走行体3、第2走行体4は、それぞれ「破線で示す位置」まで変位する。
図示されない「照明手段」は、第1走行体3と一体的に移動し、コンタクトガラス1上の原稿2の全体を「照明走査」する。
第1、第2走行体の移動速度比は「V:V/2」であるので「照明走査される原稿部分から画像読取レンズに至る光路長」は不変に保たれる。
第1、第2走行体の移動速度比は「V:V/2」であるので「照明走査される原稿部分から画像読取レンズに至る光路長」は不変に保たれる。
「撮像部」であるラインセンサ6は、「色分解手段として赤(R)、緑(G)、青(B)のフィルタを持った受光素子を、1チップに3列に配列させた所謂3ラインCCD(3ラインのラインセンサ)」であり、原稿2の照明走査に伴い、原稿画像を画像信号化する。このようにして原稿2の読取りが実行され、原稿2のカラー画像は「赤、緑、青の3原色に色分解」されて読取られる。
即ち、図1に示す画像読取装置は、透明部材(コンタクトガラス)で構成された画像台1と、この画像台上の画像(原稿2)を照明する図示されない照明手段と、光電変換素子をライン状に配列し、画像情報を光電変換する撮像部6と、照明手段により照明された画像による反射光を導く、1枚以上のミラー3A、4A、4Bを有する反射光学系と、撮像部6上に反射光を結像させるための画像読取レンズ5A(画像読取レンズユニット5の鏡筒に組付けられている。)とを有し、画像読取レンズ5Aとして請求項1〜8の任意の1に記載の画像読取レンズを用いたもの(請求項8)である。
また、この画像読取装置は、画像をフルカラーで読取る装置であって、画像読取レンズ5Aの結像光路中に設けられた「色分解手段(前記3ラインCCDに設けられた赤、緑、青のフィルタ)」を有する。
なお、画像読取装置の他の形態として「コンタクトガラス上の原稿をスリット状に照明する照明手段と、ラインセンサと、原稿の被照明部からラインセンサに至る結像光路を形成する複数のミラーと、上記結像光路上に配置される画像読取レンズと」を相互に一体化した読取ユニットを、駆動手段により原稿に相対的に走行させることにより原稿を読取走査するようにした形態のものとすることもできる。
また、画像読取レンズは、原稿送り装置(所謂ADF)内に配置して、原稿の両面読取時の「原稿裏面読取用」としても使用可能である。
「色分解」は、上記とは別に、画像読取レンズとラインセンサ(CCD)との間に色分解プリズムやフィルタを選択的に挿入し、R(赤)、G(緑)、B(青)に色分解する方法や「R、G、Bの光源を順次点灯させ原稿を照明する方法」を用いることができる。
「画像形成装置」の実施の1形態を図2に示す。
この画像形成装置は、装置上部に位置する画像読取装置200と、その下位に位置する「画像形成部」とを有する。画像読取装置200の部分は、図1に即して説明したのと同様のものであり、各部には図1におけると同じ符号を付してある。
画像読取装置200における3ラインのラインセンサ(撮像手段)6から出力される画像信号は画像処理部120に送られ、画像処理部120において処理されて「書込み用の信号(イエロー・マゼンタ・シアン・黒の各色を書込むための信号)」に変換される。
画像形成部は、「潜像担持体」として円筒状に形成された光導電性の感光体110を有し、その周囲に、帯電手段としての帯電ローラ111、リボルバ式の現像装置113、転写ベルト114、クリーニング装置115が配設されている。帯電手段としては帯電ローラ111に代えて「コロナチャージャ」を用いることもできる。
信号処理部120から書込み用の信号を受けて光走査により感光体110に書込みを行う光走査装置117は、帯電ローラ111と現像装置113との間において感光体110の光走査を行うようになっている。
符号116は定着装置、符号118はカセット、符号119はレジストローラ対、符号122は給紙コロ、符号121はトレイ、符号Sは「記録媒体」としての転写紙を示している。
画像形成を行うときは、光導電性の感光体110が時計回りに等速回転され、その表面が帯電ローラ111により均一帯電され、光走査装置117のレーザビームの光書込による露光を受けて静電潜像が形成される。形成された静電潜像は所謂「ネガ潜像」であって画像部が露光されている。
「画像の書込み」は、感光体110の回転に従い、イエロー画像、マゼンタ画像、シアン画像、黒画像の順に行われ、形成された静電潜像はリボルバ式の現像装置113の各現像ユニットY(イエロートナーによる現像を行う)、M(マゼンタトナーによる現像を行う)、C(シアントナーによる現像を行う)、K(黒トナーによる現像を行う)により順次反転現像されてポジ画像として可視化され、得られた各色トナー画像は、転写ベルト114上に、転写電圧印加ローラ114Aにより順次転写され、上記各色トナー画像が転写ベルト114上で重ね合わせられてカラー画像となる。
転写紙Sを収納したカセット118は、画像形成装置本体に脱着可能であり、図のごとく装着された状態において、収納された転写紙Sの最上位の1枚が給紙コロ122により給紙され、給紙された転写紙Sはその先端部をレジストローラ対119に捕えられる。
レジストローラ対119は、転写ベルト114上の「トナーによるカラー画像」が転写位置へ移動するのにタイミングを合わせて転写紙Sを転写部へ送り込む。送り込まれた転写紙Sは、転写部においてカラー画像と重ね合わせられ、転写ローラ114Bの作用によりカラー画像を静電転写される。転写ローラ114Bは、転写時に転写紙Sをカラー画像に押圧させる。
カラー画像を転写された転写紙Sは定着装置116へ送られ、定着装置116においてカラー画像を定着され、図示されないガイド手段による搬送路を通り、図示されない排紙ローラ対によりトレイ121上に排出される。各色トナー画像が転写されるたびに、感光体110の表面はクリーニング装置115によりクリーニングされ、残留トナーや紙粉等が除去される。 即ち、図2に実施の形態を示した画像形成装置は、画像読取装置200により読取られた画像情報に基づき画像形成を行う画像形成装置であって、画像読取装置200として、請求項9記載の画像読取装置を有する(請求項10)。
なお、画像読取装置を「単色読取を行う構成」とし、画像形成部をレーザプリンタ等により公知の「モノクロ画像形成を行う構成」としてもよいことは言うまでもない。
以下に画像読取レンズの具体的な実施例を5例挙げる。各実施例における記号の意味は下記の通りである。
f:画像読取レンズ全系の焦点距離(e線:546.07nm)
F:Fナンバ
m:縮率
ω:半画角(度)
Y:物体高
j:面番号[c1〜c2:コンタクトガラス、c3〜c4:CCDカバーガラス]
rj:j番目の面(開口絞りの面を含む。)の曲率半径
dj:j番目とj+1番目の面の面間隔
i:レンズ番号
nd:レンズの屈折率(d線:587.86nm)
νd:レンズのアッベ数[(nd−1)/(nF−nC)]
nC:レンズの屈折率(C線:656.27nm)
nF:レンズの屈折率(F線:486.13nm)
ne:レンズの屈折率(e線)
fi:i番目のレンズの焦点距離(e線)
αi:レンズの線膨張係数(10−7)
βi:レンズの屈折率温度変化係数(10−6)
図3は、画像読取レンズのレンズ構成図であり、実施例1〜5の画像読取レンズは何れも、図3の如き構成である。
F:Fナンバ
m:縮率
ω:半画角(度)
Y:物体高
j:面番号[c1〜c2:コンタクトガラス、c3〜c4:CCDカバーガラス]
rj:j番目の面(開口絞りの面を含む。)の曲率半径
dj:j番目とj+1番目の面の面間隔
i:レンズ番号
nd:レンズの屈折率(d線:587.86nm)
νd:レンズのアッベ数[(nd−1)/(nF−nC)]
nC:レンズの屈折率(C線:656.27nm)
nF:レンズの屈折率(F線:486.13nm)
ne:レンズの屈折率(e線)
fi:i番目のレンズの焦点距離(e線)
αi:レンズの線膨張係数(10−7)
βi:レンズの屈折率温度変化係数(10−6)
図3は、画像読取レンズのレンズ構成図であり、実施例1〜5の画像読取レンズは何れも、図3の如き構成である。
図3に示す如く、物体側(図の左方)に配置される第1群は、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する1枚のメニスカスレンズ11(第1レンズ)で構成され、第2群は、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズ12(第2レンズ)と物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズレンズ13(第3レンズ)を接合してなり全体して負の屈折力を有する。
第3群は、両凹レンズ14(第4レンズ)と両凸レンズ15(第5レンズ)とを接合してなり全体して負の屈折力を有し、第4群は、物体側に凹面を向けた正の屈折力を有する1枚のメニスカスレンズ16(第6レンズ)により構成され、第2群と第3群との間に開口絞りSbが配置されている。なお、図3におけるνi(i=1〜6)はd線に対するアッベ数(上記のνd)である。
f=45.477,F=4.5,m=0.11102,Y=152.4,ω=18.5
実施例1のレンズデータを表1に示す。
実施例1のレンズデータを表1に示す。
実施例1において、αi、βi、niの値として、温度:−30℃〜70℃の値(表中の「A(以下同じ)」、温度:20℃〜40℃の値(表中の「B(以下同じ)」を用いて、寄与率:γi、δi(=[αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi)を計算すると表2の如くになる。なお、表2においてCは100〜300℃、Dは40〜60℃である。以下の各実施例においても同様である。
勿論、温度範囲が40〜60℃の範囲であれば、βiは「D」の値を用いればよく、20〜60℃までの上昇を考慮するものとして、βiの値はそれぞれの温度領域:B、Dにおける値の平均値を用いても良い。αiについても同様である。以下の各実施例においても同様である。
f=45.352,F=4.5,m=0.11102,Y=152.4,ω=18.6
実施例2のレンズデータを表3に示す。
実施例2のレンズデータを表3に示す。
実施例2において、αi、βi、niの値として温度:−30℃〜70℃の値、温度:20℃〜40℃の値を用いて、寄与率:γi、δiを計算すると表4の如くになる。
f=45.721,F=4.5,m=0.11102,Y=152.4,ω=18.4
実施例3のレンズデータを表5に示す。
実施例3のレンズデータを表5に示す。
実施例3において、αi、βi、niの値として温度:−30℃〜70℃の値、温度:20℃〜40℃の値を用いて、寄与率:γi、δiを計算すると表6の如くになる。
f=46.004,F=4.2,m=0.11102,Y=152.4,ω=18.3
実施例4のレンズデータを表7に示す。
実施例4のレンズデータを表7に示す。
実施例4において、αi、βi、niの値として温度:−30℃〜70℃の値、温度:20℃〜40℃の値を用いて、寄与率:γi、δiを計算すると表8の如くになる。
f=45.970,F=4.2,m=0.11102,Y=152.4,ω=18.3
実施例5のレンズデータを表9に示す。
実施例5のレンズデータを表9に示す。
実施例5において、αi、βi、niの値として温度:−30℃〜70℃の値、温度:20℃〜40℃の値を用いて、寄与率:γi、δiを計算すると表10の如くになる。
上記実施例1〜5における条件(1)のパラメータ、上記δi、条件(3)のパラメータの値は、以下の表11の通りであり、実施例1〜5とも条件(1)〜(3)を満足している。
実施例1〜5に関する収差図を順次、図4〜図8に示す。
これら収差図において、「e」はe線,「g」はg線(波長:436.86nm)、「C」はC線、「F」はF線である。球面収差の図における破線は正弦条件,非点収差の図の実線はサジタル光線,破線はメリディオナル光線である。これら収差図から明らかなように、実施例1〜5とも性能は極めて良好である。
これら収差図において、「e」はe線,「g」はg線(波長:436.86nm)、「C」はC線、「F」はF線である。球面収差の図における破線は正弦条件,非点収差の図の実線はサジタル光線,破線はメリディオナル光線である。これら収差図から明らかなように、実施例1〜5とも性能は極めて良好である。
図9は、図3に示したレンズ構成の各レンズ11〜16を金属の鏡筒17に組み付けた状態を示す。鏡筒17はアルミニウム製であり、アルミニウムの常温領域での線膨張係数は約236×10−7と小さいので、先に述べたように、焦点距離変化に対するレンズ間隔変化の影響を小さくできる。
図10は、画像読取レンズ5と撮像部であるラインセンサ6とを金属製の保持部材18により一体的に保持した状態を示す。
保持部材18としてステンレス製(線膨張係数:約173×10−7)のものを想定し、画像読取レンズ5からラインセンサ6の撮像面までの距離:Lが30mmの場合を考えると、温度変化:ΔT=20℃による距離:Lの変化量:ΔLは、
30mm×173×10−7×20℃=約0.010mm
の伸びになる。また、保持部材18としてアルミニウム製のものを想定すると、上記変化量:ΔLは、
30mm×236×10−7×20℃=約0.014mm
となる。
保持部材18としてステンレス製(線膨張係数:約173×10−7)のものを想定し、画像読取レンズ5からラインセンサ6の撮像面までの距離:Lが30mmの場合を考えると、温度変化:ΔT=20℃による距離:Lの変化量:ΔLは、
30mm×173×10−7×20℃=約0.010mm
の伸びになる。また、保持部材18としてアルミニウム製のものを想定すると、上記変化量:ΔLは、
30mm×236×10−7×20℃=約0.014mm
となる。
画像読取レンズの焦点距離が温度変化:ΔTに応じて伸びなければ、上記ΔLだけのピント位置ずれを発生する。画像読取の倍率が0.1倍程度の縮小倍率の場合には、上記のピント位置ずれは無視できないが、実施例1〜5の画像読取レンズは、焦点距離の伸びによりピント位置と撮像面との差を小さくでき、ピントずれによる画像劣化を解消し良好な画像を得ることが可能となっている。
11 第1レンズ
12 第2レンズ
13 第3レンズ
14 第4レンズ
15 第5レンズ
12 第2レンズ
13 第3レンズ
14 第4レンズ
15 第5レンズ
Claims (10)
- 1以上の正レンズと、1以上の負レンズを有する画像読取レンズにおいて、
物体側からi番目のレンズの屈折率:ni、物体側からi番目のレンズの線膨張係数:αi、物体側からi番目のレンズの屈折率温度変化係数:βiにより、上記物体側からi番目のレンズの焦点距離の、温度変化に対するレンズ材料の寄与率:γiを次式:
γi=αi―{2.5−2(ni―1)2}βi
で定義するとき、正レンズによる上記寄与率の和:Σγ(凸)、負レンズによる上記寄与率の和:Σγ(凹)が、条件:
(1) Σγ(凸)>Σγ(凹)
を満足することを特徴とする画像読取レンズ。 - 請求項1記載の画像読取レンズにおいて、
物体側からi番目のレンズの屈折率:ni、物体側からi番目のレンズの線膨張係数:αi、物体側からi番目のレンズの屈折率温度変化係数:βi、物体側からi番目のレンズの焦点距離:fi、画像読取レンズ全系の焦点距離:fが、条件:
(2) Σ([αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi)/f>0
を満足することを特徴とする画像読取レンズ。 - 請求項2記載の画像読取レンズにおいて、
物体側からi番目のレンズの屈折率:ni、物体側からi番目のレンズの線膨張係数:αi、物体側からi番目のレンズの屈折率温度変化係数:βi、物体側からi番目のレンズの焦点距離:fi、画像読取レンズ全系の焦点距離:fが、条件:
(3) 0.11×10−4<
Σ([αi―{2.5−2(ni―1)2}βi]×fi)/f
<0.34×10−4
を満足することを特徴とする画像読取レンズ。 - 請求項1〜3の任意の1に記載の画像読取レンズにおいて、
正の屈折力を有する第1レンズからなる第1群と、正の屈折力を有する第2レンズと負の屈折力を有する第3レンズとの接合レンズによりなり接合後の形状が物体側に凸面を向けたメニスカス形状となる第2群と、負の屈折力を有する第4レンズと正の屈折力を有する第5レンズとの接合レンズによりなり接合後の形状が物体側に凹面を向けたメニスカス形状となる第3群と、正の屈折力を有する第6レンズからなる第4群とを、物体側から上記順序に配し、上記第2群と第3群との間に開口絞りを有する4群6枚構成であることを特徴とする画像読取レンズ。 - 請求項4記載の画像読取レンズにおいて、
第1群をなす第1レンズが物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第4群をなす第6レンズが物体側に凹面を向けたメニスカス形状であることを特徴とする画像読取レンズ。 - 請求項1〜5の任意の1に記載の画像読取レンズにおいて、
全てのレンズが鉛、砒素等の有害物質を含有していないガラス材料によるガラスレンズであることを特徴とする画像読取レンズ。 - 請求項1〜6の任意の1に記載の画像読取レンズにおいて、
全てのレンズが同一の鏡筒に組付けられて一体化されていることを特徴とする画像読取レンズ。 - 請求項7記載の画像読取レンズにおいて、
全てのレンズを組付けられて一体化する鏡筒の材料が金属であることを特徴とする画像読取レンズ。 - 透明部材で構成された画像台と、
この画像台上の画像を照明する照明手段と、
光電変換素子をライン状に配列し、画像情報を光電変換する撮像部と、
上記照明手段により照明された上記画像による反射光を導く、1枚以上のミラーを有する反射光学系と、
上記撮像部上に上記反射光を結像させるための画像読取レンズとを有し、
上記画像読取レンズが請求項1〜8の任意の1に記載の画像読取レンズであることを特徴とする画像読取装置。 - 画像読取装置により読取られた画像情報に基づき画像形成を行う画像形成装置であって、画像読取装置として請求項9記載のものを有することを特徴とする画像形成装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006253379A JP2008076558A (ja) | 2006-09-19 | 2006-09-19 | 画像読取レンズおよび画像読取装置および画像形成装置 |
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011154198A (ja) * | 2010-01-27 | 2011-08-11 | Orc Manufacturing Co Ltd | 投影光学系と投影露光装置 |
JP2012093397A (ja) * | 2010-10-22 | 2012-05-17 | Ricoh Co Ltd | 読取レンズ及び画像読取装置、画像形成装置 |
JP2012123271A (ja) * | 2010-12-09 | 2012-06-28 | Ricoh Co Ltd | 読取レンズおよび画像読取装置、画像形成装置 |
JP2012123112A (ja) * | 2010-12-07 | 2012-06-28 | Ricoh Co Ltd | 読取レンズ、画像読取装置及び画像形成装置 |
-
2006
- 2006-09-19 JP JP2006253379A patent/JP2008076558A/ja active Pending
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