JP2008068293A - Aluminum alloy brazing filler metal and aluminum alloy brazing sheet - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、アルミニウム合金ろう材およびアルミニウム合金ブレージングシートに関するものであり、特にラジエータ、コンデンサなどの自動車用熱交換器の構成部材として好適に使用されるアルミニウム合金ろう材およびアルミニウム合金ブレージングシートに関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to an aluminum alloy brazing material and an aluminum alloy brazing sheet, and more particularly to an aluminum alloy brazing material and an aluminum alloy brazing sheet that are suitably used as components of automotive heat exchangers such as radiators and condensers.
アルミニウム合金は軽量かつ高熱伝導性を備えているため、自動車用熱交換器、例えば、ラジエータ、コンデンサ、エバポレータ、ヒーター、インタークーラーなどに用いられている。自動車用熱交換器は主にろう付け法によって製造される。通常、ろう付けはＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を用い、非腐食性フラックスを用いたノコロックろう付け法によって、６００℃程度の高温で行われる。従って、ろう付け性に優れ、且つろう付け後に高い強度を有するアルミニウム合金ブレージングシートが必要とされている。
ろう付けを用いて製造するアルミニウム合金製熱交換器は、主に放熱を担うコルゲート成形したフィンと、冷却水や冷媒を循環させるためのチューブとで構成される。冷却水や冷媒の通路を構成する材料が破壊することで貫通すれば、内部を循環している冷却水や冷媒の漏洩が生じる。そのため、製品寿命を向上させるために、ろう付け後の疲労強度に優れたアルミニウム合金ブレージングシートが必要不可欠とされている。
Aluminum alloys are light and have high thermal conductivity, so they are used in automotive heat exchangers such as radiators, condensers, evaporators, heaters, intercoolers, and the like. Automotive heat exchangers are mainly manufactured by the brazing method. Usually, brazing is performed at a high temperature of about 600 ° C. by a Nocolok brazing method using a brazing material of an Al—Si based alloy and using a non-corrosive flux. Therefore, there is a need for an aluminum alloy brazing sheet that has excellent brazing properties and high strength after brazing.
An aluminum alloy heat exchanger manufactured by brazing is composed of corrugated fins that mainly perform heat radiation and tubes for circulating cooling water and refrigerant. If the material constituting the passage of the cooling water or the refrigerant breaks down, leakage of the cooling water or the refrigerant circulating inside occurs. Therefore, in order to improve the product life, an aluminum alloy brazing sheet excellent in fatigue strength after brazing is indispensable.
ところで、近年は自動車の軽量化に対する要求が高まり、それに対応するため自動車用熱交換器の軽量化も求められている。そのため、熱交換器を構成する各部材の薄肉化が検討されており、アルミニウム合金ブレージングシートのろう付け後の疲労強度をさらに向上させることが必要とされている。
従来、自動車用熱交換器の構成部材には、ＪＩＳ３００３合金に代表されるようなＡｌ−Ｍｎ系合金の心材にＪＩＳ４３４３合金やＪＩＳ４０４５合金などのろう材合金をクラッドしたブレージングシートが用いられてきた。しかしながら、ＪＩＳ３００３合金心材を使用したクラッド材のろう付け後強度は１１０ＭＰａ程度であり、強度が十分であるとはいえない。そこで、Ａｌ−Ｍｎ系合金心材にＣｕ等の固溶強化に寄与する元素を添加し、強度向上を図ってきた。
By the way, in recent years, demands for weight reduction of automobiles have increased, and in order to meet such demands, weight reduction of automobile heat exchangers has also been demanded. Therefore, thinning of each member constituting the heat exchanger is being studied, and it is necessary to further improve the fatigue strength after brazing of the aluminum alloy brazing sheet.
Conventionally, brazing sheets in which a brazing alloy such as a JIS 4343 alloy or a JIS 4045 alloy is clad with a core material of an Al—Mn alloy such as JIS 3003 alloy have been used as a constituent member of an automotive heat exchanger. However, the strength after brazing of the clad material using the JIS 3003 alloy core is about 110 MPa, and it cannot be said that the strength is sufficient. Therefore, an element contributing to solid solution strengthening such as Cu has been added to the Al—Mn alloy core material to improve the strength.
また、薄肉化しても、ろう付け接合部の強度を向上させるために、Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材にＳｒおよびＮａを添加したろう材が提案されている（例えば、特許文献１参照）。このろう材は、これら元素の添加によってろう付け部の凝固組織を微細化させたものである。
さらに、Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材、或いはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材にＣｕやＭｎを添加したろう材を用いたブレージングシートが提案されている（例えば、特許文献２、３）。
Furthermore, a brazing sheet using a brazing material in which Cu or Mn is added to an Al—Si based alloy brazing material or an Al—Si—Mg based brazing material has been proposed (for example, Patent Documents 2 and 3).
しかしながら、ブレージングシートの疲労破壊は、材料の表層から発生するものであるので、材料表層の強度を向上させ、クラックの発生を抑制することが重要である。特に、近年はブレージングシートの薄肉化が進行しており、クラックが発生して、発達し、破断するまでの時間が非常に短い。そのため、ブレージングシートの疲労強度を向上させるためには、クラックの発達の抑制はもとより、それ以上にクラック発生を抑えることが重要である。クラック発生を抑制するために、ブレージングシートの表層となるろう材を強化することで、ブレージングシートの疲労強度を向上させることができれば、熱交換器の耐久寿命も向上する。 However, since the fatigue failure of the brazing sheet occurs from the surface layer of the material, it is important to improve the strength of the material surface layer and suppress the occurrence of cracks. In particular, in recent years, the thickness of brazing sheets has been reduced, and cracks are generated, developed, and the time until breakage is very short. Therefore, in order to improve the fatigue strength of the brazing sheet, it is important not only to suppress the development of cracks but also to suppress the generation of cracks beyond that. If the fatigue strength of the brazing sheet can be improved by strengthening the brazing material as the surface layer of the brazing sheet in order to suppress the occurrence of cracks, the durable life of the heat exchanger is also improved.
このように、アルミニウム合金ブレージングシートの薄肉化の要求を満たし、かつ熱交換器を構成するブレージングシートの耐久性を向上させる必要がある。しかし従来、肉薄でろう付け性を確保しつつさらなる強度向上を達成するに至る特性を得ることは困難であった。
本発明は、この問題点を解消する目的で行われたものであって、アルミニウム合金ブレージングシートにおいて、約６００℃で行われるノコロックろう付け法においても良好なろう付け性を得ることができ、且つろう付け後に優れた疲労強度を有するろう材およびそれを用いたアルミニウム合金ブレージングシートを提供することを目的とするものである。
Thus, it is necessary to satisfy the demand for thinning the aluminum alloy brazing sheet and to improve the durability of the brazing sheet constituting the heat exchanger. Conventionally, however, it has been difficult to obtain characteristics that achieve a further improvement in strength while ensuring thinness and brazing.
The present invention was made for the purpose of solving this problem, and in an aluminum alloy brazing sheet, good brazing properties can be obtained even in a Nocolok brazing method performed at about 600 ° C., and An object of the present invention is to provide a brazing material having excellent fatigue strength after brazing and an aluminum alloy brazing sheet using the brazing material.
本発明者らは上記課題について研究した結果、特定の合金組成を有するろう材およびそのろう材を用いたブレージングシートがその目的に適合することを見出し、これに基づき本発明をなすに至った。
すなわち本発明は、
（１）Ｓｉ：７〜１３％（質量％、以下同じ）を含有し、Ｍｎ：０．１〜１．５％およびＣｕ：０．１〜１．０％のうち１種または２種を含有し、且つＮａ：０．０１〜０．２％およびＳｒ：０．０１〜０．２％のうち１種または２種を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム合金ろう材、および、
（２）心材を有するアルミニウム合金ブレージングシートの表面の片面または両面に前記（１）記載のアルミニウム合金ろう材をクラッドしたことを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート、
を提供するものである。
As a result of studying the above problems, the present inventors have found that a brazing material having a specific alloy composition and a brazing sheet using the brazing material are suitable for the purpose, and based on this, the present invention has been made.
That is, the present invention
(1) Si: 7 to 13% (mass%, the same applies hereinafter), Mn: 0.1 to 1.5% and Cu: 0.1 to 1.0%, or 1 or 2 In addition, an aluminum alloy containing one or two of Na: 0.01 to 0.2% and Sr: 0.01 to 0.2%, the balance being Al and inevitable impurities Brazing material and
(2) An aluminum alloy brazing sheet characterized in that the aluminum alloy brazing material according to (1) is clad on one side or both sides of the surface of an aluminum alloy brazing sheet having a core material;
Is to provide.
本発明のアルミニウム合金ろう材は、肉薄でありながらろう付け性に優れ、且つろう付け後の表層強度を高くすることで疲労強度に優れたアルミニウム合金ブレージングシートを製造することができる。そして、このブレージングシートは肉薄であり、熱交換器の部材として軽量で熱伝導性に優れ、熱交換器の寿命をさらに長くさせることができ、特に自動車の熱交換器用として好適である。 The aluminum alloy brazing material of the present invention can produce an aluminum alloy brazing sheet that is excellent in brazing properties and excellent in fatigue strength by increasing the surface strength after brazing while being thin. The brazing sheet is thin, lightweight as a heat exchanger member, excellent in thermal conductivity, and can further extend the life of the heat exchanger, and is particularly suitable for an automobile heat exchanger.
本発明のアルミニウム合金ろう材およびアルミニウム合金ブレージングシートの好ましい実施の態様について、詳細に説明する。
まず、本発明のアルミニウム合金ろう材の成分元素の添加理由および添加範囲について説明する。
Preferred embodiments of the aluminum alloy brazing material and the aluminum alloy brazing sheet of the present invention will be described in detail.
First, the reason and range of addition of the component elements of the aluminum alloy brazing material of the present invention will be described.
Ｓｉ：Ｓｉはろう付け性に対し重要な成分であり、アルミニウム合金の融点を低下させ、溶融時の流動性を高める。Ｓｉの含有量は、７〜１３質量％（以下、単に％と略記する）の範囲であり、７％未満ではその融点の低下効果が小さく、１３％を超えると共晶点を過ぎているため、Ｓｉ量の増加に伴いろう材の融点が高くなり、流動性が低下する。また、Ｓｉが多すぎると過共晶組成となるため、粗大な初晶Ｓｉを生成し、加工性の低下をまねく。同様の理由で、好ましいＳｉの含有量は８〜１２％である。 Si: Si is an important component for brazing, lowers the melting point of the aluminum alloy, and improves the fluidity at the time of melting. The Si content is in the range of 7 to 13% by mass (hereinafter simply abbreviated as%), and if it is less than 7%, the effect of lowering its melting point is small, and if it exceeds 13%, the eutectic point has passed. As the amount of Si increases, the melting point of the brazing material increases and the fluidity decreases. Moreover, since it will become a hypereutectic composition when there is too much Si, coarse primary-crystal Si will be produced | generated and the workability will fall. For the same reason, the preferable Si content is 8 to 12%.
Ｍｎ：ＭｎはＳｉとともに化合物を形成し、析出強化として作用し、或いはマトリクスに固溶して固溶強化により強度を向上させる。Ｍｎの含有量は、０．１〜１．５％の範囲であり、０．１％未満ではその効果が小さく、１．５％を超えると、ろう材の流動性低下をまねく。好ましくは、その含有量は０．３〜１．０％である。
Ｃｕ：Ｃｕは固溶強化により強度を向上させる。Ｃｕの含有量は、０．１〜１．０％の範囲であり、０．１％未満ではその効果が小さく、１．０％を超えると、ろう材の耐食性が低下するとともに自然電位が貴になることで、ブレージングシートの耐食性も低下する。好ましくは、その含有量は０．３〜０．８％である。
本発明のアルミニウム合金ろう材では、ＭｎおよびＣｕはいずれか一方が含有されていてもよく、また両者が共に含有されていてもよい。
Mn: Mn forms a compound with Si and acts as precipitation strengthening, or is solid-solved in the matrix and improves strength by solid solution strengthening. The Mn content is in the range of 0.1 to 1.5%. If the content is less than 0.1%, the effect is small. If the content exceeds 1.5%, the fluidity of the brazing material is lowered. Preferably, the content is 0.3 to 1.0%.
Cu: Cu improves the strength by solid solution strengthening. The Cu content is in the range of 0.1 to 1.0%. When the content is less than 0.1%, the effect is small. When the content exceeds 1.0%, the corrosion resistance of the brazing material is lowered and the natural potential is precious. As a result, the corrosion resistance of the brazing sheet also decreases. Preferably, the content is 0.3-0.8%.
In the aluminum alloy brazing material of the present invention, either Mn or Cu may be contained, or both may be contained.
Ｓｒ：Ｓｒは、ろう材中の共晶Ｓｉを微細化させる作用・効果がある。共晶Ｓｉを微細化させることで、ろう材を均一に溶融させることができ、ろう付け性が向上する。また、ろう付け後のろう材の凝固組織を微細化させることで、クラック発生を抑制し、疲労強度を向上させる。Ｓｒの含有量は０．０１〜０．２％、好ましくは、０．０５〜０．１５％の範囲であり、０．０１％未満ではその効果が小さく、０．２％を超えると、その作用・効果が飽和し、より一層の効果が望めない。
Ｎａ：ＮａはＳｒと同様、ろう材中の共晶Ｓｉを微細化させる作用・効果がある。Ｎａの含有量は、０．０１〜０．２％の範囲であり、０．０１％未満ではその効果が小さく、０．２％を超えると、その効果が飽和し、より一層の効果が望めない。Ｎａの含有量は、好ましくは０．０５〜０．１５％である。
本発明のアルミニウム合金ろう材では、ＳｒおよびＮａはいずれか一方が含有されていてもよく、また両者が共に含有されていてもよい。
Sr: Sr has the action and effect of refining eutectic Si in the brazing material. By refining the eutectic Si, the brazing material can be uniformly melted and the brazing property is improved. In addition, by reducing the solidification structure of the brazing material after brazing, the occurrence of cracks is suppressed and the fatigue strength is improved. The Sr content is in the range of 0.01 to 0.2%, preferably 0.05 to 0.15%. If the content is less than 0.01%, the effect is small. The action / effect is saturated, and further effects cannot be expected.
Na: Na, like Sr, has the effect of refining the eutectic Si in the brazing material. The content of Na is in the range of 0.01 to 0.2%. When the content is less than 0.01%, the effect is small. When the content exceeds 0.2%, the effect is saturated, and a further effect can be expected. Absent. The content of Na is preferably 0.05 to 0.15%.
In the aluminum alloy brazing material of the present invention, either one of Sr and Na may be contained, or both may be contained.
次に、本発明のアルミニウム合金ブレージングシートについて説明する。
本発明のアルミニウム合金ブレージングシートは、心材を有するアルミニウム合金ブレージングシートにおいて、その表面の片面または両面に上記した本発明のアルミニウム合金ろう材をクラッドしたものである。
ブレージングシートは、心材の片面または両面にろう材がクラッドされたもの、また、ろう材が片面にクラッドされた場合は、心材の他方の面に犠牲陽極材をクラッドすることもできる。さらに、心材とろう材の間に中間材をクラッドし、心材に添加したＭｇのろう材側への拡散防止、溶融ろう材の心材への侵食の阻止、耐食性の向上等を図ることも好ましい。
すなわち、本発明のアルミニウム合金ブレージングシートは、ａ．ろう材−心材、ｂ．ろう材−心材−ろう材、ｃ．ろう材−心材−犠牲陽極材、ｄ．ろう材−中間材−心材−犠牲陽極材、ｅ．ろう材−中間材−心材−ろう材等からなる各材料を積層した構造を有するものが挙げられる。
Next, the aluminum alloy brazing sheet of the present invention will be described.
The aluminum alloy brazing sheet of the present invention is an aluminum alloy brazing sheet having a core material, in which the above-described aluminum alloy brazing material of the present invention is clad on one or both surfaces.
In the brazing sheet, a brazing material is clad on one side or both sides of the core material, and when the brazing material is clad on one side, a sacrificial anode material can be clad on the other side of the core material. Furthermore, it is also preferable to clad an intermediate material between the core material and the brazing material to prevent diffusion of Mg added to the core material to the brazing material side, prevent erosion of the molten brazing material to the core material, and improve corrosion resistance.
That is, the aluminum alloy brazing sheet of the present invention comprises: a. Brazing material-heartwood, b. Brazing material-heart material-brazing material, c. Brazing material-heart material-sacrificial anode material, d. Brazing material-intermediate material-core material-sacrificial anode material, e. What has the structure which laminated | stacked each material which consists of brazing material-intermediate material-core material-brazing material etc. is mentioned.
本発明で採用する心材、犠牲陽極材、中間材は、それぞれ公知のどのようなアルミニウム合金でもよいが、心材としては、ＪＩＳ ３００３合金等のＡｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金等、高強度で、高耐食性の合金が好ましい。
犠牲陽極材としては、ＪＩＳ ７０７２合金等のＡｌ−Ｚｎ系合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金が主に用いられる。
中間材としては、ＪＩＳ ３００３合金等のＡｌ−Ｍｎ系合金、ＪＩＳ １１００合金等の純Ａｌ系合金が主に用いられる。
The core material, sacrificial anode material, and intermediate material employed in the present invention may be any known aluminum alloy, but as the core material, an Al-Mn alloy such as JIS 3003 alloy, an Al-Mn-Cu alloy, High strength and high corrosion resistance alloys such as Al—Si—Mg based alloys and Al—Si—Mg—Mn—Cu based alloys are preferred.
As the sacrificial anode material, an Al—Zn alloy such as JIS 7072 alloy and an Al—Zn—Mg alloy are mainly used.
As the intermediate material, an Al—Mn alloy such as JIS 3003 alloy and a pure Al alloy such as JIS 1100 alloy are mainly used.
一般に、アルミニウム合金ブレージングシートは、ろう付け加熱によってろうが溶融し、材料の表面に最終凝固部である共晶Ｓｉと初晶αが混在する組織が形成される。この共晶Ｓｉと初晶αが混在した組織は、針状のＳｉがクラック発生の起点となりやすくなるが、本発明では、材料の最表層にあたるろう材にＭｎ、Ｃｕの元素を添加して材料の表面を強化し、強度向上と共にクラックの伝播を抑制する。さらに、ＳｒやＮａを添加してろう付け加熱後の凝固組織を微細化させることにより、クラック発生の抑制に対してより一層高い効果を得ることができる。
本発明のブレージングシートの疲労強度が格段に向上するのは、これらの相乗効果によるものと思われる。そして、本発明のアルミニウム合金ブレージングシートは、肉薄でありながら耐食性、強度に優れ、ろう付け性も良好であるので、軽量の自動車用熱交換器の作製に好適である。
In general, in an aluminum alloy brazing sheet, the braze melts by brazing heating, and a structure in which eutectic Si and primary crystal α, which are the final solidified parts, are mixed on the surface of the material is formed. In the structure in which the eutectic Si and the primary crystal α are mixed, the needle-like Si is likely to be the starting point of crack generation. Strengthens the surface of the steel and improves the strength and suppresses the propagation of cracks. Furthermore, by adding Sr and Na to refine the solidified structure after brazing and heating, it is possible to obtain a higher effect for suppressing the occurrence of cracks.
The remarkable improvement in the fatigue strength of the brazing sheet of the present invention is probably due to these synergistic effects. Since the aluminum alloy brazing sheet of the present invention is thin, it has excellent corrosion resistance and strength, and also has good brazing properties. Therefore, it is suitable for production of a lightweight automotive heat exchanger.
次に、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明はこれに制限されるものではない。
表１に示す金属成分および組成をもつ各試験材Ｎｏ．のろう材をそれぞれ金型鋳造により鋳造して、各々両面を面削して仕上げ、熱間圧延により５ｍｍの厚さまで圧延した。次に、心材としてＪＩＳ３００３合金を金型鋳造により鋳造し、６００℃×３ｈの均質化処理を実施し、その後面削して仕上げ、４０ｍｍ厚とした。その後、心材の両面に各々１０％のクラッド率でろう材を組み合わせて、５００℃にて熱間圧延により圧着して、３．５ｍｍの３層クラッド材とした。その後、冷間圧延を行い、０．５ｍｍの板材とし、３８０℃×２ｈの最終焼鈍を行い、Ｏ調質材とした。
Next, the present invention will be described in more detail based on examples, but the present invention is not limited thereto.
Each test material No. having the metal component and composition shown in Table 1 was used. Each brazing material was cast by die casting, each side was chamfered and finished, and hot rolled to a thickness of 5 mm. Next, JIS3003 alloy was cast as a core material by die casting, subjected to a homogenization treatment at 600 ° C. × 3 h, and then face-finished to a thickness of 40 mm. Thereafter, a brazing material was combined on each side of the core material at a cladding rate of 10%, and crimped by hot rolling at 500 ° C. to obtain a 3.5 mm three-layer cladding material. Thereafter, cold rolling was performed to obtain a 0.5 mm plate material, and final annealing at 380 ° C. × 2 h was performed to obtain an O-tempered material.
次に、前記作製した板材の一部を供試材とし、供試材のろう付け後の疲労強度、ろう付け性の評価を下記に示す方法で行い、それらの結果を表２に示した。
（１）疲労強度：
６００℃×３ｍｉｎのろう付け加熱後、５０℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却し、供試材を作製した。この供試材の完全片振りの定ひずみ平面曲げ疲労試験を、周波数１５Ｈｚ、曲げ角度θ＝１０°、応力振幅１５０ＭＰａの条件で室温にて実施し、破断に至るまでのサイクル数を測定した。
（２）フィン接合率：
３００３合金のフィン材をコルゲート成形し、上記供試材のろう材面とあわせた後、これを５％のフッ化物フラックス水溶液中に浸漬し、２００℃で乾燥後に６００℃×３ｍｉｎのノコロックろう付け加熱を行った。この試験コアのフィン接合率が、９５％以上のものはろう付け性が良好「○」、９５％未満のものはろう付け性が不十分「×」とした。
（３）耐エロージョン性：
上記と同様の条件で試験コアを作製後、断面ミクロ観察を行い、エロージョン発生の有無を確認した。エロージョン無しは「○」、エロージョン有りは「×」とした。
Next, some of the prepared plate materials were used as test materials, the fatigue strength after brazing of the test materials and the evaluation of brazeability were performed by the following methods, and the results are shown in Table 2.
(1) Fatigue strength:
After brazing and heating at 600 ° C. × 3 min, cooling was performed at a cooling rate of 50 ° C./min to prepare a test material. A completely strained constant strain plane bending fatigue test of this specimen was carried out at room temperature under the conditions of a frequency of 15 Hz, a bending angle θ = 10 °, and a stress amplitude of 150 MPa, and the number of cycles until breaking was measured.
(2) Fin joint rate:
After corrugating 3003 alloy fin material and combining it with the brazing filler metal surface of the above test material, it was immersed in a 5% fluoride flux aqueous solution, dried at 200 ° C., and then 600 ° C. × 3 min. Heating was performed. When the test core has a fin joint ratio of 95% or more, the brazing property is "Good", and when it is less than 95%, the brazing property is "Poor".
(3) Erosion resistance:
After producing a test core under the same conditions as described above, cross-sectional micro observation was performed to confirm whether erosion occurred. “○” indicates no erosion, and “×” indicates erosion.
表１、２から明らかなように、本発明例である試験材Ｎｏ．１〜８は、疲労試験における破断までのサイクル数が１×１０６回以上であり、且つフィン接合率、耐エロージョン性などのろう付け性が優れていた。
それに対して、比較例である試験材Ｎｏ．９、１０、１２は、疲労試験における破断までのサイクル数が１×１０６回未満であり、疲労強度が十分でなかった。また、試験材Ｎｏ．９は、ろう材中のＳｉ含有量が少なかったため、Ｎｏ．１２、１３は、ろう材中のＭｎまたはＣｕの含有量が多すぎたためにフィン接合率が低下した。試験材Ｎｏ．１１、１３は、ろう材中のＣｕ含有量が多すぎたため、エロージョンが発生した。試験材Ｎｏ．１４は、ろう材中のＳｉ含有量が多く、過共晶組成になったために、鋳造時に初晶Ｓｉが生成し、ろう付け時にその周りが溶融してエロージョンが発生した。
As is apparent from Tables 1 and 2, the test material No. In Nos. 1 to 8, the number of cycles until breakage in the fatigue test was 1 × 10 6 or more, and the brazing properties such as the fin joint ratio and erosion resistance were excellent.
On the other hand, the test material No. In 9, 10, and 12, the number of cycles until fracture in the fatigue test was less than 1 × 10 6 times, and the fatigue strength was not sufficient. In addition, test material No. No. 9 had a lower Si content in the brazing material, so In Nos. 12 and 13, the content of Mn or Cu in the brazing material was too high, so that the fin joint ratio decreased. Test material No. In Nos. 11 and 13, erosion occurred because the Cu content in the brazing material was too large. Test material No. In No. 14, since the Si content in the brazing material was large and a hypereutectic composition was formed, primary crystal Si was generated during casting, and the surroundings melted during brazing and erosion occurred.
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