JP2008020212A - 時計 - Google Patents

Abstract

【課題】温度変化や時間経過の影響を受けず、打撃による音の発生を安定かつ確実に行うことができる時計を提供することを目的とする。
【課題手段】時計は、ハンマーの打撃によって音を鳴らす音源と、機械的エネルギを蓄積するエネルギ蓄積手段と、前記機械的エネルギで駆動されてハンマーを動作させる打撃制御手段とを備える。打撃制御手段は、リリースレバー６０と、リリースレバー６０を押して回動させる操作駆動部材と、リリースラチェットおよびドライビングローラを備えるセンターホイールとを備える。リリースレバー６０は、地板に対して回動自在に取り付けられたレバー本体６１と、操作駆動部材に係合する第1の腕６１Ａと、センターホイールのリリースラチェットに係合する第２の腕６１Ｂとを備える。一方の腕６１Ｂには、各腕６１Ａ，６１Ｂ間に力が加わった際に弾性変形可能な弾性部６７が設けられている。
【選択図】図５

Description

本発明は、時打ち（ソヌリ、ソネリ）機構や、リピータ、アラーム、タイマーなどの機械的な打撃によって音を出す機構を有する時計に関する。

従来より、ゴングおよびハンマーを内蔵し、ハンマーによってゴングを打って音を鳴らす時打ち時計が知られている（例えば、特許文献１参照）。

このような時打ち時計として、ソネリ（ソヌリともいう）機構が組み込まれたものが知られている。
ソネリ機構は、正時（０分）や１５分、３０分、４５分などの決められたタイミングで、ゴング等をハンマーで叩いて鳴らすものであり、そのソネリ機構の構成は、例えば、非特許文献１に開示されている。

特表２００４−５２５３７０号公報 「A GUIDE TO COMPLICATED WATCHES」3rd edition、FRANCOIS LECOULTRE 著、PUBLISHED BY ANTOINE SIMONIN（Rue des Saars 99，2000 Neuchatel Switerland）159ｐ〜181ｐ

ところで、前記非特許文献１のソネリ機構では、分針の駆動に連動して回転するスクリューナットと、正時つまり分針が０分の位置にくると前記スクリューナットによって押されるリリースレバーと、ソネリ機構用のゼンマイからのトルクで回転され、かつ前記リリースレバーによって動作が制御されるセンターホイールとを備えている。
センターホイールは、ドライビングローラ、リリースラチェット、センターホイールピニオン、リリースピン、センターホイールリリースクリック、センターホイールリリースクリックばね、ギャザリングラックピニオン、ギャザリングラックピニオン位置決めピン、ドライビングラチェット、アワーラチェットを備えて構成されている。

この構成のソネリ機構では、リリースレバーはスクリューナットに押されると、前記リリースラチェットを回転させる。すると、リリースラチェットに固定されたリリースピンがセンターホイールリリースクリックを持ち上げ、センターホイールリリースクリックとドライビングラチェットの係合を外す。
この係合が外れると、ドライビングラチェットと一体であるギャザリングラックピニオン、アワーラチェットが時計方向に回転する。

一方、センターホイールリリースクリックとドライビングラチェットの係合で停止されていたドライビングローラは、ゼンマイが内蔵された香箱車から輪列を介して伝達される回転力で反時計方向に回転を始める。この際、前記香箱車には、香箱車の回転を一定速度に調速する調速装置が輪列を介して接続されており、この輪列のバックラッシが詰まるまで、前記ドライビングローラは、ゼンマイの解ける力で一瞬、高速で反時計方向に回転する。その後は、前記調速装置によってドライビングローラは一定速度で回転する。

ドライビングローラが一瞬、高速で反時計方向に回転すると、ドライビングローラに回動自在に取り付けられたセンターホイールリリースクリックも一緒に高速で反時計方向に回転するが、リリースラチェットに固定されるリリースピンにはドライビングローラと一緒に回転する力は働かない。そのため、リリースピンとセンターホイールリリースクリックとの距離が離れ、センターホイールリリースクリックはセンターホイールリリースクリックばねの力でドライビングラチェットに係合する方向に引き戻される。
このため、ドライビングラチェット、ギャザリングラックピニオン、アワーラチェットが必要な分だけ移動する前、つまり、アワーリピーティングラックが数取り車に当接する前に停止してしまい、正確な時刻を読み取れない。

以上の課題を解決するため、従来は、ドライビングローラと、センターホイールリリースクリックの摺動面に粘性の高い油（グリース）を塗布したり、センターホイールリリースクリックばねのばね力を調整したりして、適切な作動をするように調整していた。

しかしながら、グリースの量を適切に調整することは煩雑であり、かつ、適切に調整したとしても、温度変化や時間経過によるグリースの粘度変化などが発生するため、長期にわたって正確な作動を行わせることは困難であった。

本発明は、温度変化や時間経過の影響を受けず、打撃による音の発生を安定かつ確実に行うことができる時計を提供することを目的とする。

本発明の時計は、ハンマーと、このハンマーの打撃によって音を鳴らす音源と、機械的エネルギを蓄積するエネルギ蓄積手段と前記エネルギ蓄積手段から供給される機械的エネルギで駆動されて前記ハンマーを動作させる打撃制御手段とを備える時計であって、前記打撃制御手段は、リリースレバーと、前記リリースレバーを回動させる操作駆動部材と、前記リリースレバーが係合するリリースラチェットおよび前記エネルギ蓄積手段から機械的エネルギが伝達されるドライビングローラを備えるセンターホイールとを備え、前記リリースレバーは、地板に対して回動自在に取り付けられたレバー本体と、前記操作駆動部材に係合する第1の腕部と、前記センターホイールのリリースラチェットに係合する第２の腕部とを備え、前記いずれか一方の腕部には、各腕部間に力が加わった際に弾性変形可能な弾性部が設けられていることを特徴とする。

このような構成によれば、リリースレバーに弾性部を設けたので、操作駆動部材によってリリースレバーが押されて回転された際に、弾性部を撓ませることができる。このため、調速装置の動力伝達輪列におけるバックラッシの影響などでドライビングローラが一瞬、高速で回転した場合、前記撓んでいた弾性部が元の状態に戻ることで、リリースレバーはリリースラチェットをドライビングローラと同方向に高速で回転させることができる。従って、リリースラチェットおよびドライビングローラ間の位置関係を適切に維持でき、例えばアワーリピーティングラックが正確な時刻を読み取る前に、ＣＷリリースクリックとドライビングラチェットとが係合してしまう状態を防止でき、安定してかつ正確に時打ち機構を作動させることができる。
また、従来のように、グリースを塗布して動作を設定する必要がないため、グリースで調整する場合に比べて、製造作業も容易に行え、温度変化や時間経過の影響を受けることがなく、この点でも時打ち機構を安定して作動させることができる。

本発明の時計において、前記弾性部が設けられていない他方の腕部には、前記弾性部が所定の撓み量だけ撓んだ際に弾性部に当接するバックアップ用剛体部が設けられていることが好ましい。

リリースレバーにバックアップ用剛体部を設ければ、弾性部がバックアップ用剛体部に当接するまで撓んだ後は、弾性部は剛体として作用するため、操作駆動部材によってリリースレバーが押され始めてから、前記弾性部が撓み、弾性部およびバックアップ用剛体部が当接してリリースレバー全体が操作駆動部材で押されて回転するまでの時間を精度良く設定できる。このため、例えば、リリースレバーの移動によるＣＷリリースクリックとドライビングラチェットとの係合が解除されるタイミングは、前記弾性部がバックアップ用剛体部に当接するまでの寸法つまりスリットの幅寸法など、部品の形状寸法で設定できる。このため、操作駆動部材を指針に連動して回転するように設定した場合、ハンマーで音源を叩いて音を鳴らすタイミングと、指針が所定の位置を指示するタイミングとを常に一致させることができる。従って、例えば、本発明をソネリ機構として利用すれば、常に指針が正時を指示する際に音が鳴るように調整できる。

ここで、前記弾性部は前記第２の腕部に形成され、前記バックアップ用剛体部は前記第１の腕部に形成されていることが好ましい。

センターホイールのリリースラチェットに係合する第２の腕部に弾性部を設ければ、撓んだ弾性部が元に戻るときに、スムーズにかつ即座にリリースラチェットを回転させることができ、バックラッシによるドライビングローラの回転に遅れることなく追従させることができる。

本発明の時計において、前記レバー本体および各腕部は一体に形成され、かつ、各腕部間にはスリットが形成され、前記腕部においてスリットに隣接する幅狭部によって前記弾性部が構成されていることが好ましい。

レバー本体および各腕部を一体に形成しているので、例えば、腕部材とレバー本体とを別体で構成する場合に比べて、部品点数を少なくでき、リリースレバーも容易に小型化でき、組立性も向上できる。
さらに、弾性部の弾性係数（弾性率）は、前記幅狭部の幅寸法によって設定でき、この幅寸法は前記スリットを形成する位置などによって設定することができるため、各腕部間に加わる力などに基づいてリリースレバーを容易に設計、製造することができる。

本発明の時計において、前記操作駆動部材は、分針と一体で回転するスクリューナットであり、前記リリースレバーの第1の腕部は、前記レバー本体に一体に形成された第1の腕と、この腕に回動自在に取り付けられかつ前記スクリューナットに係合するスクリューナットビークとを備えて構成され、前記リリースレバーの第２の腕部は、前記レバー本体に一体に形成された第２の腕と、この腕に回動自在に取り付けられかつ前記リリースラチェットに係合するリリースレバークリックとを備えて構成されることが好ましい。

このような構成によれば、分針が１回転する際、つまり毎正時にリリースレバーを動かして音を発生させることができるので、いわゆるソネリ機構を実現できる。
さらに、ビークやリリースレバークリックを各腕に対して回動自在に設けたので、スクリューナットやリリースラチェットから無理な応力が加わっても適宜回動することでその力を逃がすことができ、リリースレバーなどの破損を防止できる。

ここで、前記時計に用いられる調速装置としては、動力伝達手段を介して供給されるエネルギ蓄積手段のエネルギにより回転するロータと、前記ロータの回転軸に直交する翼平面を備えるとともに、ロータの回転による遠心力でロータの半径方向外周側に移動可能に設けられた翼と、前記ロータおよび翼間に配置されるとともに、前記翼をロータの半径方向内周側に引き戻す翼引き戻し手段と、前記ロータの外周に設けられ、かつ、前記翼がロータの半径方向外周側に移動した際に、その翼平面に対して所定の隙間寸法だけ離れて対向配置される対向面を備える対向物と、を備えるものが好ましい。

このような構成によれば、ゼンマイ等のエネルギ蓄積手段のエネルギは、歯車等の動力伝達手段を介してロータに伝達し、ロータは回転する。ロータが回転し始めると、翼はロータと共に回転し、回転速度に応じた遠心力を受ける。この遠心力が翼引き戻し手段の引き戻し力以下であれば翼は外周側に移動しないが、遠心力が引き戻し力以上になるとその差の分、翼はロータの回転軸から遠のく方向、つまりロータの半径方向外周側に移動する。
翼がロータの半径方向外周側に移動すると、翼には移動量に応じた流体粘性抵抗が加わる。すなわち、ロータ速度がある速度に達すると、速度に応じた遠心力を受けた翼が対向物と平面的に重なる。翼平面と対向物の対向面との距離を周囲の部材と翼平面との距離よりも小さい所定寸法に設定しておけば、翼が対向物と平面的に重なると、翼と対向物の間に翼と対向物が重なる前に翼の周囲に発生していた粘性抵抗より大きな粘性抵抗が働く。従って、粘性抵抗は翼と対向物が重なり始める速度を境に大きく変化する。つまり、翼は対向物の境界線（内周縁）付近で、ロータ速度増→翼移動量増→翼と対向物が重なり、粘性抵抗増→ロータ速度低下→翼引き戻される→翼と対向物の重なり無くなり、粘性負荷減→ロータ速度上昇、といった現象を繰り返す。

このため、翼に働く抵抗力がロータ速度に応じて刻々と変動することでロータは一定速度で回転する。従って、エネルギ蓄積手段が出力するエネルギと、翼に働く遠心力（翼重量、重心位置、増速比などで設定される）と、翼および対向物間の粘性流体（通常は空気だが液体でもよい）の粘度、翼引き戻し手段の引き戻し力等を適宜設定することで、ロータ速度に応じた翼の移動量を設定できる。このため、ある範囲内ではエネルギ残量の変化に影響されず、一定の速度でロータを駆動することができる。例えば、ゼンマイをエネルギ源とすると、トルクが急激に変化する手前まで巻き数の大部分の領域でロータ速度を一定に調速できる。
よって、エネルギ蓄積手段からロータまでの動力伝達経路中、またはロータ以降、もしくはロータへの動力伝達経路とは別経路でエネルギ蓄積手段から動力を受けるアクチュエータ、発電機などを配置した場合、前記調速装置によってロータ速度つまりはエネルギ蓄積手段におけるエネルギ供給速度（例えばゼンマイが解ける速度）が一定となるため、短期的に見ればアクチュエータや発電機の動作速度は変動するものの、一定期間中の回転総数は平均化され、アクチュエータや発電機の動作を一定速度に制御できる。

このような調速装置によれば、次のような作用効果が得られる。
すなわち、この調速装置によれば、電子制御ではなく、機械的な制御によってエネルギ蓄積手段で駆動されるアクチュエータの作動速度をほぼ一定にできるので、制御回路やセンサ類を不要にでき、低コスト及び省スペース化を実現できる。また、機械式のため、電源が不要であり、リピータやソネリ機構搭載の機械式時計やオルゴールなど電源を持たない商品にも搭載できる。さらに、機械式で電源が不要なので、電子制御式機械時計に搭載した場合、発電調速機が発電した電力を使用する必要が無く、電力消費増大によって電子制御式機械時計の持続時間が短縮してしまうことを防止できる。

また、本調速装置は、流体粘性抵抗を利用する非接触式調速機のため、摩耗紛の発生が無く、装置の汚れや劣化を無くすことができる。そのため、摩耗紛による美観の劣化がなく、摩耗紛除去のための分解掃除や部品摩耗による部品交換、調整のメンテナンスサイクルを延長でき、メンテナンスコストも低減できる。
さらに、流体粘性抵抗を利用する非接触式調速機のため、雑音発生を防止できる。そのため、オルゴールやリピータ、ソネリ機構搭載の時計など、音色を楽しむための商品に搭載した場合、雑音発生が無いため、純粋に音源の音色を鑑賞できる。

さらに、ロータの回転方向は一方向にできるので、高速でロータを回転させても、往復運動のクラブツース脱進機などにみられる衝突部（ガンギと爪石、振り石とクワガタなど）の損傷、劣化を防止できる。
また、調速装置全体を薄型化でき、腕時計等の携帯機器にも容易に搭載できる。
粘性流体として空気を利用することもでき、空気を利用している場合には、粘性流体を密封するためのハウジングなどを設けなくてよいので、容易に小型化でき、ハウジングと軸とのシール構造によるロスも防止できる。

さらに、対向物に翼平面に対向する対向面を設けているので、翼に働く粘性負荷を大きくすることができる。このため、体積あたりの制動力の割合を大きくでき、調速装置及び調速装置を備えた機器を小型化できる。従って、増速輪列も増速比を小さくでき、その分、歯車の数を減らせるので、部品点数が減り、コスト低減を図れ、スペース効率も向上できる。

翼の外周側への飛び出し量は、遠心力つまりロータ速度に応じて変化するので、ロータ静止時の翼位置と対向物の間に前記ロータの半径方向の隙間を設けることで、ロータに働く粘性抵抗がある速度（翼が対向物と平面的に重なり始める速度）を境に大きく変化する。よって、翼は対向物の境界線（内周縁）付近で微小な変動を繰り返すことになる。従って、増速比、増速段数、エネルギ源の出力トルクのほか、前記半径方向の隙間を設定することでロータの速度を設定できる。

本調速装置において、前記翼平面と対向物の対向面との隙間寸法を調整する隙間寸法調整手段を備えることが好ましい。

翼平面と対向物の対向面との隙間寸法（ロータの軸方向の隙間寸法）を調整すれば、流体粘性抵抗による制動力を調整でき、ロータの設定速度を容易に調整、変更できる。これにより、機器の作動速度を設定値に容易に合わせることができる。
すなわち、ゼンマイなどのエネルギ蓄積手段（ゼンマイのトルク特性）や、輪列等の動力伝達手段（増速比）の仕様を同じにしても、個々に個体差があり、調速装置の速度は目標通りにならない。この場合、前記隙間寸法調整手段によって隙間寸法を調整すれば、調速装置の速度を微調整することができ、機器の作動速度を設定値に容易に合わせることができる。

なお、前記隙間寸法は、所定寸法毎に段階的に変化させてもよいし、連続的に変化させてもよい。
また、前記隙間寸法調整手段としては、例えば、対向板間に断面寸法の異なるスペーサを交換して配置することで対向板間の間隔を調整するようにしたものなどが利用できる。このような複数種類のスペーサを用意しておき、対向板間に配置するスペーサを選択するだけで隙間寸法を調整するようにすれば、構造が単純でかつ安価な部品のみを用意すればよいため、コストを低減できる。

本調速装置において、前記対向物の内周縁とロータ回転中心との距離を調整する平面距離調整手段を備えることが好ましい。

ロータの外周に設けられた対向物は、ロータ外周に沿って略リング状に設けられる。この対向物の内周縁とロータ回転中心との距離、つまりロータ外周縁と対向物の内周縁の隙間寸法（ロータの軸直交方向つまりロータの平面方向の隙間寸法）を調整すれば、ロータの回転に伴う遠心力で翼が外側に移動した際に、対向物に平面的に重なるまでの距離つまりロータ速度を設定できる。
従って、前記平面距離調整手段によって隙間寸法を調整すれば、前記隙間寸法調整手段を用いた場合と同様に、調速装置の速度を微調整することができ、機器の作動速度を設定値に合わせることができる。さらに、前記隙間寸法調整手段および平面距離調整手段の両方を用いれば、機器の作動速度の調整範囲を拡大でき、様々な機器に利用可能となる。

この平面方向の隙間寸法も、所定寸法毎に段階的に変化させてもよいし、連続的に変化させてもよい。
また、前記平面距離調整手段としては、例えば、対向物を平面的に２分割し、偏心ピン、ばね、ネジなどを用いて各対向物を互いに近付けたり、遠ざけることで、対向物内周縁とロータ回転中心との距離を調整するものなどが利用できる。このようなピン、ばね、ネジなどを用いて距離を調整するようにすれば、構造が単純でかつ安価な部品のみを用意すればよいため、コストを低減できる。

本調速装置において、前記翼平面と対向物の対向面との間の隙間寸法は０．１５mm以下であり、翼平面および対向面間に介在される粘性流体は空気であることが好ましい。

翼平面と対向面間の隙間を０．１５mm以下に設定すれば、粘性流体が空気でも十分な制動力が得られ、かつ、翼平面と対向面間の隙間寸法を変化させることで制動力を大きく変化でき、ロータを設定速度に容易に調速できる。
また、流体が空気であれば、流体を密閉するためのハウジングなども不要にでき、スペース効率を向上できる。さらにハウジングの密閉を確保するためのシール構造を不要にでき、低コストにできる。また、シール構造での損失が無く、一定速度に保てる範囲を広げることができる。その分、持続時間を延長したり、ハンマーばねのばね力を強くして音を大きくすることができる。さらに、ハウジングが不要なため、翼やロータの動きを視覚的に見せることができ、オルゴールや時計では機構を見せるモデルのポイントにすることもできる。
その上、翼平面と対向面の距離を僅かに変化させるだけで粘性抵抗を大きく変化させることができるので、調整しろのためのスペースを大きくとらずにすみ、ロータや対向物周辺をコンパクトにできる。

なお、前記翼平面と対向物の対向面との間の隙間寸法の下限は、翼と対向物とが接触しない寸法を確保すればよく、実際の隙間寸法は翼に働く粘性抵抗の値つまりロータの回転速度の設定に応じて設定すればよい。但し、隙間寸法があまりにも小さいと、ロータ、翼のアガキ、ホゾと穴石のガタなどによる傾きによって翼と対向板とが接触してしまうおそれがあり、その接触を防止するための調整が非常に煩雑になる。このため、隙間寸法は通常０．０３ｍｍ程度以上に設定した方が、調整を容易にできる利点がある。

本調速装置において、前記対向物は、前記翼を、ロータの回転軸方向の両側から挟むように配置されることが好ましい。
例えば、対向物を翼の両面に配置された２枚の対向板で構成したり、対向物に溝を形成してその溝内に翼を配置する構成とすればよい。

このような構成によれば、翼の片面側ではなく、両面で流体粘性抵抗による制動力が働くため、調速装置のロータや対向物の平面サイズは同じにしたままで、制動力（ブレーキ力）を倍増できる。このため、翼の片面のみに対向物の対向面が配置された調速装置と、同じ性能を持つ調速装置をより小さなサイズで実現できる。

また、対向物が翼の片面のみに設けられている場合、時計などの携帯機器では姿勢によってロータのあがき分、翼と対向物間の距離が変化し、制動力がばらついてロータの回転速度が不安定になり、機器の作動速度もばらついてしまう。
これに対し、翼の両面に対向物が設けられていれば、あがきによって翼が一方の対向面側に寄って、他方の対向面との距離が広がっても、その分、一方の対向面との隙間寸法は小さくなるため、トータルでの粘性抵抗の変化は少なくなり、調速装置の速度は安定し、機器の作動速度も略一定に維持できる。

本調速装置において、前記ロータには、翼が設定位置以上外側に飛び出すことを防止する翼飛び出し過多防止手段を備えることが好ましい。
ここで、翼飛び出し過多防止手段としては、翼が回転によって外側に移動するタイプであれば、その回転角度を一定範囲内に規制するものであればよく、例えば、翼が所定角度回転した際に当接してそれ以上回転することを規制するピンや凸構造をロータに設けることで構成できる。
また、翼がスライドして外側に移動するタイプであれば、その移動量を一定範囲内に規制するものであればよく、例えば、翼がスライド移動した際に当接してそれ以上の移動を規制するピンや凸構造をロータに設けることで構成できる。

このような構成によれば、携帯中の衝撃など設定以上のトルクがロータに伝わったり、過度の力が翼に加わるなどしても翼が設定位置以上に外側に飛び出すことがないため、翼が他の部材に接触することを未然に防止することができる。
このため、翼の摩耗や破壊、音や振動の発生を防止できる。さらに、翼飛び出し過多防止手段は、ロータにピンや凸構造を設ければよいため、シンプルでかつ軽量、安価な構成にできる。特に、翼引き戻し手段などの他の部材をロータに固定するためのピンなどを兼用すれば、より安価でシンプルな構造にできる。

本調速装置において、前記翼はロータに対して複数設けられ、かつ、各翼はロータの回転軸に対して重量バランスが保たれる位置に配置されていることが好ましい。
例えば、１つのロータに対して２枚の翼が設けられる場合、各翼はロータの回転軸に対して点対称の位置に配置すればよい。また、１つのロータに対して３枚の翼が設けられる場合、各翼はロータの回転軸を中心とする同心円上であって、かつ、互いに１２０度等間隔で配置すればよい。

このような構成によれば、複数の翼は重量バランスが保たれる位置に配置されるので、翼に粘性抵抗が働いても回転軸上でバランスが保たれ、ロータが傾いたり、コジリが生じたりすることを防止でき、ロータは安定した回転を持続できる。

本調速装置において、前記翼の外周形状の一部は、翼が最も外側に位置した状態でロータ回転軸に同心の円周に重なる形状とされていることが好ましい。

このような構成によれば、翼の外周形状が他の形状の場合に比べて、翼が最も外側に位置した際の対向物と翼が平面的に重なる面積を最大にでき、かつ、周速度が一番高い翼外周部付近の面積が大きく取れるので、制動力を大きくできる。このため、調速装置のサイズに対する制動力の比を大きくでき、省スペースでありながら、十分な制動力が得られる調速装置を実現できる。

本調速装置において、前記対向物の内周縁形状はロータの回転軸に同心の円周状とされ、前記翼の外周形状の一部は、対向物の内周縁形状と同じ形状とされていることが好ましい。

このような構成によれば、翼の外周形状が対向物の内周円形状に同じであるため、翼が遠心力で外側に移動し、翼外周が対向物内周縁と重なり始める際に、対向物と翼に働く粘性抵抗を大きくできる。これにより、翼が対向物と重なる前後の粘性抵抗力の差を大きくできる。従って、ロータの速度をより設定速度に安定させることができる。

本調速装置において、前記翼引き戻し手段は、板状のジグザグばねであることが好ましい。

本調速装置は、腕時計などの小型の機器内に組み込んで利用することもあるため、ロータを小さくし、かつ、十分な制動力を確保するため、翼面積を大きくすることが求められる。このため、翼引き戻し手段は、自然長状態でのスペースは小さく、撓み量は大きくしたい。
この際、翼引き戻し手段として、梁状の板ばねで必要な撓み量とばね力を確保しようとすると、限界応力が許容応力を越えてしまう。また、コイルばねを用いると、スペース、特に高さ方向のスペースが大きくなり、腕時計のような薄型の機器内に収めることが困難になる。
一方、板状のジグザグばねを用いれば、板ばねなどと同じ材料でも撓み量、バネ力を確保しながら、限界応力を許容応力内に収めることができる。その上、ばねの薄さと撓み量の大きさを両立でき、ロータを薄く、調速装置も薄く形成できる。従って、翼と重ねて配置しても全体を薄くでき、平面レイアウトの自由度を増すことができる。さらに、翼材料とばねを一体にすることもでき、部品コスト、組立コストを削減できる。

なお、前記板状のジグザクばねは、電気鋳造で製造されることが好ましい。
ジグザグばねは、プレス、ワイヤー放電加工、電気鋳造、エッチング、フォトレジスト、転写電気めっきなどの様々な加工方法で製造できる。
しかしながら、プレスは型が必要で初期コストが嵩むという問題がある。ワイヤー放電加工は、プログラムの変更のみで少量多品種の部品を製造できるが、加工面が粗く、応力集中が起きたり、見栄えが悪いという問題がある。エッチングの場合、ワイヤー放電面のような面の粗さも無く、外観がよく、応力集中による折れもないが、材料の幅や厚さの比に制約があるうえ、矩形断面が正確にできないという問題がある。

一方、電気鋳造の場合、エッチングと同様に、面粗さが良好で、材料の幅や厚さの比をより自由に設定できる。さらに、エッチングと違い断面を矩形に近い形状にでき、ばね設計のシミュレーションがし易い。また、一度マスクを作れば、繰り返し使用でき、一枚のマスクから複数枚のばねを取ることができる。

本調速装置において、前記翼はロータに対して複数設けられ、前記翼引き戻し手段は翼毎に設けられた複数のジグザグばねを有する一体構造のものであることが好ましい。
例えば、２枚の翼が設けられている場合、翼引き戻し手段は、各翼に一端が接続される２つのジグザグばね部と、各ジグザグばね部の他端同士が接続されるばね位置決め部とを備えて形成された１つの板ばねで構成すればよい。この際、ばね位置決め部の中心にはロータかなに挿入される穴が形成され、ばね位置決め部の前記穴を挟んだ位置には、ロータに設けられた突起やピンに対応した穴が形成されていてもよい。このように構成すれば、各穴をロータかなや突起などに放り込むだけで、翼引き戻し手段の平面方向の回転を防止でき、位置決めを行うことができる。

このような構成によれば、複数枚の翼に対し、個々に対応したジグザグばね部があるので、ばねの配置に自由度がある。また、複数のばね部とばね位置決め部が一体のため、位置決め用の部位が一組でよく、全体をコンパクトにでき、バネ製造の工数も減るため、組立や取扱いも容易になる。
さらに、ばね位置決め部の中心にロータかなに挿入される穴を設けることもできるので、組立時にばねを翼に係止する際の位置決めもし易く、その分、組立も容易になる。

本調速装置において、前記翼は略半月状であり、かつ、ロータに対して回転軸を介して回転自在に軸支され、前記回転軸は翼重心位置よりも翼の一方の端部側に形成されているものでもよい。

このような構成によれば、前記翼は、ロータ回転時に働く遠心力によって、前記回転軸を中心に外側（ロータの半径方向外側）に回転する。
従って、翼がロータ半径方向に平行移動する場合に比べ、回転軸を中心に翼が回転するため、翼の保持構造による摩擦抵抗が小さく、翼はスムースに動くので調速装置の回転速度は安定する。特に、回転軸を硬石等のリング（時計に用いるルビー等で作った穴石等）にし、軸を焼き入れした鋼の棒材（時計の輪列歯車のホゾ等）にすれば、安価でかつスムースな回転と耐摩耗性を実現できる。
一方、翼がロータ半径方向に平行移動する場合、ロータの回転により翼が斜めになってコジリが生じ、スムースな動きができない上、摩耗も生じてしまう。また、スライダやガイド等が必要となり、それらの構造は大きくなるため、調速装置の小型化を阻害する。さらに、重量も大きく、ロータの回転軸の回転負荷、摩耗、調速機構の落下時の衝撃などの面でも不利になる。

本調速装置において、前記翼引き戻し手段の翼との接点は、翼の重心よりも回転軸側に設けられていることが好ましい。
例えば、翼引き戻し手段がジグザグばねで構成されている場合、ジグザグばねが翼に取り付けられる位置を、翼重心よりも回転軸側に設ければよい。

このような構成によれば、前記接点が翼重心よりも回転軸から離れている場合に比べて、翼が回転した際のばねの変位を小さくできる。このため、ばねの設定がし易く、ばねの伸び縮みがスムースになる。また、バネの回転方向の変位を小さくできるため、ジグザグばねの捩れが少なく、容易に伸び縮みできる。また、ばねと翼を一体化した際には翼とばねの接点に応力集中が発生し難くできる。さらに、リング状、Ｃ字状にしたばね先端を翼に打ったピンに引っ掛けても、ばねとピンの摺動が少なく摩耗の心配がない。

発電装置は、前記調速装置と、機械的エネルギを蓄積するエネルギ蓄積手段と、前記エネルギ蓄積手段からの機械的エネルギを前記調速装置に伝達する動力伝達手段と、前記エネルギ蓄積手段から供給される機械的エネルギで駆動される発電機と、を備えることを特徴とする。
ここで、前記発電機は、２極の磁石などを有するロータと、ロータ周囲に設けられたステータと、このステータに巻回されたコイルとを備える通常の構成の発電機が利用できる。そして、発電機は、例えば、エネルギ蓄積手段と調速装置間に設けられた動力伝達手段によって駆動されるものでもよいし、調速装置からさらに動力を伝達する動力伝達手段を設けて発電機を駆動してもよい。さらには、前記動力伝達手段から分岐したり、前記動力伝達手段とは別にエネルギ蓄積手段から機械的エネルギを伝える動力伝達手段を設けて発電機を駆動してもよい。

このような構成の発電装置によれば、調速装置により発電機の回転が一定に保たれるため、発電電力が安定する。そして、発電電力が安定して大容量のコンデンサが不要のため、充放電の繰り返しによるコンデンサ容量の低下による性能低下を防止できる。
また、例えば、発電機に電磁ブレーキを掛けて調速する場合のように、制御回路を設ける必要がないため、ＩＣや水晶振動子等の電子素子や基板が不要であり、安価な発電システムを実現できる。さらに、制御回路が不要であって、その回路用に発電電力の一部を供給する必要が無いため、エネルギ効率を向上できる。そのため、発電装置の持続時間を延長できたり、小型化することが可能となる。

機器は、前記調速装置と、この調速装置で調速される作動部を有することを特徴とする。
この際、前記機器としては、前記調速装置と、この調速装置で調速される発電機とを有するものでもよい。

前記機器としては、例えば、玩具、オルゴール、簡易タイマー、電子制御式機械時計、アラーム・時打ち・引き打ち・からくり（オートマタ、オートマトン）等の少なくとも一つを搭載した時計、メカ式チャイム、機械式カメラ（タイマー撮影機構）、オートマタ、オートマトン、ラジオ、懐中電灯などが利用可能である。

特に、機器は、機械的エネルギ源と、前記機械的エネルギ源によって駆動されて誘起電力を発生して電気的エネルギを供給する発電機と、前記電気的エネルギにより駆動されて前記発電機の回転周期を制御する回転制御装置と、前記発電機の回転に連動して作動される時刻表示装置とを備える電子制御式機械時計であって、リピータまたはソネリ機構と、このリピータまたはソネリ機構を作動するためのエネルギ蓄積手段と、このエネルギ蓄積手段のエネルギを前記調速装置に供給する動力伝達手段とを備えることが好ましい。
この際、前記機械的エネルギ源およびエネルギ蓄積手段は、共に、ゼンマイを内蔵する香箱車などで構成できる。

前記調速装置やこの調速装置を有する発電装置は、動力が純機械式であって電源が不要なため、リピータやソネリ機構搭載の機械式時計やオルゴール、機械式カメラの自動シャッターなどの電源を持たない商品にも搭載できる。
また、電子制御式機械時計に搭載した場合、発電調速が発電した電力を使用せず、電子制御式機械時計の持続時間の短縮を防止できる。その上、雑音が発生しないため、リピータやソネリ機構の調速装置として、前記調速装置を電子制御式機械時計に搭載すると、機械式時計のように、脱進機のノイズもないことから、より純粋に音源の音色を聞くことができる。さらに、ラジオ、懐中電灯など緊急使用の際も性能劣化なく使用できる。

なお、電子制御式機械時計にソネリ機構を組み込む際に、前記香箱車は、指針駆動用（機械的エネルギ源）とソネリ機構用（エネルギ蓄積手段）とで別々のものを用いてもよいし、１つの香箱車を共用してもよい。例えば、ゼンマイの一端が接続される香箱車の回転を指針駆動用に利用し、ゼンマイの他端が接続されて前記香箱車とは逆方向に回転する角穴車を調速装置に供給して調速用に利用しても良い。この場合、持続時間は多少短くなるが、ゼンマイや香箱車の一部を省略でき、より小型化・薄型化を実現できる利点がある。

本発明によれば、温度変化や時間経過の影響を受けず、打撃による音の発生を安定かつ確実に行うことができる時計を提供することができる。

〔第１実施形態〕
次に、本発明の第1実施形態について説明する。
図１は、第１実施形態の時計１を示す平面図である。時計１は、ベースとなる時計の文字板側にソネリ機構３が搭載されたものであり、このソネリ機構の動作に調速装置２が利用されたものである。

なお、時計１の指針を駆動するムーブメントは、機械式時計、アナログクオーツ時計、電子制御式機械時計のいずれのものを利用してもよい。但し、機械式時計では、テンプ・ヒゲゼンマイ・アンクル・ガンギからなる調速機による打刻音が発生し、アナログクオーツ時計では磁歪音・歯打ち音が発生し、ソネリ機構の音色を聞き取りにくい。このため、雑音が発生しにくい電子制御式機械時計を用いることが最も好ましい。

［調速装置の構成］
次に、調速装置２の構成について説明する。
調速装置２は、図２，３に示すように、ロータ２００と、２枚の翼２１０と、翼引き戻し手段であるジグザグばね２２０と、対向物２３０とを備えて構成されている。

ロータ２００は、地板５と輪列受け６との間に回転自在に配置されている。具体的には、ロータ２００の上下のほぞ２０１部分が輪列受け６および地板５に組み込まれた各軸受ユニット２４０で受けられている。これらの軸受ユニット２４０は、ルビー等からなる中央の受石２４１、穴石２４２、およびこれらをガイドする真鍮性の受石ガイド２４３などで構成されている。

ロータ２００は、前記ほぞ２０１が形成されたロータかな２０２と、このロータかな２０２に固定された翼案内板２０３とを備えている。
ロータかな２０２は小歯車であり、焼き入れした鋼製のものである。このロータかな２０２には、動力伝達手段である動力伝達輪列４の歯車が噛み合っている。動力伝達輪列４は、増速輪列であり、ゼンマイが内蔵された香箱車３１に噛み合っている。このため、ロータ２００は香箱車３１から動力伝達輪列４を介して伝達される機械的エネルギによって回転される。

ロータかな２０２部分には、一対の翼案内板２０３が所定間隔離れて固定されている。ロータかな２０２に近接配置される翼案内板２０３は、ロータかな２０２部分に圧入固定され、もう一つの翼案内板２０３は、前記圧入固定された翼案内板２０３と翼ロック軸２０５とによって、ロータかな２０２に固定されている。翼案内板２０３は、ステンレスや真鍮製の薄板からなり、平面形状が円形とされている。
各翼案内板２０３には、ルビーなどの硬石製の翼軸穴石２０４が圧入固定されているとともに、鋼製の翼ロック軸２０５、鋼製のばね掛け軸２０６の両端がそれぞれ圧入固定されている。翼軸穴石２０４は、ロータかな２０２を中心に点対称の位置に設けられている。

翼軸穴石２０４には、翼２１０に圧入固定された鋼製の翼軸２１１の軸が組み込まれている。この翼軸穴石２０４には適宜注油され、翼軸２１１がスムーズに回転できるようにされている。
ばね掛け軸２０６には、前記ジグザグばね２２０が固定されている。
ジグザグばね２２０は、ステンレス薄板を加工して形成されたものであり、中央に設けられたばね位置決め部２２１と、このばね位置決め部２２１の各端部から延長され、ジグザグ状に形成されたジグザグばね部２２２とを備えて構成されている。
そして、ジグザグばね２２０は、ばね位置決め部２２１に形成された２つの穴を前記ばね掛け軸２０６に差し込むことで翼案内板２０３間に回り止めされて取り付けられている。なお、ばね位置決め部２２１の中央の穴には、ロータかな２０２が貫通されている。

翼２１０は、ステンレス製の薄板からなり、平面形状が略半月状であり、前記翼軸２１１を中心に回動可能に設けられている。翼２１０には、翼軸２１１よりも翼２１０の先端側の位置で、かつ、翼２１０の重心よりも翼軸２１１側の位置に、鋼製の翼ばね掛けピン２１２が圧入されている。この翼ばね掛けピン２１２には、前記ジグザグばね２２０のジグザグばね部２２２端部に形成されたリング部が引っ掛けられて取り付けられている。なお、翼ばね掛けピン２１２先端には、ジグザグばね２２０が外れることを防止するための鍔が形成されている。従って、翼２１０は、ジグザグばね２２０によってその先端側がロータ２００の回転軸（ロータかな２０２）に近づく方向に引き寄せられている。
このため、ロータ２００が停止している場合には、図２（Ａ）に示すように、翼２１０は、ジグザグばね２２０のばね力によってロータ２００の中心側に引き寄せられ、先端が翼ロック軸２０５に押し付けられている。

一方、ロータ２００が回転すると、その回転数に応じた遠心力を受けた翼２１０は、ジグザグばね２２０に抗って翼軸２１１を中心に回転し、図２（Ｂ）に示すように、外側（ロータ２００の半径方向外周側）に移動する。
この際、翼２１０には、翼軸２１１の近傍に係止突起２１３が形成されており、翼２１０の外側への移動は、係止突起２１３が前記ばね掛け軸２０６に当接する位置（角度）までに規制されている。従って、本実施形態では、係止突起２１３およびばね掛け軸２０６によって翼飛び出し過多防止手段が構成されている。
また、ロータ２００の回転が下がると、翼２１０に働く遠心力も回転数の低下に応じて小さくなり、その分だけ翼２１０はジグザグばね２２０に引き戻される。
なお、翼２１０は、ロータかな２０２を中心に点対称位置に配置された翼軸穴石２０４に軸支されているので、ロータ２００に対して重量バランスが保たれた位置に取り付けられている。

対向物２３０は、地板５に圧入固定された円筒状の支持部材２３１と、支持部材２３１の鍔上にスペーサ２３２を介在させて配置された２枚の対向板２３３と、前記支持部材２３１にねじ止めされて対向板２３３を支持部材２３１との間で挟持する固定ねじ２３４とを備えて構成されている。
各対向板２３３間の寸法は、その間に介在されるスペーサ２３２の厚さ寸法によって設定される。従って、本実施形態では、厚さ寸法の異なる複数種類のスペーサ２３２を用意しておき、スペーサ２３２を選択して取り付けたり、後から交換することで、前記対向板２３３間の寸法を適切な寸法に設定している。

ロータ２００は、対向板２３３に形成された穴２３３Ａ内に配置されている。対向板２３３の穴２３３Ａは、ロータ２００の回転軸と同心円である。
また、前記翼２１０が遠心力で外側に移動した際には、各対向板２３３間の隙間部分に配置されるように構成されている。この際、翼２１０は、各対向板２３３間の隙間の略中央に配置され、翼２１０と各対向板２３３間の隙間がそれぞれ略同一となるように構成されている。

また、本実施形態の翼２１０の外周形状は、図２に示すように、先端が翼ロック軸２０５に押し付けられている場合には、翼案内板２０３の外周内に納まり、翼２１０の外周が翼案内板２０３からはみ出ないように形成されている。
さらに、遠心力で翼２１０が外側に移動し、翼２１０の係止突起２１３がばね掛け軸２０６に当接する最外周位置まで移動した場合に、翼２１０の外周形状の一部が穴２３３Ａと同心円となるように形成されている。すなわち、図２（Ｂ）に示すように、穴２３３Ａと同心円の点線２３５に、翼２１０の外周の一部が重なるような形状とされている。

［調速装置の動作］
このような構成の調速装置２では、次のように動作して速度を制御する。
すなわち、動力伝達輪列４を介してロータ２００が回転すると、翼２１０に遠心力が働き、翼２１０が翼案内板２０３の外側に飛び出して、対向板２３３間に入り込む。翼２１０の翼平面と対向板２３３の対向面間の隙間は小さいため、翼２１０は対向板２３３間に入る前に比べて大きな空気粘性抵抗を受ける。その空気粘性抵抗でロータ２００の速度が低下すると遠心力が弱くなり、翼案内板２０３の外に飛び出していた翼２１０は、ジグザグばね２２０によって引き戻される。
そして、ロータ２００の速度が低下し、翼２１０が対向板２３３間から翼案内板２０３側に引き込まれると、翼２１０に働いていた空気粘性抵抗も小さくなるため、再びロータ２００の速度は上昇し、翼２１０が翼案内板２０３の外に飛び出して翼案内板２０３間に入り込む。このような挙動を微少に繰り返すことで、ロータ２００はある一定の回転速度に保たれる。

なお、実際には、動力伝達輪列４の歯車の噛み合い効率の変化や、駆動する装置（本実施形態では後述するソネリ機構）の作動変化などにより、ロータ２００に伝わる機械的エネルギは刻々と変化するため、それに応じてロータの速度も変化する。しかし、その都度、翼２１０には、速度に応じた遠心力が働き、飛び出し量が変化してロータ２００の速度、すなわち装置の作動速度はほぼ一定に保たれる。

［ソネリ機構］
次に、本実施形態の調速装置２によって作動速度が調速されるソネリ機構３について説明する。
なお、ソネリ機構３の概略構成は、従来から知られているものと同様なので、説明を省略あるいは簡略する。
従来のソネリ機構の構成は、例えば、Francois Lecoultre著、「A guide to complicated watches」、159〜179頁に開示されている。

ソネリ機構３は、時計１のムーブメントの文字板側に配置されており、図１にも示すように、ソネリ用のエネルギ蓄積手段であるゼンマイが内蔵された香箱車３１と、香箱車３１の回転力を前記調速装置２に伝達する増速輪列である動力伝達輪列４と、音を鳴らす音源となるゴング３３と、このゴング３３を打つハンマー３４と、時刻に応じた数だけハンマー３４を動作してゴング３３を打つ制御を行う打撃制御手段３５とを備えている。

香箱車３１は、時計１の指針を駆動するための香箱車とは別に、ソネリ機構専用に用意されたものであり、竜頭３６を巻真０段目にした状態で回すことで、内蔵されたゼンマイを巻き上げることができるように構成されている。
ゴング３３は、焼き入れ鋼のＣリングからなり、ソネリ機構３の外周（時計のムーブメントの外周）に沿って配置され、一端が地板５に固定されている。

ハンマー３４は、焼き入れした鋼製の部材であり、ゴング３３の根元を打つように構成されている。ハンマー３４は、ハンマー３４の軸３４Ａに回転自在に取り付けられたハンマートリップ３４１と、前記ハンマー３４をゴング３３側に付勢するハンマーばね３４２によって動作される。すなわち、ハンマーばね３４２は、ハンマー３４のピン３４３に当接し、ハンマー３４をその回転軸３４Ａを中心に図１中反時計回り方向に付勢している。一方、前記ピン３４３には、ハンマートリップ３４１も当接している。ハンマートリップ３４１は、ソネリ機構３が作動していない場合は、後述する突起９０２によって図１の状態に維持されるため、ハンマー３４もゴング３３から離れた位置で静止している。なお、ハンマートリップ３４１は、ハンマートリップばね３４４で図１中時計回り方向に付勢されている。

打撃制御手段３５は、スクリューナット４０と、数取り車５０と、リリースレバー（以下ＲＬとも言う）６０と、アワー・リピーティング・ラック（以下ＨＲＲとも言う）７０と、センターホイール（以下ＣＷとも言う）８０と、を備えて構成されている。
これらの構成のうち、リリースレバー６０と、アワーリピーティングラック７０と、センターホイール８０とは、従来のソネリ機構から改良された部分があるため、その点は詳細に述べるが、他の部分は従来の機構と同様のものであるため、説明を簡略する。

スクリューナット４０は、分針を駆動する筒かな７と一体で回転するものであり、突起４１によってリリースレバー６０を駆動するように構成されている。
すなわち、筒かな７の外周には角取り部が形成され、中心に角穴のあいたスクリューナット４０が文字板側から挿入されている。このため、スクリューナット４０は、筒かな７（２番車＝分針）と一体的に回転する。
スクリューナット４０の外周部の突起４１は、ベースのムーブメントが正時を指す（分針が１２時位置を指す）少し前にリリースレバー６０に接触し、リリースレバー６０を図１中反時計回りに回転させる。従って、スクリューナット４０によってリリースレバー６０を押して回動させる操作駆動部材が構成されている。
さらに、スクリューナット４０の円板部にはピン４２が突設されている。

数取り車５０は、１２枚の歯５１Ａが形成された星形歯車５１と、回転中心からの長さが順次異なる１２個の側面５２Ａを有する数取り板５２とを備える。各側面５２Ａは、最も回転軸に近い側面の回転中心からの長さをＬ１とし、この長さＬ１とその次に近い側面の回転中心からの長さＬ２との差をΔＬとした場合、長さＬ２＝Ｌ１＋ΔＬであり、３番目に短い側面の回転中心からの長さＬ３は、Ｌ３＝Ｌ１＋２×ΔＬである。
すなわち、各側面５２Ａの長さを、短い方向から順にＬ１〜Ｌ１２とすると、Ｌｎ（ｎは１〜１２）＝Ｌ１＋（ｎ−１）×ΔＬであり、ΔＬ毎、順次加算された長さに設定されている。
この数取り車５０は、前記スクリューナット４０のピン４２が星形歯車５１の歯５１Ａに係合することによって、１時間に１／１２毎回転する。

リリースレバー６０は、図４にも示すように、略Ｙ字状に形成されたレバー本体６１と、レバー本体６１の一方の腕（第１の腕）６１Ａの先端に取り付けられた第1の係合部材であるビーク（スクリューナットビーク）６２と、レバー本体６１の他方の腕（第２の腕）６１Ｂの先端に取り付けられた第２の係合部材であるリリースレバークリック６３と、レバー本体６１に基端部が固定され、２本の線状弾性部がビーク６２、リリースレバークリック６３に係合されたリリースレバーばね６４とを備えて構成されている。
このリリースレバー６０は、回転軸６５によって地板５に回動自在に取り付けられ、前記スクリューナット４０の回転に伴い、図１中反時計回りに回転される。
また、前記第1の腕６１Ａおよびビーク６２により第1の腕部が構成され、第２の腕６１Ｂおよびリリースレバークリック６３により第２の腕部が構成されている。

図５に示すように、レバー本体６１のビーク６２が取り付けられた腕６１Ａと、リリースレバークリック６３が取り付けられた腕６１Ｂとの間には、スリット（溝）６６が形成されている。これにより、腕６１Ｂのスリット６６に沿って設けられた隣接部分は幅寸法が腕６１Ｂの他の部分よりも小さくされた幅狭部とされている。この幅狭部が弾性変形可能な弾性部６７とされ、リリースレバー６０は、ビーク６２とリリースレバークリック６３との間に弾性を持たせた構造とされている。
また、前記スリット６６の腕６１Ａ側の部分には、バックアップ用剛体部６８が設けられている。
つまり、弾性部６７およびバックアップ用剛体部６８間にスリット６６が形成され、このスリット６６の幅寸法つまり各弾性部６７およびバックアップ用剛体部６８間の寸法はほぼ一定とされている。

ここで、ビーク６２は、レバー本体６１に対して回転自在に取り付けられ、前記リリースレバーばね６４によって図４中反時計回り（Ａ方向）に回転するように付勢されている。但し、図４に示すように、ビーク６２がレバー本体６１に当接する位置でその回転は規制されている。
一方、例えば、竜頭３６の操作で分針を反時計回りに移動した場合など、ビーク６２に図４中時計回り（Ｂ方向）の力が加わった場合には、ビーク６２がＢ方向に回動し、その後、リリースレバーばね６４の付勢力で元の位置に戻るようになっている。これにより、ビーク６２つまりはリリースレバー６０の破損を防止できる。

また、リリースレバークリック６３は、リリースレバーばね６４によって、図４中反時計回り（Ｃ方向）に回転するように付勢され、後述するようにセンターホイール８０のリリースラチェット８２の三角歯８２１に噛み合っている。
そして、リリースレバー６０が反時計回りに回転された際には、リリースレバークリック６３はリリースラチェット８２の三角歯８２１を押し、リリースラチェット８２を反時計回りに回転させる。

アワー・リピーティング・ラック（ＨＲＲ）７０は、数取り車５０で表される現時刻を、ゴング３３を打つ回数に相当するストロークに変換するとともに、ソネリ機構３の停止時は香箱車３１の解け止めを行うものである。
ＨＲＲ７０は、図６にも示すように、地板５および輪列受け６間に回転自在に支持された回転軸７１と、この回転軸７１に圧入固定されたラック本体７２と、ラック本体７２に回転自在に取り付けられＨＲＲクリック７３と、回転軸７１に案内されて前記ＨＲＲクリック７３を付勢するＨＲＲクリックばね７４とを備えている。

ラック本体７２は、前記回転軸７１を中心とする円弧状に配置された歯７５を備えている。また、この円弧部分の端部には、後述するようにセンターホイール８０に当接してセンターホイール８０の回転を規制する規制部７６が設けられている。
ＨＲＲクリック７３は、略Ｔ字形に形成され、前記数取り車５０の各側面５２Ａに当接可能な端子部（時刻読み取り端子）７３１と、前記ＨＲＲクリックばね７４に係合可能な２つの係止部７３２とを備えている。そして、ＨＲＲクリック７３は、ＨＲＲクリック７３に形成された長穴（トラック穴）７３３をラック本体７２に圧入されたピンに挿入することでラック本体７２に回転自在に取り付けられている。

ＨＲＲクリックばね７４は、図７にも示すように、三角歯７４１を有するばねであり、この三角歯７４１の斜面には小さな凹部７４２が２箇所形成されている。そして、この凹部７４２に前記係止部７３２が嵌合することで、ＨＲＲクリック７３の静止位置が決められている。
そして、ＨＲＲクリック７３が前記数取り車５０の側面５２Ａに接触している状態で、針合わせ操作を行い、数取り車５０が回転して数取り板５２がＨＲＲクリック７３の側面にぶつかった場合には、前記係止部７３２が凹部７４２から外れてＨＲＲクリック７３が回転できるので、ＨＲＲクリック７３が破損することがない。
また、数取り車５０のＨＲＲクリック７３への接触状態が解除されると、前記係止部７３２が三角歯７４１の斜面に案内され、係止部７３２が凹部７４２に嵌合する静止位置まで自動的に戻る。

また、ＨＲＲ７０は、地板５に固定されたＨＲＲ用ばね７７によって、回転軸７１を中心に図１中反時計回りの方向に付勢されている。

センターホイール（ＣＷ）８０は、図８，９にも示すように、ドライビングローラ（以下ＤＲｏとも言う）８１、リリースラチェット８２、センターホイールピニオン（以下ＣＷピニオンとも言う）８３、リリースピン８４、センターホイールリリースクリック（以下ＣＷリリースクリックとも言う）８５、センターホイールリリースクリックばね（以下ＣＷリリースクリックばねとも言う）８６、ギャザリングラックピニオン（以下ＧＲＰとも言う）８７、ギャザリングラックピニオン位置決めピン（以下ＧＲＰ位置決めピンとも言う）８８、ドライビングラチェット（以下ＤＲａとも言う）８９、アワーラチェット９０を備えて構成されている。

ドライビングローラ８１は、円板８１１および軸８１２で構成されている。この軸８１２は、地板５および輪列受け６に回転自在に支持されている。
リリースラチェット８２は、ドライビングローラ８１の地板５側に配置され、前記軸８１２に回転自在に挿入されている。このリリースラチェット８２は略円板状に形成され、その外周面には前記リリースレバー６０のリリースレバークリック６３が噛み合う三角歯８２１が形成されている。

センターホイールピニオン８３は、リリースラチェット８２の挿入後、その地板５側から前記軸８１２に圧入固定されている。センターホイールピニオン８３は、円板状の歯車であり、図１に示すように、香箱車３１からの回転を伝達する増速輪列３２に噛み合っている。
リリースピン８４は、リリースラチェット８２に圧入され、ドライビングローラ８１の円板８１１に形成された穴８１３に貫通して配置されている。なお、穴８１３は円板８１１の円周方向に所定長さを有する長穴とされている。

ＣＷリリースクリック８５は、ツバピン８５１でドライビングローラ８１の円板８１１上に回転自在に取り付けられている。そして、ＣＷリリースクリック８５は、前記リリースピン８４に係止可能な係止部８５２と、後述するドライビングラチェット８９の三角歯８９１に噛合可能な爪部８５３とを備えている。
ＣＷリリースクリックばね８６は、ピン８６１でドライビングローラ８１の円板８１１上に固定されている。このＣＷリリースクリックばね８６の先端は、前記ＣＷリリースクリック８５に係合し、ＣＷリリースクリック８５をツバピン８５１を軸として時計回りに回転する方向に付勢している。

ギャザリングラックピニオン８７は、外周に歯形が形成されているが、外周の一部には歯形が形成されていない無歯形部８７１が形成されている。ギャザリングラックピニオン８７の中心には貫通孔が形成され、穴石８７２が圧入固定されている。このギャザリングラックピニオン８７は、円板８１１の輪列受け６側から軸８１２に差し込まれて回転自在に支持されている。

ＧＲＰ位置決めピン８８は、ギャザリングラックピニオン（ＧＲＰ）８７に圧入され、かつ、ドライビングラチェット８９及びアワーラチェット９０にも挿入されている。従って、ＧＲＰ位置決めピン８８により、ＧＲＰ８７、ドライビングラチェット８９、アワーラチェット９０の位置が決められている。

ドライビングラチェット８９は、ギャザリングラックピニオン８７の地板５側に配置され、前記ＧＲＰ位置決めピン８８に圧入されて位置決めされている。このドライビングラチェット８９の外周全周には三角歯８９１が形成されている。この三角歯８９１には、前記ＣＷリリースクリック８５の爪部８５３が噛合する。

アワーラチェット９０は、ギャザリングラックピニオン８７の輪列受け６側に配置され、前記ＧＲＰ位置決めピン８８に圧入されて位置決めされている。アワーラチェット９０の外周の一部には１２枚の三角歯９０１が形成されている。
さらに、アワーラチェット９０には、ソネリ機構３が停止状態の際にハンマー３４が動作することを禁止するハンマー鳴り止め用の突起９０２が形成されている。

［ソネリ機構の動作］
次に、このような構成のソネリ機構３の動作に関し、簡単に説明する。
通常の状態では、香箱車３１の回転力（トルク）は増速輪列３２を介してセンターホイール８０に伝達され、ＣＷ８０は図１中反時計回り方向に回転力を受けている。しかし、ＧＲＰ８７の無歯形部８７１とＨＲＲ７０の規制部７６とが押し付けられているので、ＣＷ５０は回転せずに停止している。

一方、筒かな７が回転してスクリューナット４０の突起４１がビーク６２に当接すると、リリースレバー６０が図１中反時計回りに回転しようとし、三角歯８２１に噛み合うリリースレバークリック６３はリリースラチェット８２を反時計回りに回転させようとする。この際、リリースラチェット８２は、ＣＷリリースクリックばね８６で付勢されたＣＷリリースクリック８５に係合しているため、当初はリリースレバー６０の弾性部６７が撓む。すなわち、弾性部６７のばね力は、ＣＷリリースクリックばね８６によってＣＷリリースクリック８５がリリースピン８４つまりリリースラチェット８２の移動を押さえる力よりも弱く設定されているため、リリースレバー６０がリリースラチェット８２を押す際は、先に弾性部６７が撓むように設計されている。

さらに、スクリューナット４０が回転すると、その回転に応じてリリースレバー６０の弾性部６７が撓み、その撓み量が大きくなると、図１０に示すように、弾性部６７はバックアップ用剛体部６８に当接する。
弾性部６７がバックアップ用剛体部６８に当接すると、リリースレバー６０の腕６１Ａ，６１Ｂは一体の剛体とみなせるため、リリースレバー６０は、前記ＣＷリリースクリックばね８６の付勢力に抗してリリースラチェット８２を回転する。すると、リリースピン８４がドライビングローラ８１の長穴８１３に沿って移動し、ＣＷリリースクリック８５をＣＷ８０の中心側に押し付けようとするＣＷリリースクリックばね８６に抗って図１中反時計回り方向に回転させる。
これにより、ドライビングラチェット８９の三角歯８９１に噛み合っていたＣＷリリースクリック８５の爪部８５３が三角歯８９１から外れる。

ここで、香箱車３１から増速輪列３２を介して伝達された力で図８中反時計方向の回転力が加わっているセンターホイールピニオン８３およびドライビングローラ８１は、ＣＷリリースクリック８５によってドライビングローラ８１と係合しているドライビングラチェット８９と一体となっているギャザリングラックピニオン８７の無歯形部８７１がアワーリピーティングラック７０の規制部７６に当接することで反時計方向の回転が規制されている。このため、前述の通り、リリースラチェット８２が回転し、リリースピン８４が長穴８１３内を反時計方向に移動すると、前記規制が解除されるため、センターホイールピニオン８３およびドライビングローラ８１も反時計方向に回転する。
このドライビングローラ８１の回転速度は、増速輪列３２を介してセンターホイールピニオン８３に回転力を伝達する香箱車３１の回転速度によって設定される。香箱車３１の回転速度は、動力伝達輪列４を介して設けられた調速装置２によって一定速度に制御される。但し、ドライビングローラ８１が回転し始めた際は、動力伝達輪列４のバックラッシが詰まるまで、香箱車３１内のゼンマイの解ける力で、ドライビングローラ８１は一瞬、高速で反時計方向に回転する。その後は、前記調速装置２の制御で香箱車３１およびドライビングローラ８１は一定速度で回転する。

ここで、リリースラチェット８２およびドライビングローラ８１は、ともに反時計方向に回転するが、リリースピン８４が固定されたリリースラチェット８２は、ドライビングローラ８１の軸８１２との摩擦力以外でドライビングローラ８１と一緒に回転する力は働かない。
そのため、前記バックラッシの影響でドライビングローラ８１が一瞬、高速で回転すると、ドライビングローラ８１と一体で回転するＣＷリリースクリック８５と、リリースピン８４との距離が離れてしまう。ＣＷリリースクリック８５はリリースピン８４が近づくことでドライビングラチェット８９との係合が解除されるため、ＣＷリリースクリック８５とリリースピン８４の距離が離れると、ＣＷリリースクリック８５はＣＷリリースクリックばね８６のばね力で先端側がＣＷ８０の中心軸側に引き戻され、ＣＷリリースクリック８５は再度リリースピン８４およびドライビングラチェット８９に係合してしまう。
このため、ドライビングラチェット８９、ギャザリングラックピニオン８７、アワーラチェット９０が必要な分だけ移動する前、つまりアワーリピーティングラック７０が数取り車５０に当接する前に停止してしまい、正確な時刻を読み取れない。

これに対し、本実施形態では、ＣＷリリースクリック８５がドライビングラチェット８９から外れた直後に、ドライビングローラ８１とＣＷリリースクリック８５が一瞬高速で回転しても、前記リリースレバー６０の撓んでいた弾性部６７が元に戻ろうとしてリリースラチェット８２をさらに反時計方向に回転する。このため、ドライビングローラ８１が一瞬高速で回転しても、リリースラチェット８２もリリースレバー６０の弾性部６７の弾性力で同じ方向に回転されるため、ＣＷリリースクリック８５およびリリースピン８４の距離も離れず、アワーリピーティングラック７０が正確な時刻を読み取る前に、ＣＷリリースクリック８５とドライビングラチェット８９とが係合することを防止できる。
従って、リリースレバー６０の弾性部６７の撓み量、つまりスリット６６の幅寸法は、動力伝達輪列４のバックラッシによるＣＷリリースクリック８５の戻りを防止できるストロークに設定されている。具体的には、動力伝達輪列４のバックラッシ量や、各部の寸法によって設定されている。

ＣＷリリースクリック８５の爪部８５３が外れると、ＧＲＰ８７はドライビングローラ８１に対して自由に回転可能になる。このため、アワーリピーティングラック７０の歯７５に噛み合っているギャザリングラックピニオン８７は、撓められていたＨＲＲ用ばね７７の力で図１中反時計回り方向に回転するＨＲＲ７０により、ＨＲＲクリック７３の先端が数取り車５０の側面５２Ａに当接するまで図１中時計回り方向に瞬間的に回転する。
このときＧＲＰ８７に固定されているアワーラチェット９０は、外周の三角歯９０１でハンマー３４の軸に回転自在に取り付けられたハンマートリップ３４１を弾きながら、時計回りに回転する。

ＨＲＲクリック７３の先端が当接する数取り車５０の数取り板５２の外周は１２分割され、中心から時刻に応じた距離を有する側面（辺）５２Ａが形成されている。従って、ＣＷリリースクリック８５がドライビングラチェット８９から外れたときにセンターホイール８０が回転する角度、つまりアワーリピーティングラック７０が回転する角度は、数取り車５０の回転位置によって決まる。
すなわち、数取り車５０は数取り板５２の下側に１２本の歯５１Ａを持つ星形歯車５１を有する。スクリューナット４０は、筒かな（分針）７と一体になって１時間に１回転する際に、ビーク６２に突起４１が接触する前に、円板に圧入されたピン４２が数取り車５０の星形歯車５１に係合し、数取り車５０を１時間分（１／１２回転＝３０度）だけ回転させる。このとき、星形歯車５１は、三角歯のクリックが押し付けられているため、数取り車５０はクリック感をもって回転し、位置決めされる。

ここで、ＣＷリリースクリック８５が外れた時、ハンマートリップ３４１を乗り越えていくアワーラチェット９０の三角歯９０１の数は、数取り車５０の示す時数と一致するように、ギャザリングラックピニオン８７、アワーリピーティングラック７０、数取り車５０などの寸法が設定してある。

ＣＷリリースクリック８５が外れ、ギャザリングラックピニオン８７との拘束から解放された時、ドライビングローラ８１は香箱車３１から増速輪列３２、センターホイールピニオン８３を介して伝達されるトルクで図１中反時計回り方向に回転を始める。
このドライビングローラ８１の回転速度は、香箱車３１の回転速度で設定され、香箱車３１の回転速度は、前述したように調速装置２で調速され、非常にゆっくりした速度で回転する。

センターホイールピニオン８３と一体のドライビングローラ８１が回転すると、リリースレバークリック６３に押されたままのリリースラチェット８２はそのまま停止しているので、リリースピン８４に押し上げられていたＣＷリリースクリック８５はＣＷリリースクリックばね８６のばね力で再びドライビングラチェット８９に噛み合う。
これによりギャザリングラックピニオン８７は、ＣＷリリースクリック８５に拘束され、ドライビングローラ８１と一体になって反時計回り方向に回転する。

このとき、ハンマートリップ３４１を乗り越えたアワーラチェット９０の三角歯９０１は、ハンマートリップ３４１に当たり反時計回り方向に回転する。ハンマートリップ３４１の回転に伴い、ハンマー３４はハンマーばね３４２の付勢力に抗ってゴング３３から離れる方向に持ち上がる。そして、アワーラチェット９０の回転に伴い、三角歯９０１とハンマートリップ３４１との係合が外れると、ハンマー３４はハンマーばね３４２によってゴング３３側に戻り、ゴング３３に打ち付けられる。
このゴング３３を打つ動作は、センターホイール８０が回転してアワーラチェット９０の三角歯９０１がハンマートリップ３４１に当たる度に行われるので、数取り車５０の回転位置つまり数取り車５０から読み取った時刻の時数分だけゴング３３が鳴らされる。従って、利用者は、鳴らされた音の数で時刻を知ることができる。

数取り車５０から読み取った時刻の時数分だけゴング３３が鳴らされると、ギャザリングラックピニオン８７の無歯形部８７１と、アワーリピーティングラック７０の規制部７６とが接触し、センターホイール８０の回転が停止する。
この際、図１に示すように、アワーラチェット９０の突起９０２がハンマートリップ３４１に当接し、ハンマートリップ３４１が反時計回り方向に回転することを防止している。このとき、ハンマートリップ３４１はハンマー３４のピン３４３に当接し、ハンマー３４をゴング３３から離れた位置に静止させている。このため、腕時計を携帯中に拍手したり、腕を強く振るなどした場合でも、ソネリ機構３が作動していない場合にゴング３３が鳴ることはない。
リリースレバー６０は、筒かな７の回転により、ビーク６２がスクリューナット４０の突起４１から外れると、ばね力によって時計回り方向に回転し、初期位置に戻る。
以上が、ソネリ（時打ち）機構３の一連の動作である。

［第１実施形態の効果］
以上のような構成の本実施形態によれば、次のような効果がある。
（１）リリースレバー６０に、スリット６６を形成して弾性部６７を設けたので、スクリューナット４０によってリリースレバー６０が回転された際、弾性部６７がバックアップ用剛体部６８に当接するまでは、弾性部６７を撓ませることができる。このため、動力伝達輪列４のバックラッシの影響などでドライビングローラ８１が一瞬、高速で回転した場合、前記撓んでいた弾性部６７が元の状態に戻ることでリリースラチェット８２をドライビングローラ８１と同方向に高速で回転させることができる。従って、ＣＷリリースクリック８５およびリリースピン８４の距離も離れず、アワーリピーティングラック７０が正確な時刻を読み取る前に、ＣＷリリースクリック８５とドライビングラチェット８９とが係合することを防止でき、安定してかつ正確に時打ち機構を作動させることができる。
特に、本実施形態では、高速で回転するロータ２００を用いた調速装置２を設けているため、動力伝達輪列４の歯車数が多くなっており、その分、バックラッシの影響が大きくなるが、本実施形態のように、弾性部６７を有するリリースレバー６０を用いれば、バックラッシの影響による動作不良を確実に防止でき、前記調速装置２および動力伝達輪列４を用いた時計において非常に有用な構成にできる。

（２）また、本実施形態では、従来のように、ドライビングローラ８１とＣＷリリースクリック８５との摺動面に粘性の高い油（グリース）を塗布し、ＣＷリリースクリック８５が即座に戻ってドライビングラチェット８９に係合することを防止するのではなく、リリースレバー６０に設けた弾性部６７のばね力でリリースラチェット８２をドライビングローラ８１と同方向に回転させることで、ドライビングローラ８１が一瞬高速で回転した場合にリリースラチェット８２も高速で回転させて、ＣＷリリースクリック８５がドライビングラチェット８９に係合してしまうことを防止している。従って、グリースで調整する場合に比べて、製造作業も容易に行え、温度変化や時間経過の影響を受けることがなく、時打ち機構を安定して作動させることができる。

（３）さらに、リリースレバー６０には、弾性部６７の他に、バックアップ用剛体部６８を設けたので、弾性部６７がバックアップ用剛体部６８に当接するまで撓んだ後は、弾性部６７は剛体として作用するため、スクリューナット４０によってリリースレバー６０が押されてから、ＣＷリリースクリック８５とドライビングラチェット８９との係合が解除されるタイミングは、前記弾性部６７がバックアップ用剛体部６８に当接するまでの寸法つまりスリット６６の幅寸法など、部品の形状寸法で設定できる。このため、一度、針を正確に取り付ければ、ソネリ機構３は常に正時に鳴るように調整できる。

（４）また、リリースレバー６０の弾性部６７は、リリースレバー６０にスリット６６を加工することで形成しているので、例えば、レバー本体６１と各腕部材とを別体で構成する場合に比べて、部品点数を少なくでき、リリースレバー６０も容易に小型化でき、組立性も向上できる。

（５）本実施形態の調速装置２は、機械的な制御によって香箱車３１で駆動されるソネリ機構３の作動速度をほぼ一定にできるので、制御回路やセンサ類を不要にでき、低コスト及び省スペース化を実現できる。また、調速装置２は、機械式で電源が不要なので、電子制御式機械時計１に搭載した場合、発電調速機が発電した電力を使用する必要が無く、電力消費増大によって電子制御式機械時計１の持続時間が短縮することを防止できる。

（６）調速装置２は、流体粘性抵抗を利用する非接触式調速機のため、摩耗紛の発生が無く、装置の汚れや劣化を無くすことができる。そのため、摩耗紛による美観の劣化がなく、摩耗紛除去のための分解掃除や部品摩耗による部品交換、調整のメンテナンスサイクルを延長でき、メンテナンスコストも低減できる。
さらに、流体粘性抵抗を利用する非接触式調速機のため、雑音発生を防止できる。そのため、ソネリ機構搭載の時計１において、雑音発生が無いため、純粋に音源の音色を鑑賞できる。

（７）調速装置２において、ロータ２００の回転方向は一方向にできるので、高速でロータ２００を回転させても、往復運動のクラブツース脱進機などにみられる衝突部の損傷、劣化を防止できる。
また、翼２１０を利用した調速装置２であるため、調速装置２全体を薄型化でき、腕時計１にも容易に搭載できる。

（８）粘性流体として空気を利用しているので、粘性流体を密封するためのハウジングなどを設けなくてよいので、容易に小型化でき、ハウジングと軸とのシール構造によるロスも防止できる。

（９）対向物２３０に翼平面に対向する対向面を設けているので、翼２１０に働く粘性負荷を大きくすることができる。このため、体積あたりの制動力の割合を大きくでき、調速装置２及び調速装置２を備えた時計１を小型化できる。従って、動力伝達輪列４も増速比を小さくでき、その分、歯車の数を減らせるので、部品点数が減り、コスト低減を図れ、スペース効率も向上できる。

（10）翼２１０の両側に対向板２３３を設けているので、翼２１０の両面で流体粘性抵抗による制動力が働き、片面のみに対向板２３３を設けた場合に比べて、調速装置２のロータ２００や対向物２３０の平面サイズは同じにしたままで、制動力（ブレーキ力）を倍増できる。
また、翼２１０の両面に対向板２３３が設けられているので、あがきによって翼２１０が一方の対向板２３３側に寄ってその隙間寸法が小さくなっても、他方の対向板２３３との隙間寸法は大きくなるため、トータルでの粘性抵抗の変化は少なくなり、調速装置２の速度は安定し、機器の作動速度も略一定に維持できる。

（11）翼２１０の外側への飛び出し量を規制する翼飛び出し過多防止手段を設けたので、携帯中の衝撃など設定以上のトルクがロータ２００に伝わったり、過度の力が翼２１０に加わるなどしても、翼２１０が設定位置以上に外側に飛び出すことがないため、翼２１０が他の部材に接触することを未然に防止することができる。さらに、翼飛び出し過多防止手段は、ばね掛け軸２０６および係止突起２１３で構成できるので、シンプルでかつ軽量、安価な構成にできる。

（12）翼２１０は、複数の翼は重量バランスが保たれる位置に配置されるので、翼２１０に粘性抵抗が働いても回転軸上でバランスが保たれ、ロータ２００が傾いたり、コジリが生じたりすることを防止でき、ロータ２００は安定した回転を持続できる。

（13）翼２１０の外周形状の一部は、翼２１０が最も外側に位置した状態でロータ回転軸に同心の円周に重なる形状とされているので、翼２１０が最も外側に位置した際の対向物２３０と翼２１０が平面的に重なる面積を最大にでき、かつ、周速度が一番高い翼外周部付近の面積が大きく取れるので、制動力を大きくできる。このため、調速装置２のサイズに対する制動力の比を大きくでき、省スペースでありながら、十分な制動力が得られる調速装置２を実現できる。

（14）翼引き戻し手段として、板状のジグザグばね２２０を用いたので、ばねの薄さと撓み量の大きさを両立でき、ロータ２００および調速装置２を薄く形成できる。従って、翼２１０と重ねて配置しても全体を薄くでき、平面レイアウトの自由度を増すことができる。さらに、翼材料とばねを一体にすることもでき、部品コスト、組立コストを削減できる。
その上、ジグザグばね２２０は、２つの翼２１０に対応する２つのジグザグばね部２２２と、これらを連結するばね位置決め部２２１とで一体に形成されているので、位置決め用の部位が一組でよく、全体をコンパクトにでき、バネ製造の工数も減るため、組立や取扱いも容易になる。

（15）翼２１０は、略半月状であり、かつ、ロータ２００に対して翼軸２１１を介して回転自在に軸支され、前記翼軸２１１は翼重心位置よりも翼の一方の端部側に形成されているので、翼をロータ２００の半径方向に平行移動する場合に比べて、翼２１０の保持構造による摩擦抵抗が小さく、翼２１０をスムースに動かすことができ、調速装置２の回転速度を安定化できる。

（16）さらに、ジグザグばね２２０は、翼２１０の重心よりも翼軸２１１側に取り付けられているので、翼２１０が回転した際のばねの変位を小さくできる。このため、ばね２２０の設定がし易く、ばね２２０の伸び縮みがスムースになる。また、ジグザグばね２２０の回転方向の変位を小さくできるため、ジグザグばね２２０の捩れが少なく、容易に伸び縮みできる。さらに、リング状、Ｃ字状にしたばね２２０の先端を翼ばね掛けピン２１２に引っ掛けても、ばね２２０とピン２１２の摺動が少なく摩耗の心配がない。

［第２実施形態］
次に、本発明の第２実施形態について、図１１に基づいて説明する。
第２実施形態のリリースレバー６０Ｂは、前記リリースレバー６０に対して、バックアップ用剛体部６８が設けられていない点が相違する。他の構成は前記第１実施形態と同じであるため、説明を省略する。
このような本実施形態においても、スクリューナット４０でリリースレバー６０Ｂが押されると、弾性部６７が撓んで弾性変形し、その撓み量がある程度になると、前記実施形態と同様に、リリースレバー６０Ｂ全体が回転して、リリースレバークリック６３でリリースラチェット８２を押して回転させる。
以下の動作は前記第１実施形態と同じであるため説明を省略する。

このような本実施形態のリリースレバー６０Ｂにおいても、前記第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
但し、リリースレバー６０Ｂは、バックアップ用剛体部６８を備えていないため、ＣＷリリースクリック８５とドライビングラチェット８９との係合が外れるタイミング、すなわちソネリ機構３が開始されるタイミングの誤差が、前記リリースレバー６０を用いた場合よりも発生しやすくなる。
すなわち、バックアップ用剛体部６８が設けられていれば、弾性部６７の撓み量は、弾性部６７がバックアップ用剛体部６８に当接するまでの寸法で機械的に設定できるが、リリースレバー６０Ｂの場合、弾性部６７のバネ特性と、リリースレバー６０に加わる力とにバラツキがあると、弾性部６７の撓み量もばらついてしまい、前記タイミングの誤差が生じてしまう。例えば、弾性部６７の形状誤差によるバネ特性の誤差や、動力伝達輪列４の誤差や、リリースラチェット８２の三角歯８２１の形状、面状態、油の量や状態によって、ＣＷリリースクリック８５がドライビングラチェット８９から外れるタイミングが変動し、設定時に正時でなるように針を付けたとしても、使用している間にずれてしまう虞れがある。従って、前記実施形態のリリースレバー６０のようにバックアップ用剛体部６８を設けたほうが、ソネリ機構３が開始されるタイミングを常に正時に設定できる点で好ましい。

［調速装置の第２実施形態］
次に、調速装置の第２実施形態について、図１２に基づいて説明する。第２実施形態は、第１実施形態の調速装置２において、翼２１０の外周形状を多少変更したものであり、その他の構成は第１実施形態と同一であるため、説明を省略する。
すなわち、第２実施形態の翼２１０Ａは、対向板２３３の穴２３３Ａの内周縁に沿った形状とされている。具体的には、図１２（Ｂ）に示すように、翼２１０Ａの外周形状の一部、より具体的には翼２１０Ａの先端から翼軸２１１の近傍までの外周形状は、対向板２３３の穴２３３Ａの内周縁に沿った形状とされている。

このような構成の調速装置２においても、前記第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
さらに、翼２１０Ａの外周形状が穴２３３Ａの内周縁に沿っているので、遠心力で翼２１０Ａが図１２（Ｂ）の状態から図１２（Ｃ）の状態に移動した際に、対向板２３３間に入る際の翼２１０Ａの面積が大きくなり、翼２１０Ａの一部が対向板２３３間に入った場合の空気粘性抵抗を第１実施形態よりも大きくできる。これにより、翼２１０Ａが対向物２３０と重なる前後の粘性抵抗力の差を大きくでき、ロータ２００の速度をより設定速度に安定させることができる。

［調速装置の第３実施形態］
調速装置の第３実施形態は、図１３，１４に示すように、対向物として、調速装置２の上下の対向板２３３を一体とした形状の対向物３００を用いたものである。すなわち、対向物３００は、遠心力で外側に移動した翼２１０が入る溝３０１が形成されている。
本実施形態では、前記溝３０１がＣリング状に形成された２つの対向物３００を組み合わせることで、円周状の溝３０１を構成している。
この各対向物３００は、対向物３００に形成された長穴に挿入された案内ピン３０２で直線移動可能に案内されている。さらに、対向物３００に一体に設けられたばね３０３により、各対向物３００は、互いに離れる方向つまりロータ２００の回転軸から遠のく方向に付勢されている。

各対向物３００は、地板５にねじ込まれた調整ねじ３０４によって各対向物３００間の間隔を微少に調整できるようにされている。すなわち、調整ねじ３０４をロータ２００の回転軸側にねじ込めば、前記ばね３０３で離れる方向に付勢されている各対向物３００をその付勢力に抗して互いに近づく方向に移動できる。一方、調整ねじ３０４をロータ２００の回転軸から離れる方向に戻せば、ばね３０３の付勢力で各対向物３００を互いに離れる方向に移動できる。
これにより翼２１０と対向物３００の平面方向の重なり面積を変化させ、ロータ２００の回転速度つまりソネリ機構３の動作速度を微調整できるようにされている。
なお、この速度調整は、時計１の組立時のみに行えばよいので、位置調整された対向物３００は、固定ねじ３０５によって、その調整された位置に固定される。
そして、本実施形態では、案内ピン３０２、ばね３０３、調整ねじ３０４、固定ねじ３０５によって、各対向物３００の内周縁３００Ａと、ロータ回転中心との距離を調整する平面距離調整手段が構成されている。

このような対向物３００を用いた調速装置２においても前記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
さらに、翼２１０の外周側への飛び出し量は、遠心力つまりロータ速度に応じて変化するので、ロータ２００の静止時の翼位置と対向物３００の間に前記ロータ２００の半径方向の隙間を設けることで、ロータ２００に働く粘性抵抗を、翼２１０が対向物３００と平面的に重なり始める速度を境に大きく変化できる。よって、翼２１０は対向物３００の境界線（内周縁３００Ａ）付近で微小な変動を繰り返すことになる。従って、増速比、増速段数、エネルギ源の出力トルクのほか、平面距離調整手段で前記半径方向の隙間寸法を調整することでロータ２００の速度を容易に調整できる。

さらに、第１実施形態において、各対向板２３３間のスペーサ２３２の厚さを変えることで、ロータ２００の回転速度を調整する場合には、調整のたびに対向板２３３や輪列受け６を取り外してスペーサ２３２を交換しなければならず、調整作業が煩雑になってしまう。
これに対し、本実施形態では、対向物３００をスライド移動させるだけで調整できるので、ロータ２００の回転速度の調整作業を簡単に行うことができる。

なお、本実施形態では、各対向物３００間に隙間が生じるが、翼２１０が対向物３００に対向する面積に比べて隙間部分の面積は非常に小さいので、翼２１０の制動力の点では影響は小さい。また、制動力が減少した分は、翼２１０と対向物３００との隙間を詰めることで相殺することもできる。特に、対向物３００に溝３０１を加工形成しているので、第１実施形態のようにスペーサ２３２を設けて隙間寸法を設定する場合に比べて、高精度に隙間を設定でき、その分、翼２１０との隙間寸法も精度良く設定できる。

［調速装置の第４実施形態］
調速装置の第４実施形態は、図１５に示すように、翼２１０を回転軸方向に複数層設けたものである。対向物は、各層の翼２１０がそれぞれ対向板４００間に配置されるように設ければよい。また、図１５に示すように、地板５の一部を対向板５Ａとして利用している。
その他の構成は、前記実施形態と同一であるため、説明を省略する。

このような本実施形態においても、前記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
また、翼２１０を複数層設けることにより、調速装置２の平面寸法を変えることなく、制動力を増すことができる。
特に、翼２１０や対向板４００をそれぞれ共通化し、仕様（調速に必要な制動力）に応じて重ね合わせる数を選択するように構成すれば、コストを低減でき、かつ必要な制動力が異なる様々な機器に利用できる。

［調速装置の第５実施形態］
前記各実施形態は、ソネリ機構３の作動速度の調速に、本発明の調速装置２を利用していたが、調速装置の第５実施形態は、図１６に示すように、ゼンマイで駆動される発電機の発電ロータの調速に、本発明の調速装置を利用したものである。
本実施形態では、前記実施形態と同様に、香箱車３１に対して動力伝達輪列（増速輪列）４を介して調速装置２が設けられている。さらに、この動力伝達輪列４の途中に発電機５００が設けられている。
発電機５００は、動力伝達輪列４の途中の歯車が噛合されて回転される発電ロータ５０１と、発電ロータ５０１を囲んで配置された２体のステータ５０２と、各ステータ５０２に巻回されたコイル５０３を備えている。コイル５０３は、整流回路５０４を介してコンデンサ５０５に接続され、さらに電力が供給される負荷としての各種電子機器５０６に接続されている。

発電ロータ５０１は、例えば２極の磁石が設けられた発電機用のロータである。整流回路５０４は、全波整流や半波整流など公知の各種整流回路を利用すればよい。コンデンサ５０５は、例えばセラミックコンデンサなどが利用できる。
負荷となる電子機器５０６は、例えば、防災用発電機付きラジオや、ＬＥＤ等を利用した発電機付き懐中電灯などである。すなわち、発電機５００は、香箱車３１のゼンマイを巻き上げることで発電でき、電池等が不要なので、特に、防災用あるいは携帯用の各種電子機器に電力を供給する用途に適している。

このようなゼンマイ駆動の発電機５００では、従来は、発電機のロータをゼンマイのトルクで自由回転させ、その回転時の発電電力をコンデンサに充電して利用していた。しかしながら、発電ロータを自由回転させる短時間に大電力の発電が行われてしまうので、コンデンサとして大容量のものを用いなければならないという問題がある。大容量のコンデンサは、例えばタルタルコンデンサ、電解コンデンサなどで構成されるが、これらのコンデンサは、充放電の繰り返しによって容量低下が起こり、十分な電力を蓄積できないという問題が生じる。

また、前記特許文献１のように、発電機に電気的にブレーキを掛けてその回転速度を制御する電子制御式の発電機もある。この場合、発電調速機により一定電力を比較的長い時間発電できる利点がある。
しかしながら、負荷となる電子機器５０６で使用される電力の他、制御用ＩＣや水晶振動子を駆動する電力も発電する必要があり、発電された電力を負荷に供給できる割合が低下するという問題もある。

これに対し、本実施形態では、発電ロータ５０１を調速装置２により機械的に調速しているので、電子制御の場合に必要となる制御用ＩＣや水晶振動子を不要にでき、それらによって消費される電力も無くすことができる。従って、調速装置２によって速度調整を行うことで、負荷用の電力のみを一定量・長時間に渡って発電でき、負荷以外で消費される電力も無くすことができるので、ゼンマイエネルギの無駄も無くすことができる。従って、電子制御式の発電機と同じゼンマイを利用した場合に、消費電力が小さいので、その分、持続時間を長くすることができる。

なお、本発明は、前記実施形態に限らない。
例えば、前記実施形態では、分針の回転に連動するスクリューナット４０を操作駆動部材としていたが、例えば、外部ボタン操作によって作動する部材を操作駆動部材とすることで外部操作によってリリースレバー６０を動作させて音を鳴らすリピータ機構に本発明を適用してもよい。
さらに、設定した時刻や予め設定された状態になるとリリースレバー６０を動作させる操作駆動部材を設けることで、設定した時刻や注意を喚起する必要がある状態になった際に音を鳴らすアラーム機構に本発明を適用してもよい。また、設定した時間を計時するとリリースレバー６０を動作させる操作駆動部材を設けることで、設定した時間が経過した際に音を鳴らすタイマー機構に本発明を適用してもよい。

前記実施形態のリリースレバー６０は、腕６１Ａおよびビーク６２で第１の腕部を構成し、腕６１Ｂおよびリリースレバークリック６３で第２の腕部を構成していたが、腕６１Ａ，６１Ｂと別体のビーク６２やリリースレバークリック６３を設けずに、各腕６１Ａ，６１Ｂのみで各腕部を構成してもよい。この場合、各腕６１Ａ，６１Ｂにスクリューナット４０およびリリースラチェット８２に係合する部分を形成すればよい。
また、リリースレバー６０としては、レバー本体と腕部とが一体に形成されたものに限らず、レバー本体と別体の腕部を設けてもよい。この場合、レバー本体と腕部との間に、バネなどの弾性体を取り付けることで弾性部を形成すればよい。
さらに、第１の腕６１Ａに弾性部６７を形成してもよい。但し、前記実施形態のように、第２の腕６１Ｂに弾性部６７を形成したほうが、バックラッシによるドライビングローラ８１の回転に遅れることなくリリースラチェット８２を回転させることができる点で好ましい。なお、この際、バックアップ用剛体部６８を設ける場合、第２の腕６１Ｂに形成すればよい。
その他、リリースレバーの構成は、前記各実施形態の構成に限定されず、実施にあたって適宜設定すればよく、少なくともレバー本体と、第１および第２の腕部とを備え、一方の腕部に弾性部が設けられていればよい。

また、調速装置２としては、例えば、スペーサ２３２の交換により対向板２３３の間隔を調整する場合に、輪列受け６を外さずに行えるようにしてもよい。例えば、輪列受け６をロータ２００を軸支する部分と、それ以外の輪列の受け部分とに分離し、ロータ２００を軸支するロータ受けを片持ち構造とする。そして、対向板の翼２１０と対向する対向部分はロータ受けを平面的に避けたＣ字形状とし、ロータ受けを分解しなくても対向板のみを取り外してスペーサ２３２を容易に変更できる構造としてもよい。

また、地板５や輪列受け６等のロータ２００の軸受が固定される部材を対向板としても利用してもよい。この場合、地板５や輪列受け６に対するロータ２００の高さ寸法を調整することで、翼２１０との隙間寸法を設定し、制動力を調整すればよい。

さらに、ジグザグばね２２０と翼２１０との接続部分は、翼重心よりも翼軸２１１側に限定されず、翼重心よりも先端側でもよい。また、翼２１０の形状は前記実施形態のように略半月状に限らず、その形状はロータ２００に設ける枚数などに応じて設計すればよい。
さらに、翼２１０はロータ２００に回転自在に取り付けられ、遠心力で回転して外側に移動するものに限らず、遠心力で平行に移動するものでもよい。

また、ジグザグばね２２０は、各翼２１０毎に別体のものを用いてもよい。さらに、翼引き戻し手段は、ジグザグばね２２０に限定されず、コイルばねなどの他のばねでもよいが、小型かつ薄型の腕時計１内に組み込む場合には、前記ジグザグばね２２０が最も好ましい。

ロータ２００に対する翼２１０の枚数は２枚に限らず、１枚でもよいし、３枚以上でもよい。但し、１枚であると、ロータ２００の回転時に重量バランスが取りにくくなり、３枚以上にすると、各翼２１０のサイズが小さくなったり、構造が複雑になってコストが嵩むため、２枚設けることがもっとも好ましい。

翼飛び出し過多防止手段は必ずしも設ける必要はないが、設けておくほうが、翼２１０の破損などを確実に防止できる。
対向物２３０，３００は、翼２１０の両面に設けられるものに限らず、片面のみに設けられるものでもよいが、両面に設けた方が、制動力を倍増でき、その分、サイズを小型化できる利点がある。

また、翼２１０および対向物２３０，３００間に介在される流体としては、空気が好ましいが、空気に限定されるものではない。例えば、液体などの他の流体を用いてもよい。但し、その場合には、流体を密閉するためのハウジングやシールが必要となるため、空気を利用することが好ましい。

次に、第１実施形態の調速装置２を実際に試作、評価した実施例について説明する。
図１７，１８に示すグラフ１，２の実線６０１，６０２は、ゼンマイ巻数を変化させ、ロータ２００に伝達されるトルクを変えた際のロータ２００の回転速度を測定した結果を示す。ちなみに、これらの結果は第１実施形態のハンマー３４等の負荷の変動はない状態で行った実験結果である。

本実験における諸条件は以下の通りである。
香箱車からロータまでの増速比：１７６４００倍
香箱車からロータまでの輪列の噛み合い段数：８段
ロータの翼案内板の直径：４ｍｍ
翼材料：ステンレス
翼厚み：０．１ｍｍ
翼重量（１枚）：０．００３１ｇ
対向板と翼の距離：上板と翼の隙間 下板と翼の隙間
翼引き戻しばね（ジグザグばね）のばね定数：０．００８７４（kgf/mm）≒０．０８５７１（N/mm）
対向板の穴２３３Ａの直径：４．５ｍｍ
翼の最外周（対向板の溝部分の外径）：６．０ｍｍ

グラフ１，２中の実線６０３，６０４のデータは、本実施例のロータの代わりに固定翼（直径６ｍｍの円板）を用い、他の条件は同一にした場合の実験結果である。

この結果より、固定翼ではゼンマイの巻数が増えてゼンマイトルクが増すにつれて、ロータ速度が増加してしまう。一方、可変翼を持つ本実施形態の調速装置２の場合、ゼンマイ巻数が３巻以降はロータの回転がゼンマイ巻数やトルクに影響されず、等速調速機として機能することが判る。

図１９に示すグラフ３は、第１実施形態のソネリ機構３でハンマー３４を駆動した際の実験結果である。すなわち、実線６１０，６１１は、１打目が鳴ってから、１２打目が鳴るまでの時間を１１等分し、ハンマー３４の打ち間隔の平均を示したものである。また、実線６１２は、ゼンマイ巻数に対するロータ回転数の変化を表したものである。
この結果から、ハンマー３４の駆動という負荷の変動が合った場合でも、ゼンマイ巻数４巻程度まではハンマー３４の打ち間隔はゼンマイ巻数つまりゼンマイトルクに影響されず、おおよそ一定に保たれることが判る。

図２０，２１に示すグラフ４，５の結果からは、翼２１０と対向板２３３との隙間寸法（具体的には、上板と翼の隙間寸法＝下板と翼の隙間寸法）を０．１５ｍｍ以下にすれば、粘性流体として空気を用いても十分な制動力が得られ、かつ、隙間寸法の設定によってその制動力を調整できることが判る。一方、隙間寸法が０．１５ｍｍよりも大きくなると、隙間寸法に関係なく、制動力がほぼ一定になって調整ができず、かつ、制動力自体も小さな値になってしまうことが判る。
なお、隙間寸法があまりにも小さいと、ロータ、翼のアガキ、ホゾと穴石のガタなどによる傾きによって翼と対向板とが接触してしまうおそれがあり、その接触を防止するための調整が非常に煩雑になる。このため、隙間寸法は０．０３ｍｍ以上に設定した方が、調整を容易にできる利点がある。

従って、本実験例においては、翼２１０と対向板２３３との隙間寸法は、０．０３ｍｍ以上でかつ０．１５ｍｍ以下であることが好ましい。特に、腕時計などの小型の機器内に調速装置２を組み込む場合には、本実験例程度のサイズに設計されることが予想され、その場合、前記隙間寸法に設定することが望ましい。
但し、例えば、懐中時計や置き時計などのよりサイズの大きな機器内に組み込まれ、翼２１０のサイズもより大きくできる場合には、翼２１０と対向板２３３との隙間寸法は０．１５ｍｍ以上でもよく、必要な制動力を考慮して設定すればよい。

次に、ゼンマイが解けてゼンマイトルクが低下していった際に、本発明の可変翼を有する調速装置と、翼を備えない調速装置とを用いた場合に、ロータの速度（角速度ω）の変動（ばらつき）をシミュレーションによって求めて評価した実施例２について説明する。

本シミュレーションにおける諸条件は以下の通りである。
香箱車からロータまでの増速比：９５６５３倍
香箱車からロータまでの輪列の噛み合い段数：８段
ロータの翼案内板の直径：４ｍｍ
翼重量（１枚）：０．００３１ｇ
翼枚数：２枚
翼形状：第１実施形態の形状（図２に示す翼形状）
対向板と翼の距離：上板と翼の隙間＝下板と翼の隙間＝０．０５ｍｍ
翼引き戻しばね（ジグザグばね）のばね定数：５８．５２Ｎ/ｍ
対向板の穴の直径：４．５ｍｍ
ゼンマイの最大出力トルク：０．０１２３Ｎ・ｍ（≒１２５ｇｃｍ）
ゼンマイの最大巻数：８．４巻

以上の条件を設定し、ゼンマイがほどけてゼンマイトルクが順次低下していった場合のロータの角速度をシミュレーションした。
なお、本シミュレーションにおいては、ハンマー等の負荷は考慮していない。また、香箱車からロータまでの摩擦抵抗、軸受の潤滑油による粘性抵抗も考慮していない。これらは考慮しなくても影響が小さいためである。
さらに、香箱車からロータの手前の歯車までの空気粘性抵抗も考慮していない。歯車はロータに比べて速度が遅く、殆ど影響しないためである。

また、ロータに加わる空気粘性については、翼が対向板間に入り込むまでは、ロータを円筒と仮定し、その表面に働く空気粘性抵抗の影響のみを考慮した。なお、比較対象となる翼が無いロータも同様である。
一方、翼が対向板間に入り込んでからは、円筒と仮定したロータ表面に働く空気粘性抵抗と、翼および対向板間に働く空気粘性抵抗とを合計してロータに働く空気粘性抵抗とした。

シミュレーションでは、ゼンマイから加わるトルクをゼンマイの巻数に基づいて設定し、そのトルクとロータの慣性モーメントとでロータの回転速度を算出する。ロータの回転速度に基づいて翼に働く遠心力を求め、この遠心力と翼引き戻しばねのばね力とから翼の変位（位置）を算出し、翼が対向板間にあれば、翼において対向板間に配置される部分の面積を求め、その面積に対応する空気粘性抵抗を算出する。さらに、空気粘性抵抗が働く翼部分のロータ中心からの距離と空気粘性抵抗値からロータに加わる粘性ブレーキトルクとロータの角速度とを求める。
ゼンマイが解けた際のゼンマイトルクをゼンマイの特性から算出し、その変化したゼンマイトルクに基づいて前記計算を順次繰り返すことでシミュレーションした。その結果を図２２に示す。

図２２は、ロータ角速度と、香箱車に加わる粘性ブレーキトルクとの関係を示している。実線６２０は本発明の可変翼を有する調速装置を用いた場合のロータ角速度と粘性ブレーキトルクの関係を示し、実線６２１は同じ調速装置で翼を無くした場合の結果を示す。
これらの結果から分かるように、本発明の調速装置は、翼が対向板間に入り込むまでは、翼が無い場合と同じ結果であるが、ロータ角速度が高くなって翼が対向板間に入り込むと、粘性ブレーキトルクが急激に高くなる。
従って、翼無しの場合、実線６２１に示すように、粘性ブレーキトルクは最大でも０．０６Ｎ・ｍ以下となってしまいゼンマイトルクよりも大幅に小さいため、十分なブレーキトルクを加えることができず、ロータの回転を一定速度に調速できない。
これに対し、可変翼を有する場合には、ゼンマイの最大出力トルク程度の粘性ブレーキトルクを得ることもできるため、ロータの回転を確実に一定速度に調速できる。

さらに、翼無しでゼンマイの最大出力トルクに対応できる粘性ブレーキトルクを得ようとすると、実線６２２のように、増速比が２１００００倍、輪列の噛み合い段数が１０段必要となってしまう。
その上、図２２に示すように、例えばゼンマイの巻数が７．５巻から２．０巻まで５．５巻分ほどけて、ゼンマイトルクが約０．０１１８Ｎ・ｍから０．００７８５Ｎ・ｍまで低下した場合、翼無しロータでは、実線６２２に示すように、ロータの回転速度は３７２s^-1(＝３７２rps)から３０３s^-1まで約１８．５％変動する。これに対し、本発明では、実線６２０に示すように、ロータの回転速度は３８６s^-1から３６２s^-1まで約６．２％の変動に抑えることができる。

ここで、ゼンマイが５．５巻分解ける際の持続時間は、通常４８時間以上である。従って、実線６２２で示す場合、ゼンマイが２．０巻となった時点におけるソネリ機構の動作、具体的にはハンマーの駆動が、ゼンマイが７．５巻であった約４８時間前に比べて約２０％弱の割合で変動してしまうため、ソネリの打ち間隔の変化に利用者が気がついてしまう虞がある。これに対し、本発明ではその変動は僅か６％程度と小さいため、ゼンマイトルクが変動してもほぼ同じ間隔で音源を叩くことができ、安定した動作で制御でき、本発明の有用性が検証された。

本発明の第１実施形態による電子制御式機械時計におけるソネリ機構を示す平面図。 第１実施形態における調速装置を示す平面図。 第１実施形態における調速装置を示す断面図。 ソネリ機構のリリースレバーを示す平面図。 前記リリースレバーのレバー本体を示す平面図。 ソネリ機構のアワー・リピーティング・ラックを示す平面図。 ソネリ機構のアワー・リピーティング・ラックにおいてＨＲＲクリックが回転した状態を示す平面図。 ソネリ機構のセンターホイールを示す平面図。 ソネリ機構のセンターホイールを示す断面図。 前記リリースレバーにおいて弾性部が撓んだ状態を示す平面図。 第２実施形態におけるリリースレバーのレバー本体を示す平面図。 調速装置の第２実施態様を示す平面図。 調速装置の第３実施態様を示す断面図。 調速装置の第３実施態様を示す平面図。 調速装置の第４実施態様を示す断面図。 調速装置の第５実施態様を示す図。 実施例における実験結果を示すグラフ。 実施例における実験結果を示すグラフ。 実施例における実験結果を示すグラフ。 実施例における実験結果を示すグラフ。 実施例における実験結果を示すグラフ。 実施例２におけるシミュレーション結果を示すグラフ。

符号の説明

１…電子制御式機械時計、２…調速装置、３…ソネリ機構、４…動力伝達輪列、５…地板、６…輪列受け、７…筒かな、３１…香箱車、３２…増速輪列、３３…ゴング、３４…ハンマー、３５…打撃制御手段、４０…スクリューナット、４１…突起、４２…ピン、５０…数取り車、５１…星形歯車、５２…数取り板、６０，６０Ｂ…リリースレバー、６２…ビーク、６３…リリースレバークリック、６６…スリット、６７…弾性部、６８…バックアップ用剛体部、７０…アワーリピーティングラック、７３…ＨＲＲクリック、８０…センターホイール、８１…ドライビングローラ、８２…リリースラチェット、８３…センターホイールピニオン、８４…リリースピン、８５…ＣＷリリースクリック、８６…ＣＷリリースクリックばね、８７…ギャザリングラックピニオン、８８…ＧＲＰ位置決めピン、８９…ドライビングラチェット、９０…アワーラチェット、２００…ロータ、２０３…翼案内板、２０５…翼ロック軸、２０６…ばね掛け軸、２１０，２１０Ａ…翼、２１１…翼軸、２１２…翼ばね掛けピン、２２０…ジグザグばね、２２１…ばね位置決め部、２２２…ジグザグばね部、２３０，３００…対向物、２３２…スペーサ、２３３…対向板、３０１…溝、３４１…ハンマートリップ、４００…対向板、５００…発電機。

Claims (5)

1. ハンマーと、
   このハンマーの打撃によって音を鳴らす音源と、
   機械的エネルギを蓄積するエネルギ蓄積手段と
   前記エネルギ蓄積手段から供給される機械的エネルギで駆動されて前記ハンマーを動作させる打撃制御手段とを備える時計であって、
   前記打撃制御手段は、
   リリースレバーと、
   前記リリースレバーを回動させる操作駆動部材と、
   前記リリースレバーが係合するリリースラチェットおよび前記エネルギ蓄積手段から機械的エネルギが伝達されるドライビングローラを備えるセンターホイールとを備え、
   前記リリースレバーは、
   地板に対して回動自在に取り付けられたレバー本体と、
   前記操作駆動部材に係合する第1の腕部と、
   前記センターホイールのリリースラチェットに係合する第２の腕部とを備え、
   前記いずれか一方の腕部には、各腕部間に力が加わった際に弾性変形可能な弾性部が設けられていることを特徴とする時計。
2. 請求項１に記載の時計において、
   前記弾性部が設けられていない他方の腕部には、前記弾性部が所定の撓み量だけ撓んだ際に弾性部に当接するバックアップ用剛体部が設けられていることを特徴とする時計。
3. 請求項２に記載の時計において、
   前記弾性部は前記第２の腕部に形成され、前記バックアップ用剛体部は前記第１の腕部に形成されていることを特徴とする時計。
4. 請求項１から請求項３のいずれかに記載の時計において、
   前記レバー本体および各腕部は一体に形成され、かつ、各腕部間にはスリットが形成され、前記腕部においてスリットに隣接する幅狭部によって前記弾性部が構成されていることを特徴とする時計。
5. 請求項１から請求項３のいずれかに記載の時計において、
   前記操作駆動部材は、分針と一体で回転するスクリューナットであり、
   前記リリースレバーの第1の腕部は、前記レバー本体に一体に形成された第1の腕と、この腕に回動自在に取り付けられかつ前記スクリューナットに係合するスクリューナットビークとを備えて構成され、
   前記リリースレバーの第２の腕部は、前記レバー本体に一体に形成された第２の腕と、この腕に回動自在に取り付けられかつ前記リリースラチェットに係合するリリースレバークリックとを備えて構成されることを特徴とする時計。