JP2007238941A5 - - Google Patents
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非常に少ない硫黄含有量を得るために、大部分の抵抗性のタイプ、特に、ジ−およびトリアルキル化ジベンゾチオフェンまたはより大きいアルキル化度を有し、アルキル基によって硫黄原子の触媒への接近が制限されるものを転化することが必要である。この族の化合物について、芳香族環を水素化してからCsp3−S結合を切断することにより脱硫するルートは、Csp2−S結合を切断することによる直接的な脱硫より速い。
本発明は、80重量%が340℃超の沸点を有する重質石油原料油の処理方法であって、
(a)300〜500℃の温度、0.1〜10h−1の触媒容積に対する毎時液空間速度および原料油1m3当たり50〜5000Nm3の水素の存在下で液およびガスの上昇流で操作し、沸点が540℃超であるフラクションの転化率(重量%)が10〜98重量%である、沸騰床反応器における水素化転化、
(b)段階(a)から得られた流出物の、水素およびH2Sを含有するガス、軽油を含むフラクションおよび場合によっては軽油より重質であるフラクションおよびナフサフラクションへの分離、
(c)200〜500℃の温度および0.1〜10h−1 の触媒容積に対する毎時液空間速度、原料油1m3当たり100〜5000Nm3の水素の存在下に段階(b)において得られた軽油を含むフラクションを少なくとも、少なくとも1種の触媒と接触させることによる水素化処理、
(d)段階(c)の終了時に得られた流出物の、水素を含有するガスおよび50ppm未満の硫黄含有量を有する少なくとも1つの軽油フラクションへの分離
の段階を含み、
水素化転化段階(a)は圧力P1で行われ、水素化処理段階(c)は圧力P2で行われ、差ΔP=P1−P2は少なくとも3MPaであり、
水素化転化(a)および水素化処理(c)段階のための水素供給は、n段を有する単一の圧縮システムによって確保され、nは2以上であるものである。
(a)300〜500℃の温度、0.1〜10h−1の触媒容積に対する毎時液空間速度および原料油1m3当たり50〜5000Nm3の水素の存在下で液およびガスの上昇流で操作し、沸点が540℃超であるフラクションの転化率(重量%)が10〜98重量%である、沸騰床反応器における水素化転化、
(b)段階(a)から得られた流出物の、水素およびH2Sを含有するガス、軽油を含むフラクションおよび場合によっては軽油より重質であるフラクションおよびナフサフラクションへの分離、
(c)200〜500℃の温度および0.1〜10h−1 の触媒容積に対する毎時液空間速度、原料油1m3当たり100〜5000Nm3の水素の存在下に段階(b)において得られた軽油を含むフラクションを少なくとも、少なくとも1種の触媒と接触させることによる水素化処理、
(d)段階(c)の終了時に得られた流出物の、水素を含有するガスおよび50ppm未満の硫黄含有量を有する少なくとも1つの軽油フラクションへの分離
の段階を含み、
水素化転化段階(a)は圧力P1で行われ、水素化処理段階(c)は圧力P2で行われ、差ΔP=P1−P2は少なくとも3MPaであり、
水素化転化(a)および水素化処理(c)段階のための水素供給は、n段を有する単一の圧縮システムによって確保され、nは2以上であるものである。
また、本発明は、直列配置されたn個の圧縮段からなり、nは2以上である単一の水素圧縮ゾーン、
液およびガスの上昇流による少なくとも1つの触媒の沸騰床反応器からなり、最後の圧縮段を介して水素が供給され、パイプ(11)を介して次のゾーン(III)に接続される接触水素化転化ゾーン(II)、
少なくとも1つの分離器(15)と少なくとも1つの蒸留塔(18)とからなり、該分離器は、水素リッチなガスと液相との分離を可能にし、該水素リッチなガスはパイプ(16)を介して出され、該液相は、パイプ(17)を介して蒸留塔(18)に運ばれ、蒸留された軽油フラクションを抜き出すパイプ(21)は、次のゾーン(IV)に接続される、分離ゾーン(III)、
中間圧縮段によって水素が供給される固定床水素化処理反応器からなり、流出パイプ(25)は、次のゾーン(V)に接続される水素化処理ゾーン(IV)、および
水素の最後の圧縮段への排出を可能にする分離ゾーン(V)
の反応ゾーンを含む重質石油原料油の処理用装置である。
液およびガスの上昇流による少なくとも1つの触媒の沸騰床反応器からなり、最後の圧縮段を介して水素が供給され、パイプ(11)を介して次のゾーン(III)に接続される接触水素化転化ゾーン(II)、
少なくとも1つの分離器(15)と少なくとも1つの蒸留塔(18)とからなり、該分離器は、水素リッチなガスと液相との分離を可能にし、該水素リッチなガスはパイプ(16)を介して出され、該液相は、パイプ(17)を介して蒸留塔(18)に運ばれ、蒸留された軽油フラクションを抜き出すパイプ(21)は、次のゾーン(IV)に接続される、分離ゾーン(III)、
中間圧縮段によって水素が供給される固定床水素化処理反応器からなり、流出パイプ(25)は、次のゾーン(V)に接続される水素化処理ゾーン(IV)、および
水素の最後の圧縮段への排出を可能にする分離ゾーン(V)
の反応ゾーンを含む重質石油原料油の処理用装置である。
原料油は、まず、水素化転化セクション(II)において、水素圧縮ゾーン(I)を起源とする水素の存在下に処理される。次いで、処理された原料油は、分離ゾーン(III)に送られる。この分離ゾーンでは、数あるフラクションの中でも特に、軽油フラクションが取り出され、これは、次いで、水素化処理ゾーン(IV)に供給される。この水素化処理ゾーン(IV)では、残留する硫黄がそこから取り除かれる。
最初の段と最後の段との間、ほとんどの場合第2の段と第3の段との間には、一つのパイプ(7)が、少なくとも一部、好ましくは全部の圧縮水素を水素化処理ゾーン(IV)に送る。パイプ(8)を通ってゾーン(IV)を離れる水素は、次の圧縮段、ほとんどの場合には第3および最後の段に送られる。パイプ(14)は、水素をゾーン(II)に運ぶ。
このゾーン(II)は、少なくとも1つの3相沸騰床反応器を含む。該3相沸騰床反応器は、上昇する液およびガスの流れで操作し、少なくとも1種の水素化転化触媒を含有する該水素化転化触媒の中で、鉱物担体は、少なくとも部分的に無定型であり、該反応器は、反応器の外側に触媒を抜き出す少なくとも1つの手段と、新鮮な触媒を該反応器に補給する少なくとも1つの手段を含む。反応器の外側に触媒を抜き出す手段は反応器底部の近くに、新鮮な触媒を該反応器に補給する手段は該反応器の頂部近くに配置される。
単独で得られたナフサ(20)は、場合によっては、ゾーン(IV)において分離されたパイプ(29)からのナフサが加えられて、有利には、重質および軽質ガソリンに分離される。重質ガソリンは改質ゾーンに送られ、軽質ガソリンは、パラフィン異性化が行われるゾーンに送られる。
Claims (37)
- 80重量%が340℃超の沸点を有する重質石油原料油の処理方法であって、
(a)300〜500℃の温度、0.1〜10h−1の触媒容積に対する毎時液空間速度および原料油1m3当たり50〜5000Nm3の水素の存在下で液およびガスの上昇流で操作し、沸点が540℃超であるフラクションの転化率(重量%)が10〜98重量%である、沸騰床反応器における水素化転化、
(b)段階(a)から得られた流出物の、水素およびH2Sを含有するガス、軽油を含むフラクションおよび場合によっては軽油より重質であるフラクションおよびナフサフラクションへの分離、
(c)200〜500℃の温度および0.1〜10h−1 の触媒容積に対する毎時液空間速度、原料油1m3当たり100〜5000Nm3の水素の存在下に段階(b)において得られた軽油を含むフラクションを少なくとも、少なくとも1種の触媒と接触させることによる水素化処理、
(d)段階(c)の終了時に得られた流出物の、水素を含有するガスおよび50ppm未満の硫黄含有量を有する少なくとも1つの軽油フラクションへの分離
の段階を含み、
水素化転化段階(a)は圧力P1で行われ、水素化処理段階(c)は圧力P2で行われ、差ΔP=P1−P2は少なくとも3MPaであり、
水素化転化(a)および水素化処理(c)段階のための水素供給は、n段を有する単一の圧縮システムによって確保され、nは2以上である、方法。 - nは2〜6である、請求項1に記載の方法。
- nは2〜5である、請求項2に記載の方法。
- nは2〜4である、請求項3に記載の方法。
- nは3であるという事実を特徴とする請求項4に記載の方法。
- 硫黄含有量が20ppm未満である軽油が段階(d)において分離される、請求項1に記載の方法。
- 硫黄含有量が10ppm未満である軽油が段階(d)において分離される、請求項6に記載の方法。
- ΔPは3〜17MPaである、請求項1に記載の方法。
- ΔPは8〜13MPaである、請求項8に記載の方法。
- ΔPは9.5〜10.5MPaである、請求項9に記載の方法。
- 沸騰床接触水素化転化段階(a)において実施される圧力P1は10〜25MPaである、請求項1に記載の方法。
- 圧力P1は13〜23MPaである、請求項11に記載の方法。
- 水素化処理段階(c)において実施される圧力P2は4.5〜13MPaである、請求項1に記載の方法。
- 圧力P2は9〜11MPaである、請求項13に記載の方法。
- n=3であり、第1圧縮段の送達圧力は3〜6.5MPaであり、第2圧縮段の送達圧力は8〜14MPaであり、第3圧縮段の送達圧力は10〜26MPaである、請求項1に記載の方法。
- n=3であり、第1圧縮段の送達圧力は4.5〜5.5MPaであり、第2圧縮段の送達圧力は9〜12MPaであり、第3圧縮段の送達圧力は13〜24MPaである、請求項15に記載の方法。
- n=3であり、第2圧縮段からの送達水素は水素化処理反応器に供給する、請求項1に記載の方法。
- 水素化処理反応器における水素分圧P2H2は4〜13MPaである、請求項1に記載の方法。
- P2H2は7〜10.5MPaである、請求項18に記載の方法。
- 水素の純度は84〜100%である、請求項1に記載の方法。
- 水素の純度は95〜100%である、請求項20に記載の方法。
- 最後の圧縮段に供給する水素は、分離段階(d)または分離段階(b)を起源とする再循環水素である、請求項1に記載の方法。
- 中間圧縮段からの送達水素は、さらに、3〜6.5MPaの圧力で、「直留軽油」と呼ばれる常圧留分から直接的に得られた軽油の水素化処理装置に供給し得る、請求項1に記載の方法。
- 直留軽油の水素化処理圧力は4.5〜5.5MPaである、請求項22に記載の方法。
- 中間圧縮段からの送達水素は、さらに、4.5〜16MPaの圧力でソフト水素化分解装置に供給し得る、請求項1に記載の方法。
- ソフト水素化分解圧力は9〜13MPaである、請求項25に記載の方法。
- 中間圧縮段からの送達水素は、さらに、7〜20MPaの圧力で高圧水素化分解装置に供給し得る、請求項1に記載の方法。
- 高圧水素化分解圧力は9〜18MPaである、請求項27に記載の方法。
- 中間圧縮段からの送達水素は、ソフト水素化分解装置に供給し、ソフト水素化分解から得られた軽油フラクションは段階(c)に供給する、請求項1に記載の方法。
- 直列配置されたn個の圧縮段からなり、nは2以上である単一の水素圧縮ゾーン、
液およびガスの上昇流による少なくとも1つの触媒の沸騰床反応器からなり、最後の圧縮段を介して水素が供給され、パイプ(11)を介して次のゾーン(III)に接続される接触水素化転化ゾーン(II)、
少なくとも1つの分離器(15)と少なくとも1つの蒸留塔(18)とからなり、該分離器は、水素リッチなガスと液相との分離を可能にし、該水素リッチなガスはパイプ(16)を介して出され、該液相は、パイプ(17)を介して蒸留塔(18)に運ばれ、蒸留された軽油フラクションを抜き出すパイプ(21)は、次のゾーン(IV)に接続される、分離ゾーン(III)、
中間圧縮段によって水素が供給される固定床水素化処理反応器からなり、流出パイプ(25)は、次のゾーン(V)に接続される水素化処理ゾーン(IV)、および
水素の最後の圧縮段への排出を可能にする分離ゾーン(V)
の反応ゾーンを含む重質石油原料油の処理用装置。 - nは2〜6である、請求項30に記載の装置。
- nは2〜5である、請求項31に記載の装置。
- nは2〜4である、請求項32に記載の装置。
- nは3である、請求項33に記載の装置。
- 中間圧縮段からの送達は、直留軽油水素化処理反応器に供給する、請求項30に記載の装置。
- 中間圧縮段からの送達は、ソフト水素化分解反応器(50)に供給する、請求項30に記載の装置。
- 中間圧縮段からの送達は、高圧水素化分解反応器に供給する、請求項30に記載の装置。
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