JP2007211693A - 斜板型又は揺動斜板型圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】高圧側と低圧側の差圧が小さいときでも、回り止め部のみならずハウジング内の各摺動部に十分にオイルを供給できる斜板型圧縮機又は揺動斜板型圧縮機を提供する。
【解決手段】揺動斜板型圧縮機１００は、フロントハウジング１によって軸承された駆動軸４と、駆動軸によって回転しこれに対して傾斜することができるドライブプレート５と、ドライブプレートに連結されドライブプレートと同じ傾斜角度をとるが等速ジョイント７により回転は阻止されるワッブルプレート６と、ワッブルプレートに連結されて駆動軸の軸方向に往復運動するとともにシリンダブロック２に形成されたシリンダボア２１内に挿入されたピストン９とを備え、フロントハウジング１内壁に沿って循環移動している潤滑油を、フロントハウジング１の内方に向かわせる段差１ａをフロントハウジング１の内壁面に設け、駆動軸４に設けられた円板部４０に撹拌羽根４ｂを設けている。
【選択図】図１

Description

ハウジング内を広くかつ十分に潤滑しうる斜板型又は揺動斜板型圧縮機に関する。

従来、揺動斜板型圧縮機において、ハウジングの中央に位置する等速ジョイントを潤滑する手段としては特許文献１に示されているものが知られている。これはクランク室内の雰囲気オイルを等速ジョイントの摺動部に誘導する通路を設けたもので、一応オイルを導くことはできるものの、積極的にオイルを供給しているわけではない。このため、潤滑が十分とはいえず回り止めの信頼性が悪化し、最終的には摺動部の焼付きが発生し圧縮機がロックしてしまうといいう問題があった。

この問題を解決するため、本出願人は、特許出願（特願２００５−１６４８２１）を出願した。この出願では、ポンプの高圧側と低圧側との圧力差を利用して回り止め摺動部に積極的にオイルを供給するようにしているが、圧縮容量が小さいと圧力差も小さくなり差圧による積極的な給油ができなくなってしまうという問題があった。

一方、特許文献２に開示されているように、クランク室の内周壁面に沿って流れるオイルをオイルディフレクタにより集め、そのオイルを通路を通って揺動板中心のボールとボールソケットとの界面にまで導く方法もある。しかながら、この方法にあっては、供給されるオイルは一箇所に集中してしまう。このため、複数個所にオイル供給が必要な等速ジョイントの場合、オイル通路を複数設ける必要があり、構造が複雑になるとともにコストアップになるという問題点があった。また、上記潤滑方法は、等速ジョイントへのオイル供給しか考慮しておらず、等速ジョイント以外の摺動部、例えば各種ベアリング、ピストンとコンロッドとの間、クランク機構などの潤滑がおろそかになるという問題点もあった。

米国特許第５１２９７５２号明細書 実開昭５５−１７６４９２号公報

本発明は、上記問題点を解決することをその課題とし、高圧側と低圧側の差圧が小さいときでも、回り止め部のみならずハウジング内の各摺動部に十分にオイルを供給できる斜板型圧縮機又は揺動斜板型圧縮機を提供すること目的としている。

上記課題を解決するため、ベアリングを介してハウジング（１１０）によって軸承された駆動軸（１０４）と、ハウジング（１１０）内に収納され、駆動軸（１０４）に連結されて回転し駆動軸（１０４）に対して傾角可変に設けられた斜板（１０８）と、斜板（１０８）に連動し斜板（１０８）の回転によって往復動作するピストン（１１２）と、ピストン（１１２）を収容するシリンダボア（１１１ａ）が穿設されたシリンダブロック（１１１）と、ピストン（１１２）に摺動かつ回転可能に配置され斜板（１０８）を摺動可能に挟持することで斜板（１０８）の回転運動をピストン（１１２）の往復運動に変換する一対のシュー（１０９）とを備えた斜板型圧縮機（３００）において、ハウジング（１１０）内壁に沿って循環移動している潤滑油を、ハウジング（１１０）の内方に向かわせる衝突壁（１１０ａ）をハウジング（１１０）の内壁面に設けた手段を採用することができる。

また、上記課題を解決するため、ベアリング（１１，１３，１４）を介してハウジング（１）によって軸承された駆動軸（４）と、ハウジング（１）内に収納され駆動軸（４）に連結されて回転し駆動軸（４）に対して傾斜することができる旋回板（５）と、ベアリング（５２，５３）を介して旋回板（５）に連結され旋回板（５）と同じ傾斜角度をとるが回り止め機構（７）により回転は阻止される揺動斜板（６）と、揺動斜板（６）に連結されて駆動軸（４）の軸方向に往復運動するとともにシリンダブロック（２）に形成されたシリンダボア（２１）内に挿入されて流体を吸引及び圧縮するピストン（９）と、旋回板（５）と揺動斜板（６）を支持するために、駆動軸（４）の延長線上においてシリンダブロック（２）に支持される中心軸（８）とを備えた揺動斜板型圧縮機（１００）において、ハウジング（１）内壁に沿って循環移動している潤滑油を、ハウジング（１）の内方に向かわせる衝突壁（１ａ）をハウジング（１）の内壁面に設けた手段を採用することができる。

これらの手段によれば、ハウジング（１）内周壁を循環するオイルをハウジング内方に向かって落下させることができ、したがって、ハウジング内の各摺動部を十分に潤滑することができる。

上記課題を解決するため、上記斜板型圧縮機（３００）又は揺動斜板型圧縮機（１００）において、駆動軸（４，１０４）に設けられた円盤部（４０，１０５）に突起（４ｂ，４ｆ，４ｇ，１０５ｂ）を設けた手段を採用することができる。

これらの手段によれば、円盤部（４０，１０５）の突起（４ｂ，４ｆ，４ｇ，１０５ｂ）によってハウジング（１，１１０）内のオイルを撹拌することができ、したがって、各摺動部に十分オイルを供給することができる。

上記課題を解決するため、上記斜板型圧縮機（３００）又は揺動斜板型圧縮機（１００）において、駆動軸（４，１０４）に設けられた円盤部（４０，１０５）に突起（４ｂ，４ｆ，４ｇ，１０５ｂ）を設けるとともに、ハウジング（１，１１０）内壁に沿って循環移動している潤滑油を、ハウジング（１，１１０）の内方に向かわせる衝突壁（１ａ，１１０ａ）をハウジング（１，１１０）の内壁面に設けた手段を採用することができる。

これらの手段によれば、円盤部（４０，１０５）の突起（４ｂ，４ｆ，４ｇ，１０５ｂ）によってハウジング（１，１１０）内のオイルを撹拌することができるとともに、ハウジング（１）内周壁を循環するオイルをハウジング内方に向かって落下させることができ、したがって、ハウジング内の各摺動部を十分に潤滑することができる。

また、上記課題を解決するため、衝突壁（１ａ，１１０ａ）は、その衝突面が駆動軸（４，１０４）の軸線を中心とする周回方向に対向する向きに形成されている手段を採用することができる。この手段によれば、ハウジング（１，１１０）内周壁を循環してきたオイルがこの衝突壁（１ａ，１１０ａ）に激しくぶつかり、したがってオイルを広い範囲に飛散させることができる。

また、上記課題を解決するため、衝突壁（１ａ，１１０ａ）は、駆動軸（４，１０４）の軸線より上方に形成されている手段を採用することができる。この手段を採用すれば、ハウジング（１，１１０）内周壁を循環してきたオイルをハウジング（１，１１０）内の比較的高い位置から飛散させることができ、したがって、オイルを広い範囲に供給することができる。

また、上記課題を解決するため、衝突壁（１ａ，１１０ａ）は、駆動軸（４，１０４）の回転方向を時計の回転方向とした場合に、９時から１２時の間に形成されている手段を採用することができる。この手段を採用すれば、衝突壁（１ａ，１１０ａ）のオイルの循環方向手前側でオイルが飛散されることになり、飛散後のオイルが放物線を描いてハウジング（１，１１０）の中心部に到達し十分な潤滑が可能となる。

また、上記課題を解決するため、突起（４ｂ，４ｆ，４ｇ，１０５ｂ）は軸対象に配設されている手段を採用することができる。したがって、確実にオイルを撹拌できるだけでなく、振動を防止することができる。

また、上記課題を解決するため、突起（４ｂ，４ｆ，１０５ｂ）は、羽根型に形成されている手段を採用することができる。したがってより確実にオイルの撹拌を行うことができる。

また、上記課題を解決するため、ハウジング（１）の中央部に揺動斜板（６）の回転を阻止する回り止め機構部（７）をさらに備えた手段を採用することができる。また、上記課題を解決するため、回り止め機構部は等速ジョイント（７）である手段を採用することができる。さらに、上記課題を解決するため、フロン系冷媒であるＨＦＣ１３４ａの冷媒換算で３００ｃｃ以上の能力を確保することができる手段を採用することができる。

なお、上記各手段に付した括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

以下、本発明の実施の形態である斜板型又は揺動斜板型圧縮機について、図１ないし図１６を参照して詳細に説明する。

図１は、最大の吐出容量（１００％容量）をもたらす運動状態における第１実施形態の揺動斜板型可変容量圧縮機の全体構造を示す縦断面図であり、図２は、図１の圧縮機の最小吐出容量（０％容量）をもたらす運転状態を示す縦断面図である。

これらの図面において、符号１は圧縮機１００のフロントハウジングを、符号３は圧縮機１００のリアハウジングを示しており、フロントハウジング１とリアハウジング３との間に挟まれる形でミドルハウジングとしてのシリンダブロック２が配置され、これらは図示しないスルーボルトのような締結手段によって一体化されて、圧縮機１００のハウジングを形成している。

シリンダブロック２には、図１において横方向（後述の駆動軸の軸方向）に複数個（例えば５個）のシリンダボア２１が、中心線の周りに概ね均等に配置されている。リアハウジング３の後部の外周部分には、概ね環状の空間としての吐出室３１が形成されているとともに、中心部分の空間には吸入室３２が形成されている。また、このリアハウジング３には、後述するオイルセパレータ及び高圧貯油室が設けられている。

符号４は外部の動力源（例えばエンジン）から回転動力を受け入れるための駆動軸であり、この駆動軸４と直交するように円板部４０が一体的に形成されている。また、円板部４０の外周寄りの一部から平行に２枚のアーム４１が所定の間隔をあけて後方に向かって突出するように形成されている。この駆動軸４は、２個のラジアルベアリング１１及び１３を介してハウジングの一部であるフロントハウジング１によって軸承されているとともに、円板部４０の背面を支持するスラストベアリング１４を介して、軸方向にもフロントハウジング１によって軸承されている。また、ラジアルベアリング１１及び１３の間には、軸封装置１２が設けられて、駆動軸４の周囲から流体が外部へ漏洩するのを防止している。なお、ラジアルベアリング１１，１３は、サークリップ１５及び１７により、また軸封装置１２は、サークリップ１６によって軸方向に移動しないようにそれぞれ固定されている。

符号５は、概ね円環状のドライブプレートであって、その一部が前方に突出するアーム部分５０を備えている。アーム部分５０には、カムとして作動する所定の形状の長孔５１が設けられていて、駆動軸４側の平行な２枚のアーム４１を橋絡するようにそれらの間に取り付けられたピン４２が、長孔５１内に挿入されて係合している。このように駆動軸４のアーム４１とドライブプレート５のアーム部分５０とが、２面幅で嵌合してピン４２によって連結されることによってリンク機構を形成しており、ドライブプレート５が駆動軸４と共に回転することができるとともに、駆動軸４やその円板部４０に対して角度可変の状態で傾斜する（揺動する）ことができる。

ドライブプレート５には、後述の手段によって回転を阻止されて揺動のみをする概ね円環状のワッブルプレート（揺動斜板）６が、ラジアルベアリング５２とスラストベアリング５３を介して支持されている。なお、上述したリンク機構は、それと同等の作用する斜面とアーム、球座と球などの他のリンク機構によって置き換えることができることは言うまでもない。

ワッブルプレート６の開口６１には、後に詳述する回り止め機構として採用した等速ジョイント７の構成の一部である概ね円筒形の外輪７１が嵌合していて、ワッブルプレート６と一体化されていると共に、外輪７１の小径部分７１ａでラジアルベアリング５２を支持している。また、ラジアルベアリング５２は、円環状のドライブプレート５の開口内面によって支持され、かしめ等で固定されている。外輪７１の小径部分７１ａの図１における左端部には螺子部が形成されていて、それに螺合するナット５４及びワッシャ５５によって、ラジアルベアリング５２が外輪７１に取り付けられている。

このようにして、ラジアルベアリング５２がドライブプレート５と外輪７１及びワッブルプレート６とを相対回転可能に結合しているとともに、前述のスラストベアリング５３がドライブプレート５とワッブルプレート６との間に挟み込まれている。したがって、これらの構成によって、ワッブルプレート６と外輪７１とは、ドライブプレート５と共に揺動運動はするものの、ドライブプレート５の回転運動とは無関係に回転をしないで停止していることが可能である。

外輪７１とワッブルプレート６の回転運動を阻止する回り止め機構として、本実施形態においては公知の等速ジョイント７を使用している。この等速ジョイント７は、外輪７１、ケージ７２、内輪７３及び複数個のボール７４とで構成されている。等速ジョイント７の外輪７１は、ワッブルプレート６の開口６１に一体的に嵌合し、また内輪７３は、中心軸８に軸方向に移動可能に取り付けられている。中心軸８は、一端側が自由端で、他端側がシリンダブロック２に固定されていて、回転しないだけでなく軸方向にも移動しない。従って、中心軸８の自由端の外周面に形成されたスプライン突条８１が、等速ジョイント７の内輪７３に形成されたスプライン溝にスプライン係合して、等速ジョイント７の軸方向における移動を許すと共に、内輪７３を介してワッブルプレート６の回転を阻止するようになっている。

このように、ドライブプレート５及びワッブルプレート６を支持する中心軸８は、駆動軸４の延長線上において回転しないようにシリンダブロック２によって固定支持されている。そのため、例えば、シリンダブロック２の中心部に軸方向のスプライン溝を有する穴２２を形成する一方、それに挿入される中心軸８の外面にも対応するスプライン突条を形成してそれらを噛み合わせるとか、中心軸８及びシリンダブロック２の穴２２の断面形状を正方形その他の多角形にするとか、或いは中心軸８とシリンダブロック２の穴２２をキー２３とキー溝によって連結するというように、それ自体は公知の様々な手段を利用することができる。このようにして、本実施形態の圧縮機１００においては、等速ジョイント７と回転を阻止された中心軸８とによって、ワッブルプレート６のための回り止め機構が構成される。

ワッブルプレート６の周辺部には、前述のシリンダボア２１と同数の球形の窪み６２が形成されており、それに対して同数のコネクティングロッド９１の一端に形成された球形端部９１ａが係合している。また、それぞれのシリンダボア２１内に摺動可能に挿入されているピストン９にも球形の窪み９２が形成されていて、それらに対してコネクティングロッド９１の他端に形成された球形端部９１ｂが係合している。

なお、ワッブルプレート６の球形の窪み６２は、コネクティングロッド９１の球形端部９１ａの周りにかしめ加工されることにより抜け止めを施されており、同様に、ピストン９の球形の窪み９２もまた、球形端部９１ｂの周りにかしめ加工されることによって抜け止めを施されている。なお、本実施形態においては、ワッブルプレート６及びピストン９をかしめ加工によってコネクティングロッド９１の球形端部９１ａ，９１ｂに連結しているが、本発明におけるこの部分の連結手段が「かしめ加工」のみに限定される訳ではなく、それ以外の連結手段を採る場合もあり得る。

符号１９は厚板からなるバルブプレートであって、各シリンダボア２１に対応する位置において、バルブプレート１９を貫通するように少なくとも１個ずつ吐出口１９ａと吸入口１９ｂが開口している。バルブプレート１９の各吸入口１９ｂには、１枚の薄いばね鋼板からなる吸入バルブ９５が設けられ、この各一部に形成されたリード弁状の吸入バルブ９５によって、シリンダボア２１の側から閉塞されている。また、各吐出口１９ａには、同様に薄いばね鋼板からなるリード弁状の吐出バルブ（図示せず）が配置され、吐出室３１の側から閉塞されている。バルブプレート１９、吸入バルブ９５、吐出バルブは、シリンダブロック２とリアハウジング３とが図示しない手段によって固定されて一体化されるときに、それらの間に挟み込まれて固定される。なお、吐出バルブのリフト量を規制するストッパ（図示せず）がボルト等によってバルブプレート１９に取り付けられている。また、バルブプレート１９がシリンダブロック２とリアハウジング３とによって挟持固定される際には、ガスケット２０も一緒に挟持される。なお、ガスケットは、フロントハウジング１とシリンダブロック２との間、シリンダブロック２とバルブプレート１９との間及びバルブプレート１９とリアハウジング３との間の３個所に使用されている。

リアハウジング３の後端には制御弁３３が取り付けられており、図示しない電子式制御装置によって制御されて、吸入室３２にある流体（冷媒）の圧力、即ち吸入圧と、吐出室３１にある流体（冷媒）の圧力、即ち吐出圧との間の任意の高さの流体圧を作り出して、それを制御圧としてドライブプレート５やワッブルプレート６のある制御圧室（クランク室）１８へ供給している。この制御圧室１８内に導入される制御圧によって、ワッブルプレート６の傾斜が制御される。なお、制御ガスを導入する通路、揺動斜板室（クランク室）のガスを吸入側に抜く通路がシリンダ２、リアハウジング３、バルブプレート１９等に形成されているが図示しない。

一方、中心軸８は、シリンダブロック２に固定される側は、大径に形成され、等速ジョイント７の内輪７３を摺動自在に嵌合する側は、小径に形成されていて、その移行部分に段差８２が形成され、これが最小容量規制部分８２として機能する。これにより、内輪７３がこの最小容量規制部分８２に当接することでワッブルプレート６の傾斜角度を規制し、図２に示すように圧縮機１００の最小容量を規制している。

また最小容量規制部分８２に隣接した中心軸８の大径部分に止められてバネ等の付勢部材８３が軸上に設けられ、ワッブルプレート６を最大容量側に付勢する。この付勢部材８３は、容量復帰時の制御をアシストする。他方で、中心軸８のシリンダブロック２に固定支持された側と反対の自由端側の端面に止められて、バネ等の付勢部材８４が軸上に設けられ、等速ジョイント７の内輪７３をリア側に押している。この付勢部材８４によって、圧縮機運転時は、圧縮機容量の最小側への制御をアシストし、圧縮機停止時は常に容量の少ない側にワッブルプレート６を保つ役割をし、再起動時の動力を低減することが可能となる。

上記構成よりなる本実施形態の揺動斜板型圧縮機１００の作動について説明する。圧縮機１００の最も好適な用途は車両用空調装置の冷媒圧縮機として使用されることであるから、この場合も圧縮機１００が車両用空調装置に使用されるものとして説明する。

駆動軸４が車両に搭載された内燃機関やモータのような外部の動力源によって、ベルト、伝動装置等を介して、或いは直接に回転駆動されると、駆動軸４の円板部４０に対してアーム４１、ピン４２、長孔５１、アーム部分５０を介して連結されるドライブプレート５が駆動軸４と共に回転する。しかし、ワッブルプレート６はドライブプレート５に対しラジアルベアリング５２及びスラストベアリング５３を介して周方向回転可能に連結されているのと、中心部が等速ジョイント７を介して回転しない中心軸８によって支持されているので回転することはなく、駆動軸４と直交している仮想の平面に対してドライブプレート５が傾斜している場合には、その傾斜角度に応じた大きさの振幅を有する揺動運動のみをする。それによって、ワッブルプレート６に対してコネクティングロッド９１を介して連結されている複数個のピストン９がそれぞれのシリンダボア２１内で往復運動をする。

その結果、複数個のピストン９の頂面にそれぞれ形成される作動室の中でも吸入行程にあるものは拡大して低圧となるので、その中へ吸入室３２内にある圧縮すべき冷媒がバルブプレート１９の吸入口１９ｂに設けられた吸入バルブを押し開いて流入する。これと反対に、圧送行程にあるピストン９の頂面に形成される作動室は縮小するため、その内部にある冷媒は圧縮されて高圧となり、バルブプレート１９の吐出口１９ａに設けられた吐出バルブを押し開いて吐出室３１に吐出される。駆動軸４の１回転当りの圧縮機１００の吐出量は、ドライブプレート５及びワッブルプレート６の傾斜角度θによって決まるピストン９のストローク長さに概ね比例している。

このように、ドライブプレート５及びワッブルプレート６の傾斜角度θを変化させると圧縮機１００の吐出容量が変化するので、吐出容量を制御するために、本実施形態の圧縮機１００においては、全てのピストン９の背圧となる制御圧室１８内の圧力を制御弁３３によって図示しない制御装置が指令する任意の高さに変化させる。制御圧室１８内には、吐出室３１内の高圧と吸入室３２内の低圧との中間の任意の高さの圧力が制御弁３３から導入される。なお、制御圧室１８の圧力を維持するとともに冷媒の漏洩を防ぐため、ピストン９にはサイドシール材としてピストンリング９３が装着されている。

例えば、制御圧室１８内の圧力、即ちピストン９の背圧を高めると、各ピストン９の頂面に形成される作動室内の圧力との釣り合い状態が変化するので、新たな釣り合い状態が得られるところまで、複数個のピストン９に共通な下死点の位置がバルブプレート１９に近い位置に向かって移動する。それに伴ってワッブルプレート６の揺動中心もバルブプレート１９に近い位置に向かって移動するため、ワッブルプレート６とドライブプレート５の傾斜角度θ（θの定義：中心軸に対して垂直な線をθ＝０とする。そのため１００％容量時の図１がθ最大、最小容量時の図２がθ最小）が小さくなって、全てのピストン９のストロークが一斉に小さくなるので、圧縮機１００の吐出容量が無段階に減少する。

図２は、制御圧室１８内の圧力が最大とされることによって、ピストン９の下死点がバルブプレート１９に最も接近した位置において上死点と概ね一致して、ピストン９のストロークが実質的に零になる結果、吐出容量が実質的に零になった状態を示している。この場合は、ドライブプレート５及びワッブルプレート６の傾斜角度θが実質的に０度になっているから、ドライブプレート５が駆動軸４と共に回転しても、ワッブルプレート６が回転は勿論揺動運動もしないで実質的に静止している。そのため、全てのピストン９が実質的に上死点の位置にあって、シリンダボア２１内で実質的に往復運動をすることがない。しかし、本実施形態では、中心軸８の最小容量規制部分８２を等速ジョイント７の内輪７３に当接すると共に、最小容量規制部分８２に隣接して付勢部材８３を設けることによって、傾斜角度θが厳密な０度になるのを防止し、吐出容量を完全に零（０％容量）にはしないで僅かに残して、次の制御の応答性を高めている。

これと反対に、図示しない制御装置によって制御弁３３を作動させて制御圧室１８内の圧力を吸入圧までの任意の高さまで低下させると、ピストン９に作用する背圧が小さくなるために、作動室内で冷媒を圧縮することにより発生する圧縮反力によって、全てのピストン９の往復運動の下死点が、ピストン９の背圧（制御圧室１８内の圧力）による軸方向力が圧縮反力による軸方向力に釣り合う位置まで、バルブプレート１９から遠ざかる方向へ移動する。

その結果、ワッブルプレート６とドライブプレート５の傾斜角度θが大きくなるとともに揺動運動の振幅が大きくなるので、全てのピストン９のストロークが一斉に大きくなって、圧縮機１００の吐出容量が無段階に大きくなる。図１は、制御圧室１８内の圧力を最小とすることによって、ドライブプレート５とワッブルプレート６の傾斜角度θが大きくなって、ピストン９のストロークと圧縮機１００の吐出容量が最大（１００％容量）となった状態を示している。

このように作動する圧縮機１００においては、圧縮機１００内の様々な摺動部、例えば、ピストン９とピストンボア２１、コネクティングロッド９１の球形端部９１ａとワッブルプレート６の窪み６２、等速ジョイント７の外輪７１とケージ７２及び内輪７３とケージ７２等、を潤滑するためのオイルが内蔵されている。以下、このオイルを各部に供給する装置について説明する。

本実施の形態では、リアハウジング３には、吐出室３１の下流に、これと連通する垂直円筒室３４が設けられている。この垂直円筒室３４には、オイルセパレータ３５が圧入され、吐出室３１から垂直円筒室３４に入ってくるオイルと冷媒ガスとの混合流体を遠心分離して、オイルと冷媒ガスとに分離される。分離された冷媒ガスは、オイルセパレータ３５上方から冷凍サイクル内に排出され、オイルはリアハウジング３とシリンダブロック２間に跨がって設けられた高圧貯油室３６に蓄えられる。

この高圧貯油室３６内に蓄えられたオイルは、この高圧貯油室３６と制御圧室１８との間の差圧を利用して、リアハウジング３とバルブプレート１９の間に配置されたガスケット２０に設けられた溝（図示せず）を介して、中心軸８に設けられたオイル導入路８５を通って、等速ジョイント７の摺動部に向かってオイルを噴出する。即ち、オイル導入路８５は、中心軸８の略中央部分をシリンダブロック２側から延在し、段差８２近辺で制御圧室１８に開口している。このように、オイルセパレータ３５で分離したオイルを、等速ジョイント７の摺動部を狙って積極的に噴出することで、等速ジョイント７の良好な摺動状態を得ることができる。

また、このような圧縮機１００において、フロントハウジング１の上部内壁面には下方に突出した段差１ａが形成されており、この段差１ａはフロントハウジング１の軸線に平行に形成されている。図３に示すように、この段差１ａは、ワッブルプレート６等の回転によりフロントハウジング内のオイルが矢印Ｕで示す方向に回転する場合、回転循環するオイルに対向する方向に形成されている。そして、この段差１ａのオイル循環方向手前側のハウジングの内周半径Ｒ２の中心は、段差１ａのオイル循環方向後方側のハウジングの内周半径Ｒ１の中心より上方にシフトされている。なお、この衝突壁１ａは、アルミダイキャスト、金型鋳造、砂型鋳造などでハウジングと一体に成型される。また、段差１ａの周方向の位置は、駆動軸４の回転方向を時計の回転方向としハウジングの頂部を時計の１２時の位置とした場合の９時から１２時の位置に設けるのがよい。このように、段差１ａの位置をハウジングの頂部よりオイルの循環方向上流側に配置すると、循環によるオイル自体の慣性によってハウジングの中心部にオイルを落下させることができる。揺動斜板型圧縮機１００を作動させると、フロントハウジング１内のオイルは、図４に示すように、ハウジング内周に沿って回転循環し、この回転循環するオイルは、フロントハウジング頂部に設けられた段差１ａに衝突して下方に落下するようになっている。

さらに、駆動軸４の円板部４０には、図５に示すように、軸対象位置に撹拌羽根４ｂがボルト４ｃにより固定されている。この撹拌羽根４ｂは、円板部４０の周方向に垂直の方向に板状に形成されており、フロントハウジング１内のオイルを撹拌し、ハウジング内の各摺動部にオイルを供給するようになっている。なお、この撹拌羽根４ｂは、ボルト以外の例えばリベットで固定されていてもよく、また、駆動軸４もしくは円板部４０と一体に鍛造等で形成してもよい。

このような構成において、フロントハウジング１内への給油は以下のように行われる。

まず、圧縮機１００の吐出容量が最小の場合には、すなわち、制御圧室１８内の圧力が最大となり、ワッブルプレート６とドライブプレート５の傾斜角θが最小になった場合は、高圧貯油室３６と制御圧室１８との差圧が小さくなるため、オイル導入路８５を通っての直接給油は困難となる。

しかしながら、この圧縮機１００においては、駆動軸４の円板部４０に撹拌羽根４ｂが設けられているから、この撹拌羽根４ｂが回転することによってフロントハウジング内のオイルは、フロントハウジング１の内周壁に沿って駆動軸４の回転方向に旋回する。ここで、撹拌羽根４ｂは、軸対称位置に配設されているので、駆動軸４が高速回転してもバランスしており振動等の問題は生じない。そして、フロントハウジング内周壁に沿って旋回するオイルは、図４に示すように、段差１ａに衝突して内周壁から飛散して離脱し重力により落下する。この落下するオイルは、オイル配管等から吐出されるオイルと異なり、かなり広範囲に飛散するため、等速ジョイント７だけでなく、円板部４０とドライブプレート５との間の長孔５１とピン４２との摺動部、ドライブプレート５とワッブルプレート６との間のベアリング部、ワッブルプレート６とピストン９との間の球形端部９１ａ，９１ｂと球形窪み６２，９２の摺動部等、フロントハウジング１内の各部に十分供給される。また、段差１ａは、駆動軸４の回転方向を時計の回転方向としハウジングの頂部を時計の１２時の位置とした場合の９時から１２時の位置に設けられているので、段差１ａで内周壁から離脱したオイルは、その旋回運動時の周方向の速度成分によって放物線を描いてフロントハウジング１の中心部落下する。したがって、等速ジョイント７の摺動部、各ベアリング部１４，５２，５３、リンク機構部４１，４２，５１、ピストン９とコネクティングロッド９１との間の摺動部、揺動斜板６とコネクティングロッド９１との間の摺動部、シリンダ２とピストン９との間の摺動部、および等速ジョイント７の内輪７３とセンタシャフト８のスプライン部８１との間の摺動部などに効率的に供給される。

このように、圧縮機１００の吐出容量が最小の場合であっても、等速ジョイント７に十分なオイル供給を行うことができる。また、等速ジョイント７以外のフロントハウジング１内の摺動部についても十分に給油を行うことができ、したがって、良好な潤滑状態を維持することができ圧縮機自体の信頼性を向上させることができる。

なお、フロントハウジング１内の制御圧室１８へのオイルの供給には、以下の３つのルートがある。まず第１は、上述したように、オイル分離器で分離されたオイルが高圧貯油室３６、ガスケット２０の溝、オイル導入路８５を介して制御圧室１８に入る。第２は、シリンダ２、ピストン９、バルブプレート１９で形成される圧縮室からピストンのサイド隙間を通って漏れるブローバイガス中にオイルが含まれており、これによってオイルが制御圧室１８に入る。第３は、制御ガスが吐出室３１から制御弁３３を介して制御圧室１８に供給されるとき、これとともにオイルが供給される。このようにして制御圧室１８に供給されたオイルは、ある一定量以上になると制御圧室１８から吸入室へ排出され、制御圧室１８内には常に一定量のオイルが存在するようになされている。

次に、圧縮機１００の吐出容量が最大の場合、すなわち、制御圧室１８内の圧力が最小となり、ワッブルプレート６とドライブプレート５の傾斜角θが最大になった場合は、高圧貯油室３６と制御圧室１８との差圧が大きくなる。このため、オイル導入路８５を通っての等速ジョイント７への直接給油は十分に行われ、等速ジョイント７、ひいては圧縮機１００の信頼性を向上させることができる。一方、等速ジョイント７以外の摺動部については、圧縮機１００の吐出容量が最小の場合と同様、撹拌羽根４ｂと段差１ａとによってオイルが広範囲に供給され、各摺動部は十分に潤滑される。

さらに、圧縮機１００の吐出容量が中間の場合においても、等速ジョイント７にはオイル導入路８５を通って、それ以外の部分については撹拌羽根４ｂと段差１ａとによって十分なオイル供給がなされる。

次に、他の実施の形態について説明する。

図６は、撹拌羽根の他の例を示す図である。この撹拌羽根４ｆは、円板部４０の周方向に垂直に形成された羽根４ｂの外周側に周方向に沿う方向に形成された外周羽根４ｅを有している。したがって、この撹拌羽根４ｆにあっては、外周羽根４ｅによってハウジング内のオイルをより確実にすくい上げることができ、オイルの旋回流をより強くすることができる。

図７および図８は、撹拌羽根のさらに他の例を示す図である。この例においては、円板部４０の外周に複数の撹拌羽根４ｂを設けており、このようにすることによって、旋回流の勢いをさらに強くすることができる。

図９及び図１０は、撹拌羽根のさらに他の一例を示す図である。この図において、円板部４０の外周には、複数の突起４ｇが設けられており、これによりハウジング内のオイルを撹拌することができる。

次に、図１１は、最大の吐出容量（１００％容量）をもたらす運転状態における第２の実施形態の揺動斜板型圧縮機の全体構成を示す縦断面図であり、図１２は、最小の吐出容量をもたらす運転状態における揺動斜板型圧縮機の全体構成を示す縦断面図である。

この第２の実施形態では、駆動軸４の中心軸８に面する側の中央部に凹部４３を形成し、この凹部４３内にラジアルベアリング（すべり軸受）４４を配置し、ここに中心軸８の端部を挿入し支持するようにしたものである。即ち、第１の実施形態では、中心軸８がシリンダブロック（ハウジング）２によって一端側のみが固定・支持された片持ち支持であったのに対し、第２実施形態では、中心軸８を、一端側がシリンダブロック２によって他端側が駆動軸４によって支持されている両持ち支持構造にしたものである。その他の構成は、段差１ａ、撹拌羽根４ｂを含めて第１の実施形態と同様であり、したがって説明を省略する。

このように中心軸８を両端側で支持することにより、中心軸８に作用する荷重を両側で受けることができ、片持ち支持よりも剛性が高くなり、信頼性が一層向上し、また振動・騒音の一層の低減を図ることができる。なお、中心軸８を支持するベアリング（軸受）としては、ラジアルベアリング４４ではなくボールベアリング（転がり軸受）にしてもよい。また、リンクの方式は本実施例ではピンと長溝形式であるが、この限りではなく、斜面とアーム、球座と球などでもよい。また、回り止めとして等速ジョイントを採用しているが、他の形態でもよい。

図１３は、本発明の第３の実施の形態である斜板型圧縮機の全体構成を示す縦断面図である。前記した第１及び第２の実施形態では、本発明を揺動斜板型圧縮機に適用したものであるが、第３の実施形態では、本発明を斜板型圧縮機に適用している。斜板型圧縮機３００においては、シリンダブロック１１１の前端にフロントハウジング１１０が接合され、シリンダブロック１１１の後端には、バルブプレート、弁形成プレート等の板材１１５を介してリアハウジング１１３が接合している。制御圧室１０７を形成するフロントハウジング１１０とシリンダブロック１１１とには、駆動軸１０４が回転自在に支持されている。外部駆動源、例えば車両エンジンからベルト等を介してプーリ（図示せず）に伝達された動力が、駆動軸１０４に伝達される。

駆動軸１０４には、ラグプレート１０５が圧入等で一体化されていると共に、斜板１０８が駆動軸１０４に軸方向にスライド可能かつ傾動可能に支持されている。斜板１０８には連結片１０８ａが固着されており、この連結片にはガイドピン１０６が圧入等で一体化されている。ラグプレート１０５には、ガイド孔１０５ａが形成され、ガイドピン１０６の頭部がガイド孔１０５ａにスライド可能に挿入されている。斜板１０８は、ガイド孔１０５ａとガイドピン１０６との連係により、駆動軸１０４の軸方向に傾動可能かつ駆動軸１０４と一体的に回転する。

斜板１０８の中心部がラグプレート１０５側へ移動すると、斜板１０８の傾角が増大する。斜板１０８の最大傾角は、ラグプレート１０５と斜板１０８との当接によって規制される。斜板１０８の中心部がシリンダブロック１１１側へ移動すると、斜板１０８の傾角が減少する。斜板１０８の最小傾角は、斜板１０８と駆動軸１０４上に設けられたサークリップ１１６との当接によって規制される。

シリンダブロック１１１に穿設された複数のシリンダボア１１１ａ内には、ピストン１１２が収容されている。ピストン１１２の後部には、一対のシュー１０９が配置され、このシュー１０９が斜板１０８の周端部を摺動可能に挟持している。このようにして、斜板１０８の回転運動はシュー１０９を介してピストンの前後往復運動に変換され、ピストン１１２がシリンダボア１１１ａ内を前後にスライドする。

リアハウジング１１３内には、吸入室１１７と吐出室１１８とが区画形成されている。シリンダブロック１１１とリアハウジング１１３との間に介在しているバルブプレート、弁形成プレート等の板材１１５には、吸入弁及び吐出弁が形成されている。従って、吸入室１１７内の冷媒ガスはピストン１１２の復動動作により吸入弁を押し退けてシリンダボア１１１ａ内に流入する。この流入した冷媒ガスはピストン１１２の往復動作により吐出弁を押し退けて吐出室１１８に吐出される。

図示されていないが、吐出室１１８と制御圧室１０７とは圧力供給通路で接続されており、制御圧室１０７と吸入室１１７とは放圧通路で接続されている。圧力供給通路は、吐出室１１８内の冷媒を制御圧室１０７へ送り、制御圧室１０７内の冷媒は放圧通路を介して吸入室１１７へ流出する。従って、制御圧室１０７内の潤滑のためのオイルは、冷媒に混入して冷凍サイクル内を冷媒と一緒に循環する。なお、符号１１９は圧力供給通路に設けられる制御弁である。

リアハウジング１１３には、吐出室１１８の下流に、この吐出室１１８と連通する垂直円筒室１２０が設けられている。この垂直円筒室１２０には、オイルセパレータ１２１が圧入され、吐出室１１８から垂直円筒室１２０に入ってくるオイルと冷媒ガスとの混合流体を遠心分離し、オイルと冷媒ガスとに分離される。分離された冷媒ガスは、オイルセパレータ１２１上方から冷凍サイクル内に排出され、オイルは、リアハウジング１１３とシリンダブロック１１１との間に跨がって設けられた高圧貯油室１２２に貯蔵される。

斜板型圧縮機３００は、上述した揺動斜板型の圧縮機とは異なり、回り止め機構としての等速ジョイントを有していない。そこで、本実施形態では、この高圧貯油室１２２に蓄えられたオイルを、高圧貯油室１２２内の高圧と制御圧室１０７との差圧を利用して、リアハウジング１１３と板材１１５の間に配置されたガスケット１２３に設けられた溝（図示せず）を介して供給し、更にシリンダブロック１１１に設けられたオイル導入路１２４ａを通って、斜板１０８とシュー１０９との摺動部に向けて、オイルを噴出させるようにしている。さらに、この斜板型圧縮機３００では、図１、図１１に示す揺動斜板型圧縮機１００，２００と同様に、フロントハウジング１１０の内周壁の上部側に段差１１０ａを設け、ラグプレート１０５に撹拌羽根１０５ｂを設けている。これによって、フロントハウジング１１０の内周壁に沿ってオイルを旋回させ、この旋回するオイルを段差１１０ａで落下させて斜板１０８とシュー１０９との間の摺動部にオイルを供給するようにしている。したがって、激しい摺動が行われる斜板１０８とシュー１０９との間に十分にオイルを供給することができ、圧縮機の信頼性を向上させることができる。

図１４は、図１３に示す斜板型圧縮機の他の例の全体構成を示す縦断面図である。図１３に示す斜板型圧縮機においては、オイル導入路１２４ａをシリンダブロック１１１に形成しているが、図１４に示す斜板型圧縮機３０１では、オイル導入路１２４ｂをシリンダブロック１１１に代えて駆動軸１０４に設けている。その他の構成は、段差１１０ａ、撹拌羽根１０５ｂを含めて図１３に示す斜板型圧縮機と同様であるので説明を省略する。

図１５は、本発明の第４の実施形態の斜板型圧縮機４００の全体構成を示す縦断面図である。本実施形態では、斜板１０８の構造を、上述した揺動斜板型圧縮機の旋回板と揺動斜板との関係のように、２枚の板状体をベアリングを介して重ね合わせた構造としており、斜板１０８とシュー１０９間にベアリングを入れて転がり化している。即ち、斜板１０８は斜板本体１０８Ａに円環状の副斜板１０８Ｂがラジアルベアリング１２６とスラストベアリング１２７を介して支持された構造となっている。この場合、斜板１０８は、当然回り止め機構を有していない。オイルと冷媒ガスとを分離して、オイルを斜板１０８とシュー１０９との摺動部に直接給油する給油構成については、図１３に示す斜板型圧縮機と同様であり、オイル導入路１２４ａはシリンダブロック１１１に設けられている。その他の構成については、段差１１０ａ、撹拌羽根１０５ｂを含めて図１３に示す第３の実施形態と同様であるので説明を省略する。

図１６は、図１５に示す斜板型圧縮機の他の例の全体構成を示す縦断面図である。この図１６に示す斜板型圧縮機４０１は、斜板１０８の構造としては図１５に示す斜板１０８を採用しており、シリンダブロック１１１にオイル導入路１２４ａも形成されている。しかしながら、この斜板型圧縮機４０１では、駆動軸１０４にもオイル導入路１２４ｂが形成されている。この場合には、オイルセパレータ１２１で分離され高圧貯油室１２２に蓄えられたオイルが、シリンダブロック１１１のオイル導入路１２４ａと駆動軸１０４のオイル導入路１２４ｂの両方から、斜板１０８とシュー１０９との摺動部に向けて噴出されるので、摺動部の一層良好な潤滑状態が期待でき、圧縮機の信頼性が向上する。なお、その他の構成については、段差１１０ａ、撹拌羽根１０５ｂを含めて図１５に示す斜板型圧縮機と同様であるので説明を省略する。

なお、上記実施の形態においては、可変容量型圧縮機について説明しているが、これに限る必要はなく、固定容量型の圧縮機でもよい。

また、上記実施の形態においては、フロン系冷媒であるＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）１３４ａの冷媒換算で３００ｃｃ以上の能力を確保できるようにすることが好ましい。これにより、バス等の空調装置に適用可能な大容量の圧縮機が得られる。なお、ＨＦＣ１３４ａの冷媒換算で３００ｃｃ以上とは、例えばＣＯ２冷媒の場合１００ｃｃ以上である。

本発明の第１の実施の形態である揺動斜板型圧縮機を示す図であって、最大吐出容量をもたらす状態を示す縦断面図。 図１に示す揺動斜板型圧縮機を示す図であって、最小吐出容量をもたらす状態を示す縦断面図。 図２中Ａ−Ａ線に沿う断面の一部を示す図。 図２中Ａ−Ａ線に沿う断面において実際の潤滑状態を示す図。 図１に示す揺動斜板型圧縮機の円板部及び撹拌羽根を示す斜視図。 図５に示す撹拌羽根の他の例を示す斜視図。 図１に示す揺動斜板型圧縮機の円板部及び撹拌羽根の他の例を示す正面図。 図７に示す円板部及び撹拌羽根を示す軸方向側面図。 図１に示す揺動斜板型圧縮機の円板部及び突起部のさらに他の例を示す正面図。 図９に示す円板部及び突起部を示す軸方向側面図。 本発明の第２の実施の形態である揺動斜板型圧縮機を示す図であって、最大吐出容量をもたらす状態を示す縦断面図。 図１１に示す揺動斜板型圧縮機を示す図であって、最小吐出容量をもたらす状態を示す縦断面図。 本発明の第３の実施の形態である斜板型圧縮機を示す縦断面図。 図１３に示す斜板型圧縮機の他の例を示す縦断面図。 本発明の第４の実施の形態である斜板型圧縮機を示す縦断面図。 図１５に示す斜板型圧縮機の他の例を示す縦断面図。

符号の説明

１ ハウジング
１ａ 段差
４ 駆動軸
４ｂ 撹拌羽根
４ｆ 撹拌羽根
４ｇ 突起
５ ドライブプレート
６ ワッブルプレート
７ 等速ジョイント
８ 中心軸
９ ピストン
１１ ラジアルベアリング
１３ ラジアルベアリング
１４ スラストベアリング
２１ シリンダボア
５２ ラジアルベアリング
５３ スラストベアリング
１００ 揺動斜板型圧縮機
１０４ 駆動軸
１０５ ラグプレート
１０５ｂ 撹拌羽根
１０８ 斜板
１０９ シュー
１１０ フロントハウジング
１１０ａ 段差
１１１ シリンダブロック
１１１ａ シリンダボア
１１２ ピストン
３００ 斜板型圧縮機

Claims (14)

1. ベアリングを介してハウジング（１１０）によって軸承された駆動軸（１０４）と、
   前記ハウジング（１１０）内に収納され、前記駆動軸（１０４）に連結されて回転し、前記駆動軸（１０４）に対して傾角可変に設けられた斜板（１０８）と、
   前記斜板（１０８）に連動し、前記斜板（１０８）の回転によって往復動作するピストン（１１２）と、
   前記ピストン（１１２）を収容するシリンダボア（１１１ａ）が穿設されたシリンダブロック（１１１）と、
   前記ピストン（１１２）に摺動かつ回転可能に配置され、前記斜板（１０８）を摺動可能に挟持することで、前記斜板（１０８）の回転運動を前記ピストン（１１２）の往復運動に変換する一対のシュー（１０９）と、
   を備えた圧縮機において、
   前記ハウジング（１１０）内壁に沿って循環移動している潤滑油を、ハウジング（１１０）の内方に向かわせる衝突壁（１１０ａ）を前記ハウジング（１１０）の内壁面に設けたことを特徴とする圧縮機。
2. ベアリング（１１，１３，１４）を介してハウジング（１）によって軸承された駆動軸（４）と、
   前記ハウジング（１）内に収納され、前記駆動軸（４）に連結されて回転し、前記駆動軸（４）に対して傾斜することができる旋回板（５）と、
   ベアリング（５２，５３）を介して前記旋回板（５）に連結され、前記旋回板（５）と同じ傾斜角度をとるが、回り止め機構（７）により回転は阻止される揺動斜板（６）と、
   前記揺動斜板（６）に連結されて前記駆動軸（４）の軸方向に往復運動するとともに、シリンダブロック（２）に形成されたシリンダボア（２１）内に挿入されて流体を吸引及び圧縮するピストン（９）と、
   前記旋回板（５）と前記揺動斜板（６）を支持するために、前記駆動軸（４）の延長線上において前記シリンダブロック（２）に支持される中心軸（８）と、
   を備えた圧縮機（１００）において、
   前記ハウジング（１）内壁に沿って循環移動している潤滑油を、ハウジング（１）の内方に向かわせる衝突壁（１ａ）を前記ハウジング（１）の内壁面に設けたことを特徴とする圧縮機。
3. ベアリングを介してハウジング（１１０）によって軸承された駆動軸（１０４）と、
   前記ハウジング（１１０）内に収納され、前記駆動軸（１０４）に連結されて回転し、前記駆動軸（１０４）に対して傾角可変に設けられた斜板（１０８）と、
   前記斜板（１０８）に連動し、前記斜板（１０８）の回転によって往復動作するピストン（１１２）と、
   前記ピストン（１１２）を収容するシリンダボア（１１１ａ）が穿設されたシリンダブロック（１１１）と、
   前記ピストン（１１２）に摺動かつ回転可能に配置され、前記斜板（１０８）を摺動可能に挟持することで、前記斜板（１０８）の回転運動を前記ピストン（１１２）の往復運動に変換する一対のシュー（１０９）と、
   を備えた圧縮機において、
   前記駆動軸（１０４）に設けられた円盤部（１０５）に突起（１０５ｂ）を設けたことを特徴とする圧縮機。
4. ベアリング（１１，１３，１４）を介してハウジング（１）によって軸承された駆動軸（４）と、
   前記ハウジング（１）内に収納され、前記駆動軸（４）に連結されて回転し、前記駆動軸（４）に対して傾斜することができる旋回板（５）と、
   ベアリング（５２，５３）を介して前記旋回板（５）に連結され、前記旋回板（５）と同じ傾斜角度をとるが、回り止め機構（７）により回転は阻止される揺動斜板（６）と、
   前記揺動斜板（６）に連結されて前記駆動軸（４）の軸方向に往復運動するとともに、シリンダブロック（２）に形成されたシリンダボア（２１）内に挿入されて流体を吸引及び圧縮するピストン（９）と、
   前記旋回板（５）と前記揺動斜板（６）を支持するために、前記駆動軸（４）の延長線上において前記シリンダブロック（２）に支持される中心軸（８）と、
   を備えた圧縮機（１００）において、
   前記駆動軸（４）に設けられた円盤部（４０）に突起（４ｂ，４ｆ，４ｇ）を設けたことを特徴とする圧縮機。
5. 前記駆動軸（１０４）に設けられた円盤部（１０５）に突起（１０５ｂ）を設けたことを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。
6. 前記駆動軸（４）に設けられた円盤部（４０）に突起（４ｂ）を設けたことを特徴とする請求項２に記載の圧縮機。
7. 前記衝突壁（１ａ，１１０ａ）は、その衝突面が前記駆動軸（４，１０４）の軸線を中心とする周回方向に対向する向きに形成されていることを特徴とする請求項１、請求項２、請求項５、請求項６のうちいずれか１項に記載の圧縮機。
8. 前記衝突壁（１ａ，１１０ａ）は、前記駆動軸（４，１０４）の軸線より上方に形成されていることを特徴とする請求項１、請求項２、請求項５、請求項６、請求項７のうちいずれか１項に記載の圧縮機。
9. 前記衝突壁（１ａ，１１０ａ）は、前記駆動軸（４，１０４）の回転方向を時計の回転方向とした場合に、９時から１２時の間に形成されていることを特徴とする請求項１、請求項２、請求項５、請求項６、請求項７、請求項８のうちいずれか１項に記載の圧縮機。
10. 前記突起（４ｂ，４ｆ，４ｇ，１０５ｂ）は、軸対象に配設されていることを特徴とする請求項３、請求項４、請求項５、請求項６のうちいずれか１項に記載の圧縮機。
11. 前記突起（４ｂ，４ｆ，１０５ｂ）は、羽根型に形成されていることを特徴とする請求項３、請求項４、請求項５、請求項６、請求項１０のうちいずれか１項に記載の圧縮機。
12. 前記ハウジング（１）の中央部に前記揺動斜板（６）の回転を阻止する回り止め機構部（７）をさらに備えたことを特徴とする請求項２、請求項４、請求項６のうちいずれか１項に記載の圧縮機。
13. 前記回り止め機構部は等速ジョイント（７）であることを特徴とする請求項１２に記載の圧縮機。
14. フロン系冷媒であるＨＦＣ１３４ａの冷媒換算で３００ｃｃ以上の能力を確保することができることを特徴とする請求項１ないし請求項１３のうちいずれか１項に記載の圧縮機。

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