JPH06147112A - 片側ピストン式可変容量圧縮機における潤滑構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】クランク室の底部に溜まった油を潤滑必要部位
へ効率よく供給し得る片側ピストン式可変容量圧縮機を
提供する。 【構成】フロントハウジング２内の回転軸６上には回転
支持体５が止着されている。回転支持体５の前面には傾
角規制突部５ｂ及び油かき上げ突部５ｃが突設されてい
る。回転支持体５内には油導入通路４２Ａ及び潤滑通路
４２Ｂが設けられている。油導入通路４２Ａは油かき上
げ突部５ｃのかき上げ端面５ｄから回転支持体５の背面
にわたっている。潤滑通路４２Ｂは油導入通路４２Ａの
途中から分岐して傾角規制突部５ｂの前端面上の油逃し
溝５ｂ₁ に接続している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、クランク室、吸入室、
吐出室及びこれら各室を接続するシリンダボアを区画形
成すると共に、回転軸の周りに複数のシリンダボアを配
列し、シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可
能に収容するハウジング内の回転軸上にスライド可能か
つ傾動可能に斜板を支持すると共に、回転軸上の回転支
持体に斜板を傾動可能に連係し、クランク室内の圧力と
吸入圧との片頭ピストンを介した差により斜板の傾角を
制御する片側ピストン式可変容量圧縮機における潤滑構
造に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の可変容量圧縮機では、クランク
室の圧力を高めると斜板傾角が減少して吐出容量が減
り、クランク室の圧力を減らすと斜板傾角が増大して吐
出容量が増える。即ち、クランク室は制御圧室であり、
クランク室の圧力は吐出圧領域の冷媒ガスを導入して制
御される。そのため、ハウジングから外部へ突出する回
転軸の周面に沿ったクランク室内の冷媒ガス漏洩を防止
するためにリップシールがハウジングと回転軸との間に
介在される。

【０００３】冷媒ガス中には油が混入しており、この油
が圧縮機内の潤滑必要部位の潤滑に供される。クランク
室の冷媒ガス漏洩を防止する前記リップシールも冷媒ガ
ス中の油によって潤滑される。しかし、吐出容量が少な
い状態では冷媒ガスの循環量が少なく、冷媒ガス中の油
だけでは前記リップシールの潤滑は不足する。

【０００４】実開昭５５−１７６４９２号公報の揺動式
圧縮機ではクランク室底部に溜まる貯留油を斜板の揺動
中心を決めるボールの摺接部位に供給する構成が開示れ
ている。クランク室の周壁にオイルディフレクタが設け
られており、オイルディフレクタから前記ボールの摺接
部位まで油通路が設けられている。ロータの回転によっ
てクランク室の周壁に沿ってかき上げられた油はオイル
ディフレクタによって油通路の入口まで集められ、油通
路に導入された油が前記ボールの摺接部位に供給され
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】オイルディフレクタの
所までかき上げられた油はロータの回転に伴う風圧によ
って油通路の入口まで導かれるが、その後は自重で油通
路内を流れ下るだけである。油通路は回転軸のラジアル
方向に設けてあり、その入口は周方向に対して直交する
方向を指向している。そのため、前記風圧は油通路の入
口に対して負圧として働き、油通路への油導入が難し
い。

【０００６】本発明は、クランク室の底部に溜まった油
を潤滑必要部位へ効率よく供給し得る片側ピストン式可
変容量圧縮機における潤滑構造を提供することを目的と
する。

【０００７】

【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
クランク室、吸入室、吐出室及びこれら各室を接続する
シリンダボアを区画形成すると共に、回転軸の周りに複
数のシリンダボアを配列し、シリンダボア内に片頭ピス
トンを往復直線運動可能に収容するハウジング内の回転
軸上にスライド可能かつ傾動可能に斜板を支持すると共
に、回転軸上の回転支持体に斜板を傾動可能に連係し、
クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介した
差により斜板の傾角を制御する片側ピストン式可変容量
圧縮機を対象とし、前記回転支持体の周縁側に油かき上
げ部を設けると共に、回転支持体内に油導入通路を設
け、前記油かき上げ部に前記油導入通路の導入口を設け
ると共に、回転支持体の回転方向に前記導入口を向け、
圧縮機内の潤滑必要部位と前記油導入通路とを潤滑通路
で接続した。

【０００８】

【作用】回転支持体の回転に伴って油かき上げ部がクラ
ンク室底部の貯留油をかき上げる。油かき上げ部によっ
てかき上げられた油は油かき上げ部上の導入口から油導
入通路へ入る。導入口は回転支持体の回転方向を向いて
周回するため、クランク室内の冷媒ガスが導入口へ流入
する。この冷媒ガスの流入作用が油導入通路内の油に対
して押し込み圧として働く。従って、油導入通路内の油
が前記押し込み圧によって潤滑通路を通って圧縮機内の
潤滑必要部位へ送られる。

【０００９】

【実施例】以下、本発明を具体化した一実施例を図１〜
図６に基づいて説明する。図１に示すように圧縮機全体
のハウジングの一部となるシリンダブロック１の前端に
はフロントハウジング２が接合されている。シリンダブ
ロック１の後端にはリヤハウジング３がバルブプレート
１６、弁形成プレート１７Ａ，１７Ｂ及びリテーナ形成
プレート１８を介して接合固定されている。フロントハ
ウジング２内にはアンギュラベアリング４が取り付けら
れている。アンギュラベアリング４には円板状の回転支
持体５が支持されており、回転支持体５には回転軸６が
止着されている。アンギュラベアリング４は回転軸６に
作用するスラスト方向の荷重及びラジアル方向の荷重の
両方を回転支持体５を介して受け止める。

【００１０】図２及び図３に示すように回転支持体５の
前面には支持アーム５ａ、傾角規制突部５ｂ及び油かき
上げ突部５ｃが突設されている。回転支持体５内には油
導入通路４２Ａ及び潤滑通路４２Ｂが設けられている。
油導入通路４２Ａは油かき上げ突部５ｃのかき上げ端面
５ｄから回転支持体５の背面にわたっている。又、潤滑
通路４２Ｂは油導入通路４２Ａの途中から分岐して傾角
規制突部５ｂの前端面にわたっている。傾角規制突部５
ｂの前端面には油逃し溝５ｂ₁ が凹設されている。潤滑
通路４２Ｂは油逃し溝５ｂ₁ 上に接続している。

【００１１】油かき上げ突部５ｃの端面５ｄは回転軸６
の軸線を通る平面上にあり、回転支持体５は図２の矢印
Ｐ方向に回転する。従って、油導入通路４２Ａの導入口
４２ａは回転支持体５の回転方向を向いている。又、油
かき上げ突部５ｃの端面５ｄの外縁５ｄ₁ はフロントハ
ウジング２の内周壁に近接している。

【００１２】回転軸６の前端はクランク室２ａからフロ
ントハウジング２を介して外部へ突出しており、この突
出端部にはプーリ７が螺着されている。プーリ７はベル
ト７ａを介して車両エンジンに作動連結されている。回
転軸６の前端部とフロントハウジング２との間にはリッ
プシール５３が介在されている。リップシール５３はク
ランク室２ａ内の圧力洩れを防止する。

【００１３】リップシール５３の取り付け位置には環状
の潤滑通路４３が設けられており、油導入通路４２Ａは
潤滑通路４３に接続している。又、潤滑通路４３には潤
滑通路４４が接続されている。潤滑通路４４はアンギュ
ラベアリング４の潤滑のためのものである。

【００１４】シリンダブロック１の中心部にはスプール
８が回転軸６の軸線方向へスライド可能に嵌入収容され
ている。スプール８は、大径筒部８ａと小径筒部８ｂと
からなり、回転軸６の後端部が大径筒部８ａ内に突入し
ている。この突入端部はラジアルベアリング９を介して
スプール８に回転可能に支持されている。ラジアルベア
リング９は回転軸６に対してスライド可能である。小径
筒部８ｂの内端と回転軸６の後端との間には復帰ばね２
１が介在されており、スプール８は復帰ばね２１のばね
作用によってバルブプレート１６に常には押接されてい
る。スプール８がバルブプレート１６に接している場合
には大径筒部８ａの端面はシリンダブロック１の端面に
一致する。

【００１５】リヤハウジング３には傾角復帰用電磁ソレ
ノイド３６が収容されている。傾角復帰用電磁ソレノイ
ド３６の励磁によって固定鉄芯３７側に吸着される可動
鉄芯３８はバルブプレート１６に当接しているスプール
８をバルブプレート１６から離間する。スプール８がバ
ルブプレート１６から離間した場合には大径筒部８ａの
端面はシリンダブロック１の端面からクランク室２ａへ
突出する。

【００１６】回転軸６には球面状の斜板支持体１０がス
ライド可能に支持されており、斜板支持体１０には斜板
１１が回転軸６の軸線方向へ傾動可能に支持されてい
る。斜板１１には連結片１２Ａ，１２Ｂが止着されてい
る。図２に示すように連結片１２Ａ，１２Ｂには一対の
ガイドピン１３，１４が止着されており、支持アーム５
ａには支持ピン１５が回動可能に貫通支持されている。

【００１７】一対のガイドピン１３，１４は支持アーム
５ａから左右両側に突出する支持ピン１５の両突出端部
にスライド可能に嵌入されている。支持アーム５ａ上に
回動可能に支持された支持ピン１５と一対のガイドピン
１３，１４との連係により斜板１１が斜板支持体１０を
中心に回転軸６の軸線方向へ傾動可能かつ回転軸６と一
体的に回転可能である。支斜板１１の傾動は、支持ピン
１５とガイドピン１３，１４とのスライドガイド関係、
斜板支持体１０のスライド作用及び斜板支持体１０の支
持作用により案内される。

【００１８】斜板１１の最大傾角は回転支持体５の傾角
規制突部５ｂと斜板１１との当接によって規制される。
又、斜板１１の最小傾角はスプール８と斜板支持体１０
との当接によって規制される。スプール８がバルブプレ
ート１６に当接しているときの斜板１１の最小傾角は０
°となる。

【００１９】シリンダブロック１内には複数のシリンダ
ボア１ａがクランク室２ａに接続するように貫設されて
おり、各シリンダボア１ａ内には片頭ピストン１９が収
容されている。片頭ピストン１９の首部１９ａには一対
のシュー２０が嵌入されている。斜板１１の周縁部は両
シュー２０間に入り込み、斜板１１の両面には両シュー
２０の端面が接する。従って、斜板１１の回転運動がシ
ュー２０を介して片頭ピストン１９の前後往復揺動に変
換され、片頭ピストン１９がシリンダボア１ａ内を前後
動する。

【００２０】図１及び図５に示すようにリヤハウジング
３内には吸入室３ａ及び吐出室３ｂが区画形成されてい
る。バルブプレート１６上には吸入ポート１６ａ及び吐
出ポート１６ｂが形成されており、弁形成プレート１７
Ａ，１７Ｂ上には吸入弁１７ａ及び吐出弁１７ｂが形成
されている。吸入室３ａ内の冷媒ガスは片頭ピストン１
９の復動動作により吸入ポート１６ａから吸入ポート１
７ａを押し退けてシリンダボア１ａ内へ流入する。シリ
ンダボア１ａ内へ流入した冷媒ガスは片頭ピストン１９
の往動動作により吐出ポート１６ｂから吐出弁１７ｂを
押し退けて吐出室３ｂへ吐出される。吐出弁１７ｂはリ
テーナ形成プレート１８上のリテーナ１８ａに当接して
開度規制される。

【００２１】図１、図５及び図６に示すようにシリンダ
ブロック１の上面には吐出フランジ３９が形成されてお
り、吐出フランジ３９内には排出口１ｃが設けられてい
る。排出口１ｃは外部冷媒回路を経由して導入口１ｄに
接続している。

【００２２】排出口１ｃ内には油分離孔３９ａが凹設さ
れている。油分離孔３９ａは断面円形状に形成されてい
る。油分離孔３９ａは吐出通路４０を介して吐出室３ｂ
に連通しており、吐出室３ｂ内の冷媒ガスが油分離孔３
９ａ内へ吐出吹付される。吐出通路４０は断面円形の油
分離孔３９ａの偏心位置を指向しており、吐出通路４０
から吐出する冷媒ガスは油分離孔３９ａの円周壁面３９
ｃに沿うように油分離孔３９ａに吹き付けられる。

【００２３】冷媒ガス中にはミスト状油が混入してお
り、この油が油分離孔３９ａに対する冷媒ガスの吹付に
よって冷媒ガスから分離する。吐出通路４０から油分離
孔３９ａに吐出する冷媒ガスは油分離孔３９ａの円周壁
面３９ｃに沿って旋回し、冷媒ガス中の油が遠心分離さ
れる。油分離孔３９ａの底部３９ｂは吐出通路４０の出
口よりも下方にあり、冷媒ガスから遠心分離された油が
底部３９ｂに溜まる。即ち、底部３９ｂは油貯留室３９
ｂとなる。吐出冷媒ガスは排出口３６ｂから外部冷媒回
路へ流出し、分離油は油分離孔３９ａにとどまる。

【００２４】片頭ピストン１９のストロークはクランク
室２ａ内の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との片頭
ピストン１９を介した差圧に応じて変わる。即ち、圧縮
容量を左右する斜板１１の傾角が変化する。クランク室
２ａと吸入室３ａとは絞り通路１ｂを介して連通してお
り、クランク室２ａ内の冷媒ガスが絞り通路１ｂを介し
て吸入室３ａへ流出する。クランク室２ａ内の圧力はシ
リンダブロック１及びフロントハウジング２の下壁に取
り付けられた制御弁２２により制御される。

【００２５】図４に基づいて制御弁２２の内部構成を説
明する。ソレノイドハウジング２３にはソレノイド２４
及び固定鉄芯２５が収容固定されている。固定鉄芯２５
の中心軸線上にはガイドロッド２６がスライド可能に貫
通支持されている。ガイドロッド２６には可動鉄芯２７
が止着されており、ガイドロッド２６のガイド作用によ
り固定鉄芯２５に対して接離可能である。可動鉄芯２７
の移動範囲は固定鉄芯２５とソレノイドハウジング２３
のばね受け２３ａとの間に規制される。ガイドロッド２
６の一端にはばね受け２６ａが形成されており、ばね受
け２６ａとソレノイドハウジング２３の端壁２３ｂとの
間には弁開放強制ばね４９が介在されている。可動鉄芯
２７は弁開放強制ばね４９のばね作用によって固定鉄芯
２５から離間する方向へ付勢されている。

【００２６】ソレノイドハウジング２３にはバルブハウ
ジング２８が結合固定されており、バルブハウジング２
８内には球状の弁体２９が収容されている。バルブハウ
ジング２８には吐出圧導入ポート２８ａ、吸入圧導入ポ
ート２８ｂ及び制御ポート２８ｃが設けられている。吐
出圧導入ポート２８ａは吐出圧導入通路３０を介して吐
出室３ｂに連通しており、吸入圧導入ポート２８ｂは吸
入圧導入通路３１を介して吸入室３ａに連通している。
制御ポート２８ｃは制御通路３２を介してクランク室２
ａに連通している。

【００２７】バルブハウジング２８の端壁と弁体２９と
の間には復帰ばね３３が介在されており、弁体２９は弁
孔２８ｄを閉塞する方向へ復帰ばね３３のばね作用を受
ける。弁孔２８ｄが閉塞されると吐出圧導入ポート２８
ａと制御ポート２８ｃとの連通が遮断される。

【００２８】ソレノイドハウジング２３とバルブハウジ
ング２８との間にはダイヤフラム３４が介在されてい
る。バルブハウジング２８内には押圧ロッド３５が吸入
圧導入ポート２８ｂと制御ポート２８ｃとを常に遮断す
るようにスライド可能に収容されている。押圧ロッド３
５の一端はダイヤフラム３４に止着されている。ばね受
け２３ａとダイヤフラム３４との間には押圧ばね５０が
介在されている。押圧ばね５０はダイヤフラム３４を介
して吸入圧力に対抗する。押圧ロッド３５は押圧ばね５
０のばね作用によって常に弁体２９に当接している。

【００２９】図４に示すように弁体２９が弁孔２８ｄを
閉塞しており、かつ可動鉄芯２７が固定鉄芯２５に接し
ている状態では、ガイドロッド２６はダイヤフラム３４
から僅かに離間している。ソレノイド２４が消磁してい
るときには、可動鉄芯２７が弁開放強制ばね４９のばね
作用によってばね受け２３ａに当接する。この当接状態
ではガイドロッド２６が押圧ロッド３５を弁体２９側に
押しており、図４に鎖線で示すように弁体２９の弁開度
が最大となる。

【００３０】油貯留室３９ｂは油回収通路４１を介して
吐出圧導入ポート２８ａに連通している。吐出圧導入ポ
ート２８ａから弁孔２８ｄに至る制御弁２２内の領域は
吐出圧領域であり、油貯留室３９ｂは油回収通路４１を
介してこの吐出圧領域に連通している。

【００３１】図１の状態ではソレノイド２４及び傾角復
帰用電磁ソレノイド３６はいずれも励磁状態にある。ソ
レノイド２４の励磁状態では可動鉄芯２７が固定鉄芯２
５に吸着されており、ガイドロッド２６がダイヤフラム
３４から離間している。この離間状態のもとにダイヤフ
ラム３４が吸入圧導入ポート２８ｂから導入される吸入
圧力の変動に応じて変位し、この変位が押圧ロッド３５
を介して弁体２９に伝えられる。吸入圧力が高い（冷房
負荷が大きい）場合には、ダイヤフラム３４が押圧ばね
５０のばね作用に抗してガイドロッド２６側へ撓み変形
し、弁体２９の弁開度が小さくなる。クランク室２ａ内
の圧力が吸入圧力より高い場合にはクランク室２ａ内の
冷媒ガスは絞り通路１ｂを経由して吸入室３ａへ流出し
ている。そのため、弁体２９の弁開度が小さくなれば吐
出圧導入通路３０を介した吐出室３ｂからの高圧冷媒ガ
ス流量が僅か、あるいは零となる。従って、クランク室
２ａ内の圧力が低下し、斜板傾角が大きくなる。逆に、
吸入圧力が低い（冷房負荷が小さい）場合には、ダイヤ
フラム３４が押圧ばね５０のばね作用によって弁体２９
側へ撓み変形し、弁体２９の弁開度が大きくなる。弁体
２９の弁開度が大きくなれば吐出圧導入通路３０を介し
た吐出室３ｂからの高圧冷媒ガス流量が多くなる。従っ
て、クランク室２ａ内の圧力が上昇し、斜板傾角が小さ
くなる。

【００３２】油分離室３９ａは吐出圧領域であり、油貯
留室３９ｂに溜まっている油面には吐出圧が加わってい
る。従って、弁孔２８ｄを通過する冷媒流量が多くなる
と、油貯留室３９ｂに溜まっている油も油回収通路４１
を経由して吐出圧導入ポート２８ａ内へ流れ下り、弁孔
２８ｄを通ってクランク室２ａ内へ流入する。

【００３３】回転支持体５は図２の矢印Ｐ方向に回転す
る。クランク室２ａの底部の油貯留量が多い場合には油
導入通路４２Ａの導入口４２ａが貯留油中に突入し、貯
留油が油導入通路４２Ａ内へ入り込む。導入口４２ａは
回転支持体５の回転に伴って貯留油中に繰り返し突入
し、油導入通路４２Ａ内の油には導入口４２ａの突入毎
に押し込み圧が生じる。従って、油導入通路４２Ａ内の
油が前記押し込み圧によって潤滑通路４３及び潤滑通路
４２Ｂへ送られる。潤滑通路４３へ送りこまれた油はリ
ップシール５３及びアンギュラベアリング４を潤滑す
る。潤滑通路４２Ｂへ送りこまれた油は傾角規制突部５
ｂの前端面に洩れ出る。斜板１１と傾角規制突部５ｂと
が当接しているときには潤滑通路４２Ｂへ送りこまれた
油は油逃し溝５ｂ₁ を通ってクランク室２ａへ還流す
る。

【００３４】導入口４２ａがクランク室２ａ底部の貯留
油中に突入し得ないぐらいに油貯留量が少ない場合に
も、油かき上げ突部５ｃのかき上げ端面５ｄが貯留油を
かき上げる。かき上げ端面５ｄの外縁５ｄ₁ はフロント
ハウジング２の内周壁面に接近して周回する。そのた
め、油かき上げ端面５ｄによって掬い上げられた油が外
縁５ｄ₁ とフロントハウジング２の内周壁面との間から
洩れ落ちる割合が少なくなり、その分だけ導入口４２ａ
へ導入される油量が増える。そして、回転支持体５の回
転方向Ｐへ導入口４２ａが周回しているため、クランク
室２ａ内の冷媒ガスが油導入通路４２Ａ内へ流入する。
導入口４２ａへ導入された油は冷媒ガスの流入作用によ
って油導入通路４２Ａ内へ押し込められる。

【００３５】従って、クランク室２ａ底部の貯留油は油
かき上げ突部５ｃのかき上げ作用によってリップシール
５３、アンギュラベアリング４及び傾角規制突部５ｂの
前端面の潤滑に効率よく供される。

【００３６】斜板傾角が吸入圧の変動に応じて制御され
ている場合には、斜板１１と傾角規制突部５ｂとの当接
が繰り返される。圧縮機の軽量化のために回転支持体５
及び斜板１１をアルミニウム製とした場合、斜板１１と
傾角規制突部５ｂとの繰り返し当接によってこの当接部
位が磨耗する。この摩耗が生じると最大吐出容量が変わ
ってしまう。傾角規制突部５ｂの前端面に供給される油
はこの摩耗を防止し、最大吐出容量の変化を防止する。

【００３７】ソレノイド２４が消磁すると可動鉄芯２７
が弁開放強制ばね４９のばね作用により固定鉄芯２５か
ら離間してばね受け２３ａに当接する。この可動鉄芯２
７の移動により弁体２９の弁開度が最大となり、クラン
ク室２ａ内の圧力が急激に上昇する。又、傾角復帰用電
磁ソレノイド３６が消磁すると、スプール８が復帰ばね
２１のばね作用によってバルブプレート１６に移動当接
する。この移動当接により大径筒部８ａの端面がシリン
ダブロック１の端面に一致する。従って、クランク室２
ａ内の急激な昇圧及スプール８の移動により斜板１１の
傾角が直ちに０°となる。従って、吐出容量は零とな
り、クラッチ装着式の圧縮機においてクラッチを遮断し
たときの圧縮機無負荷状態と同じ状態が得られる。この
圧縮機無負荷状態によって車両用エンジンの全出力が車
両駆動に向けられる。

【００３８】このような圧縮機無負荷状態への移行は空
調ＯＦＦ時、車両加速時等の場合に行われる。このよう
なクラッチレス構造の圧縮機では、回転軸６の周面に沿
ったクランク室２ａからの冷媒ガス洩れを防止するリッ
プシール５３の使用条件は過酷である。即ち、車両エン
ジンが駆動している限り回転軸６は回転しており、この
ような長期回転継続では給油不足が回転軸６との摺接に
起因するリップシール５３の劣化を早める。特に、斜板
傾角を零にする際にはクランク室２ａ内が吐出圧相当ま
で急激に高められるため、給油不足はリップシール５３
によるシール性能の相対的な低下をもたらす。

【００３９】本実施例では回転支持体５の回転によって
かき上げられた油がリップシール５３に常時供給される
ことにより、リップシール５３のシール性能が大幅に向
上する。従って、斜板傾角を零にするためにクランク室
２ａ内を吐出圧相当まで急激に高めた場合にも、クラン
ク室２ａ内の高圧冷媒ガスが回転軸６の周面とリップシ
ール５３との間から漏洩することはない。又、回転軸６
が長期にわたって回転継続する状態が通常状態となる本
実施例のクラッチレス構造においても、回転軸６との摺
接に起因するリップシール５３の劣化が抑制され、リッ
プシール５３の耐久期間が伸びる。

【００４０】吐出容量が零になったとは言え、アンギュ
ラベアリング４における転がり抵抗が大きければ圧縮機
負荷は残り、吐出容量零状態における動力損失が大きく
なる。本実施例では斜板傾角零になるときには制御弁２
２の弁孔２８ｄが最大開度となり、クランク室２ａ内の
圧力が吐出圧相当まで急激に上昇する。弁孔２８ｄの最
大開度は暫く続くため、油貯留室３９ｂ内の貯留油が全
てクランク室２ａへ回収される。このように回収された
油がアンギュラベアリング４の潤滑に使われ、アンギュ
ラベアリング４における転がり抵抗の抑制に供される。
従って、油分離孔３９ａの存在は、クラッチ装着式の圧
縮機においてクラッチを遮断したときの圧縮機無負荷状
態に斜板傾角零における圧縮機負荷状態を近づけること
に寄与し、吐出容量零状態における動力損失が抑制され
る。

【００４１】斜板１１の傾角が０°となった状態で圧縮
機を運転しても吐出容量が零となるため、圧縮機内及び
外部冷媒回路内の冷媒ガス圧は均一になる。そのため、
クランク室２ａ内の圧力を低下させて斜板１１を傾ける
ことはできない。本実施例では傾角復帰用電磁ソレノイ
ド３６を励磁することによって斜板１１が傾けられる。

【００４２】本発明は勿論前記実施例にのみ限定される
ものではなく、例えばクラッチを備えた片側ピストン式
可変容量圧縮機にも適用できる。

【００４３】

【発明の効果】以上詳述したように本発明は、回転支持
体の回転に伴って油かき上げ部によってクランク室底部
の貯留油をかき上げ、回転支持体の回転方向を向いた導
入口から油導入通路へ油を導入するようにしたので、ク
ランク室底部の貯留油を効率良く圧縮機内の潤滑必要部
位へ供給し得るという優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明を具体化した一実施例の圧縮機全体の
側断面図である。

【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。

【図３】 回転支持体の斜視図である。

【図４】 制御弁の側断面図である。

【図５】 図１のＢ−Ｂ線断面図である。

【図６】 図１のＣ−Ｃ線断面図である。

【符号の説明】

２ａ…クランク室、５…回転支持体、５ｃ…油かき上げ
突部、１１…斜板、４２Ａ…油導入通路、４２ａ…導入
口、４２Ｂ，４３，４４…潤滑通路。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 横野 智彦 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】クランク室、吸入室、吐出室及びこれら各
   室を接続するシリンダボアを区画形成すると共に、回転
   軸の周りに複数のシリンダボアを配列し、シリンダボア
   内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジ
   ング内の回転軸上にスライド可能かつ傾動可能に斜板を
   支持すると共に、回転軸上の回転支持体に斜板を傾動可
   能に連係し、クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピス
   トンを介した差により斜板の傾角を制御する片側ピスト
   ン式可変容量圧縮機において、 前記回転支持体の周縁側に油かき上げ部を設けると共
   に、回転支持体内に油導入通路を設け、前記油かき上げ
   部に前記油導入通路の導入口を設けると共に、回転支持
   体の回転方向に前記導入口を向け、圧縮機内の潤滑必要
   部位と前記油導入通路とを潤滑通路で接続した片側ピス
   トン式可変容量圧縮機における潤滑構造。