JP2007197782A - Manufacturing method of hot dip metal coated steel strip - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、溶融めっきプロセスにおいて、スプラッシュ飛散を軽減し、またエッジオーバーコートを防止できる溶融金属めっき鋼帯の製造方法に関するものである。 The present invention relates to a method for producing a hot-dip metal-plated steel strip capable of reducing splash scattering and preventing edge overcoat in a hot-dip plating process.
連続溶融めっきプロセス等においては、図８に示すように、一般的に溶融金属が満たされているめっき浴８に鋼帯Ｓを浸漬させシンクロール７で方向転換した後、該鋼帯Ｓを鉛直上方に引き上げる工程の後に、鋼帯表面に付着した溶融金属が板幅方向および板長手方向に均一に所定のめっき厚になるように、この鋼帯Ｓを挟んで対向して設けた鋼帯幅方向に延在するガスワイピングノズル１から加圧気体を鋼帯上に噴出させて、余剰な溶融金属を絞り取り、溶融金属の付着量（めっき付着量）を制御するガスワイピング装置が設けられている。
In a continuous hot dipping process or the like, as shown in FIG. 8, the steel strip S is generally immersed in a
ガスワイピングノズル１は、多様な鋼帯幅に対応すると同時に鋼帯引き上げ時の幅方向のズレなどに対応するため、通常、鋼帯幅より長く、すなわち鋼帯Ｓの幅端部より外側まで延びている。このようなガスワイピング装置では、鋼帯エッジ部に衝突する噴流がやや外側を向いてしまって衝突力が減少するために、鋼帯エッジ部のめっき厚が中央部に比べて厚くなるエッジオーバーコートが発生したり、鋼帯Ｓに衝突した噴流の乱れによって鋼帯下方に落下する溶融金属が周囲に飛び散る、いわゆるスプラッシュが発生したりして、鋼帯の表面品質の低下を招く。
The
また、連続プロセスにおいて、生産量を増加させるには、鋼帯通板速度を増加させればよいが、連続溶融めっきプロセスにおいてガスワイピング方式でめっき付着量を制御する場合、溶融金属の粘性により、ライン速度の増加に伴って鋼帯のめっき浴通過直後の初期付着量が増加するため、めっき付着量を一定範囲内に制御するには、ワイピングガス圧力をより高圧に設定せざるを得ず、それによってスプラッシュが大幅に増加し、良好な表面品質を維持できなくなる。 Moreover, in order to increase the production amount in the continuous process, the steel plate passing speed may be increased. However, in the case of controlling the coating amount by the gas wiping method in the continuous hot dipping process, due to the viscosity of the molten metal, As the line speed increases, the initial adhesion amount immediately after passing through the plating bath of the steel strip increases, so to control the plating adhesion amount within a certain range, the wiping gas pressure must be set to a higher pressure, As a result, the splash is greatly increased and good surface quality cannot be maintained.
上記の問題を解決するため、鋼帯両端部近傍に気体ノズルを設ける方法や、鋼帯両端部延長面上に位置するバッフルプレートを設けて鋼帯の表裏面から噴射されるガス同士の衝突を遮断する方法が以下の通り開示されている。 In order to solve the above problems, a method of providing a gas nozzle in the vicinity of both ends of the steel strip, or a baffle plate positioned on the extension surface of both ends of the steel strip to provide collision between gases injected from the front and back surfaces of the steel strip. A method of blocking is disclosed as follows.
特許文献１には、図９に示すように、主ノズル（ワイピングノズル）１１下方の鋼帯Ｓ幅方向延長線上に設けたサイドノズル１２により、鋼帯エッジ部に付着する余剰の溶融金属のワイピングを行った後、主ノズル１１によりガスワイピングを行う方法が開示されている。
In
特許文献２には、図１０に示すように、鋼帯Ｓと平行な向きの垂直板部２１とその下側縁に形成されたガス流を傾斜させる傾斜部２２を有し、鋼帯側端部には鋼帯Ｓへの流れを遮断する突起条２３が形成されたバッフルプレート２０を用いてガスワイピングを行う方法が開示されている。
As shown in FIG. 10,
特許文献３には、図１１に示すように、鋼帯Ｓの幅方向延長面に設けたバッフルプレート３０への溶融金属の付着を防止するべく、バッフルプレート３０の鋼帯側端部３１に下向きのガスノズル３２を設ける方法、前記鋼帯側端部３１の内部に冷却部（図示なし）を設ける方法、前記鋼帯側端部３１を溶融金属との濡れ性が小さい材質で構成する方法、あるいは上記の方法を組み合わせる方法が開示されている。
In Patent Document 3, as shown in FIG. 11, in order to prevent adhesion of molten metal to the
特許文献４には、図１２に示すように、バッフルプレート４０の鋼帯側コーナー下部に、鋼帯エッジ付近のワイピングノズル４１からの噴射ガスの流れを内向きに変える傾斜ガイド４２を設けて騒音とスプラッシュの発生を防止する方法が開示されている。
ところが、特許文献１に開示された方法では、斜め内向きのサイドノズル１２から噴射されたガスと、主ノズル１１から噴射され鋼帯Ｓに衝突した後に下方（めっき浴方向）に流れるガスが合流し、相対的にガスの乱れが増大するため、エッジオーバーコートは低減するものの、溶融金属のスプラッシュが大量発生してしまう問題があった。また、ワイピングノズル１１噴射口付近で発生したスプラッシュが前記サイドノズル１２につらら状に堆積して鋼帯に付着するため、安定操業できなかった。
However, in the method disclosed in
特許文献２に開示された方法では、発生したスプラッシュがバッフルプレート２０の傾斜部２２に堆積し、その塊が鋼帯Ｓに飛んできて欠陥になる問題があった。また、バッフルプレート２０の鋼帯側端部に突起条２３を設けると、鋼帯Ｓの幅方向中央部から端部に流れたワイピングガスが突起条２３により遮断されて大規模な渦が発生するため、スプラッシュが大量に発生することがわかった。
In the method disclosed in
特許文献３に開示された方法では、バッフルプレート３０にスプラッシュが付着しにくいものの、バッフルプレート３０の鋼帯側端部３１に発生する渦によるガスの乱れはなくならないため、スプラッシュおよびエッジオーバーコートの低減効果には限界があった。
In the method disclosed in Patent Document 3, although splash does not easily adhere to the
特許文献４に開示された方法では、特許文献１と同様に、内向きのガス流れを発生させてもガスの乱れが増加するためスプラッシュの発生は多く、また傾斜ガイド４２上部に堆積したスプラッシュが鋼帯に付着して粒状の表面欠陥の原因となる問題があった。
In the method disclosed in Patent Document 4, as in
本発明は、上記の問題点を解決し、バッフルプレートによるガスの乱れを低減させることでスプラッシュの発生を低減させ、同時に鋼帯両端部でのワイピングガスの衝突圧力の減衰を無くすことにより、エッジオーバーコートを防止し、幅方向でのめっき付着量の均一性に優れる溶融めっき鋼帯の製造方法を提供することを目的とする。 The present invention solves the above-mentioned problems, reduces the occurrence of splash by reducing the gas turbulence caused by the baffle plate, and at the same time eliminates the attenuation of the collision pressure of the wiping gas at both ends of the steel strip. An object of the present invention is to provide a method for producing a hot-dip galvanized steel strip that prevents overcoating and is excellent in the uniformity of the coating amount in the width direction.
上記課題を解決する本発明の手段は次のとおりである。
（１）溶融金属めっき浴から連続的に引き上げられる鋼帯の表面に、鋼帯を挟んでその両面に対向配置したガスワイピングノズルからガスを吹き付けて付着金属の厚さを制御する溶融金属めっき鋼帯の製造方法において、前記鋼帯の幅方向両側端部近傍の鋼帯延長面上に、ガスワイピングノズルから噴射されたガス同士の衝突を遮断するバッフルプレートを設けるとともに、該バッフルプレートの板厚は、めっき浴方向に向かって薄くなるようにすることを特徴とする溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
（２）（１）に記載の溶融金属めっき鋼帯の製造方法において、前記バッフルプレートのガスワイピングノズルから噴射されたガス同士が衝突する位置よりも上方に、該バッフルプレートの厚みよりも幅が広い邪魔板を取り付けることを特徴とする溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
Means of the present invention for solving the above-mentioned problems are as follows.
(1) Molten metal-plated steel that controls the thickness of the deposited metal by blowing a gas from a gas wiping nozzle that is placed opposite to both sides of the steel strip across the surface of the steel strip that is continuously pulled up from the molten metal plating bath In the strip manufacturing method, a baffle plate is provided on the steel strip extension surface in the vicinity of both end portions in the width direction of the steel strip, and a baffle plate for blocking the collision of the gas injected from the gas wiping nozzle is provided. Is a method for producing a hot-dip metal-plated steel strip, characterized in that the thickness decreases toward the plating bath.
(2) In the method for manufacturing a molten metal-plated steel strip according to (1), the width of the baffle plate is wider than the thickness of the baffle plate above the position where the gas injected from the gas wiping nozzle of the baffle plate collides with each other. A method for producing a molten metal-plated steel strip, characterized by attaching a wide baffle plate.
本発明によれば、バッフルプレートによるガスの乱れが低減することにより、スプラッシュを防止でき、また鋼帯端部における下方へのガス流れを増加させることでエッジオーバーコートを防止できる。 According to the present invention, it is possible to prevent the splash by reducing the gas turbulence caused by the baffle plate, and it is possible to prevent the edge overcoat by increasing the gas flow downward at the end of the steel strip.
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。図１は、本発明の実施に使用するガスワイピング装置の実施形態を示す図で、ガスワイピングノズルの鋼帯端部近傍部分を示す概略斜視図である。図１において、１はガスワイピングノズル、２はバッフルプレート、Ｓは鋼帯である。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic perspective view showing an embodiment of a gas wiping apparatus used for carrying out the present invention, and showing a portion near a steel strip end portion of a gas wiping nozzle. In FIG. 1, 1 is a gas wiping nozzle, 2 is a baffle plate, and S is a steel strip.
ガスワイピングノズル１は鋼帯Ｓを挟んでその両面に対向配置され、鋼帯Ｓの幅方向の延長面上にバッフルプレート２が配置されている。バッフルプレート２は、板厚がめっき浴方向に向かって徐々に薄くなり、先端部は尖っている。
The
図２は、ガスワイピング装置の真横からみたときのバッフルプレート形状によるワイピングガスの流れを示す図で、（ａ）は単純な平板のバッフルプレートにおけるワイピングガスの流れ、（ｂ）は図１の装置で用いられているバッフルプレートにおけるワイピングガスの流れを示す。ワイピングガスは、バッフルプレートに衝突した後、上方に向かう上昇流と下方に向かう下降流に分かれる。スプラッシュに影響するのは下降流であるため、図２（ａ）、（ｂ）ではガス流れはバッフルプレートに衝突したガスの下降流のみを示した。 FIG. 2 is a diagram showing the flow of wiping gas due to the baffle plate shape when viewed from the side of the gas wiping device, where (a) shows the flow of wiping gas in a simple flat baffle plate, and (b) shows the device of FIG. The flow of the wiping gas in the baffle plate used in FIG. After the wiping gas collides with the baffle plate, the wiping gas is divided into an upward flow going upward and a downward flow going downward. Since it is the downward flow that affects the splash, in FIGS. 2 (a) and 2 (b), only the downward flow of the gas colliding with the baffle plate is shown.
単純な平板（厚さ：４〜１０ｍｍ）のバッフルプレートは、図２（ａ）に示すように、ガスワイピング装置の真横から見たときの形状が矩形であり、バッフルプレート２−１の下端部で渦が発生し、これが鋼帯端部に影響してきてスプラッシュが発生する。板厚がめっき浴方向に向かって徐々に薄くなり、先端部が尖っているバッフルプレートでは、図２（ｂ）に示すように、バッフルプレート２表裏のガスの合流がスムーズになることで、めっき浴方向の流れに対して乱れが少なく抑えられ、鋼板端部のガスの乱れが低下し、溶融金属のスプラッシュの発生がより少なくなるとともに、ワイピングガスの鋼帯端部における衝突圧力の低下を防止できることから、エッジオーバーコートも低減し、鋼帯幅方向のめっき付着量分布を均一にできる。 The simple flat plate (thickness: 4 to 10 mm) baffle plate has a rectangular shape when viewed from the side of the gas wiping device, as shown in FIG. 2A, and the lower end of the baffle plate 2-1. A vortex is generated at this point, which affects the end of the steel strip and causes splash. In the baffle plate where the plate thickness gradually decreases toward the plating bath and the tip is pointed, as shown in FIG. Turbulence is suppressed with respect to the flow in the bath direction, gas turbulence at the end of the steel sheet is reduced, splash of molten metal is reduced, and reduction of the collision pressure of the wiping gas at the end of the steel strip is prevented. Therefore, the edge overcoat can be reduced, and the distribution of the amount of plating in the steel strip width direction can be made uniform.
図３は、バッフルプレート２の鉛直方向断面図である。本発明の実施に使用するバッフルプレートにおいて、スプラッシュ防止性能、エッジオーバー防止性能に影響するパラメータは、図３に示すバッフルプレートの先端厚み及び先端角度である。スプラッシュ防止及びエッジオーバー防止の点から、先端角度は９０°以下が好ましく、バッフルプレートの剛性を考慮すると５〜６０°がより好ましい。バッフルプレートの傾斜部長さは、スプラッシュ防止性能、エッジオーバー防止性能に及ぼす影響は少ないので、特に限定されない。
FIG. 3 is a vertical sectional view of the
前述のバッフルプレート２は、厚みが反めっき浴側からめっき浴側に向かって徐々に薄くなり、先端部分が尖っていた。本発明においては、バッフルプレートは、めっき浴側に厚みが徐々に薄くなっていれば、図１のように先端部分が尖っていなくても、スプラッシュ防止効果及びエッジオーバー防止効果が奏され、スプラッシュ防止効果及びエッジオーバー防止の観点からは、先端厚みは１ｍｍ以下がより好ましい。
The
また、バッフルプレート２の反めっき浴側部分の板厚は従来のバッフルプレートと同様でよい。反めっき浴側部分の板厚（図３の最厚部の板厚）の下限は、衝突ガスによってバッフルプレートが振動する（ビビる）のを防止する等の剛性確保の点から決定され、上限は、鋼帯とノズル間隔以下とされ、例えば４〜１０ｍｍの範囲内の厚さとすればよい。バッフルプレートへのワイピングガス衝突位置は、平坦部でも傾斜部でもよい。なお、反めっき浴側部分は、図３のように平坦部を有するものであってもよく、あるいは平坦部がなく上端部からめっき浴側に向かって板厚が徐々に減少するものであってもよい。
The thickness of the
バッフルプレートに衝突したガスの一部はプレート面に沿って鋼帯端部側に流れる。図４は、ガスワイピング装置の上方からみたときのバッフルプレート形状によるワイピングガスの流れを示す。 Part of the gas that has collided with the baffle plate flows toward the end of the steel strip along the plate surface. FIG. 4 shows the flow of wiping gas due to the baffle plate shape when viewed from above the gas wiping apparatus.
単純な平板のバッフルプレートでは、図４（ａ）に示すように、バッフルプレート２−１の端部で渦が発生し、これが鋼帯端部に影響してきてスプラッシュが増大する。板厚が鋼帯端部側に向かって徐々に薄くなり、先端部が尖っているバッフルプレートでは、図４（ｂ）に示すように、バッフルプレート２の表裏を流れるガスの合流がスムーズになることで、バッフルプレート端部で渦の発生が抑制され、それによって鋼板端部のガスの乱れが抑制されるとともに、下方（めっき浴方向）の流れに対する乱れも抑制され、溶融金属のスプラッシュの発生がより少なくなるとともに、ワイピングガスの鋼帯端部における衝突圧力の低下を防止する効果がより向上する。
In a simple flat baffle plate, as shown in FIG. 4 (a), vortices are generated at the end of the baffle plate 2-1, and this influences the end of the steel strip to increase splash. In the baffle plate where the plate thickness gradually decreases toward the end of the steel strip and the tip is sharp, the gas flowing smoothly through the front and back of the
従って、本発明で使用するバッフルプレート２は、下端部側は、板厚がめっき浴方向に向かって徐々に薄くなるように形成されるとともに、鋼帯端部側は、板厚が鋼帯端部に向かって薄くなるように形成されるものがより好ましい。
Therefore, the
このの場合、スプラッシュ防止及びエッジオーバー防止の点から、上から見たときの角度（図５の先端角度）は１２０°以下が好ましく、５°〜９０°がより好ましく、５°〜３０°がさらに好ましい。バッフルプレートの傾斜部長さは、スプラッシュ防止性能、エッジオーバー防止性能に及ぼす影響は少ないので、特に限定されない。また、バッフルプレートの鋼帯側端部は、厚みが徐々に薄くなっていればよく、最先端部の厚み（図５の先端厚み）は１ｍｍ以下がより好ましい。 In this case, from the viewpoint of preventing splash and edge over, the angle when viewed from above (tip angle in FIG. 5) is preferably 120 ° or less, more preferably 5 ° to 90 °, and more preferably 5 ° to 30 °. Further preferred. The length of the inclined portion of the baffle plate is not particularly limited because it has little influence on the splash prevention performance and the edge over prevention performance. Moreover, the steel strip side end part of the baffle plate should just become thin gradually, and the thickness (tip | tip thickness of FIG. 5) of the most advanced part has more preferable 1 mm or less.
従来のバッフルプレートは、バッフルプレートと鋼帯の距離が変わるとスプラッシュ防止性能が大きく変化し、バッフルプレートを鋼帯により近接させた方が、スプラッシュ防止性能が向上する。具体的にはバッフルプレートと鋼帯の距離が３〜５ｍｍ程度でスプラッシュが飛散していなくても、該距離が７〜１０ｍｍになると急激にスプラッシュの飛散が目立ち始める等の変化がある。そのため、バッフルプレートと鋼帯の距離制御は非常にシビアな制御が必要であった。本発明のバッフルプレートでは、鋼帯側先端部での渦の発生が少ないため、バッフルプレートと鋼帯の距離が大きくなってもスプラッシュ防止効果が奏されるため、バッフルプレートと鋼帯の距離制御は、従来のバッフルプレートのようにシビアな距離制御を行う必要がなくなる。 In the conventional baffle plate, when the distance between the baffle plate and the steel strip changes, the splash prevention performance changes greatly. When the baffle plate is brought closer to the steel strip, the splash prevention performance is improved. Specifically, even if the distance between the baffle plate and the steel strip is about 3 to 5 mm and the splash is not scattered, there is a change such that the splash starts to be noticeable when the distance is 7 to 10 mm. Therefore, the distance control between the baffle plate and the steel strip has to be very severe. In the baffle plate of the present invention, since the generation of vortices at the steel strip side tip is small, even if the distance between the baffle plate and the steel strip is increased, the splash prevention effect is exhibited. Eliminates the need for severe distance control as in conventional baffle plates.
図６は、本発明の実施に使用するガスワイピング装置の別の実施形態を示し、ガスワイピングノズルの鋼帯端部近傍部分を示す概略斜視図である。本装置のバッフルプレート３は、鋼帯幅方向の鋼帯延長面上のプレート部分２Ａは、図１のバッフルプレート２と同じ構造で、その上部に、該プレート部分２Ａの厚みよりも幅が広い邪魔板４を設けたものである。
FIG. 6 is a schematic perspective view showing another embodiment of the gas wiping apparatus used for carrying out the present invention and showing the vicinity of the steel strip end portion of the gas wiping nozzle. In the baffle plate 3 of the present apparatus, the
バッフルプレート２に衝突したガスは、図７（ａ）に示すように、プレートに沿って上下方向に分流する。図６の装置では、バッフルプレート３上部に、プレート部分２Ａの厚みよりも幅が広い邪魔板４を設けたことで、邪魔板４によって上方へのガス流れが抑制され、図７（ｂ）に示すように、下方へのガスの流れがさらに増加する。その結果、鋼帯端部における溶融金属持上げ量（めっき浴を通過した鋼帯に付着している溶融金属量）を低減することができ、鋼帯幅方向のめっき付着量の均一性をさらに向上できる。
As shown in FIG. 7A, the gas that has collided with the
図６の装置では、バッフルプレート３の鋼帯面と平行な面内にあるプレート部分２Ａの上端に邪魔板４を設けたが、邪魔板４はプレート部分２Ａのワイピングガス衝突位置より上方にあればよく、バッフルプレートのプレート部分２Ａ側面に、該プレート部分２Ａ表面に対してほぼ垂直に設けてあってもよい。プレート部分２Ａは、下端部側は、板厚がめっき浴方向に向かって徐々に薄くなるように形成されるとともに、鋼帯端部側は、板厚が鋼帯端部に向かって薄くなるように形成されるものであってもよい。
In the apparatus of FIG. 6, the baffle plate 4 is provided at the upper end of the
図３に示すバッフルプレートの先端厚み及び先端角度の好適条件を明らかにするため、図１に示したガスワイピング装置を、連続溶融亜鉛めっきラインに設置し、バッフルプレートのめっき浴側部分の形状（バッフルプレートの先端厚み、先端角度および傾斜部長さ）を種々変更し、溶融亜鉛めっき鋼帯の製造実験を行った。バッフルプレートは、ワイピングノズル両端上部に設けたサーボモータによる位置制御装置からフレームを伸ばした先にボルト締めで取り付け、鋼帯との距離を容易に制御できるようにするとともに、バッフルプレートは簡単に交換できるようにした。 In order to clarify the preferable conditions of the tip thickness and tip angle of the baffle plate shown in FIG. 3, the gas wiping apparatus shown in FIG. 1 is installed in a continuous hot dip galvanizing line, and the shape of the plating bath side portion of the baffle plate ( Various experiments were conducted on the baffle plate tip thickness, tip angle, and slanted part length, and a galvanized steel strip production experiment was conducted. The baffle plate is bolted to the point where the frame is extended from the position control device with servo motors provided at the top of both ends of the wiping nozzle so that the distance from the steel strip can be easily controlled, and the baffle plate can be easily replaced I was able to do it.
めっき浴側が、めっき浴に向かって厚さが薄くなる形状のバッフルプレート（めっき浴側が、めっき浴に向かって厚さが薄くなるとともに、鋼帯端部側が、厚さが鋼帯端部に向かって厚さが薄くなる形状のバッフルプレートを含む。）は、高さ（鋼帯走行方向寸法）５０ｍｍ、反めっき浴側の平板部分は幅（鋼帯幅方向寸法）２００ｍｍ、邪魔板は厚さ５ｍｍとした。単純な平板からなる通常のバッフルプレートは高さ５０ｍｍ、幅２００ｍｍ、厚み５ｍｍとした。ワイピングガスの衝突位置はバッフルプレート上部から２０ｍｍ（邪魔板を設けた場合は邪魔板高さを除く寸法である。）の位置とした。 A baffle plate whose thickness decreases toward the plating bath on the plating bath side (thickness on the plating bath side decreases toward the plating bath, and the thickness at the end of the steel strip faces the end of the steel strip) Including a baffle plate with a reduced thickness) is 50 mm in height (steel strip running direction dimension), the plate portion on the side of the anti-plating bath is 200 mm wide (steel strip width direction dimension), and the baffle plate is thick It was 5 mm. A normal baffle plate made of a simple flat plate had a height of 50 mm, a width of 200 mm, and a thickness of 5 mm. The collision position of the wiping gas was 20 mm from the upper part of the baffle plate (when the baffle plate is provided, the dimension excluding the baffle plate height).
製造条件は、ワイピングノズルスリットギャップ０．８ｍｍ、ワイピングノズル−鋼帯距離８ｍｍ、溶融亜鉛浴からのノズル高さ４２０ｍｍ、溶融亜鉛浴温度４６０℃とし、鋼帯のサイズは、１．０ｍｍ厚×１．８ｍ幅とした。ワイピングガスの衝突位置はバッフルプレート上部から２０ｍｍ（邪魔板を設けた場合は邪魔板高さを除く寸法である。）の位置とした。その他の製造条件およびめっき付着量、めっき付着量差（鋼板エッジ１００ｍｍ−センター）、スプラッシュ発生量の調査結果を表１に示す。バッフルプレートと鋼帯との距離は従来バッフルプレートとの違いを明確にするために一律で１０ｍｍとした。スプラッシュ発生量は、各製造条件で通過した鋼帯長さに対する検査工程でスプラッシュ欠陥ありと判定された鋼帯長さの比率であり、実用上問題とならない軽度のスプラッシュ欠陥を含んでいる。 The manufacturing conditions were a wiping nozzle slit gap of 0.8 mm, a wiping nozzle-steel strip distance of 8 mm, a nozzle height from the molten zinc bath of 420 mm, a molten zinc bath temperature of 460 ° C., and the size of the steel strip was 1.0 mm thick × 1 The width was 8 m. The collision position of the wiping gas was 20 mm from the upper part of the baffle plate (when the baffle plate is provided, the dimension excluding the baffle plate height). Table 1 shows the other production conditions, the amount of plating adhesion, the difference in the amount of plating adhesion (steel plate edge 100 mm-center), and the amount of splash generated. The distance between the baffle plate and the steel strip was uniformly 10 mm in order to clarify the difference from the conventional baffle plate. The splash generation amount is a ratio of the steel strip length determined to have a splash defect in the inspection process to the steel strip length passed under each manufacturing condition, and includes a slight splash defect that does not cause a problem in practice.
実施例１〜３は、バッフルプレートの先端厚みおよび傾斜部長さを一定にして、先端角度の影響を確認したもので、傾斜部長さを固定するために、最も厚い部分の板厚を実施例１は５ｍｍ、実施例２は１０ｍｍ、実施例３は１５ｍｍと変えている。なお、表裏のノズル同士の距離が１６ｍｍであるので、最厚部は１５ｍｍ以上厚くすることは操業上できない。平坦な通常のバッフルプレートを用いた比較例１と比較すると、実施例１〜３のいずれの場合も、スプラッシュ発生量およびセンターとエッジのめっき付着量差において比較例１よりも良好であり、ほぼ同等の性能であり、先端角度は２１°以下の範囲でほぼ影響しないことがわかった。 In Examples 1 to 3, the tip thickness and the inclined portion length of the baffle plate were made constant, and the influence of the tip angle was confirmed. In order to fix the inclined portion length, the thickness of the thickest part was set to Example 1. Is 5 mm, Example 2 is 10 mm, and Example 3 is 15 mm. In addition, since the distance between the nozzles on the front and back sides is 16 mm, the thickest part cannot be increased in thickness by 15 mm or more. Compared with Comparative Example 1 using a flat normal baffle plate, in any of Examples 1 to 3, the amount of splash generation and the difference in plating adhesion between the center and the edge are better than Comparative Example 1, and almost It was found that the performance was equivalent and the tip angle had almost no effect in the range of 21 ° or less.
実施例２、４、５は、傾斜部長さを一定にして、先端厚みの影響を確認したもので、先端厚みによって、若干先端角度が変わっている。比較例１と比較すると、先端厚みが３ｍｍ（実施例５）あっても、スプラッシュ発生量およびセンターとエッジの付着量差の点で改善した。先端厚みは１ｍｍ以下がより好ましいことがわかった。 In Examples 2, 4, and 5, the influence of the tip thickness was confirmed with the inclined portion length being constant, and the tip angle slightly changed depending on the tip thickness. Compared to Comparative Example 1, even if the tip thickness was 3 mm (Example 5), the improvement was in terms of the amount of splash generation and the difference in the amount of adhesion between the center and the edge. It was found that the tip thickness is more preferably 1 mm or less.
実施例２、６〜１０は、傾斜部長さの影響を確認したもので、まず、傾斜長さが長い実施例６（実施例６のバッフルプレートだけ高さを８０ｍｍにしている）は、実施例２と同等の効果があった。傾斜長さがやや短い実施例７もほぼ同等の効果が確認できた。一方、実施例８は、傾斜長さを９ｍｍまで短くし、同時に先端角度を５７．１°としたバッフルプレートで、ワイピングノズルからのワイピングガスは、バッフルプレートの傾斜部ではなく、鋼帯と平行な最厚部にあたるような位置関係であった。このとき、センターとエッジの付着量差は実施例２よりも５０％増加したものの、比較例１に比べれば十分に小さいレベルに抑えられており、傾斜長さに関係なく、また、ワイピングガスが直接傾斜部に衝突しなくても、スプラッシュおよびエッジオーバーコートの低減に対して効果があることがわかった。実施例９、１０はさらに傾斜長さを小さくした場合で、傾斜長さを短く（先端角度を大きく）するにしたがって、スプラッシュおよびセンターとエッジの付着量差ともに徐々に悪化する傾向が見られた。したがって、先端角度は９０°以下が好ましく、バッフルプレートの剛性を考慮すると、５〜６０°の範囲がより好ましい。 In Examples 2 and 6 to 10, the influence of the inclined portion length was confirmed. First, Example 6 having a long inclined length (the height of the baffle plate of Example 6 is set to 80 mm) is an example. 2 had the same effect. In Example 7 with a slightly shorter inclination length, almost the same effect was confirmed. On the other hand, Example 8 is a baffle plate in which the inclination length is shortened to 9 mm and the tip angle is 57.1 ° at the same time. The wiping gas from the wiping nozzle is not in the inclined part of the baffle plate but in parallel with the steel strip. The positional relationship was equivalent to the thickest part. At this time, although the difference in adhesion amount between the center and the edge was increased by 50% compared to Example 2, it was suppressed to a sufficiently small level as compared with Comparative Example 1, and the wiping gas was reduced regardless of the inclination length. It has been found that even if it does not directly collide with the inclined portion, it is effective for reducing splash and edge overcoat. In Examples 9 and 10, the inclination length was further reduced, and as the inclination length was shortened (the tip angle was increased), both the splash and the difference in adhesion amount between the center and the edge tended to gradually deteriorate. . Therefore, the tip angle is preferably 90 ° or less, and the range of 5 to 60 ° is more preferable in consideration of the rigidity of the baffle plate.
実施例１１はめっき浴側厚みを薄くするとともに、鋼帯側方向にも厚みを薄くし、鋼帯側厚みを０．２ｍｍにした場合である。このような形状にすることで、ワイピングガス流れの乱れをさらに抑制することができ、スプラッシュ飛散が低下することがわかった。 Example 11 is a case where the plating bath side thickness is reduced, the thickness is also reduced in the steel strip side direction, and the steel strip side thickness is 0.2 mm. It has been found that the wiping gas flow disturbance can be further suppressed by using such a shape, and splash scattering is reduced.
実施例１２、１３は、図６に示すようにバッフルプレート上端部に設けた邪魔板の効果を確認したものである。実施例１０は邪魔板の幅が１０ｍｍなので、ガスワイピング装置の上から見た場合、邪魔板端部はワイピングノズル噴射口に達しておらず、実施例１１は邪魔板の幅が２０ｍｍなので、ガスワイピング装置の上から見た場合、邪魔板端部はワイピングノズル噴射口に達している。スプラッシュ発生量及びセンターとエッジのめっき付着量差の点で、いずれも、実施例１よりも良好であるが、センターとエッジのめっき付着量差の点では、実施例１３の方が実施例１２より良好で、邪魔板がない場合（実施例２）の５分の１まで減少した。このことから邪魔板の幅は、ガスワイピング装置の上から見た場合に邪魔板端部がワイピングノズル噴射口に達するように設けることが好ましいことがわかった。 In Examples 12 and 13, the effect of the baffle plate provided at the upper end portion of the baffle plate as shown in FIG. 6 was confirmed. Since the width of the baffle plate in Example 10 is 10 mm, when viewed from above the gas wiping device, the end of the baffle plate does not reach the wiping nozzle injection port, and the width of the baffle plate in Example 11 is 20 mm. When viewed from above the wiping device, the end of the baffle plate reaches the wiping nozzle injection port. Both are better than Example 1 in terms of the amount of splash generated and the difference in the amount of plating adhesion between the center and the edge. However, Example 13 is better in Example 12 in terms of the difference in the amount of plating adhesion between the center and the edge. Better and reduced to 1/5 of the case without the baffle (Example 2). From this, it was found that the baffle plate width is preferably provided such that the end of the baffle plate reaches the wiping nozzle injection port when viewed from above the gas wiping device.
実施例１４は実施例１１のバッフルプレートに実施例１３と同じ邪魔板を設置した場合で、スプラッシュ飛散が実施例１３よりもさらに低減し、最も優れた効果が現れた。 Example 14 was the case where the same baffle plate as Example 13 was installed in the baffle plate of Example 11, and the splash scattering was further reduced as compared with Example 13, and the most excellent effect appeared.
実施例１５は、通板速度を高速化した条件で邪魔板付きバッフルプレートの効果を確認したものである。通常バッフルプレートを用いた比較例２ではスプラッシュ発生量が大幅に増加したのに対して、実施例１５の邪魔板付きのバッフルプレートでは比較例１と同程度のスプラッシュ発生量に抑えることができた。 In Example 15, the effect of the baffle plate with baffle plates was confirmed under the condition that the plate passing speed was increased. In Comparative Example 2 using a normal baffle plate, the amount of splash generated was significantly increased, whereas in the baffle plate with a baffle plate of Example 15, the amount of splash generated was comparable to that in Comparative Example 1. .
比較例３では、特許文献４に記載されたバッフルプレートに斜め内向きのガイドをつけた方法を実施してみたが、鋼板端部でのガスの乱れが増加した影響でスプラッシュが比較例１の２倍以上に増加し、操業は継続不能であった。 In Comparative Example 3, the method of attaching a diagonally inward guide to the baffle plate described in Patent Document 4 was carried out, but the splash of Comparative Example 1 was affected by the increase in gas turbulence at the end of the steel plate. More than doubled, the operation was not sustainable.
本発明は、スプラッシュ飛散を軽減し、またエッジオーバーコートを防止できる溶融金属めっき鋼帯の製造方法として利用することができる。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention can be used as a method for producing a molten metal plated steel strip that can reduce splash scattering and prevent edge overcoat.
１、１１、４１ ガスワイピングノズル
２、３、２０、３０、４０ バッフルプレート
４ 邪魔板
５、６ サポートロール
７ シンクロール
８、４３ 溶融金属浴（めっき浴）
Ｓ 鋼帯
1, 11, 41
S steel strip
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