JP2007163083A - コルゲートフィンおよびそれを用いた熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】簡易な構成で片切りルーバと両切りルーバの傾斜角度の差を小さくすることができるコルゲートフィンを提供する。
【解決手段】波形状に屈曲形成されるコルゲートフィンであって、積層されて群をなす複数の両切りルーバ８と、両切りルーバ８群の端部に配置される片切りルーバ７とを切り起こし形成し、片切りルーバ７の少なくとも１つを、ルーバ積層方向の断面が略Ｖ字形状になるように形成し、片切りルーバ７における両切りルーバ８に隣接する斜面７０を、フィン板厚方向の中心線と交わるとともに、隣接する両切りルーバ８の斜面と同じ長さにする。
【選択図】図１

Description

本発明は、熱交換器の例えばチューブ外表面に固定されるコルゲートフィンに関し、特に、コルゲートフィンの表面に多数のルーバが切り起こし形成されたものに関する。

従来より、熱交換器の伝熱面積を増加させるために、熱媒体が流れる扁平チューブの外表面には、コルゲートフィンの頂部および谷部が接合されている。このコルゲートフィンは、アルミニウム等の薄い金属製の帯板を波形に曲折するとともに、その波の立ち上がり面および立ち下がり面に多数のルーバを切り起こし形成したものである。

このようなコルゲートフィンは、一対の成形ロールに金属製の帯板を供給して連続的に形成される。一対の成形ロールは、多数のルーバ切り起こし用の切り刃として、多数の円板状の両刃ブレードが積層され、その両側に片刃ブレードが配置されている。そして、一対の成形ロールのそれぞれの両刃ブレードにより両切りルーバが形成され、片刃ブレードにより片切りルーバが形成される。

ところが、図１３に示すように、片切りルーバＪ７成形用の片刃ブレードの傾斜角度は、両刃ブレードの斜面の傾斜角度と同一であるにも関わらず、成形後の片切りルーバＪ７の傾斜角度は、両切りルーバＪ８の傾斜角度よりも小さくなる。これは、両切りルーバＪ８と片切りルーバＪ７とのコルゲートフィン成形後のスプリングバック量が異なるためである。

これにより、片切りルーバＪ７の開口部における空気流通量が、他の両切りルーバＪ８間における空気流通量よりも小さくくなるとともに、その空気の流通角度が異なり、空気流れにバランスを欠くことになる。そのため、片切りルーバＪ７近傍の熱交換性能が低下するという問題があった。

これに対し、片刃ブレードの形状を変更することによって、片切りルーバをスプリングバックし難くし、片切りルーバの傾斜角度と両切りルーバの傾斜角度とを同一にするコルゲートフィンが提案されている。（例えば、特許文献１参照）。
特開２００２−２０５１２２号公報

しかしながら、上記特許文献１に記載のコルゲートフィンでは、片刃ブレードを他のブレードと異なる特別形状にしているため、コルゲートフィン成形ローラのコストアップおよび加工性が悪化するという問題がある。

本発明は、上記点に鑑み、簡易な構成で片切りルーバと両切りルーバの傾斜角度の差を小さくすることができるコルゲートフィンおよびそれを用いた熱交換器を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明では、波形状に屈曲形成されるコルゲートフィンであって、積層されて群をなす複数の両切りルーバ（８）と、両切りルーバ（８）群の端部に配置される片切りルーバ（７）とが切り起こし形成されており、片切りルーバ（７）の少なくとも１つは、ルーバ積層方向の断面が略Ｖ字形状に形成されており、片切りルーバ（７）における両切りルーバ（８）に隣接する斜面（７０）は、フィン板厚方向の中心線と交わるとともに、隣接する両切りルーバ（８）の斜面と同じ長さになっていることを第１の特徴としている。

このように、片切りルーバ（７）を略Ｖ字形状に形成し、片切りルーバ（７）における略Ｖ字形状を形成する斜面（７０）を、フィン板厚方向の中心線と交わるとともに、隣接する両切りルーバ（８）の斜面と同じ長さにすることで、両切りルーバ（８）成形用の両刃ブレードを用いて片切りルーバ（７）を形成することができる。これにより、片切りルーバ（７）の略Ｖ字形状を形成する斜面（７０）のブレード接触長さを、両切りルーバ（８）のブレード接触長さと等しくすることができるため、片切りルーバ（７）と両切りルーバ（８）のスプリングバック量を略同一にすることができる。このため、簡易な構成で片切りルーバ（７）と両切りルーバ（８）の傾斜角度の差を小さくすることが可能となる。これにより、ルーバ各部における空気流れを等しくし、熱交換を促進させることができる。

また、この場合、両切りルーバ（８）群は、傾斜方向が反対となる２つの両切りルーバ（８）群を含んでおり、略Ｖ字形状の片切りルーバ（７）を、２つの両切りルーバ（８）群の間に配置することができる。

このようにすれば、中央転向部（ルーバ群におけるルーバ積層方向の略中央部にあり、両切りルーバ（８）の向き、すなわち空気流れ方向が反転する部位）において、片切りルーバ７の斜面７０の長さと両切りルーバ８の長さを等しくすることができる。このため、中央転向部において空気流れを転向させ易くし、空気流れを理想的な向き（Ｖ字流れ）に維持して熱交換を促進させることができる。

また、両切りルーバ（８）群は、傾斜方向が反対となる２つの両切りルーバ（８）群を含んでおり、略Ｖ字形状の片切りルーバ（７）を、２つの両切りルーバ（８）群の両端部に配置することができる。

このようにすれば、片切りルーバ（７）と両切りルーバ（８）との間に形成される開口部から積極的に空気流れを入れることができるため、熱交換性能を向上させることができる。

また、本発明では、波形状に屈曲形成されるコルゲートフィンであって、積層されて群をなす複数の両切りルーバ（８）と、両切りルーバ（８）群の端部に配置される片切りルーバ（７）とが切り起こし形成されており、片切りルーバ（７）の少なくとも１つは、ルーバ積層方向の断面が略Ｗ字形状に形成されており、片切りルーバ（７）における両切りルーバ（８）に隣接する斜面（７０）は、フィン板厚方向中心線と交わるとともに、隣接する両切りルーバ（８）と同じ長さになっていることを第２の特徴としている。

このように、片切りルーバ（７）を略Ｗ字形状に形成し、片切りルーバ（７）における略Ｗ字形状を形成する斜面（７０）を、フィン板厚方向の中心線と交わるとともに、隣接する両切りルーバ（８）と同じ長さにすることで、両切りルーバ（８）成形用の両刃ブレードを用いて片切りルーバ（７）を形成することができる。これにより、片切りルーバ（７）の略Ｗ字形状を形成する斜面（７０）のブレード接触長さを、両切りルーバ（８）のブレード接触長さと等しくすることができるため、片切りルーバ（７）と両切りルーバ（８）のスプリングバック量を同一にすることができる。このため、簡易な構成で片切りルーバ（７）と両切りルーバ（８）の傾斜角度の差を小さくすることが可能となる。これにより、ルーバ各部における空気流れを等しくし、熱交換を促進させることができる。

また、この場合、両切りルーバ（８）群は、傾斜方向が反対となる２つの両切りルーバ（８）群を含んでおり、略Ｗ字形状の片切りルーバ（７）を、２つの両切りルーバ（８）群の間に配置することができる。

このようにすれば、片切りルーバ（７）における略Ｗ字形状の凸部により、中央転向部においても先端効果が期待できるため、熱伝達率を向上させることが可能となる。さらに、中央転向部のルーバ積層方向長さを長くすることができるため、空気流れの向きが転向するために必要な区間を充分に確保することができる。これにより、空気流れを理想的な向き（Ｖ字流れ）に維持して、熱交換を促進させることが可能となる。

また、両切りルーバ（８）群は、傾斜方向が反対となる２つの両切りルーバ（８）群を含んでおり、略Ｗ字形状の片切りルーバ（７）を、２つの両切りルーバ（８）群の両端部に配置することができる。

また、熱媒体が流れる複数のチューブと、チューブの外表面に接合されて熱媒体の熱交換を促進するフィンとを備える熱交換器であって、フィンは、請求項１ないし請求項６のいずれか１つに記載のコルゲートフィンであることを第３の特徴としている。

このようなコルゲートフィンを熱交換器に用いることにより、熱交換能力の向上を図ることができる。

なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態について図１〜図５に基づいて説明する。本実施形態のコルゲートフィンは、例えば車両用エンジンを冷却した冷却水（熱媒体）と空気とを熱交換するラジエータに用いられる。

図１は、本第１実施形態に係るコルゲートフィンのルーバにおける断面説明図である。なお、図１において、破線はコルゲートフィンの板厚方向中心線を示している。

図１に示すように、本実施形態のコルゲートフィンは、積層されて群をなす傾斜方向（切り起こし方向）が同じ複数の両切りルーバ８と、この両切りルーバ８群の端部に配置される片切りルーバ７とを有している。また、傾斜方向が反対となる２つの両切りルーバ８群の間は、ルーバ群におけるルーバ積層方向の略中央部に配置され、両切りルーバ８の向き、すなわち空気流れ方向が反転する中央転向部として構成されている。

そして、片切りルーバ７は、中央転向部および傾斜方向が反対となる２つの両切りルーバ８群の両端部（以下、ルーバ群両端部という）に配置されている。また、ルーバ群両端部において、片切りルーバ７のルーバ積層方向外側には、傾斜していない、すなわちフィン板厚方向中心線に対して平行な平坦部９が配置されている。

図１のＤ部に示すように、コルゲートフィンにおける中央転向部の片切りルーバ７は、ルーバ積層方向の断面が略Ｖ字形状に形成されている。より詳細には、片切りルーバ７は、２つの斜面７０を有しており、この２つの斜面７０が略Ｖ字形状に配置されている。

このとき、片切りルーバ７における略Ｖ字形状の凸部は、フィンの板厚方向中心線を境に、２つの斜面７０における略Ｖ字形状の凸部を形成しない側の端部がある側と反対側に突出している。換言すると、片切りルーバ７の２つの斜面７０は、それぞれフィン板厚方向中心線と交わっている。また、２つの斜面７０は、それぞれ隣接する両切りルーバ８と同じ長さ、同じ向きになっている。

次に、本実施形態のコルゲートフィンの成形方法について説明する。

図２は、本第１実施形態に係るコルゲートフィン成形ロールの成形時における断面説明図である。なお、図２において、一対の第１の成形ロール１、第２の成形ロール２間に金属製の帯板を供給して、それらの噛み合い状態からわずかに移動した状態を示している。

図２に示すように、コルゲートフィン成形ロールにおいて、中央転向部の片切りルーバ７を形成するための第１の片刃ブレード４は、２つの両刃ブレード３から構成されている。より詳細には、第１の片刃ブレード４を構成する２つの両刃ブレード３は、それぞれ隣接する両刃ブレード３と同じ向きに配置されている。すなわち、第１の片刃ブレード４を構成する２つの両刃ブレード３は、それぞれ反対向きに配置されている。

同様に、片切りルーバ７を形成するための第２の片刃ブレード５も、２つの両刃ブレード３から構成されている。より詳細には、第２の片刃ブレード５を構成する２つの両刃ブレード３は、それぞれ隣接する両刃ブレード３と同じ向きに配置されている。すなわち、第２の片刃ブレード５を構成する２つの両刃ブレード３はそれぞれ反対向きに配置されている。このため、帯板を供給したとき、一対の成形ロール１、２における第１の片刃ブレード４、第２の片刃ブレード５により、帯板は略Ｖ字形状に曲折される。

このように形成された片切りルーバ７は、一対の成形ロール１、２を離れるにしたがってスプリングバックする。このとき、片切りルーバ７の２つの斜面７０は、それぞれ両切りルーバ８を形成するための両刃ブレード３を用いて形成されているため、片切りルーバ７の斜面７０と両切りルーバ８のブレード接触長さは等しくなる。このため、片切りルーバ７と両切りルーバ８のスプリングバック量は同じにすることができる。このとき、中央転向部の片切りルーバ７を形成するために両刃ブレード３を用いることができ、特別な形状のブレードを必要としない。したがって、簡易な構成で片切りルーバ７の傾斜角度と片切りルーバ７に隣接する両切りルーバ８の傾斜角度とを等しくすることが可能となる。

次に、本実施形態のコルゲートフィン内の空気流れについて説明する。

図３は、本第１実施形態のコルゲートフィン内の空気流れの可視化実験の結果を示す説明図である。

図３に示すように、中央転向部において、片切りルーバ７の斜面７０の傾斜角度と両切りルーバ８の傾斜角度が等しくなっているため、ルーバ各部における空気流れを等しくし、熱交換性能を向上させることができる。また、中央転向部において片切りルーバ７の斜面７０の長さが両切りルーバ８と同じ長さになっているため、空気流れを転向させ易くすることができる。これにより、空気流れを理想的な向き（Ｖ字流れ）に維持して、熱交換を促進させることができる。

ところで、熱交換性能向上のため、コルゲートフィンにおいてルーバを微細化する（ルーバの長さを短くする）場合がある。このとき、図４に示すように、ルーバを成形する際に、片切りルーバ７と第１の片刃ブレード４とが接触していない、すなわち片切りルーバ７と第１の片刃ブレード４との間に隙間１３ができてしまうため、片切りルーバ７を曲折成形し難いという問題がある。

これに対し、図５に示すように、第１の片刃ブレード４を分割化すると、片切りルーバ７と第１の片刃ブレード４とが接触するため、片切りルーバ７を曲折成形し易くすることができる。しかしながら、ブレードの板厚研削の加工限界があるため、このような分割化されたブレードは製作が困難であり、コストアップにつながる。

そこで、本実施形態のように片切ルーバ７を略Ｖ字形状とすることにより、ルーバ成形時に、片切りルーバ７と第１の片刃ブレード４とを接触させることができる。このため、ルーバ長さを短くした場合でも、簡易な構成で片切りルーバ７を曲折成形することが可能となる。

また、熱交換性能向上のため、コルゲートフィンにおいてルーバを微細化したり、材料板厚を薄肉化する場合がある。しかしながら、この場合、コルゲートフィンの座屈強度が低下するという問題がある。

これに対し、本実施形態のように片切ルーバ７を略Ｖ字形状とすることにより、コルゲートフィンの座屈強度を大幅に上昇させることができるため、ルーバの微細化および板厚の薄肉化に有効となる。

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について図６〜図８に基づいて説明する。上記第１実施形態と同様の部分については同一の符号を付して説明を省略する。

図６は、本第２実施形態に係るコルゲートフィンのルーバにおける断面説明図である。なお、図６において、破線はコルゲートフィンの板厚方向中心線を示している。

図６のＥ部に示すように、ルーバ群両端部に配置される片切りルーバ７は、ルーバ積層方向の断面が略Ｖ字形状に形成されている。このとき、略Ｖ字形状の片切りルーバ７における隣接する両切りルーバ８側（ルーバ積層方向内側）の斜面（以下、内側斜面７１という）は、フィン板厚方向中心線と交わっている。また、内側斜面７１は、隣接する両切りルーバ８と同じ長さ、同じ向きになっている。

次に、本実施形態のコルゲートフィンの成形方法について説明する。

図７は、本第２実施形態に係るコルゲートフィン成形ロールの成形時における断面説明図である。なお、図７において、一対の第１の成形ロール１、第２の成形ロール２間に金属製の帯板を供給して、それらの噛み合い状態からわずかに移動した状態を示している。

図７に示すように、コルゲートフィン成形ロールにおいて、ルーバ群両端部の片切りルーバ７を形成するための第１の片刃ブレード４は、２つの両刃ブレード３から構成されている。より詳細には、第１の片刃ブレード４を構成する２つの両刃ブレード３のうち、ルーバ積層方向内側の両刃ブレード（以下、内側両刃ブレード３１という）は、隣接する両刃ブレード３と同じ向きに配置されており、ルーバ積層方向外側の両刃ブレード（以下、外側両刃ブレード３２という）は、内側両刃ブレード３１と反対向きに配置されている。

また、第２の片刃ブレード５は、両刃ブレード３および分割片刃ブレード５０から構成されている。より詳細には、第２の片刃ブレード５を構成する２つのブレードのうち、両刃ブレード３は、隣接する両刃ブレード３と同じ向きにルーバ積層方向内側に配置されており、分割片刃ブレード５０は、ルーバ積層方向外側に配置されている。また、分割片刃ブレード５０は、両刃ブレード３との接点を頂とし、隣接する両刃ブレード３と線対称となるように傾斜する斜面と、隣接するフォームブレード６と連続するブレード平坦面とを有している。

このため、帯板を供給したとき、一対の成形ロール１、２における第１の片刃ブレード４、第２の片刃ブレード５により、帯板は略Ｖ字形状に曲折される。このとき、片切りルーバ７における内側斜面７１の傾斜角度は、両切りルーバ８の傾斜角度と同一である。

このように形成された片切りルーバ７は、一対の成形ロール１、２を離れるにしたがってスプリングバックする。このとき、片切りルーバ７のブレード接触長さが両切りルーバ８のそれより長くなっているため、片切りルーバ７は両切りルーバ８よりスプリングバックし難くなっている。さらに、片切りルーバ７の内側斜面がフィンの板厚方向中心線と交わっているため、リブ効果により片切りルーバ７はより一層スプリングバックし難くなっている。このとき、ルーバ群端部の片切りルーバ７を形成するために、両刃ブレード３を部分的に用いることができ、片刃ブレード４、５全体を特別な形状にする必要がない。したがって、簡易な構成で片切りルーバ７と両切りルーバ８の傾斜角度の差を小さくすることが可能となる。

次に、本実施形態のコルゲートフィン内の空気流れについて説明する。

図８は、本第２実施形態のコルゲートフィン内の空気流れの可視化実験の結果を示す説明図である。

図８に示すように、ルーバ群両端部の片切りルーバ７における内側斜面７１の傾斜角度と両切りルーバ８の傾斜角度がほぼ等しくなっているため、ルーバ各部における空気流れをほぼ等しくし、熱交換性能を向上させることが可能となる。さらに、片切りルーバ７と両切りルーバ８との間に形成される開口部１２から積極的に空気流れを入れることができるため、熱交換性能をより向上させることが可能となる。

また、本実施形態のように片切ルーバ７を略Ｖ字形状とすることにより、ルーバ成形時に、片切りルーバ７と第１の片刃ブレード４との間の隙間１３を、ルーバにおける空気流れを制御する部位以外の位置に存在させることができる。このため、ルーバ長さを短くした場合でも、簡易な構成で片切りルーバ７を曲折成形することが可能となる。

また、本実施形態のように片切ルーバ７を略Ｖ字形状とすることにより、コルゲートフィンの座屈強度を大幅に上昇させることができるため、ルーバの微細化および板厚の薄肉化に有効となる。

（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態について図９〜図１１に基づいて説明する。本実施形態のコルゲートフィンは、上記第２実施形態に比較して、中央転向部の構成が異なるものである。上記第２実施形態と同様の部分については同一の符号を付して説明を省略する。

図９は、本第３実施形態に係るコルゲートフィンのルーバにおける断面説明図である。なお、図９において、破線はコルゲートフィンの板厚方向中心線を示している。

図９のＦ部に示すように、中央転向部の片切りルーバ７は、ルーバ積層方向の断面が略Ｗ字形状に形成されている。このとき、片切りルーバ７において、略Ｗ字形状におけるルーバ積層方向外側の２つの凸部（以下、外側凸部７００という）は、フィンの板厚方向中心線を境に、片切りルーバ７の両切りルーバ８側の端部がある側と反対側に突出している。また、略Ｗ字形状におけるルーバ積層方向内側の凸部（以下、内側凸部７０１という）は、フィンの板厚方向中心線を境に、外側凸部７００がある側と反対側に突出している。換言すると、略Ｗ字形状の片切りルーバ７を形成する４つの斜面７０全てが、フィン板厚方向中心線と交わっている。

次に、本実施形態のコルゲートフィンの成形方法について説明する。

図１０は、本第３実施形態に係るコルゲートフィン成形ロールの成形時における断面説明図である。なお、図１０において、一対の第１の成形ロール１、第２の成形ロール２間に金属製の帯板を供給して、それらの噛み合い状態からわずかに移動した状態を示している。

図１０に示すように、本実施形態のコルゲートフィン成形ロールにおける第１の片刃ブレード４は、４つの両刃ブレード３から構成されており、それぞれ向きが交互になるように配置されている。より詳細には、第１の片刃ブレード４を構成する４つの両刃ブレード３のうち、ルーバ積層方向外側に配置される２つの両刃ブレード３（以下、第１の外側両刃ブレード３３という）は、それぞれ隣接する両刃ブレード３群と同じ向きに配置され、ルーバ積層方向内側に配置される２つの両刃ブレード３（以下、第１の内側両刃ブレード３４という）は、それぞれ隣接する第１の外側両刃ブレード３３と反対向きに配置されている。

同様に、第２の片刃ブレード５も、４つの両刃ブレード３から構成されおり、それぞれ向きが交互になるように配置されている。より詳細には、第２の片刃ブレード５を構成する４つの両刃ブレード３のうちルーバ積層方向外側に配置される２つの両刃ブレード３（以下、第２の外側両刃ブレード３５という）は、それぞれ隣接する両刃ブレード３群と同じ向きに配置され、ルーバ積層方向内側に配置される２つの両刃ブレード３（以下、第２の内側両刃ブレード３６という）は、それぞれ隣接する第２の外側両刃ブレード３５と反対向きに配置されている。

このため、帯板を供給したとき、一対の成形ロール１、２における第１の片刃ブレード４、第２の片刃ブレード５により、帯板は略Ｗ字形状に曲折される。このとき、片切りルーバ７における両切りルーバ８群側の斜面７０の傾斜角度は、それぞれ隣接する両切りルーバ８の傾斜角度と同一である。

このように形成された片切りルーバ７は、一対の成形ロール１、２を離れるにしたがってスプリングバックする。このとき、片切りルーバ７のブレード接触長さが両切りルーバ８のそれより長くなっているため、片切りルーバ７は両切りルーバ８よりスプリングバックし難くなっている。さらに、片切りルーバ７は略Ｗ字形状に成形されるとともに、略Ｗ字形状を形成する４つの斜面７０全てがフィン板厚方向中心線と交わっているため、リブ効果により片切りルーバ７はよりスプリングバックし難くなっている。このとき、中央転向部の片切りルーバ７を形成するために両刃ブレード３を用いることができ、特別な形状のブレードを必要としない。したがって、簡易な構成で片切りルーバ７と両切りルーバ８の傾斜角度の差を小さくすることが可能となる。

次に、本実施形態のコルゲートフィン内の空気流れについて説明する。

図１１は、本第３実施形態のコルゲートフィン内の空気流れの可視化実験の結果を示す説明図である。

図１１に示すように、中央転向部の片切りルーバ７における両切りルーバ８に隣接する斜面７０の傾斜角度と、両切りルーバ８の傾斜角度との差が小さくなっているため、ルーバ各部における空気流れをほぼ等しくし、熱交換性能を向上させることが可能となる。さらに、片切りルーバ７の内側凸部７０１により、中央転向部においても先端効果が期待できるため、熱伝達率を向上させることが可能となる。

また、中央転向部の片切りルーバ７を略Ｗ字形状にすることで、中央転向部のルーバ積層方向長さを長くすることができるため、空気流れの向きが転向するために必要な区間を充分に確保することができる。これにより、空気流れを理想的な向き（Ｖ字流れ）に維持して、熱交換を促進させることが可能となる。

また、本実施形態のように片切ルーバ７を略Ｗ字形状とすることにより、ルーバ成形時に、片切りルーバ７と第１の片刃ブレード４とを接触させることができる。このため、ルーバ長さを短くした場合でも、簡易な構成で片切りルーバ７を曲折成形することが可能となる。

また、本実施形態のように片切ルーバ７を略Ｗ字形状とすることにより、コルゲートフィンの座屈強度を大幅に上昇させることができるため、ルーバの微細化および板厚の薄肉化に有効となる。

（他の実施形態）
なお、上記第１および第２実施形態では、片切りルーバ７の略Ｖ字形状を直線的に形成したが、これに限らず、例えば、図１２に示すようにディンプル形状（ドーム形状）に形成してもよい。

また、上記第３実施形態では、片切りルーバ７において略Ｗ字形状を形成する全ての斜面７０をフィン板厚方向中心線と交わるように配置したが、少なくとも１つの斜面７０がフィン板厚方向中心線と交わっていればよく、例えば、４つの斜面７０のうち外側の２つのみをフィン板厚方向中心線と交わるようにしてもよい。

また、上記第３実施形態では、略Ｗ字形状の片切りルーバ７を中央転向部に配置したが、これに限らず、ルーバ群両端部に配置してもよい。

また、熱媒体が流れる複数のチューブと、チューブの外表面に接合されて熱媒体の熱交換を促進するフィンとを備える熱交換器において、フィンとして上記各実施形態のコルゲートフィンを用いてもよい。このようにすれば、熱交換器の熱交換能力の向上を図ることができる。

また、上記各実施形態は適宜組み合わせて用いることができる。

第１実施形態に係るコルゲートフィンのルーバにおける断面説明図である。 第１実施形態に係るコルゲートフィン成形ロールの成形時における断面説明図である。 第１実施形態のコルゲートフィン内の空気流れの可視化実験の結果を示す説明図である。 従来のコルゲートフィン成形ロールの成形時における断面説明図である。 図４のコルゲートフィン成形ロールを変形した例を示す断面説明図である。 第２実施形態に係るコルゲートフィンのルーバにおける断面説明図である。 第２実施形態に係るコルゲートフィン成形ロールの成形時における断面説明図である。 第２実施形態のコルゲートフィン内の空気流れの可視化実験の結果を示す説明図である。 第３実施形態に係るコルゲートフィンのルーバにおける断面説明図である。 第３実施形態に係るコルゲートフィン成形ロールの成形時における断面説明図である。 第３実施形態のコルゲートフィン内の空気流れの可視化実験の結果を示す説明図である。 他の実施形態として片切りルーバ７の略Ｖ字形状を変形した例を示す断面説明図である。 従来のコルゲートフィン内の空気流れの可視化実験の結果を示す説明図である。

符号の説明

７…片切りルーバ、８…両切りルーバ、７０…斜面。

Claims (7)

1. 波形状に屈曲形成されるコルゲートフィンであって、
   積層されて群をなす複数の両切りルーバ（８）と、前記両切りルーバ（８）群の端部に配置される片切りルーバ（７）とが切り起こし形成されており、
   前記片切りルーバ（７）の少なくとも１つは、ルーバ積層方向の断面が略Ｖ字形状に形成されており、
   前記片切りルーバ（７）における前記両切りルーバ（８）に隣接する斜面（７０、７１）は、フィン板厚方向中心線と交わるとともに、隣接する前記両切りルーバ（８）の斜面と同じ長さになっていることを特徴とするコルゲートフィン。
2. 前記両切りルーバ（８）群は、傾斜方向が反対となる２つの前記両切りルーバ（８）群を含んでおり、
   前記略Ｖ字形状の片切りルーバ（７）は、前記２つの両切りルーバ（８）群の間に配置されていることを特徴とする請求項１に記載のコルゲートフィン。
3. 前記両切りルーバ（８）群は、傾斜方向が反対となる２つの前記両切りルーバ（８）群を含んでおり、
   前記略Ｖ字形状の片切りルーバ（７）は、前記２つの両切りルーバ（８）群の両端部に配置されていることを特徴とする請求項１に記載のコルゲートフィン。
4. 波形状に屈曲形成されるコルゲートフィンであって、
   積層されて群をなす複数の両切りルーバ（８）と、前記両切りルーバ（８）群の端部に配置される片切りルーバ（７）とが切り起こし形成されており、
   前記片切りルーバ（７）の少なくとも１つは、ルーバ積層方向の断面が略Ｗ字形状に形成されており、
   前記片切りルーバ（７）における前記両切りルーバ（８）に隣接する斜面（７０）は、フィン板厚方向中心線と交わるとともに、隣接する前記両切りルーバ（８）と同じ長さになっていることを特徴とするコルゲートフィン。
5. 前記両切りルーバ（８）群は、傾斜方向が反対となる２つの前記両切りルーバ（８）群を含んでおり、
   前記略Ｗ字形状の片切りルーバ（７）は、前記２つの両切りルーバ（８）群の間に配置されていることを特徴とする請求項４に記載のコルゲートフィン。
6. 前記両切りルーバ（８）群は、傾斜方向が反対となる２つの前記両切りルーバ（８）群を含んでおり、
   前記略Ｗ字形状の片切りルーバ（７）は、前記２つの両切りルーバ（８）群の両端部に配置されていることを特徴とする請求項４に記載のコルゲートフィン。
7. 熱媒体が流れる複数のチューブと、前記チューブの外表面に接合されて前記熱媒体の熱交換を促進するフィンとを備える熱交換器であって、
   前記フィンは、請求項１ないし請求項６のいずれか１つに記載のコルゲートフィンであることを特徴とする熱交換器。

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