JP2007162807A - 転がり軸受 - Google Patents
転がり軸受 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007162807A JP2007162807A JP2005358900A JP2005358900A JP2007162807A JP 2007162807 A JP2007162807 A JP 2007162807A JP 2005358900 A JP2005358900 A JP 2005358900A JP 2005358900 A JP2005358900 A JP 2005358900A JP 2007162807 A JP2007162807 A JP 2007162807A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- less
- rolling
- content
- nitride
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/36—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers
- F16C19/364—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
【解決手段】円すいころ3の外周面(転がり面)に、珪素(Si)の窒化物およびマンガン(Mn)の窒化物からなり、粒径1μm以下のSi・Mn系窒化物を、面積比で1%以上10%以下の範囲で存在させる。また、円すいころ3の外周面(転がり面)の表層部の残留オーステナイトを10体積%以下にする。
【選択図】図1
Description
下記の特許文献1には、dm・n値が1.0×106 以上となるような高速回転環境下で使用しても、転がり軸受に摩耗や焼き付きが生じないようにするための技術が記載されている。この技術では、使用する鋼を特定するとともに、表層部に炭素および窒素を所定含有率で存在させるか、表面に0.1μm以下のTiCを析出させることで、耐摩耗性および耐焼き付き性を向上させている。
本発明の課題は、高速および高温下で使用された場合の耐摩耗性および耐焼き付き性に優れた転がり軸受を提供することにある。
転がり面における粒径1μm以下のSi・Mn系窒化物の存在率が、面積比で10%を超えると、研削性が低下したり、靱性が低下して割れが生じる恐れがある。転がり面の表層部の残留オーステナイトが10体積%を超えると、表面硬さが低下して耐圧痕性が不十分となる。
炭素(C)の含有率が0.3質量%未満であると、浸炭窒化処理で表層部に十分な量の炭素を存在させるために時間がかかる。そのため、炭素(C)の含有率は0.3質量%以上とし、好ましくは0.5質量%以上とし、より好ましくは0.7質量%以上とする。
また、炭素(C)の含有率が1.2質量%を超えると、製鋼時に巨大炭化物が形成されて、焼き入れ特性や転動疲労寿命に悪影響を及ぼす恐れがある。また、冷間加工性が低下して製造コストの上昇を招く恐れもある。
また、クロム(Cr)の含有率が2.0質量%を超えると、製鋼時に巨大炭化物が形成されて、焼き入れ特性や転動疲労寿命に悪影響を及ぼす恐れがある。また、冷間加工性や被削性が低下して製造コストの上昇を招く場合がある。そのため、クロム(Cr)の含有率は1.6質量%以下であることが好ましい。
珪素(Si)の含有率が1.2質量%を超えると、鋼の靱性が不十分となる。マンガン(Mn)の含有率が1.2質量%を超えると、鍛造性および切削性が低下したり、鋼中不純物である硫黄(S)リン(P)とともに介在物として存在し易くなる。珪素(Si)とマンガン(Mn)の合計含有率が2.0質量%を超えると、Si・Mn系窒化物が多量に析出して、切削性および靱性が低下する。
本発明の転がり軸受は、転動体が「ころ」であり、内輪の外周面または外輪の内周面に「ころ」の端面が摺接する鍔部が形成されている転がり軸受として好適である。
図1は、本発明の一実施形態に相当する円すいころ軸受を示す断面図である。
図1の円すいころ軸受は、内輪1と外輪2と円すいころ3と保持器4とで構成されている。内輪1の外周面に鍔部11が形成されている。図1の円すいころ軸受として、呼び番号HR30206Cに相当するもの(d=30mm、D=62mm、T=17.25mm、B=16mm、C=12mm、a=17.8mm)を、以下のようにして作製した。
この円すいころ3を、下記の表1に示す各種鉄鋼からなる素材を用い、通常の方法で所定形状に加工した後、下記の条件で熱処理することで得た。表1では本発明の構成から外れる数値に下線を施した。
〔熱処理条件〕
ずぶ焼入れ:RX ガス雰囲気中で820〜870℃に0.5〜1.0時間保持後、油冷却。
浸炭後に焼入れ:エンリッチガス雰囲気中で820〜880℃に1.0〜5.0時間保持後、放冷、その後に、RX ガス雰囲気中で820〜870℃に0.5〜1.0時間保持後、油冷却。
浸炭窒化後に焼入れ:RX ガス+エンリッチガス+アンモニアガス雰囲気中で820〜920℃に1.0〜5.0時間保持後、放冷、その後に、RX ガス雰囲気中で820〜870℃に0.5〜1.0時間保持後、油冷却。
サンプル毎に上記いずれかの処理を行った後、全サンプルについて、焼戻しを150〜300℃に3時間保持することで行う。
電界放射型走査型電子顕微鏡(FE−SEM)を用い、加速電圧10kV、倍率5000倍で、円すいころ3の外周面を観察し、観察画像に占める粒径1μm以下のSi窒化物およびMn窒化物の合計面積の割合を画像解析装置により測定した。観察は3視野以上で行い、全視野の平均値を算出してSi・Mn系窒化物の存在率とした。
また、内輪1と外輪2としてはSUJ2製で通常の熱処理を施したものを、保持器4としては鋼製のものを用いた。
先ず、上下方向で対向させた一対の回転軸に、一対の円筒試験体を装着する。次に、上側の試験体に荷重をかけて両試験体を接触させ、接触位置にノズルから潤滑油を吹き付けながら、一方の試験体を回転駆動させることにより、両試験体を互いに逆方向に滑り回転させる。そして、所定の距離分だけ回転させた後に摩耗量を測定し、単位滑り距離(1m)当たりの摩耗量(両試験体の合計重量減少量)を算出する。この算出値も下記の表2に示した。
〔摩耗試験の条件〕
円筒試験体の寸法:外径30mm、内径16mm、軸方向寸法10mm
円筒試験体の表面粗さ(Ra):0.005〜0.010μm
駆動側の試験体の回転速度:10min-1
従動側の試験体の回転速度:7min-1
滑り率:30%
滑り距離:3000m
潤滑油:スピンドル油#10
面圧:1.2GPa
11 鍔部
2 外輪
3 円すいころ(転動体)
4 保持器
Claims (3)
- 内輪、外輪、および転動体の少なくとも一つは、転がり面に、珪素(Si)の窒化物およびマンガン(Mn)の窒化物からなり、粒径1μm以下のSi・Mn系窒化物が、面積比で1%以上10%以下の範囲で存在し、転がり面の表層部の残留オーステナイトが10体積%以下であることを特徴とする転がり軸受。
- 炭素(C)の含有率が0.3質量%以上1.2質量%以下、クロム(Cr)の含有率が0.5質量%以上2.0質量%以下、珪素(Si)の含有率が0.4質量%以上1.2質量%以下、マンガン(Mn)の含有率が0.4質量%以上1.2質量%以下、珪素(Si)とマンガン(Mn)の合計含有率が1.0質量%以上2.0質量%以下である鉄鋼製の素材を所定形状に加工した後、窒化処理または浸炭窒化処理と焼き入れおよび焼戻しからなる熱処理が施されて得られた請求項1記載の転がり軸受。
- 転動体が「ころ」であり、内輪の外周面または外輪の内周面に「ころ」の端面が摺接する鍔部が形成されている請求項1または2記載の転がり軸受。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005358900A JP2007162807A (ja) | 2005-12-13 | 2005-12-13 | 転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005358900A JP2007162807A (ja) | 2005-12-13 | 2005-12-13 | 転がり軸受 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007162807A true JP2007162807A (ja) | 2007-06-28 |
Family
ID=38245946
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005358900A Pending JP2007162807A (ja) | 2005-12-13 | 2005-12-13 | 転がり軸受 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2007162807A (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003193200A (ja) * | 2001-12-27 | 2003-07-09 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
JP2005337362A (ja) * | 2004-05-26 | 2005-12-08 | Nsk Ltd | 総ころ軸受 |
-
2005
- 2005-12-13 JP JP2005358900A patent/JP2007162807A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003193200A (ja) * | 2001-12-27 | 2003-07-09 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
JP2005337362A (ja) * | 2004-05-26 | 2005-12-08 | Nsk Ltd | 総ころ軸受 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4576842B2 (ja) | 転がり軸受及びこれを用いたベルト式無段変速機 | |
US6342109B1 (en) | Rolling bearing | |
JP2008267402A (ja) | 転がり軸受 | |
JP2006322017A (ja) | 転がり軸受 | |
JP2013011010A (ja) | 転がり軸受およびその製造方法 | |
JP2002115030A (ja) | 工作機械主軸用転がり軸受 | |
WO2013084800A1 (ja) | 転がり軸受およびその製造方法 | |
JP2006348342A (ja) | 転がり支持装置 | |
JP4998054B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2011220357A (ja) | 遊星歯車装置 | |
JP2007297676A (ja) | 軸の製造方法およびこの方法で得られた軸 | |
JP4992535B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2008151236A (ja) | 転がり軸受 | |
JP2012031456A (ja) | 転がり軸受 | |
JP2009222076A (ja) | 4列円錐ころ軸受 | |
JP5076274B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2007177897A (ja) | ころ軸受 | |
JP2008232212A (ja) | 転動装置 | |
JP2003183771A (ja) | 転がり軸受 | |
JP5194538B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2006045591A (ja) | 円すいころ軸受 | |
JP2011080096A (ja) | 転がり摺動部材の製造方法 | |
JP2007162807A (ja) | 転がり軸受 | |
JP5211453B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2006183845A (ja) | 転がり軸受 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20081126 |
|
RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20090130 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100126 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100128 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20100601 |