JP2007070917A - プレストレストｐｃ鋼棒の定着構造、及び緊張、定着方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 ＰＣ鋼棒の緊張定着を、小径で浅いコンクリート欠込み内で実施可能とし、建築物等の小規模コンクリート構造物でのプレストレス導入ＰＣ鋼棒の配置設計の自由度を高める。

【解決手段】 コンクリート構造体１の端面１Ｆに、緩拡開の裁頭円錐形のポケットフォーマ５をコンクリート内に埋設した支圧板３上面に載置して、支圧板３上にコンクリート欠込み穴１Ａを形成し、支圧板３の中央の裁頭円錐形の定着孔Ｈ３内に裁頭円錐形定着こま４を嵌入定着し、裁頭円錐形の定着こま４をＰＣ鋼棒２の先端ねじ部２Ａに螺着して、緊張状態のＰＣ鋼棒２を定着こま４で支圧板３の定着孔Ｈ３内に着座定着し、従来の定着ナット及び定着座金の使用を省略して欠込み穴１Ａの径及び深さの小寸化を達成する。

【選択図】 図１

Description

本発明は、コンクリート構造体に於けるプレストレストＰＣ鋼棒の定着構造、プレストレスト鋼棒の緊張、定着方法、及び該方法に使用する定着具、緊張具等の器具に関する発明であり、特にコンクリート建物の如き小規模コンクリート構造体への適用に有利なプレストレスト導入技術であって、建築物構築の技術分野に属するものである。

ポストテンション方式で、コンクリート構造物にプレストレスを導入する技術は、既に提案され実施されている。
図７は、従来例１であって、特開平８−３１９７２０号公報中に、従来のポストテンション方式として挙げられたコンクリート構造物に、欠込み凹部を形成し、該凹部内でＰＣ鋼棒を緊張、定着する代表的技術である。
即ち、従来例１では、図７（Ａ）に示す如く、ＰＣ鋼棒の基端を、アンカー部材でコンクリート構造物の下端近傍に固定し、コンクリート構造体内に埋設した鞘部材（スパイラルシース）内に挿通して上端に形成した非円形凹部内で緊張、定着するものである。

そして、図７（Ｂ）、（Ｃ）に示す如く、コンクリート構造体の上端辺に形成した裁頭円錐形態の非円形凹部の底面に、平面視正方形のアンカープレートを手作業で載置し、ＰＣ鋼棒をアンカープレートから突出させ、座金を介して定着ナットで定着し、ＰＣ鋼棒上端にカップラーを介してテンションロッドを連結し、ラムチェアー（反力受け台）をアンカープレート上に載置し、反力受け台を介して油圧ジャッキでテンションロッドを緊張して、所定位のテンションをＰＣ鋼棒に付与した段階で緊張状態を維持し、作業者がトルクレンチで浮上った定着ナットをアンカープレート上に締付け、定着ナットの締付け作業が終了した後、緊張を解除してジャッキを短縮し、次いで、テンションロッドとＰＣ鋼棒を分離し、反力受け台とセンターホールジャッキ（油圧ジャッキ）を取外すものである。

しかし、図７に示す従来例１では、油圧式のセンターホールジャッキによる緊張作業と、作業者による定着ナットの締付け作業との、２つの別個の作業により、ＰＣ鋼棒の緊張、定着を実施するため、油圧式のセンターホールジャッキの引張力を開放し、定着ナットに緊張力を与えるが、反力受け台で受けていた反力による荷重が定着ナットに移行する時に、センターホールジャッキや反力受け台等の定着具によるセットロスが生じ、所定の張力をＰＣ鋼棒に付与出来ない問題があり、また、定着ナットの締付けも、作業者の感覚に依存するため、作業者でバラツキが生ずる問題があった。

図８は、従来例２であって、特開平８−３１９７２０号で出願対象とされたものであり、上述の従来例１（図７）のＰＣ鋼棒の緊張、定着技術の問題点を改善するために提案された技術である。
即ち、従来例２は、図８（Ａ）、（Ｂ）に示す如く、従来例１同様に、コンクリート構造物のＰＣ鋼棒の緊張、定着部に相当する端部には、裁頭角錐形凹部（非円形凹部）を形成し、該凹部の底面には、中央にＰＣ鋼棒挿通孔を有するアンカープレートを手作業で載置し、ＰＣ鋼棒の上端をアンカープレート上で座金を介して定着ナットで止着する。

そして、緊張手段として、裁頭角錐形のコンクリート凹部（非円形凹部）に、外形が裁頭角錐形の反力受け枠と、該反力受け枠の１側から水平延出し、上面に間隔を保って突出した２個の反力受突起を備えた反力受け支持板、とから成る剛構造の反力受け部材を、反力受け枠を非円形凹部に回動不能に嵌合し、上方の電動パワーレンチの下端の回転駆動角軸を、継手部材を介して定着ナットと連結し、図８（Ｂ）の如く、電動パワーレンチの回転係止板を反力受け支持板の反力受突起間に載置し、電動パワーレンチの増力歯車機構を介した回転駆動角軸の回転力によって、反力受け部材で回転反力を取りながら、定着ナットを座金を介してアンカープレート上で回動して、所定位置までＰＣ鋼棒を緊張延伸して定着するものである。
特開平８−３１９７２０号

従来例１（図７）も、従来例２（図８）も、非円形凹部（裁頭角錐形凹部）の底面にアンカープレートを手作業で載置するため、アンカープレートを水平姿勢載置するために必要な、コンクリート構造体への型枠による底面の水平な非円形凹部の形成が非常に困難であり、施工の実情は、アンカープレートを載置する前に、非円形凹部の底面に、２５mm厚前後の厚さのグラウトモルタルを配置してアンカープレートの水準を保持しており、非円形凹部の形成、及びアンカープレートの適正水準配置は、困難、且つ手間のかかる作業である。

また、非円形凹部の大きさは、従来例１では、使用するセンターホールジャッキの径が１１５mm、又は１２０mmであって、それを載置する反力受け台（ライチェアー）は更に大であるため、底部での一辺の長さが大となり、従来例２では、反力受け枠を嵌着するために、非円形凹部の一辺の長さが大きくなる。
しかも、従来例１，２共、アンカープレートを非円形凹部の底に手作業で水準を保って配置するため、アンカープレートの各辺の外側に手を挿入するスペース（標準：片側５０mm）も必要であり、非円形凹部の一辺の長さが大となる。

また、非円形凹部の深さは、従来例１も従来例２も、共に、アンカープレートの水平調整のために、アンカープレートと非円形凹部底面との間に配置する水平調整用グラウトモルタルの厚さ＋アンカープレート厚＋座金厚＋定着ナット高さ＋ＰＣ鋼棒ねじ部の定着ナットからの突出長＋ＰＣ鋼棒上端でのモルタル充填被り厚が必要となり、深さが大となる。
即ち、従来例１にあっても、従来例２にあっても、コンクリート構造体の端面に形成する非円形凹部は、凹部底面寸法も凹部高さも大となって大きくて深いものとなり、充填埋戻し補修のための高価なグラウトモルタルの消費量も大となる。

また、コンクリート構造体でのＰＣ鋼棒緊張、定着用の非円形凹部（欠込み穴）周囲は、自己ひずみ、収縮、地震力等によって応力が集中するため、非円形凹部（欠込み穴）周囲に、割裂、ひび割れが発生し、隅部で特に発生し、コンクリート構造体が、設計強度を維持出来なくなって耐久性低下を来たす。
そして、非円形凹部周囲のひび割れを防止するためには、凹部周囲に、開口補強筋を配置する手段を施す必要があるが、コンクリート被り不足を防ぐために、コンクリート構造物がコンクリート壁であれば、壁厚を大とせねばならない。
即ち、非円形凹部（欠込み穴）が大きければ、ひび割れ防止のための配筋手段及び壁厚の増加が必要となる。
また、ＰＣ鋼棒の並列配置のために、非円形凹部を連続して並列配置するには、ひび割れを連続させないように、一定間隔を保持して配置しなければならず、ＰＣ鋼棒の配置の制約により、コンクリート建築物等のコンクリート構造体での構造設計が制約される。

また、従来例２にあっては、電動トルクレンチで定着ナットの締付けによりＰＣ鋼棒の緊張と定着が達成出来、従来例１の、既述の如き、緊張から定着への移行に伴う緊張力のセットロスは生じないが、図７（Ａ）に示す如く、ＰＣ鋼棒は下端が固定した状態で、上端の定着ナットの締付けにより緊張力が導入されて伸長するため、ＰＣ鋼棒は、定着ナットの回転によって生ずるアンカープレート、座金及び定着ナット相互の摩擦抵抗力によって、共廻りし、ねじれが発生するため、引張り応力負荷時の発現強度は設計値強度より低下する。

従って、従来例２の技術は、その特許公開公報〔０００１〕に記載の如く、２ｍ程度の比較的短いＰＣ鋼棒の緊張技術であり、例えば、階高３ｍ程度の事務所、共同住宅等に於ては、プレストレスの導入が大きくなるため、ＰＣ鋼棒のねじれ発生も大きくなり、通常の建築物への適用は不適当である。
本発明は、上述の如き従来技術の各問題点を、解決、又は改善するものであって、コンクリート建築物への適用に有利なＰＣ鋼棒の緊張、定着技術を提供するものである。

本願のプレストレストＰＣ鋼棒定着構造の発明は、図１に示す如く、コンクリート構造体１の端面１Ｆには、ポケットフォーマ５により緩拡開の裁頭円錐状欠込み穴１Ａが形成されており、該欠込み穴１Ａの底面１Ｂはコンクリート構造体１に埋設された支圧板３であり、支圧板３は中央部に裁頭円錐形の定着孔Ｈ３を備え、定着孔Ｈ３には裁頭円錐形の定着こま４が嵌着し、コンクリート構造体１内のスパイラルシース１４内から欠込み穴１Ａ内に延出した緊張状態のＰＣ鋼棒２の先端のねじ部２Ａが、定着こま４の中央の定着用ねじ孔Ｈ４で螺合支承されたものである。

この場合、裁頭円錐状欠込み穴１Ａの円錐拡開角は、大であれば欠込み穴１Ａが大きくなるため、欠込み穴１Ａ形成用の型枠としてのポケットフォーマ５の抜脱に十分な拡開角で、且つ、小さな拡開角、即ち緩テーパー角が好ましく、拡開角（テーパー角）は典型的には１０°前後である。
また、定着孔Ｈ３の傾斜周面３Ｓと、定着こま４の傾斜周面４Ｓの円錐拡開角は同一であり、力学的には４５°が好ましいが、定着こま４は、図４（Ｄ）の如く、反力受け台１０の内側で回動させるものであるため、定着こま４の傾斜周面４Ｓの拡開角（テーパー角）を３０°前後に設定すれば、ＰＣ鋼棒２の十分な支承強度を保ち、且つ、欠込み穴１Ａの底面１Ｂの小径化が可能である。

従って、本発明定着構造によれば、欠込み穴１Ａが円錐筒状であって、従来例１，２の非円形凹部の如き、隅部が存在しないため、欠込み穴１Ａ周囲でのコンクリートひび割れ発生が防止出来る。
そして、従来のアンカープレートに相当する支圧板３に定着こま４が嵌着するため、欠込み穴１Ａでの深さ１Ｈが浅く出来、しかも、支圧板３自体もコンクリート構造体１内に埋設して、コンクリート欠込み穴１Ａの底面は支圧板３上面３ｕとなるため、コンクリート欠込み穴１Ａは、少なくとも、従来例１，２での、座金厚と定着ナット厚の分は浅く出来る。

そして、従来例１，２での、アンカープレート水準出し用の充填モルタル厚（標準：２５mm厚）も不要となり、底面積が小で、高さも低い、小さなコンクリート欠込み穴１Ａ（標準：深さｄ５が１１０mm、下端径Ｒ５´が８５mm、上端径Ｒ５が１００mm）内、即ち、ひび割れの生じないコンクリート欠込み穴１Ａ内、でのＰＣ鋼棒２の定着構造となり、支圧板３の配置が容易で、コンクリートひび割れの生じない、且つ、欠込み穴１Ａ内への埋戻しに用いる高価なグラウトモルタルの使用量も少ない、高品質、且つ合理的なＰＣ鋼棒定着構造が提供出来る。
しかも、コンクリート欠込み穴１Ａの小径化により、ＰＣ鋼棒２の近接並列配置も自在となって、プレストレストコンクリート構造体の構造設計の自由度が増す。

また、支圧板３は、図３（Ａ）に示す如く、平面方形鋼板であって、底面３Ｄを補強筋８上に載置し、四隅の針金挿入用孔ｈｗを介して針金で補強筋８に止着して、コンクリート構造体１に埋設一体化するのが好ましい。
この場合、支圧板３は、配筋型枠組み作業時に、補強筋８上への載置と四隅の針金による補強筋８への結束固定により、適正に、且つ、強固に位置決め出来、支圧板３のコンクリート構造体１への水準を保った埋設は、従来の非円形凹部の型枠による底面形成と、水準出しモルタル充填及びアンカープレートの水準調整載置より、遥かに容易、且つ簡単な作業で実施出来る。

また、定着こま４は、上面４ｕが支圧板上面３ｕと略面一であり、図３（Ｂ）に示す如く、上面４ｕの外周部には係止穴Ｈ４´群を備えているのが好ましい。
定着こま４は、中央の内周にねじを備えた定着用ねじ孔Ｈ４でＰＣ鋼棒２のねじ部２Ａを螺合支承し、ＰＣ鋼棒２の引張力を、傾斜周面４Ｓを介して支圧板３の定着孔Ｈ３の傾斜周面３Ｓに伝達支承するものであるため、構造力学的には、定着こま４の厚さＴ４は、支圧板の厚さＴ３と同等か、それ以上が好ましいが、定着こま４の厚さＴ４を支圧板厚さＴ３と同等とし、定着こま上面４ｕを支圧板上面３ｕと面一とすれば、定着こま４の上面径Ｒ４が支圧板定着孔Ｈ３の上端径Ｒ３と同一となり、反力受け台１０用の載置域Ｚ３への干渉が無くなる。
従って、載置域Ｚ３で制約を受けるコンクリート欠込み穴１Ａの底面１Ｂの径、即ち、ポケットフォーマ下端径Ｒ５´、の合理的小寸化が実施出来、且つ、ポケットフォーマ５の型枠組みも支障無く容易に実施出来る。

また、本発明定着構造にあって、欠込み穴１Ａは、深さｄ５が、ＰＣ鋼棒２の掴み突出長ｄ１と、ＰＣ鋼棒延び代長ｄ２と、ＰＣ鋼棒２の被り代ｄ３との総和であり、欠込み穴１Ａの底面１Ｂの径Ｒ５´が、支圧板３中央部の定着孔径Ｒ３の外側に、載置域Ｚ３を保った径であるのが好ましい。
この場合、ＰＣ鋼棒の掴み突出長ｄ１（標準：３０mm）と、ＰＣ鋼棒の被り代ｄ３（標準：３０mm）とは緊張条件で変化無く、ＰＣ鋼棒延び代長ｄ２は、プレストレス付与鋼棒の長さによって変化するものであって、例えば、１７mm径で２．８ｍ長のＰＣ鋼棒に、必要プレストレスを導入すれば、延び代長ｄ２は５０mmとなる。
即ち、本発明は、従来例１，２のアンカープレートの水平調整用グラウトモルタル厚（２５mm）、アンカープレート厚（１９mm）及び座金厚の不要な深さとなり、欠込み穴１Ａは浅く実施出来る。

また、載置域Ｚ３は、図３（Ａ）に示す如く、定着孔Ｈ３の上端から係止用溝Ｇ３の外辺に亘る環状域であって、図４（Ｄ）に示す如く、反力受け台１０の下端を載置するスペースである。
そして、実施態様に示す、反力受け台１０の支持ポスト１０Ｐ下端の環状脚部１０Ｂは、外径７６．３mm、幅（肉厚）７mmであるため、支圧板上面３ｕでの載置域Ｚ３は、定着孔Ｈ３の径Ｒ３（６０mm）から係止用溝Ｇ３の配置外径ＲＧ（８５mm）までの環状領域であり、反力受け台１０の下端の外径７６．３mm、肉厚７mmの環状脚部１０Ｂが定着こま４の回動に干渉せずに載置出来る領域である。

尚、本件発明の欠込み穴１Ａの適正な理解のため、従来例１（図７）及び従来例２（図８）の非円形凹部を、本件発明の実施例と同一の条件、即ち、１７mm径ＰＣ鋼棒の２．８ｍ長に、５０mmの延伸ストレスを付与する場合で算出すれば、従来例１（図７）及び従来例２（図８）の非円形凹部の大きさは、アンカープレートは、本発明の支圧板３と同形状の厚さ１９mm、一辺９０mmの正方形鋼板であり、非円形凹部の底面に、アンカープレートを手作業で水準を保つように配置するため、非円形凹部の底面にはアンカープレートの四周外方に手の入り込むスペース（標準：各５０mm）が必要であり、非円形凹部の底面寸法は、従来例１，２共、一辺１９０mm（アンカープレート９０mm＋両側の各５０mmスペース）となる。

また、非円形凹部の深さは：従来例１，２共、水平調整用モルタル厚２５mm＋アンカープレート厚１９mm＋座金厚３．２mm＋定着ナット高２７mm＋ＰＣ鋼棒延び代５０mm＋モルタル埋戻し被り厚３０mmが共通で、定着ナット上方のＰＣ鋼棒掴み代（掴み突出長）が、従来例１では、本発明同様３０mm、従来例２では、定着ナット上の５mm程度の頭出し寸法であるから、従来例１（図７）では１８４．２mm、従来例２（図８）では１５９．２mmとなる。
即ち、本発明欠込み穴１Ａ：円形の底面径８５mm、深さ１１０mm
従来例１の非円形凹部：四辺形の底面一辺１９０mm、深さ１８４．２mm
従来例２の非円形凹部：四辺形の底面一辺１９０mm、深さ１５９．２mm

以上のとおり、本発明の定着構造にあっては、コンクリート構造体１に形成する欠込み穴１Ａは、従来例１，２の非円形凹部（裁頭四角錐凹部）より、遥かに小径、且つ浅い形状となる。
そして、形状はコンクリートのひび割れの生じ易い角隅の存在しない、裁頭円錐形状であるため、耐用中の強度低下を生起することなく、高品質の定着構造を提供する。
しかも、欠込み穴１Ａの体積が小となるため、欠込み穴１Ａ埋戻しに使用する高価なグラウトモルタルの使用量も低減化出来る。

また、本願のプレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着方法の発明は、図２（Ａ）、（Ｂ）に示す如く、コンクリート型枠６内に支圧板３を配置し、ＰＣ鋼棒２の先端ねじ部２Ａに裁頭円錐形の定着こま４を螺着してねじ部２Ａが突出した形態で、定着こま４を支圧板３の裁頭円錐形の定着孔Ｈ３に着座し、支圧板３上面３ｕに緩拡開の裁頭円錐形のポケットフォーマ５を載置して、底面中央の挿通用孔Ｈ５´からＰＣ鋼棒のねじ部２Ａを突入させ、底板５Ｄを支圧板３に当接係止してコンクリート型枠６に固定し、次いで、コンクリートを打設し、打設コンクリートの硬化後にポケットフォーマ５を抜去してコンクリート構造体１の端面１Ｆに欠込み穴１Ａを形成し、次いで、ＰＣ鋼棒２を外方へ緊張すると共に、設定値まで延伸したＰＣ鋼棒２のねじ部２Ａの浮上った定着こま４を旋回降下して支圧板３の定着孔Ｈ３に再度当接着座させ、次いで、ＰＣ鋼棒２への緊張を解除する方法である。

この場合、支圧板３の型枠内への配置は、異形棒鋼（標準：１３mm径）を複数段格子状に積重ねた補強筋８上に位置決め載置し、支圧板３の四隅の針金挿入用孔ｈｗに結束線としての針金（標準：３mm径）を挿通して補強筋８に結束すれば良い。
また、ポケットフォーマ５の外筒５Ｓが欠込み穴１Ａを規定するため、ポケットフォーマ５は、図３（Ａ）に示す如く、支圧板上面３ｕに十分な載置域Ｚ３の形成出来る外形を備えたものを適用すれば良い。
また、定着こま４の定着用ねじ孔Ｈ４の下端は、スパイラルシース１４の嵌入溝Ｇ４を拡径形態で形成しておけば、スパイラルシース１４上端の定着こま底面４Ｄへの当接配置が容易となり、定着こま底面４Ｄには、必要に応じてテープ（図示せず）等のコンクリートとの剥離手段を施せば良い。

また、ＰＣ鋼棒２の緊張延伸状態での定着こま４の旋回降下は、浮上った定着こま４（標準浮上り量：５０mm）を指で回動し、最後の締付けを、例えば図５（Ａ）の治具１７等を用いて支圧板３の定着孔Ｈ３に圧接着座させれば良い。
従って、本方法発明によって、支圧板３がコンクリート構造体１に埋設出来、支圧板上面３ｕを底面とする、小径で緩拡開の裁頭円錐形のコンクリート欠込み穴１Ａがコンクリート構造体１の端面１Ｆに形成出来、ＰＣ鋼棒２が、従来例１，２での座金及び定着ねじ無しに、支圧板３内への嵌入着座した定着こま４によって定着出来、図１に示す、プレストレスＰＣ鋼棒定着構造が好適に実施出来る。

また、図２（Ｂ）に示す如く、ポケットフォーマ５は、緩拡開の裁頭円錐形外筒５Ｓの下端５Ｂから突出させた複数の突起５Ｇを、支圧板３の上面３ｕに配置した係止用溝Ｇ３に着脱自在に回動係止するのが好ましい。
この場合、複数の突起５Ｇと係止用溝Ｇ３との係止は、図３（Ａ）の如く、円周上の対称位置で実施すれば良く、係止用溝Ｇ３は円周上に円弧溝として形成すれば良い。
従って、欠込み穴１Ａの型枠としてのポケットフォーマ５は、支圧板上面３ｕへの定位置載置、及び抜去作業が容易である。

また、ポケットフォーマ５は、図２（Ｂ）に示す如く、型締めボルト１６の下端の締着部１６ＢをＰＣ鋼棒２のねじ部２Ａに螺着してポケットフォーマ底板５Ｄを押圧し、型締めボルト１６の上端を桟木６Ａを介してナット１６Ｃで締着して型枠６に固定するのが好ましい。
この場合、ポケットフォーマ５は、定着こま４が支圧板の定着孔Ｈ３内へ着座した状態での、底板５Ｄの定着こま上面４ｕへの押圧支持となるため、ポケットフォーマ５の載置前に、定着こま４をＰＣ鋼棒ねじ部２Ａ上での回動によって、上面４ｕを支圧板上面３ｕと面一にし、型締めボルト１６で締着すれば、ポケットフォーマ５は、底板５Ｄの面狭着形態での固定となり、外筒５Ｓ下端の突起５Ｇ群の支圧板係止用溝Ｇ３への係止と相俟って、欠込み穴１Ａ用コンクリート型枠の機能を発揮し、欠込み穴１Ａ用の型組みも、型枠解体も容易となる。

また、ＰＣ鋼棒２の外方への緊張は、図４（Ａ）に示す如く、定着こま４から突出したねじ部２Ａにテンションロッド１３の下端の定着ねじ穴Ｈ１３を嵌合螺着し、大間隔Ｓ１０を保つ複数のポスト１０Ｐと上端の支持板１０ｕを備えた反力受け台１０の支持ポスト１０Ｐ下端の環状脚部１０Ｂを支圧板３上に載置し、支持板１０ｕ上から突出したテンションロッド１３のねじ部１３Ａをテンションナット１１の回動で実施するのが好ましい。
この場合、テンションナット１１の回動は、トルク測定機能付きの手動式トルクレンチ（（株）東日製作所、商品名：ＣＥＭ２）を用いて、所定のトルク値まで締付ければ良い。

従って、反力受け台１０の支持板１０ｕ上でのテンションロッド１３の緊張引上げにより、ＰＣ鋼棒２の緊張延伸による所定値のプレストレス導入が簡便正確に実施出来、ＰＣ鋼棒２の延伸引上げによって、ＰＣ鋼棒ねじ部２Ａと一体となって支圧板３から上昇して浮上った定着こま４は、反力受け台１０のポスト１０Ｐ間の大間隔Ｓ１０から指を入れて回動して再度支圧板３の定着孔Ｈ３に戻し、別途用意した治具１７で定着こま４を締付ければ、緊張→定着、の移行の緊張力のセットロスを生ずることなく、緊張状態ＰＣ鋼棒の付与緊張力の下での定着が可能である。

また、反力受け台上のテンションナット１１でのＰＣ鋼棒緊張に際しては、反力受け台１０の支持板１０ｕとテンションナット１１との間には、図４（Ｄ）に示す如く、鋼座板１２Ａに摩擦係数の小さな合成樹脂座板１２Ｂを積層一体化した座金１２の２枚を、上下の座金１２が合成樹脂座板１２Ｂ相互が当接する形態で介在させるのが好ましい。
この場合、合成樹脂座板１２Ｂは、２．４mm厚の四ふっ化エチレン樹脂成形品の商品名：ピラーフロロゴールド（日本ピラー工業（株）製）を用いればよい。
該四ふっ化エチレン樹脂成形品は、自己潤滑性、耐侯性、耐薬品性に優れ、摩擦係数μ：０．０１１２である。

従って、図４（Ａ）の如く、反力受け台１０の支持板１０ｕ上に２枚の座金を介在した状態で、テンションナット１１を、別途用意したトルク測定器付き手動トルクレンチで締付ければ、上方座金１個の鋼座板１２Ａがテンションナットに当接して界面摩擦力で共回りし、下方座金１２の鋼座板１２Ａが支持板１０ｕに当接して摩擦力で静止形態を保持し、両座金１２，１２相互は平滑な相対回動を奏するため、テンションロッド１３及びＰＣ鋼棒２はねじれることなく緊張延伸し、テンションナットでの締付けによるＰＣ鋼棒へのプレストレス導入でありながら、従来例２の如き、ＰＣ鋼棒へのねじり歪付与は全く生じない。

また、外方へ緊張したＰＣ鋼棒２は、反力受け台１０内に挿入した治具１７，１８の嵌入端１７Ａ，１８Ａ´を定着こま上面４ｕの係止穴Ｈ４´に嵌合し、支持ポスト１０Ｐ間の大間隔Ｓ１０を介して治具１７，１８を回動して定着こま４を支圧板３の定着孔Ｈ３に押圧着座させ、次いで、ＰＣ鋼棒２の緊張力を解除するのが好ましい。
この場合、図４（Ｂ）に示す如く、大間隔Ｓ１０は、各ポスト１０Ｐと同幅又はそれ以上の寸法であるため、手指の挿入が可能である。
従って、図５（Ａ）の治具１７を使用する場合は、浮上った定着こま４の支圧板３までの回動降下は、大間隔Ｓ１０からの手指の操作で簡単に実施出来、定着こま４の定着孔Ｈ３内への押圧締着を治具１７で実施すれば良い。

また、図５（Ｂ）の治具１８を用いる場合は、予め、反力受け台１０内に、ポスト１８Ａ下端の嵌入端１８Ａ´を定着こまの係止穴Ｈ４´に嵌入形態で配置しておき、浮上った定着こま４は、大間隔Ｓ１０からの天板１８Ｂの手指での回動で降下し、定着こま４の定着孔Ｈ３内への押圧締着をハンドル１８Ｅによる天板１８Ｂの回動で実施すれば良い。
従って、ＰＣ鋼棒２は、緊張状態の下で定着こま４によって支圧板３に完全に定着し、その後、テンションナット１１を外し、テンションロッド１３を外すため、簡単な作業で、ＰＣ鋼棒２は、緊張→定着の移行時のセットロスを生ずることなく、設計値どおりのプレストレス導入定着が出来る。

本願プレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着方法に用いる定着具は、図３（Ａ）に示す支圧板３と、図３（Ｂ）に示す定着こま４とから成り、支圧板３は、平面視正方形の鋼板であって、隅部には針金挿入用孔ｈｗが上下に貫通し、中央部には裁頭円錐形の傾斜周面３Ｓを備えた定着孔Ｈ３が上下に貫通し、且つ、定着孔Ｈ３の外側には複数のポケットフォーマ係止用溝Ｇ３を備えたものであり、定着こま４は、支圧板３の定着孔Ｈ３の傾斜周面３Ｓに整合する傾斜周面４Ｓを備え、厚さＴ４が支圧板厚Ｔ３と実質同一の裁頭円錐形であって、中央にはＰＣ鋼棒２のねじ部２Ａを螺合保持する定着用ねじ孔Ｈ４が上下に貫通し、且つ、上面４ｕの外周近傍には係止穴Ｈ４´群を穿設したものである。

この場合、支圧板３の傾斜周面３Ｓ及び定着こま４の傾斜周面４Ｓの傾斜角（テーパー角）は、力学的には４５°が好ましいが、定着こま４の上面４ｕの外径Ｒ４（標準：６０mm）がコンクリート欠込み穴１Ａの小径化の規定要件であること、支圧板３及び定着こま４が力学的に充分な厚さＴ３，Ｔ３（標準：１９mm）であることより、テーパー角３０°前後に設定すれば、力学的機能に支障を生ずることなく、欠込み穴１Ａの小径化、即ち、ポケットフォーマ５の下端径（底面径）Ｒ５´の小径化に有利である。
また、定着こま４の定着用ねじ孔Ｈ４の下端にはスパイラルシース上端の嵌合当接用の嵌入溝Ｇ４を拡径状態で形成しておけば、型枠組み時のスパイラルシース１４上端と定着こま４下面４Ｄとの当接組付け作業が容易となる。

従って、本発明定着具を採用することにより、支圧板３の針金挿入用孔ｈｗを介した結束用針金での補強筋８への定着固定による、支圧板の位置決め定着作業、ＰＣ鋼ねじ部２Ａに螺着した、定着こま４の支圧板３への着座作業、ポケットフォーマ５の配置作業、等のコンクリート欠込み穴１Ａ形成のための作業も、欠込み穴１Ａを介した、ＰＣ鋼棒の緊張延伸状態での定着こま４による、緊張→定着移行時の緊張力のセットロスを生じないＰＣ鋼棒２の定着も、簡単に実施出来、本願のプレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着方法の発明が好適に実施出来る。
尚、この場合、定着こま４の上面４ｕ上の係止穴Ｈ４´群の形状、個数等は、別途用意する型締め用治具１７，１８に応じて適切に配置しておけば良い。

また、本願プレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着方法に用いる緊張具は、反力受け台１０、テンションロッド１３、２枚の座金１２，１２及びテンションナット１１から成り、反力受け台１０は、例えば図４（Ｂ）に示す如く、大間隔Ｓ１０を介して複数の支持ポスト１０Ｐが上端の環状支持部１０Ａと下端の環状脚部１０Ｂとを一体接続し、且つ、環状支持部１０Ａ上端には、中央にテンションロッド挿入用孔Ｈ１０を有する支持板１０ｕを一体化した鋼製剛構造体であり、テンションロッド１３は、図４（Ｃ）に示す如く、下端部中央には、ＰＣ鋼棒ねじ部２Ａを螺入するための定着用ねじ穴Ｈ１３を穿設し、上半部外周にはねじ部１３Ａを備えた鋼棒であり、２枚の座金１２，１２は、図４（Ｄ）に示す如く、共に、鋼製の座板１２Ａと、摩擦係数の小さな合成樹脂座板１２Ｂを積層一体化したものであり、テンションナット１１は、図４（Ａ）に示す如く、テンションロッド１３のねじ部１３Ａを２枚の座金１２，１２を介して反力受け台１０の支持板１０ｕに締着するものである。

該反力受け台１０は、下端が環状形態であるため、図４（Ａ）に示す如く、支圧板３上に着座した定着こま４の上面４ｕの外周に載置出来、且つ、ＰＣ鋼棒２の緊張延伸により、鋼棒ねじ部２Ａと共に上昇して浮上った定着こま４は、大間隔Ｓ１０から手指を入れて回動降下作業が簡便に実施出来、定着こま４の支圧板３への着座時の、鋼棒ねじ部２Ａに対する強固な締付けは、例えば図５（Ａ）の如き、別途用意した治具１７のアンカー部１７Ｂを大間隔Ｓ１０から挿入し、治具のアンカー部１７Ｂ両端から下方へ突出させた嵌入端１７Ａを定着こま上面４ｕ上の係止穴Ｈ４´に係合して回動することにより実施出来る。

また、別途用意した手動トルクレンチでテンションナット１１を締付け回動してテンションロッド１３を緊張延伸する際にも、座金１２の２枚を、摩擦係数の小さな合成樹脂座板１２Ｂ相互を当接形態で介在させることにより、テンションロッド１３にねじれ応力を発生させることなく、即ち、テンションロッド１３が螺着保持するＰＣ鋼棒２にねじれ応力を付与することなく、ＰＣ鋼棒２の所定値までのプレストレス導入が出来る。
従って、本発明緊張具を用いれば、プレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着方法の発明が、小径の欠込み穴１Ａ内で、ＰＣ鋼棒にねじれ歪を発生させることなく実施出来る。

また、本願のプレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着に用いるポケットフォーマ５は、プラスチック製であって、図３（Ｃ）、（Ｄ）に示す如く、緩拡開の裁頭円錐形の外筒５Ｓと中央の円筒５Ｒとを複数の仕切板５Ｐで一体化し、外筒５Ｓの下端５Ｂは、内周面にゴム板５Ｃを張設すると共に、適所に複数の係合突起５Ｇを突設し、外筒５Ｓの上端には、円筒５Ｒとの間に、コンクリート流入阻止用の環状の蓋板５ｕを配置し、円筒５Ｒの下端は、中央にＰＣ鋼棒挿通用孔Ｈ５´を備えた底板５Ｄを配置したものである。
尚、ゴム板５Ｃは、下端縁が外筒下端５Ｂより若干突出する形態で貼着すればゴム板５Ｃによるポケットフォーマ外筒下端５Ｂと支圧板上面３ｕとのシール性が向上する。

従って、該ポケットフォーマ５でコンクリート欠込み穴１Ａ用の型枠を組み付ける際には、外筒下端５Ｂの係合突起５Ｇを支圧板上面３ｕの係止用溝３Ｇに嵌合係止することにより、ポケットフォーマ５の支圧板３への載置が容易であり、且つ、外筒下端５Ｂ内周面のゴム板５Ｃのシール性によって、打設コンクリートのポケットフォーマ５内への流入も阻止出来る。
また、ポケットフォーマ５の上下位置規制は、図２（Ｂ）に示す如く、型締めボルト１６の下端の締着部１６Ｂを、ＰＣ鋼棒ねじ部２Ａに螺着して底板５Ｄを押圧した状態で、型締めボルト１６上端を型枠の棧木６Ａに止着することにより確実に実施出来る。
しかも、上面の蓋板５ｕは、ポケットフォーマ５の保形性を増大させると共に、打設コンクリートの上端面からのポケットフォーマ５内へのコンクリート流入も阻止出来、本発明ポケットフォーマ５を用いれば、プレストレス鋼棒の緊張、定着方法発明でのコンクリート構造物の欠込み穴１Ａの形成が好適に実施出来る。

本発明定着構造によれば、欠込み穴１Ａは緩拡開の裁頭円錐形状となり、欠込み穴１Ａに隅部が存在しないため、欠込み穴１Ａ周囲での、自己ひずみ、収縮、地震力等での応力集中部位が無く、従って、コンクリート欠込み穴１Ａの周囲でのひび割れ発生が抑制出来る。
また、従来のアンカープレートに相当する支圧板３に、従来の定着ナットに相当する定着こま４が嵌り込むため、欠込み穴１Ａでの深さ１Ｈが浅く出来、しかも、支圧板３自体も、コンクリートに埋設されてコンクリート欠込み穴１Ａの底面を構成するため、コンクリート欠込み穴１Ａは、少なくとも、従来例１，２での座金厚と定着ナット厚の分は浅くなる。

そして、欠込み穴１Ａの底面径も、支圧板３に嵌合着座する定着こま４の外径で規定されるポケットフォーマ５によって決まり、ポケットフォーマ５は支圧板上面３ｕ上に載置するため、欠込み穴１Ａの底面径Ｒ５´は、従来のアンカープレートと同寸の支圧板３より小となる。
従って、本発明のプレストレスＰＣ鋼棒定着構造は、コンクリートひび割れの抑制された小さな欠込み穴１Ａ内での定着構造となり、欠込み穴１Ａの埋戻しのための高価な充填モルタルの使用量も低減出来る。

しかも、欠込み穴１Ａがひび割れの無い小さなものとなるため、ＰＣ鋼棒２の近接並列配置も自在となり、プレストレストコンクリート構造体の設計の自由度が増す。
また、本願プレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着方法の発明にあっては、支圧板３をコンクリート構造体１の型枠内に配置し、ポケットフォーマ５で欠込み穴１Ａの型枠を形成するため、裁頭円錐形の小さなコンクリート欠込み穴１Ａが簡便に形成出来、本願プレストレスＰＣ鋼棒の有利な定着構造が好適に実施出来る。

以下、本発明を６階建プレストレストコンクリート建物の実施に就いて述べる。
尚、コンクリート外壁厚は２００mmで、使用ＰＣ鋼棒は、径１７mm、ユニット長さ（各階対応の１階分長さ）２．８ｍ、緊張延伸量：５０mmの場合である。
〔定着具（図３（Ａ）、（Ｂ））〕
定着具は、図１の如く、コンクリート欠込み穴１Ａ内で緊張延伸してコンクリート構造体１に所定値のストレスを付与したＰＣ鋼棒２を、緊張状態で保持定着させるものであって、支圧板３と定着こま４とから成る。

支圧板３は、図３（Ａ）の如く、一辺の長さＬ３が９０mmで、厚さＴ３が１９mmの正方形状の鋼板であり、中央には、上面３ｕ上での直径Ｒ３が６０mm、底面３Ｄでの直径Ｒ３´が４０mmの裁頭円錐形の定着孔Ｈ３を穿孔し、定着孔Ｈ３の外側の径ＲＧが８５mmの同心円周ＣＧ上の対称位置に、即ち、定着孔Ｈ３の外側に裁頭域Ｚ３を環状に保った形態で、係止用溝Ｇ３を円弧片形態で、且つ一半を幅広に、他半を幅狭に穿設し、ポケットフォーマ５の外筒下端５Ｂの係合突起５Ｇを、係止用溝Ｇ３の幅広部に嵌入し、幅狭部に回動して保持可能とする。

また、四隅には、径３mmの鉄筋結束用針金を挿通するための孔ｈｗを貫通配置する。
定着こま４は、図３（Ｃ）の如く、上面４ｕの径Ｒ４が６０mm、下面４Ｄの径Ｒ４´が４０mmで外周が傾斜面４Ｓである、厚さＴ４が１９mmの円錐鋼板であり、中央には、径１７mmのＰＣ鋼棒２の上端のねじ部２Ａを螺合定着するためのねじ面から成る定着用ねじ孔Ｈ４を穿孔し、定着用ねじ孔Ｈ４の下端口は、図２（Ｂ）に示す如く、下方からスパイラルシース１４の上端を挿入するために径２３mmに拡開して溝Ｇ４を形成する。
また、定着こま４の上面４ｕ外周部には、図３（Ｂ）の如く、一辺７mm、深さ６mmの正方形角穴の係止穴Ｈ４´群を、図５（Ａ）、（Ｂ）の治具１７，１８の嵌入端１７Ａ，１８Ａ´の係止用に適宜配置する。

〔緊張具（図４）〕
図４（Ａ）は緊張具の使用状態図であって、緊張具は、図４（Ｂ）に示す反力受け台１０と、図４（Ｃ）に示すテンションロッド１３と、図４（Ｄ）に示す２枚の座金１２，１２と、テンションナット１１から成るものである。
図４（Ｂ）に示す反力受け台１０は、４本の等間隔に配置した鋼製支持ポスト１０Ｐの上端を曲面板１０Ａ´で、下端を曲面板１０Ｂ´で環状に溶接し、各支持ポスト１０Ｐ間には大間隔Ｓ１０を備えた剛構造の円筒形脚台の上端に鋼製支持板１０ｕを一体化したものである。

そして、各支持ポスト１０Ｐは、厚さ７mm、幅３０mmの断面円弧形態の鋼板であり、上下面板１０Ａ´，１０Ｂ´は、共に幅３０mm、厚さ７mmの曲面形状鋼板であり、面板１０Ａ´，１０Ｂ´が支持ポスト１０Ｐ間に接続一体化して外形７６．３mmの環状支持部１０Ａ、及び環状脚部１０Ｂを構成し、環状支持部１０Ａの上端には、外径Ｒ１０が１００mmで、中央にテンションロッド１３挿通用孔Ｈ１０を備えた、９mm厚の鋼円板の支持板１０ｕを一体化した剛構造体であり、反力受け台１０の全高ｈ１０は２１０mmである。

尚、反力受け台１０は、剛構造の円筒形脚台の上端に支持板１０ｕを一体化したものであるため、例えば、外径７６．３mm、肉厚７mmの鋼管を用意し、各大間隔Ｓ１０を上下方向に切落し開口して、上端の環状支持部１０Ａ及び下端の環状脚部１０Ｂ、及び４本の支持ポスト１０Ｐを備えた形状に加工し、環状支持部１０Ａ上端に支持板１０ｕを溶接固定しても、同効機能を奏する反力受け台１０が形成出来る。

テンションロッド１３は、図４（Ｃ）に示す如く、径３２mmで、長さｈ１３が２７５mmのＰＣ鋼棒であり、上部の長さｈ１３´（１５０mm）はねじ部１３Ａとし、下端１３Ｂから中央に径１７mmで深さｄ１３が４０mmで、内周面がＰＣ鋼棒２のねじ部２Ａ螺着用のねじ面である定着ねじ穴Ｈ１３を穿設する。
ナット１１は、高さ４９mm、対辺長さ５８mmで、図４（Ａ）に示す如く、径３２mmのテンションロッド１３を反力受け台上で締着延伸するものである。
座金１２は、図４（Ｄ）の如く、２枚用意するが、共に、４．５mm厚の鋼座板１２Ａと、２．４mm厚で摩擦係数の小さな（μ：０．０１１２）四ふっ化エチレン樹脂成形板（商品名：ピラーフロロゴールド）の座板１２Ｂとの積層一体化座金である。

〔ポケットフォーマ図３（Ｃ）、（Ｄ）〕
ポケットフォーマ５は、コンクリート外壁（構造体）の上端に欠込み穴１Ａを形成するための型枠であって、プラスチック製であり、図３（Ｃ）に示す如く、緩拡開で、下端外径Ｒ５´が８５mm、上端外径Ｒ５が１００mm、高さｄ５が１１０mm、肉厚２mmの裁頭円錐形外筒５Ｓと、中央の外径４４mm、肉厚２mmで、径４０mmの挿通用孔Ｈ５を備えた円筒５Ｒとを、外筒５Ｓの下端５Ｂから寸法ｐｄ（標準：７mm）上方位置まで肉厚２mmの仕切板５Ｐで一体化し、外筒５Ｓ下端には、断面Ｌ字形に係合突起５Ｇを対称位置で突設し、且つ、外筒下端５Ｂ内周面には、寸法ｐｄ部（７mm幅）にゴム板５Ｃを貼着する。
この場合、ゴム板５Ｃを外筒下端５Ｂより若干下方突出傾向に張設すれば、外筒下端５Ｂと支圧板上面３ｕとのシール性、即ち、コンクリート流入阻止機能が向上する。
また、円筒５Ｒの下面には、中央にＰＣ鋼棒２の挿通用孔Ｈ５´を備えた底板５Ｄを一体化し、円筒５Ｒ及び外筒５Ｓの上端には、環状の蓋板５ｕを一体化する。

〔治具１（図５（Ａ））〕
図５（Ａ）に示す治具１７は、ＰＣ鋼棒２を反力受け台１０上で緊張状態に維持した図４（Ａ）の状態で、反力受け台１０の大間隔Ｓ１０から定着こま４上に挿入するための締着治具であって、長寸の軸部１７Ｃと、上端の受部１７Ｄと、下端の半円形態のアンカー部１７Ｂとを備え、軸部１７Ｃは、高さｈ１７が１８０mm、幅１５mm、厚さ１０mmの鋼角棒であり、受部１７Ｄは、一辺９mmの正方形で深さ１０mmの角穴Ｈ１７を穿設した径１８mm、高さ１５mmであり、アンカー部１７Ｂは、鋼製２．５mm厚の半円形態であって、間隔Ｌ１７（４０mm）保って両端から下方に、高さ１０mm、一辺６mmの正方形の嵌入端１７Ａを突設したものである。
また、受部１７Ｄの角穴Ｈ１７に適合した突起を備えた慣用のラチェットレンチ１７Ｅを用意する。

〔治具２（図５（Ｂ））〕
図５（Ｂ）に示す治具１８は、ＰＣ鋼棒２を緊張する前の、テンションロッド１３をＰＣ鋼棒と螺着接続した時点で定着こま４上に載置するもの、即ち、予め反力受け台１０内に配置するものであり、図５（Ｂ）に示す如く、ポスト１８Ａの上端に固定した天板１８Ｂ上面には、係止片Ｐ群を配置し、天板の外径Ｒ１８は、反力受け台１０の支持ポスト１０Ｐ郡内に挿入出来る径であり、反力受け台支持ポスト１０Ｐ群の内周径６２．３mmより若干小径（標準：６０mm）、即ち、反力受け台１０内で横ぶれを生じない程度の径である。
そして、ポスト１８Ａの下端は、定着こま上面４ｕの係止穴Ｈ４´に係合させる嵌入端１８Ａ´であり、各ポスト１８Ａ群を環状面板１８Ｄで剛構造一体化した、全高Ｌ１８が１２０mmのものである。

〔コンクリート構造体への欠込み穴の形成（図２）〕
図２（Ａ）は、外断熱用複合パネル１５を外面に備えた鉄筋コンクリート外壁の最上端のパラペット部での、コンクリート欠込み穴１Ａ形成のためのポケットフォーマ５を型組みした状態図であって、図２（Ｂ）は図２（Ａ）の要部拡大図である。
即ち、セメント板１５Ａと断熱材１５との積層形態の複合パネル１５を外側壁型枠兼用とし、内側壁型枠ＦＷ、床スラブ型枠ＦＳ、パラペット型枠ＦＰとで型枠６を形成し、図２（Ｂ）に示す如く、支圧板３は、下方階のＰＣ鋼棒とカップラーで接続して上方に延出したＰＣ鋼棒２の上端ねじ部２Ａが貫通して３０mm長突出した状態で、格子状に重ねて配筋した補強筋８上に載置し、支圧板３四隅の針金挿入用孔ｈｗを介して結束用針金（図示せず）により、支圧板３の各隅を補強筋８に堅結する。

次いで、定着こま４を、ＰＣ鋼棒上端のねじ部２Ａに螺合して回動降下させ、スパイラルシース１４の上端を定着用ねじ孔Ｈ４の下端の溝Ｇ４に当接した状態で、定着こま上面４ｕを支圧板上面３ｕと面一に、ねじ部２Ａに締着する。
次いで、ポケットフォーマ５を、定着こま４から上方に突出したＰＣ鋼棒ねじ部２Ａが底板５Ｄの挿通用孔Ｈ５´から突出した形態で、支圧板３上に載置し、外筒５Ｓの下端の係合突起５Ｇを支圧板上面の係止用溝Ｇ３の幅広部に嵌入し、係合突起５Ｇを係止用溝Ｇ３の幅狭部へ回動してポケットフォーマ５の外筒下端５Ｂを支圧板上面３ｕに係止する。

次いで、図２（Ｂ）に示す如く、型締めボルト１６をポケットフォーマ５の円筒５Ｒ内の挿通用孔Ｈ５に挿入し、下端の締着部１６ＢをＰＣ鋼棒先端ねじ部２Ａに嵌合螺着して、締着部１６Ｂ下端面が底板５Ｄを支圧板上面３ｕに押圧する形態とし、型締めボルト１６の上端ねじ部１６Ａをナット１６Ｃで型枠上の桟木６Ａに締着する。
そして、ポケットフォーマ５は、外筒下端５Ｂが、ゴム板５Ｃにより支圧板上面３ｕとシール性を確保してコンクリート流入を阻止し、上端が、蓋板５ｕによって側方からのコンクリート流入を阻止する形態で、支圧板３、定着こま４、及びポケットフォーマ５相互の位置、姿勢を確保してコンクリート打設する。

次いで、打設コンクリートの硬化後、型枠６の解体作業により、型締めボルト１６をＰＣ鋼棒２のねじ部２Ａから抜去し、ポケットフォーマ５を回動して係合突起５Ｇを支圧板３の係止用溝Ｇ３から外し、ポケットフォーマ５を抜去すると、図１に示す如く、コンクリート構造体１、即ち、外壁パラペット上端には、コンクリートに埋設された支圧板３の上面３ｕを底面１Ｂとし、ポケットフォーマ５の外筒５Ｓと同形状の欠込み穴１Ａ、即ち、下端径Ｒ５´が８５mm、上端径Ｒ５が1００mm、深さｄ５が１１０mmの欠込み穴１Ａが形成出来る。

〔ＰＣ鋼棒の緊張（図４）〕
図４（Ａ）は、ＰＣ鋼棒２の緊張開始前の状態の説明図であり、緊張前にあっては、ＰＣ鋼棒２は上端のねじ部２Ａが、定着こま４上面４ｕ、即ち、支圧板上面３ｕから掴み代ｄ１（標準：３０mm）分突出している。
そして、図４（Ａ）に示す如く、径３２mm、長さ２７５mmのテンションロッド１３を、下端の定着ねじ穴Ｈ１３をＰＣ鋼棒のねじ部２Ａ上端に螺合して定着こま４の上面４ｕに当接形態で固定し、反力受け台１０を、支持板１０ｕの挿入用孔Ｈ１０からテンションロッドのねじ部１３Ａを突出させて、環状脚部１０Ｂが定着こま上面４ｕの外側の支圧板上面３ｕの載置域Ｚ３に着座させる。

また、反力受け台１０の支持板１０ｕ上には、２枚の座金１２，１２を、合成樹脂座板１２Ｂ相互が当接する形態でロッドねじ部１３Ａに挿通し、座金１２上でテンションナット１１をロッドねじ部１３Ａに螺合する。
次いで、別途用意したトルク測定機能付きの手動式トルクレンチ（商品名：ＣＭＥ２）で、所定トルク値までテンションナット１１を締付け、上部座金１２と下部座金１２相互の合成樹脂座板１２Ｂ間の平滑なすべり回動により、テンションロッド１３にはねじり歪を何ら発生させることなくＰＣ鋼棒２を緊張し、ＰＣ鋼棒２が所定の緊張力（テンション）を受けて、定着こま４と共に上方に延び代ｄ２（標準：５０mm）だけ伸び状態でテンションナット１１の締付け回動作業を停止する。

〔ＰＣ鋼棒の定着（図５）〕
ＰＣ鋼棒２の所定のストレスを導入した状態での定着は、ＰＣ鋼棒２が定着こま４と共に上方に延びた状態で、定着こま４のみを回動してねじ部２Ａから降下し、支圧板３の傾斜周面３Ｓに定着こま外周の傾斜周面４Ｓが圧接密着した状態の下でテンションロッド１３を取外せば良い。
図５（Ａ）の治具１７で定着する場合は、延伸上昇したＰＣ鋼棒ねじ部２Ａ上の定着こま４を、反力受け台１０の支持ポスト１０Ｐ間の大間隔Ｓ１０から手指を入れて回動降下させ、次いで、治具１７のアンカー部１７Ｂを大間隔Ｓ１０から定着こま４上に挿入し、アンカー部両端の下方突出の嵌入端１７Ａを定着こま上面４ｕの係止穴Ｈ４´に嵌入係止し、治具１７をラチェットレンチ１７Ｅによって、定着こま４の傾斜周面４Ｓが支圧板定着孔Ｈ３の傾斜周面３Ｓに押圧状態まで回動すれば、外周円錐形の定着こま４は、内周円錐形の支圧板定着孔Ｈ３に圧接密着状態に締着出来、その後にＰＣ鋼棒２の緊張状態を解除しても、定着こま４の定着孔Ｈ３内への更なる嵌入降下は生じない。

また、図５（Ｂ）の治具１８で定着する場合は、ＰＣ鋼棒緊張準備時の反力受け台載置前のＰＣ鋼棒２の先端ねじ部２Ａにテンションロッド１３を螺合接続した状態で、治具１８を、天板１８Ｂの挿通用孔Ｈ１８にテンションロッド１３が貫通形態で、且つ、ポスト１８Ａ下端の嵌入端１８Ａ´が定着こま上面４ｕの係止穴Ｈ４´に嵌入係止した状態で、深さｄ５が１１０mmの欠込み穴１Ａの底面１Ｂ、即ち定着こま上面４ｕ上に、高さ１２０mmの治具１８を載置し、治具１８上に覆い被せるように反力受け台１０を支圧板３上に載置し、テンションナット１１の回動によってＰＣ鋼棒２を緊張すれば良い。

この場合、ＰＣ鋼棒の所定ストレス値付与によるＰＣ鋼棒２の延伸（標準：５０mm）状態では、定着こま４上に治具１８を載置した状態での上方延びとなるが、該ＰＣ鋼棒２の緊張延び状態維持の下で、治具１８の天板１８Ｂを、反力受け台１０の大間隔Ｓ１０から手指で回動することにより、定着こま４及び治具１８が降下し、天板１８Ｂ上の係止片Ｐにハンドル１８Ｅを係止回動すれば、定着こま４が支圧板３の定着孔Ｈ３に圧接密着状態で締着出来る。
この場合、治具１８の取外しは、ＰＣ鋼棒２の定着こま４による定着後に、テンションナット１１、座金１２及び反力受け台１０を取外した後に取出せる。

ＰＣ鋼棒２の定着は、ＰＣ鋼棒２の、テンションロッド１３を介した反力受け台１０による緊張状態の維持の下に、定着こま４を治具１７，１８等による支圧板定着孔Ｈ３への押圧嵌着状態までの、ＰＣ鋼棒ねじ部２Ａの螺合による定着であるため、テンションロッド１３への緊張力、即ち、ＰＣ鋼棒２への緊張力、を解除しても、定着こま４は傾斜周面４Ｓの支圧板傾斜周面３Ｓへの押圧形態での緊張力解除となるため、定着こま４の支圧板３へのそれ以上の圧入降下は生ぜず、本発明のＰＣ鋼棒２の緊張→定着の移行では、緊張力のセットロスは生じない。
そして、ＰＣ鋼棒２の所定ストレス値での定着後は、慣用のスパイラルシース１４内への、ゴムホース１４Ｂ及びグラウト注入管１４Ａを介したグラウト注入充填をし、深さｄ５が１１０mmの欠込み穴１Ａ内へはグラウトモルタルを充填すれば良い。
この場合、ＰＣ鋼棒２が延び代長ｄ２（標準：５０mm）延び上がっているが、欠込み穴１Ａは、ＰＣ鋼棒２の上端に３０mm厚の被り代ｄ３を提供する。

〔その他〕
図６（Ａ）、（Ｂ）は、本発明を工場製作のプレキャストコンクリート壁に適用する図である。
即ち、プレキャスト型枠７の側枠７Ａを、図２（Ａ）、（Ｂ）の現場施工コンクリートの型枠での桟木６Ａに見立てて、図６（Ｂ）の如く、支圧板３、定着こま４及びポケットフォーマ５を型枠組みすれば、プレキャストコンクリート壁体への欠込み穴１Ａの形成、ＰＣ鋼棒２の緊張及び定着は、現場施工コンクリート構造体１同様に実施出来る。
また、型枠組み時に、定着こま４の底面４Ｄに、予めビニールテープ等を張着しておけば、定着こま４の打設コンクリートからの取外しが容易となる。
また、コンクリート打設に定着こま４を取外して支圧板３下方のコンクリートの充填状態が目視確認出来るので、支圧板３の支圧力に信頼性が持てる。

本発明の定着構造説明図である。 本発明の現場コンクリート打設の欠込み穴形成型枠の説明図であって、（Ａ）は全体説明図、（Ｂ）は（Ａ）の要部拡大図である。 本発明に用いる器具の説明図あって、（Ａ）は支圧板斜視図、（Ｂ）は定着こま斜視図、（Ｃ）はポケットフォーマの斜視図、（Ｄ）はポケットフォーマの下部縦断面図である。 本発明説明図であって、（Ａ）はＰＣ鋼棒緊張状態縦断面図、（Ｂ）は反力受け台斜視図、（Ｃ）はテンションロッド斜視図、（Ｄ）は座金及びテンションナットの斜視図である。 本発明に用いる定着用治具の説明図であって、（Ａ）は反力受け台の外方から使用する治具の斜視図、（Ｂ）は反力受け台内に配置する治具の斜視図、（Ｃ）は（Ｂ）の治具に併用するハンドルの斜視図である。 本発明をプレキャストコンクリート壁への適用説明図であって、（Ａ）は型枠全体の概略図、（Ｂ）は（Ａ）の部分拡大図である。 従来例１の説明図であって、（Ａ）はＰＣ鋼棒の定着構造縦断面図、（Ｂ）はＰＣ鋼棒緊張状態縦断面図、（Ｃ）は緊張機具の適用説明図である。 従来例２の緊張構造説明図であって、（Ａ）は縦断面図、（Ｂ）は平面図である。

符号の説明

１ コンクリート構造体
１Ａ 欠込み穴
１Ｂ 底面
１Ｆ 端面
２ ＰＣ鋼棒
２Ａ ねじ部
３ 支圧板
４ 定着こま
３Ｄ，４Ｄ 底面
３Ｓ，４Ｓ 傾斜周面
３ｕ，４ｕ 上面
５ ポケットフォーマ
５Ｂ 外筒下端
５Ｃ ゴム板
５Ｄ 底板
５Ｇ 係合突起
５Ｐ 仕切板
５Ｒ 円筒
５Ｓ 外筒
５ｕ 蓋板
６，７ 型枠
６Ａ 桟木
７Ａ 側枠
８ 補強筋
９Ａ 縦筋
９Ｂ 横筋
９Ｃ 幅止筋
１０ 反力受け台
１０Ａ 環状支持部
１０Ｂ 環状脚部
１０Ａ´，１０Ｂ´ 面板
１０Ｐ 支持ポスト
１０ｕ 支持板

１１ テンションナット
１２ 座金
１２Ａ 鋼座板
１２Ｂ 合成樹脂座板
１３ テンションロッド
１３Ａ ねじ部
１３Ｂ 下端（ロッド下端）
１４ スパイラルシース
１４Ａ グラウト注入管
１４Ｂ ゴムホース
１５ 複合パネル
１５Ａ セメント板
１５Ｂ 断熱材
１６ 型締めボルト（ボルト）
１６Ａ ねじ部
１６Ｂ 締着部
１６Ｃ ナット
１７，１８ 治具
１７Ａ，１８Ａ´ 嵌入端
１７Ｂ アンカー部
１７Ｃ 軸部
１７Ｄ 受部
１７Ｅ ラチェットレンチ
１８Ａ ポスト
１８Ｂ 天板
１８Ｄ 面板
１８Ｅ ハンドル
１８Ｓ 周面

ＦＰ パラペット型枠
ＦＳ 床スラブ型枠
ＦＷ 内側壁型枠
Ｇ３ 係止用溝
Ｇ４ 溝
Ｈ３ 定着孔
Ｈ４ 定着用ねじ孔
Ｈ４´ 係止穴
Ｈ５，Ｈ５´，Ｈ１０，Ｈ１８ 挿通用孔
Ｈ１３ 定着ねじ穴
Ｈ１８´ 角孔
ｈｗ 針金挿入用孔
Ｐ 係止片
Ｓ１０ 大間隔
Ｚ３ 載置域

Claims (13)

1. コンクリート構造体（１）の端面（１Ｆ）には、ポケットフォーマ（５）により緩拡開の裁頭円錐状欠込み穴（１Ａ）が形成されており、該欠込み穴（１Ａ）の底面（１Ｂ）はコンクリート構造体（１）に埋設された支圧板（３）であり、支圧板（３）は中央部に裁頭円錐形の定着孔（Ｈ３）を備え、定着孔（Ｈ３）には裁頭円錐形の定着こま（４）が嵌着し、コンクリート構造体（１）内のスパイラルシース（１４）内から欠込み穴（１Ａ）内に延出した緊張状態のＰＣ鋼棒（２）の先端のねじ部（２Ａ）が、定着こま（４）の中央の定着用ねじ孔（Ｈ４）で螺合支承されたプレストレストＰＣ鋼棒定着構造。
2. 支圧板（３）は、平面方形鋼板であって、底面（３Ｄ）を補強筋（８）上に載置し、四隅の針金挿入用孔（ｈｗ）を介して針金で補強筋（８）に止着して、コンクリート構造体（１）に埋設一体化した、請求項１の定着構造。
3. 定着こま（４）は、上面（４ｕ）が支圧板上面（３ｕ）と略面一であり、上面（４ｕ）の外周部には係止穴（Ｈ４´）群を備えている、請求項１又は２の定着構造。
4. 欠込み穴（１Ａ）は、深さ（ｄ５）が、ＰＣ鋼棒（２）の掴み突出長（ｄ１）と、ＰＣ鋼棒延び代長（ｄ２）と、ＰＣ鋼棒（２）の被り代（ｄ３）との総和であり、底面径（Ｒ５´）が、支圧板（３）中央部の定着孔径（Ｒ３）の外側に、載置域（Ｚ３）を保った径である、請求項１又は２又は３の定着構造。
5. コンクリート型枠（６）内に支圧板（３）を配置し、ＰＣ鋼棒（２）の先端ねじ部（２Ａ）に裁頭円錐形の定着こま（４）を螺着してねじ部（２Ａ）が突出した形態で、定着こま（４）を支圧板（３）の裁頭円錐形の定着孔（Ｈ３）に着座し、支圧板（３）上面（３ｕ）に緩拡開の裁頭円錐形のポケットフォーマ（５）を載置して、底面中央の挿通用孔（Ｈ５´）からＰＣ鋼棒のねじ部（２Ａ）を突入させ、底板（５Ｄ）を支圧板（３）に当接係止してコンクリート型枠（６）に固定し、次いで、コンクリートを打設し、打設コンクリートの硬化後にポケットフォーマ（５）を抜去してコンクリート構造体（１）の端面（１Ｆ）に欠込み穴（１Ａ）を形成し、次いで、ＰＣ鋼棒（２）を外方へ緊張すると共に、設定値まで延伸したＰＣ鋼棒（２）のねじ部（２Ａ）の浮上った定着こま（４）を旋回降下して支圧板（３）の定着孔（Ｈ３）に再度当接着座させ、次いで、ＰＣ鋼棒（２）への緊張を解除する、プレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着方法。
6. ポケットフォーマ（５）は、緩拡開の裁頭円錐形外筒（５Ｓ）の下端（５Ｂ）から突出させた複数の突起（５Ｇ）を、支圧板（３）の上面（３ｕ）に配置した係止用溝（Ｇ３）に着脱自在に回動係止する、請求項５の緊張、定着方法。
7. ポケットフォーマ（５）は、型締めボルト（１６）の下端の締着部（１６Ｂ）をＰＣ鋼棒（２）のねじ部（２Ａ）に螺着してポケットフォーマ底板（５Ｄ）を押圧し、型締めボルト（１６）の上端を桟木（６Ａ）を介してナット（１６Ｃ）で締着して型枠（６）に固定する、請求項５又は６の緊張、定着方法。
8. ＰＣ鋼棒（２）の外方への緊張は、定着こま（４）から突出したねじ部（２Ａ）にテンションロッド（１３）の下端の定着ねじ穴（Ｈ１３）を嵌合螺着し、大間隔（Ｓ１０）を保つ複数のポスト（１０Ｐ）と上端の支持板（１０ｕ）を備えた反力受け台（１０）の支持ポスト（１０Ｐ）下端の環状脚部（１０Ｂ）を支圧板（３）上に載置し、支持板（１０ｕ）上から突出したテンションロッド（１３）のねじ部（１３Ａ）をテンションナット（１１）の回動で実施する、請求項５乃至７のいずれか１項の緊張、定着方法。
9. 反力受け台（１０）の支持板（１０ｕ）とテンションナット（１１）との間には、鋼座板（１２Ａ）に摩擦係数の小さな合成樹脂座板（１２Ｂ）を積層一体化した座金（１２）の２枚を、上下の座金（１２）が合成樹脂座板（１２Ｂ）相互が当接する形態で介在させる請求項８の緊張、定着方法。
10. 外方へ緊張したＰＣ鋼棒（２）は、反力受け台（１０）内に挿入した治具（１７，１８）の嵌入端（１７Ａ，１８Ａ´）を定着こま上面（４ｕ）の係止穴（Ｈ４´）に嵌合し、支持ポスト（１０Ｐ）間の大間隔（Ｓ１０）を介して治具（１７，１８）を回動して定着こま（４）を支圧板（３）の定着孔（Ｈ３）に押圧着座させ、次いで、ＰＣ鋼棒（２）の緊張力を解除する請求項８又は９の緊張、定着方法。
11. 支圧板（３）と定着こま（４）とから成り、支圧板（３）は、平面視正方形の鋼板であって、隅部には針金挿入用孔（ｈｗ）が上下に貫通し、中央部には裁頭円錐形の傾斜周面（３Ｓ）を備えた定着孔（Ｈ３）が上下に貫通し、且つ、定着孔（Ｈ３）の外側には複数のポケットフォーマ係止用溝（Ｇ３）を備えたものであり、定着こま（４）は、支圧板（３）の定着孔（Ｈ３）の傾斜周面（３Ｓ）に整合する傾斜周面（４Ｓ）を備え、厚さ（Ｔ４）が支圧板厚（Ｔ３）と実質同一の裁頭円錐形であって、中央にはＰＣ鋼棒（２）のねじ部（２Ａ）を螺合保持する定着用ねじ孔（Ｈ４）が上下に貫通し、且つ、上面（４ｕ）の外周近傍には係止穴（Ｈ４´）群を穿設したものである、請求項５のプレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着方法に使用する定着具。
12. 反力受け台（１０）、テンションロッド（１３）、２枚の座金（１２，１２）及びテンションナット（１１）から成り、反力受け台（１０）は、大間隔（Ｓ１０）を介して複数の支持ポスト（１０Ｐ）が上端の環状支持部（１０Ａ）と下端の環状脚部（１０Ｂ）とを一体接続し、且つ、環状支持部（１０Ａ）上端には、中央にテンションロッド挿入用孔（Ｈ１０）を有する支持板（１０ｕ）を一体化した鋼製剛構造体であり、テンションロッド（１３）は、下端部中央にはＰＣ鋼棒ねじ部（２Ａ）を螺入するための定着用ねじ穴（Ｈ１３）を穿設し、上半部外周にはねじ部（１３Ａ）を備えた鋼棒であり、２枚の座金（１２，１２）は、共に、鋼製の座板（１２Ａ）と、摩擦係数の小さな合成樹脂座板（１２Ｂ）を積層一体化したものであり、テンションナット（１１）は、テンションロッド（１３）のねじ部（１３Ａ）を２枚の座金（１２，１２）を介して反力受け台（１０）の支持板（１０ｕ）に締着するものである、請求項５のプレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着方法に使用する緊張具。
13. プラスチック製であって、緩拡開の裁頭円錐形の外筒（５Ｓ）と中央の円筒（５Ｒ）とを複数の仕切板（５Ｐ）で一体化し、外筒（５Ｓ）の下端（５Ｂ）は、内周面にゴム板（５Ｃ）を張設すると共に、適所に複数の係合突起（５Ｇ）を突設し、外筒（５Ｓ）の上端には、円筒（５Ｒ）との間に、コンクリート流入阻止用の環状の蓋板（５ｕ）を配置し、円筒（５Ｒ）の下端は、中央にＰＣ鋼棒挿通用孔（Ｈ５´）を備えた底板（５Ｄ）を配置した、請求項５のプレストレスＰＣ鋼棒の緊張、定着方向に使用するポケットフォーマ。

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