JP2007024609A - 使用済燃料貯蔵ラックの製造方法 - Google Patents
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Abstract
溶接性に優れ、高温割れを抑制し、溶接時のそり,変形,残留応力を極力抑え、高品質,高信頼の使用済燃料貯蔵ラックの製造方法を提供することにある。
【解決手段】
ボロンが0.1〜1.5wt%添加されたオーステナイトステンレス鋼を溶接して製造する使用済燃料貯蔵ラックの製造に際し、溶接時の溶加材として、C:0.1wt%以下,Si:0.05〜0.65wt%,Mn:1.0〜2.5wt%,Ni:8.0〜10.5wt%,Cr:28.0〜32.0wt%,Mo:0.5wt%以下,P:0.03wt%以下,S:0.03wt% 以下を含有し、残部不可避的不純物及びFeからなる2相ステンレス鋼を用い溶接し、溶接金属部のフェライト量を15〜40%とし、ボロンを含有する2相ステンレス鋼溶接部とする使用済燃料貯蔵ラック。
【選択図】図1
Description
(特許文献2),特開平5−249284号公報(特許文献3)のように複数の角筒体を格子状の組み合わせてなる使用済燃料貯蔵ラックが提案されている。
Cr2Bなどの硼化物を含むオーステナイト組織である。TIG溶接時に添加される溶加材として、オーステナイト系ステンレス鋼(JIS規格;Y308L)や、特開平5−
69186号公報(特許文献4)ではボロンを0.4% 以上含むオーステナイト系ステンレス鋼ワイヤ、特開2005−10116号公報(特許文献5)では2相ステンレス鋼ワイヤが用いられている。
Cr2B などの硼化物による低融点化合物による高温割れを埋め戻す作用を阻害することもわかった。
FeとFe2B,Cr2Bの共晶生成物による高温割れの埋め戻し作用に限界が生じ、高温割れが残存する。
40%に制御することができ、高温割れが抑制され、溶接時のそり,歪などによる変形が抑制され、残留応力が極力抑えられることで高品質,高信頼の溶接部が得られるとともに貯蔵セル間の精度が保てられ、製造作業性に優れた高精度な使用済燃料貯蔵ラックの製造が可能となる。
FeとFe2B,Cr2Bなどの硼化物による低融点化合物による高温割れを埋め戻す作用により、高温割れを修復するために高温割れが防止される。
Cr2B よりも硼化物を生成しやすいMo,Nb,Tiが固溶されると、高温割れが発生し、FeとFe2B,Cr2Bなどの硼化物による低融点化合物による高温割れを埋め戻す作用を阻害されるため、高温割れが大きく残存する。
[C:0.1wt%以下]
Cはオーステナイト安定化元素であり、強度向上に寄与するためC含有量0.1wt%以下が望ましい。好ましくは、ボロンが添加されたオーステナイトステンレス鋼の使用済燃料用貯蔵ラック溶接部及び溶加材のC量を極力低く抑え、耐応力腐食割れ性を維持するため、C含有量0.03wt%以下が望ましい。
[Si:0.05〜0.65wt%]
Siは脱酸剤として用いられる。ボロンが添加されたオーステナイトステンレス鋼の使用済燃料用貯蔵ラック溶接部及び溶加材のSi含有量は、0.05〜0.65wt%望ましい。Si含有量が0.05wt%以下だと溶接部の脱酸作用が低く、0.65wt%以上多く含有すると耐食性及び靭性が劣化する。
[Mn:1.0〜2.5wt%]
Mnは溶接時に脱酸作用及び脱硫作用があり、高温割れに有害なSを固定し、耐高温割れ性を抑制する効果がある。この効果を高めるには、1.0wt% 以上必要であり、Mn量が2.5wt%以上になると、溶接時の湯流れが悪くなり、作業性に問題が生じる。
[Ni:8.0〜10.5wt%]
Niは2相ステンレス鋼の必須成分であり、オーステナイト相を安定化させる。そのためには、溶加材のNi含有量を8.0〜10.5wt%とする必要がある。溶加材のNi含有量が8.0wt% 未満では、溶接部のフェライト相が増えて靭性が低下する。溶加材のNi含有量を10.5wt% 以上になるとオーステナイト相が増えて高温割れが発生しやすくなる。
[Cr:28.0〜32.0wt%]
Crは2相ステンレス鋼の必須成分であり、フェライト相を安定化させる効果がある。また2相ステンレス合金の耐食性の向上に寄与する元素である。ボロンが添加されたオーステナイトステンレス鋼の使用済燃料用貯蔵ラックに用いる溶加材のCr含有量を28.0〜32.0wt%とする必要がある。溶加材のCr含有量が28.00wt%未満では、CrがBと反応し、Cr2B 等の硼化物を生成するために、Crがフェライト相を安定化させる効果が低下し、高温割れが発生しやすくなる。溶加材のCr含有量が32.0wt% 以上含有するとフェライト量が増加しすぎるため、延性が低下する。
[Mo:0.5wt%以下]
MoもCr同様、耐食性の向上に寄与する元素であるが、ボロンが添加されたオーステナイトステンレス鋼の使用済燃料貯蔵ラックに用いる溶加材のMo含有量を0.75wt%以下とさせることが好ましい。溶加材のMo含有量を0.5wt% 以上含有するとMoがBと反応し、MoB2 等の高融点硼化物を生成するために、溶接部に発生するヒーリング現象を低下させ、高温割れが発生しやすくなる。
[P:0.03wt%以下]
Pは低融点化合物を生成する元素であり、極力抑える必要があり、溶加材のP含有量を0.03%以下とさせることが好ましい。
[S:0.03wt%以下]
Sは低融点化合物を生成する元素であり、極力抑える必要があり、溶加材のS含有量を0.03%以下とさせることが好ましい。より好ましいのは0.005%以下である。
10.2V,溶接速度:110mm/min,Ar流量:20l/min ,溶加材の送給量:30〜70mm/min溶接条件でTIG溶接を行い、板厚:5mmtでボロンが1.0%添加されたオーステナイトステンレス鋼溶接部を製作した。
8.9%である。
Mo,Nb,Tiが固溶されると、大きい高温割れが発生し、FeとFe2B,Cr2Bなどの硼化物による低融点化合物による高温割れを埋め戻す作用を阻害されるため、高温割れが大きく残存した。
(No.4〜6)によるTIG溶接部のトランスバレストレイン試験の結果、溶接金属部のフェライト量が増加するに従い、最大割れ長さ及び総割れ長さとも低下した。本発明の各種溶加材(No.4〜6)によるTIG溶接部では、最大割れ長さが0.1mm以下 、総割れ長さが3mm以下となり、高温割れが少なかった。しかし、比較溶加材(No.7)による
TIG溶接部では、溶接金属部のフェライト量が多くなりすぎて、最大割れ長さ及び総割れ長さとも増加する。
wt%を含有し、残部不可避的不純物及びFeからなる2相ステンレス鋼を用い、TIG溶接を行った。隅肉溶接部5のフェライト量は23.8% であり、そり,歪などの溶接変形が少なく、残留応力も低く抑えられ、溶接割れの発生がなかった。
8.75wt%,Cr:30.51wt%,Mo:0.12wt%,P:0.017wt%,S:0.001wt%を含有し、残部不可避的不純物及びFeからなる2相ステンレス鋼を用い、TIG肉盛溶接をおこなった。
Claims (5)
- ボロンが0.1〜1.5wt%添加されたオーステナイトステンレス鋼部材を溶接して製造された使用済燃料貯蔵ラックであって、前記使用済燃料用貯蔵ラックの溶接金属部はボロンを含有するステンレス鋼よりなり、前記ステンレス鋼中のフェライト量が15〜40%であることを特徴とする使用済燃料貯蔵ラック。
- 請求項1記載の使用済燃料貯蔵ラックであって、
前記フェライト量が20〜35%であることを特徴とする使用済燃料貯蔵ラック。 - ボロンが0.1〜1.5wt%添加されたオーステナイトステンレス鋼を溶接して製造する使用済燃料貯蔵ラックの製造方法であって、
前記溶接時の溶加材として、C:0.1wt%以下,Si:0.05〜0.65wt%,Mn:1.0〜2.5wt%,Ni:8.0〜10.5wt%,Cr:28.0〜32.0wt%,Mo:0.5wt%以下,P:0.03wt%以下,S:0.03wt% 以下を含有し、残部不可避的不純物及びFeからなる2相ステンレス鋼を用いることを特徴とする使用済燃料貯蔵ラックの製造方法。 - 請求項3に記載された使用済み燃料貯蔵ラックの製造方法であって、
前記溶接時の溶接方法が、TIG溶接,MIG溶接,プラズマ溶接,レーザ溶接,電子ビーム溶接のいずれかを用いることを特徴とする使用済燃料貯蔵ラックの製造方法。 - ホウ素添加オーステナイトステンレス鋼のTIG溶接,MIG溶接,プラズマ溶接,レーザ溶接,電子ビーム溶接に用いられる溶加材であって、C:0.1wt%以下,Si:0.05〜0.65wt%,Mn:1.0〜2.5wt%,Ni:8.0〜10.5wt%,
Cr:28.0〜32.0wt%,Mo:0.5wt%以下,P:0.03wt%以下,S:0.03wt% 以下を含有し、残部不可避的不純物及びFeからなる2相ステンレス鋼であることを特徴とする溶接用溶加材。
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