JP2006511433A - Ｈ２ｓリッチ・ストリームからｃｏ２を分離するための化学溶媒の使用法 - Google Patents

Abstract

本発明は、Ｈ_２Ｓリッチ・ストリームからＣＯ_２を分離するための化学溶媒の使用法を提供する。酸性ガス・ストリームが化学溶媒によってサワー・シンガス・ストリームから吸着され、このＨ_２Ｓリッチ酸性ガス・ストリームから化学溶媒を利用してＣＯ_２を選択的に除去する。アルカノールアミンのような化学溶媒は、酸性ガス・ストリームからＣＯ_２を分離するような特有のプロセス構成で使用される。得られた酸性ガスは、大部分のＣＯ_２量が除去された状態で、Ｈ_２Ｓ濃度が著しく高くなっている。得られたＣＯ_２リッチガスは、最小限の圧力損失で回収され、発電を高めるためにガス燃焼タービン用の供給燃料として、得られたスイート・シンガス・ストリームと再混合することができる。

Description

本発明は、Ｈ_２Ｓリッチ・ストリームからＣＯ_２を分離するための化学溶媒の使用法を提供する。

統合ガス化発電システムは世界中で使用されて、炭素質燃料源のガス化生成物を用いる燃焼タービンで発電を行っている。ガス化は一般に、石炭、コークス及びバキューム残渣のような高レベルの硫黄を含有する安価な炭化水素をクリーンバーニング燃焼タービン燃料に変換するための手段として使用される。これらの燃料が燃焼させる前にガス化されなかった場合には、これら燃料はそうでなく高レベルの、ＳＯｘ、ＮＯｘ及びＣＯ_２のような環境有害ガスを放出することになる。ガス化法を使用すると、安価な炭化水素により、天然ガス供給燃焼タービンのエミッションに匹敵するエミッション率を達成することができる。

通常Ｈ_２、ＣＯ、ＣＯ_２及びＨ_２Ｏを含む、粗合成ガスすなわちシンガス（ｓｙｎｇａｓ）燃料ガス・ストリームは、クエンチガス化反応装置内における一般的に温度モデレータの存在のもとでの炭化水素質燃料の遊離酸素含有ガスとの部分酸化反応又はガス化によって生成される。生成したシンガスは、水中での急冷によって冷却されて、一般的に約４５０゜Ｆ〜５５０゜Ｆの範囲の温度かつ一般的に約４．８〜１０．５ＭＰＡ（７００〜１５００ｐｓｉｇ）の圧力で冷却飽和シンガスのストリームを生成する。１つのそのようなプロセスのさらに詳細な記載は、特許文献１に見られ、この特許は参考文献として本明細書に組入れられる。ガス化プロセスをより効率的にするために、このプロセスは、一般的に高い圧力（６．９〜１０．５ＭＰＡ：１０００〜１５００ｐｓｉｇ）で実施される。高い圧力においては、ガス化プロセスは高温の排熱を発生し、シンガスは蒸気発生及び他の用途のための熱源として有用なものとなる。さらに、ガス化プロセスの効率が高ければ高いほど、同じ量の発電を行うのに必要な燃料が少なくなるので全体エミッションが低減される。

炭化水素をガス化したとき、燃料中の硫黄はＨ_２Ｓ及びＣＯＳに変換される。シンガスは一般的に、物理又は化学溶媒を用いてガス・ストリームからＨ_２Ｓ、ＣＯ_２及びＣＯＳを除去する酸性ガス除去装置内で精製される。精製したシンガスは次に、窒素のような温度モデレータと共に燃料ガスとしてガスタービンの燃焼器に供給される。燃焼生成物は次に、発電機に取付けられたタービンを通って膨張して発電を行い、また燃焼生成物の排熱はさらに蒸気を生成するのに用いられ、この蒸気により、次に蒸気タービンにおいて付加的な発電を行う。

シンガスからＨ_２Ｓを除去することは、従来型の物理及び化学溶媒を用いる場合、比較的容易である。物理吸着の場合には、ＣＯ_２及びＨ_２Ｓは溶媒中に溶解する。吸着が完了したら、ガス成分が脱着してその元の状態になるまで圧力を大きく低下させる。その結果、物理溶媒は再利用することができる。ポリエチレングリコール・ジメチルエーテル（Ｓｅｌｅｘｏｌ）又はテトラヒドロチオフェン−１，１−ジオキド（Ｓｕｌｆｏｌａｎ）のような高沸点の有機溶媒が、一般的に物理吸着剤として使用される。化学吸着の場合には、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、ジイソプロパノールアミン（ＤＩＰＡ）、ジグリコールアミン（ＤＧＡ）及びメチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）のような種々のアルカノールアミンの水溶液が、酸性成分を化学結合させてアダクトの形態で除去するのに利用される。溶媒再生は、温度の上昇及び圧力の低下により複合体が分解し、その結果酸性ガスが遊離する現象に基づく。

物理又は化学吸着によって酸性ガス・ストリームを得る場合には、酸性ガスからＣＯ_２を選択的に除去することは、硫黄回収設備（ＳＲＵ）に供給される酸性ガスを濃縮しそれによってＳＲＵをより安価かつより操作が容易なものにすることができるなどの、ＩＧＣＣプラントにおける幾つかの利点を有する。回収したＣＯ_２は次に、出力増強の目的でガス燃焼タービンに送給することができる。
特表２０００−５１１２５３号

従って、シンガスから分離した酸性ガス・ストリームのような、Ｈ_２Ｓリッチ酸性ガス・ストリームからＣＯ_２を除去する有効な方法を提供することは望ましいと言える。

酸性ガス・ストリームが化学溶媒によってサワー・シンガス・ストリームから吸着され、このＨ_２Ｓリッチ酸性ガス・ストリームから化学溶媒を利用してＣＯ_２を選択的に除去する。アルカノールアミンのような化学溶媒は、酸性ガス・ストリームからＣＯ_２を分離するような特有のプロセス構成で使用される。得られた酸性ガスは、大部分のＣＯ_２量が除去された状態で、Ｈ_２Ｓ濃度が著しく高くなっている。得られたＣＯ_２リッチガスは、最小限の圧力損失で回収され、発電を高めるためにガス燃焼タービン用の供給燃料として、得られたスイート・シンガス・ストリームと再混合することができる。

本発明は、高硫黄含有炭化水素原料の部分酸化又はガス化の生成物を精製する新規なプロセスに関する。その名の通り、ガス化反応装置、部分酸化反応装置又はガス発生装置は、その中において原料の部分酸化が行われ、原料が合成ガスすなわちシンガスに変換される反応装置を記述するために互換的に使用する。部分酸化反応装置は、部分酸化反応条件がそうであるのと同様に、当技術分野では公知である。例えば、それらの全てを参考文献として本明細書に組入れた特開昭５５−１６００９０号、第４９５９０８０号及び第５２８１２４３号を参照されたい。

ガス発生装置への原料は、ポンプ輸送可能炭化水素物質、固体炭素質物質のポンプ輸送可能スラリー及びそれらの混合物を含むことができ、例えば、固体炭素質燃料の水性スラリーが好適な原料である。要するに、任意の実質的に燃焼可能な炭素含有流動性有機物質或いはそれらのスラリーが、ガス発生装置への供給燃料として使用できる。例えば、それらには、
（１）水、液体ＣＯ_２、液体炭化水素燃料及びそれらの混合物のような気化性液体キャリヤ内における石炭、粒子状炭素、石油コークス、濃縮下水スラッジ及びそれらの混合物のような、固体炭素質燃料のポンプ輸送可能スラリー、
（２）液化石油ガス、石油留出物及び残渣、ガソリン、ナフサ、ケロシン、原油、アスファルト、ガスオイル、残留オイル、タールサンドオイル、シェールオイル、石炭派生油、芳香族炭化水素（ベンゼン、トルエン、キシレン留分のような）、コールタール、流動触媒分解工程によるサイクルガスオイル、コーカーガスオイルのフルフラール抽出物及びそれらの混合物のような、適当な液体炭化水素燃料原料、及び
（３）炭水化物、セルロース性物質、アルデヒド、有機酸、アルコール、ケトン、含酸素燃料油、含酸素炭化水素質有機物質を含有する化学プロセスからの排液及び副生物並びにそれらの混合物を含む、含酸素炭化水素質有機物質、
がある。

ガス状炭化水素質燃料もまた、部分酸化ガス発生装置内で単独に或いは液体炭化水素質燃料と共に燃焼させることができ、ガス状炭化水素質燃料には、気化した液化天然ガス、精油所オフガス、Ｃ_１−Ｃ_４炭化水素質ガス及び化学プロセスからの廃棄炭素含有ガスが含まれる。そうは言うものの、本出願が最も適用可能な原料は、ガス発生装置でＨ_２Ｓに変換されることになる少なくとも幾らかの硫黄を含有する原料である。

ガス化反応装置の原料は、ガス化反応装置内で、空気、エンリッチ空気又は純酸素のような酸素含有ガスと水又は蒸気のような温度モディファイアと反応して、合成ガスが得られる。本明細書で用いる場合、酸素含有ガスという用語は、空気、酸素エンリッチ空気すなわち約２１モル％を越えるＯ_２、及び実質的純酸素すなわち約９０％を越える酸素（残余は通常Ｎ_２を含む）を意味する。酸素含有ガスの本来機能は、原料中の炭素を部分酸化して主として一酸化炭素と水素ガスとにするために用いられる。

温度モデレータは、ガス発生装置の反応域内の温度を制御するために使用され、通常は原料の炭素対水素比及びオキシダントストリームの酸素含有量に応じて使用される。水及び蒸気は、好ましい温度モデレータである。他の温度モデレータには、ＣＯ_２リッチガス、窒素及び再利用合成ガスが含まれる。温度モデレータは、液体炭化水素燃料又は実質的純酸素と共にガス発生装置内に噴射することができる。これに代えて、温度モデレータは、供給インジェクタ内の別個の導管によってガス発生装置の反応域内に導入することができる。同時に、酸素及び温度モディファイアは合成ガスの組成に影響を与えることができるが、ガス化反応装置の制御は本発明の範囲外である。

部分酸化反応は、炭化水素原料と共に限定した量の酸素を用いて、完全酸化の場合に発生する水及び二酸化炭素の代わりに、直鎖状炭化水素について式（２）に示すように、水素及び一酸化炭素（すなわち、合成ガス又はシンガス）を生成する。

（２） （（ｎ＋２）／２）Ｏ_２＋ＣＨ_３（ＣＨ_２）_ｎＣＨ_３← →（ｎ＋３）Ｈ_２＋（ｎ＋２）ＣＯ
現実には、この反応は、記載したように行われるのは困難である。水性ガスシフト反応（３）により、常に幾らかの水及び二酸化炭素の生成が存在することになる。

（３） Ｈ_２Ｏ＋ＣＯ← →Ｈ_２＋ＣＯ_２
部分酸化反応は、所望の量の炭素含有原料を合成ガス又はシンガスに変換するのに十分な反応条件のもとで行われる。反応温度は、典型的には約１７００゜Ｆ（９３０°Ｃ）〜約３０００゜Ｆ（１６５０°Ｃ）の範囲にあり、より典型的には約２０００゜Ｆ（１１００°Ｃ）〜約２８００゜Ｆ（１５４０°Ｃ）の範囲内にある。圧力は、約１４．５ｐｓｉｇ（１００ｋＰａ）〜約３６６０ｐｓｉｇ（２．５ＭＰａ）の範囲とすることができるが、より典型的には約７００ｐｓｉｇ（５ＭＰａ）〜約１５００ｐｓｉｇ（１０．５ＭＰａ）の範囲内にある。

合成ガス又はシンガスの生成物組成は、原料の組成及び反応条件に応じて変化することになる。シンガスは一般的に、ＣＯ、Ｈ_２、水蒸気、ＣＯ_２、Ｈ_２Ｓ、ＣＯＳ、ＣＨ_４、ＮＨ_３、Ｎ_２を含み、かつ、部分酸化反応装置への供給物内に十分高い濃度で存在する場合には、鉛、亜鉛及びカドミウムのような容易には酸化できない揮発性金属を含む。灰分含有原料は、粗スラグ並びにチャー、微細カーボン粒子及び無機灰分のような他の物質を含む、気体でない状副生物を生成することが多い。粗スラグ及び無機灰分は、多くの場合、鉄、ニッケル、ナトリウム、バナジウム、カリウム、アルミニウム、カルシウム、ケイ素のような金属並びにこれらの金属の酸化物及び硫化物からなる。微細な物質の多くが、シンガス生成物ストリーム内に同伴される。

部分酸化反応装置内で生成した粗スラグは一般的に、ガス発生装置のクエンチセクションから溶融状態でシンガスから除去される。ガス発生装置のクエンチセクションにおいて、ガス化反応の合成ガス生成物は、ガス発生装置の直ぐ下方のクエンチチャンバ内のクエンチ水のプールを通過することによって冷却される。スラグは、このクエンチチャンバ内で冷却されかつ収集され、このクエンチチャンバから、スラグ及びフエンチチャンバ内に蓄積した他の粒子状物質は、ロックホッパ又は他の適切な手段を用いてガス化プロセスから排除することができる。クエンチチャンバから出たシンガスは、更なる処理の前に粒子をさらに除去するために水洗装置を通過させることができる。クエンチ水は、クエンチチャンバから連続的に除去されかつ該クエンチチャンバに追加されて、ガス化反応装置のクエンチチャンバ内のクエンチ水を一定のレベルに維持する。

次に、粒子状物質のない合成ガスは、高圧アブソーバ内で処理されて、酸性ガス成分、特にＨ_２Ｓ及びＣＯ_２の大部分が除去され、それによって酸性ガス・ストリーム及びクリーンすなわちスイート・シンガス・ストリームを生成することができる。本発明では、シンガスから酸性ガスを分離するのみならず該酸性ガス・ストリームからＣＯ_２を分離するような特有のプロセス構成（図１を参照して下で説明する）で、アルカノールアミンのような化学溶媒を使用する。本明細書に記載するような化学溶媒は、それに限定されないが、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、ジイソプロパノールアミン（ＤＩＰＡ）、ジグリコールアミン（ＤＧＡ）及びメチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）のような種々のアルカノールアミンを含む。得られたＣＯ_２除去酸性ガス・ストリームは、大量のＣＯ_２が除去された状態で、Ｈ_２Ｓ濃度が著しく高くなることになる。得られたＣＯ_２リッチガスは、下記の特有のプロセス構成により最小限の圧力損失で回収され、発電のためのガス燃焼タービン用の供給燃料として、得られたスイート・シンガス・ストリームと再混合することができる。

得られたスイート・シンガスは次に、膨張して発電を行うことができるが、シンガスの圧力は約４００ｐｓｉｇ（２８５０ｋＰａ）まで低下する。エキスパンダに入るシンガス混合物は、約３００゜Ｆの温度に加熱されるのが好ましい。高温シンガスの膨張するボリュームから大量の動力を抽出し、それによって発電サイクル全体の効率を向上させることができる。最後に、実質的に純粋なシンガスは、とりわけ発電用の燃焼ガスタービンに送給することができる。

図１を参照すると、サワー・シンガス１０は、アブソーバ装置１２に送られる。シンガスは、アブソーバ装置１２内で好ましくはＭＤＥＡであるリーン化学溶媒（先に詳述した）と接触し、該装置１２は、それに限定はされないが棚段塔又は充填塔を含む当技術分野では公知のアブソーバ法の任意の型とすることができる。このような酸性ガス除去アブソーバの作動は当業者には当然公知である。スイート化シンガス１６は、ガス化反応装置の圧力よりも僅かに低い圧力、すなわち約７００ｐｓｉｇ（５０００ｋＰａ）〜１５００ｐｓｉｇ（１０５００ｋＰａ）で酸性ガス除去設備から出る。シンガス温度は、典型的には約５０゜Ｆ（１０°Ｃ）〜約２１０ｐｓｉｇ（１００°Ｃ）であり、より典型的には約７０゜Ｆ（２０°Ｃ）〜約１２５゜Ｆ（５０°Ｃ）である。

アブソーバ装置１２において、シンガス内のＨ_２Ｓ及びＣＯ_２の大部分が除去され、スイート・シンガス・ストリーム１６及びリッチ化学溶媒ストリーム１８を生成する。図１には図示していないが、スイート・シンガス１６は次に、蒸気加熱器に送られ、蒸気加熱器において、スイート・シンガスは蒸気を用いて約３００゜Ｆに加熱される。加熱スイート・シンガスは次に、エキスパンダ内で処理されて、エキスパンダは、次にシャフトを回転させ、シャフトが発電を行う。その後、シンガス生成物は約４００ｐｓｉｇの圧力となり、次に更なる発電のためにこのシンガス生成物をガス燃焼タービンに送給することができる。

リッチ化学溶媒１８は次に、リーン／リッチ熱交換器２０内で高温の溶媒ストリッパ塔底液４４で予熱され、Ｈ_２Ｓコンセントレータ塔２２に供給され、そこでストリッピングガス２４を噴射してＣＯ_２が除去される。それに限定されないが、窒素又は蒸気を含む任意の好適なストリッピングガス２４を用いて、リッチ溶媒１８からＣＯ_２をストリッピングすることができる。得られたＨ_２Ｓコンセントレータ塔底液２６は、大部分の量のＣＯ_２が除去された状態で、Ｈ_２Ｓ濃度が著しく高くなっている。得られたＨ_２Ｓコンセントレータ塔頂ガス２８は、熱交換器３０（冷却水との）で冷却され、次いでリアブソーバ３４内でリーン化学溶媒３２と接触して、全ての僅かに存在するＨ_２Ｓが除去される。リアブソーバ塔頂ガス３６は、ＣＯ_２リッチガスであり、ガス燃焼タービン（図示せず）に供給する前にスイート化シンガス１６と再混合して発電を高めることができる。

Ｈ_２Ｓコンセントレータ塔底液２６は次に、最終の溶媒再生のために溶媒ストリッパ３８に供給される。この例示的な実施形態では、溶媒ストリッパ３８は、従来型の蒸気リボイラ／冷却水コンデンサ（４６／４８）設計で実施しているが、任意のストリッピング法が本発明を実施するのに十分であると想定される。リアブソーバ・リッチ溶媒４０は次に、熱交換器４２で予熱され、溶媒ストリッパ３８に送られる。最後に、Ｈ_２Ｓリッチ酸性ガス５０は次に、更なる酸性ガス処理設備（図示せず）又はそれに代えて硫黄回収設備に送ることができる。

上記の例示的な実施形態は、本発明の可能な実施形態の単純化した系統図として役立つことを意図するものである。化学工学の当業者には、全ての特定の実施形態の具体的な詳細は、別のものとすることができまた検討中のシステムの設置場所及び要求に応じて決まることになることを、理解しかつ評価されたい。本発明を達成できるそのような全てのレイアウト、構造的変更及び実施形態は、当業者が容易に想到し得る範囲内のものであり、従って本発明の技術的範囲内に含まれると考えられる。

好ましい実施形態に関して、本発明の装置、化合物及び方法を説明してきたが、本発明の技術思想及び技術的範囲から逸脱することなく、本明細書に記載したプロセスに変更を加えることができることは、当業者には明らかであろう。当業者に明らかなそのような全ての類似の置き換え及び修正は、本発明の技術的範囲及び技術思想の範囲内にあると見なされる。

本発明の１つの実施形態を示す簡略化したプロセス流れ図。

符号の説明

１０ サワー・シンガス
１２ アブソーバ装置
１６ スイート・シンガス・ストリーム
１８ リッチ化学溶媒ストリーム
２０ リーン／リッチ熱交換器
２２ Ｈ_２Ｓコンセントレータ塔
２４ ストリッピングガス
２６ Ｈ_２Ｓコンセントレータ塔底液
２８ Ｈ_２Ｓコンセントレータ塔頂ガス
３２ リーン化学溶媒
３４ リアブソーバ
３６ リアブソーバ塔頂ガス
３８ 溶媒ストリッパ
４０ リアブソーバ・リッチ溶媒
４４ 溶媒ストリッパ塔底液
４６ 蒸気リボイラ
４８ 冷却水コンデンサ
５０ Ｈ_２Ｓリッチ酸性ガス

Claims (23)

1. サワー・シンガス・ストリームからＨ_２Ｓを除去する方法であって、
   リーン溶媒を用いて前記サワー・シンガス・ストリームから酸性ガスを吸着して、リッチ溶媒及びスイート・シンガス・ストリームを生成する段階と、
   前記リッチ溶媒を加熱して、加熱リッチ溶媒を生成する段階と、
   前記加熱リッチ溶媒をストリッピングガスでストリッピング処理して、ＣＯ_２リッチガス及びＨ_２Ｓリッチ溶媒を生成する段階と、
   前記Ｈ_２Ｓリッチ溶媒をストリッピング処理して、前記リーン溶媒及びＨ_２Ｓリッチ酸性ガスを生成する段階と、
   を含む方法。
2. 前記ＣＯ_２リッチガスを前記スイート・シンガス・ストリームと混合する段階をさらに含む、請求項１記載の方法。
3. 前記ＣＯ_２リッチガスを冷却する段階と、前記冷却ＣＯ_２リッチガスを前記リーン溶媒と接触させて該ＣＯ_２リッチガスのＨ_２Ｓ濃度をさらに低下させる段階とを含む、請求項１記載の方法。
4. 前記ストリッピングガスが窒素を含む、請求項１記載の方法。
5. 前記リーン溶媒が化学溶媒を含む、請求項１記載の方法。
6. 前記化学溶媒がアルカノールアミンを含む、請求項５記載の方法。
7. 前記化学溶媒がメチルジエタノールアミンを含む、請求項６記載の方法。
8. 前記サワー・シンガス・ストリームが、ガス化反応装置内で炭素質原料の部分酸化によって生成される、請求項１記載の方法。
9. 前記炭素質原料が、固体炭素質燃料のポンプ輸送可能スラリー、液体炭化水素燃料、含酸素炭化水素質有機物質及びガス状炭化水素質燃料からなる群から選ばれる、請求項８記載の方法。
10. 前記サワー・シンガス・ストリームが、ＣＯ、Ｈ_２、ＣＯ_２、Ｈ_２Ｓ及びＣＯＳを含む、請求項１記載の方法。
11. サワー・シンガス・ストリームからＨ_２Ｓを除去する方法であって、
    リーン化学溶媒を用いて前記サワー・シンガス・ストリームから酸性ガスを吸着して、リッチ溶媒及びスイート・シンガス・ストリームを生成する段階と、
    前記リッチ溶媒を加熱して、加熱リッチ溶媒を生成する段階と、
    前記加熱リッチ溶媒をストリッピングガスでストリッピング処理して、ＣＯ_２リッチガス及びＨ_２Ｓリッチ溶媒を生成する段階と、
    前記Ｈ_２Ｓリッチ溶媒をストリッピング処理して、前記リーン化学溶媒及びＨ_２Ｓリッチ酸性ガスを生成する段階と、
    前記ＣＯ_２リッチガスを冷却する段階と、
    前記冷却ＣＯ_２リッチガスを前記リーン化学溶媒と接触させて該ＣＯ_２リッチガスのＨ_２Ｓ濃度をさらに低下させる段階と、
    を含む方法。
12. 前記ＣＯ_２リッチガスが、前記スイート・シンガス・ストリームと混合される、請求項１１記載の方法。
13. 前記ストリッピングガスが窒素を含む、請求項１１記載の方法。
14. 前記リーン化学溶媒がアルカノールアミンを含む、請求項１１記載の方法。
15. 前記リーン化学溶媒がメチルジエタノールアミンを含む、請求項１４記載の方法。
16. 前記サワー・シンガス・ストリームが、ガス化反応装置内で炭素質原料の部分酸化によって生成される、請求項１１記載の方法。
17. 前記炭素質原料が、固体炭素質燃料のポンプ輸送可能スラリー、液体炭化水素燃料、含酸素炭化水素質有機物質及びガス状炭化水素質燃料からなる群から選ばれる、請求項１６記載の方法。
18. 前記サワー・シンガス・ストリームが、ＣＯ、Ｈ_２、ＣＯ_２、Ｈ_２Ｓ及びＣＯＳを含む、請求項１１記載の方法。
19. 発電する方法であって、
    炭素質原料をガス化反応装置内で部分酸化させて、ＣＯ、Ｈ_２、ＣＯ_２、Ｈ_２Ｓ及びＣＯＳを含むサワー・シンガス・ストリームを生成する段階と、
    リーン化学溶媒を用いて前記サワー・シンガス・ストリームから酸性ガスを吸着して、リッチ溶媒及びスイート・シンガス・ストリームを生成する段階と、
    前記リッチ溶媒を加熱して、加熱リッチ溶媒を生成する段階と、
    前記加熱リッチ溶媒を窒素でストリッピング処理して、ＣＯ_２リッチガス及びＨ_２Ｓリッチ溶媒を生成する段階と、
    前記Ｈ_２Ｓリッチ溶媒をストリッピング処理して、前記リーン化学溶媒及びＨ_２Ｓリッチ酸性ガスを生成する段階と、
    前記ＣＯ_２リッチガスを冷却する段階と、
    前記冷却ＣＯ_２リッチガスを前記リーン化学溶媒と接触させて該ＣＯ_２リッチガスのＨ_２Ｓ濃度をさらに低下させる段階と、
    前記スイート・シンガス・ストリームを膨張させて、該膨張によって発生したエネルギーを発電するのに使用する段階と、
    前記ＣＯ_２リッチガスを前記スイート・シンガス・ストリームと混合して、燃焼タービン用供給燃料を生成する段階と、
    前記燃焼タービン用供給燃料をガスタービン内で燃焼させて、発電する段階と、
    を含む方法。
20. 前記リーン化学溶媒がアルカノールアミンを含む、請求項１９記載の方法。
21. 前記化学溶媒がメチルジエタノールアミンを含む、請求項２０記載の方法。
22. 前記炭素質原料が、固体炭素質燃料のポンプ輸送可能スラリー、液体炭化水素燃料、含酸素炭化水素質有機物質及びガス状炭化水素質燃料からなる群から選ばれる、請求項１９記載の方法。
23. 前記サワー・シンガス・ストリームが、ＣＯ、Ｈ_２、ＣＯ_２、Ｈ_２Ｓ及びＣＯＳを含む、請求項１９記載の方法。

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