JP2006297259A

JP2006297259A - 排気ガス浄化用触媒

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Publication number: JP2006297259A
Application number: JP2005121314A
Authority: JP
Inventors: Seiji Miyoshi; 誠治三好; Keiji Yamada; 啓司山田; Akihide Takami; 明秀高見
Original assignee: Mazda Motor Corp
Current assignee: Mazda Motor Corp
Priority date: 2005-04-19
Filing date: 2005-04-19
Publication date: 2006-11-02

Abstract

【課題】触媒金属量をできるだけ少なくしながら、所期の排気ガス浄化性能を確保できるようにする。
【解決手段】酸素吸蔵能を有する複酸化物の結晶格子点又は格子点間に触媒金属３が配置されているとともに、その一部の触媒金属３が当該複酸化物の表面に露出している触媒金属ドープ型の複酸化物１と、同種の触媒金属３が該触媒金属の溶液を酸化物に接触させることによって担持された触媒金属接触担持型の酸化物２とを混合した触媒とする。
【選択図】図１

Description

本発明は排気ガス浄化用触媒に関するものである。

自動車に用いられる排気ガス浄化用触媒は、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈ等の触媒金属が含浸法や蒸発乾固法等によって比表面積の大きな活性アルミナや酸素吸蔵材等の表面に担持されている。最近では、酸素吸蔵材について、その耐熱性を向上する技術や酸素吸蔵・放出量を増大させる技術の提案が多くなされている。

例えば、特許文献１には、酸素吸蔵能を有するセリアにジルコニアを固溶させてＣｅＺｒ複酸化物とすると、耐熱性が高い酸素吸蔵材となること、さらに、該ＣｅＺｒ複酸化物の結晶格子点又は原子間（格子点間）にＲｈを配置すると、酸素吸蔵・放出量が増大するとともに、酸素吸蔵・放出速度が高まることが記載されている。また、同文献には、具体例として、ＲｈをＣｅＺｒＮｄ複酸化物に０．４８６質量％含有させたＲｈドープ複酸化物と活性アルミナとを混合してなる触媒が開示され、そのライトオフ性能及び高温浄化性能が高いことが示されている。
特開２００４−１７４４９０号公報

上述のＲｈドープ複酸化物は、酸素吸蔵能が高いものの、本発明者がＲｈ含有量と排気ガス浄化性能との関係についてさらに研究を進めたところ、Ｒｈ量が少なくなると（例えば０．２質量％程度になると）、期する排気ガス浄化性能を得ることが難しくなることがわかった。これは、Ｒｈドープ複酸化物の場合、そのＲｈは当該複酸化物の結晶格子点又は格子点間に配置されていて、一部のＲｈしか複酸化物表面に露出しておらず、上記Ｒｈ量の減少によりこの複酸化物表面に露出するＲｈ量がさらに少なくなって、Ｒｈと排気ガスとの接触機会が減るためと考えられる。

しかも、エンジンの空燃比がリーンからリッチに変化したときに、複酸化物表面の酸化状態にあるＲｈが素早く還元されないと考えられる。すなわち、複酸化物表面のＲｈは還元状態（金属状態）にあることが排気ガスの浄化に有利であるところ、当該複酸化物自体の酸素吸蔵能が高いことから、空燃比がリーンからリッチになったときに比較的多量の酸素が放出され、そのためにＲｈの還元が遅れるという問題がある。

そこで、本発明は、触媒金属量をできるだけ少なくしながら、所期の排気ガス浄化性能を確保できるようにすることを課題とする。

本発明は、このような課題に対して、触媒金属を、酸素吸蔵能を有する複酸化物の結晶格子点又は格子点間に配置するドープ型と、該触媒金属の溶液を酸化物に接触させて担持する接触担持型の二つの形態で、当該両サポート材（複酸化物及び酸化物）に分配担持するようにした。

請求項１に係る発明は、酸素吸蔵能を有する複酸化物の結晶格子点又は格子点間に触媒金属が配置されているとともに、その一部の触媒金属が当該複酸化物の表面に露出している触媒金属ドープ型の複酸化物と、上記触媒金属ドープ型複酸化物と同種の触媒金属が該触媒金属の溶液を酸化物に接触させることによって担持された触媒金属接触担持型の酸化物とを含有することを特徴とする排気ガス浄化用触媒である。

すなわち、触媒金属ドープ型複酸化物では、触媒金属が当該複酸化物の表面だけでなく内部にも配置されるから、その表面に露出する触媒金属量が少なくなるが、触媒金属接触担持型酸化物では、触媒金属が当該酸化物内部に埋もれることなく、酸化物表面に担持される。なお、ここでいう表面とは、当該酸化物の外表面のみを意味するのではなく、その酸化物に例えば細孔がある場合にはその細孔面を含み、要するに排気ガスが接触し得る面をいう。

従って、触媒全体の触媒金属量を少なくしたとき、ドープ型複酸化物側では触媒金属と排気ガスとの接触機会が少なくなるものの、その接触機会の減少が接触担持型酸化物の触媒金属によって補われ、触媒全体として排気ガス浄化性能が低下することが防止される。換言すれば、少ない触媒金属量でも所期の排気ガス浄化性能を確保する上で有利になる。

請求項２に係る発明は、請求項１において、上記触媒金属接触担持型の酸化物が活性アルミナであることを特徴とする。

すなわち、上記ドープ型複酸化物では、排気ガスの酸素濃度が低下したとき（エンジンの空燃比がリーンからリッチに変わったとき）に、当該複酸化物から比較的多量の酸素が放出され、その表面に露出している触媒金属の還元が速やかに行なわれない。これに対して、接触担持型の酸化物としての活性アルミナは酸素の吸蔵・放出能を示さないから、上記酸素濃度の低下時に該活性アルミナ表面に担持されている触媒金属が速やかに還元されて活性が高い状態になり、そのことによって、排気ガスの浄化が効率良く進む。

請求項３に係る発明は、請求項１において、上記触媒金属接触担持型の酸化物はＣｅを含有する複酸化物であることを特徴とする。

すなわち、Ｃｅを含有する複酸化物は酸素吸蔵能を有するから、その酸素吸蔵能によって接触担持型酸化物の触媒金属が排気ガスの浄化に効率良く働くようになる。

請求項４に係る発明は、請求項１乃至請求項３のいずれか一において、
上記触媒金属ドープ型複酸化物側の触媒金属と上記触媒金属接触担持型酸化物側の触媒金属との合計量に占める、上記触媒金属ドープ型複酸化物側の触媒金属の比率が１０質量％以上９５質量％以下であることを特徴とする。

すなわち、ドープ型複酸化物側の触媒金属の比率が低くなると、それだけ接触担持型酸化物の表面に担持される触媒金属が多くなるものの、ドープ型複酸化物表面に露出する触媒金属量が少なくなるから、当該複酸化物の酸素吸蔵能を有効に利用した排気ガスの浄化が不利になる。一方、ドープ型複酸化物側の触媒金属の比率が高くなると、接触担持型酸化物の表面に分配担持される触媒金属量が少なくなるから、すなわち、触媒全体としては排気ガスに接触する触媒金属量が少なくなるから、排気ガスの浄化に不利になる。そこで、当該発明では後述する実施例データに基いて上記触媒金属の比率を１０質量％以上９５質量％以下としたものである。

以上のように、本発明によれば、触媒金属をドープ型複酸化物と接触担持型酸化物とに分配して設けるようにしたから、触媒金属と排気ガスとの接触機会が少なくなることが避けられ、触媒全体の触媒金属量を少なくしながら、所期の排気ガスの浄化性能を確保する上で、或いは所定の触媒金属量で排気ガス浄化性能をさらに向上させる上で有利になる。

また、接触担持型酸化物に活性アルミナを採用したものによれば、排気ガスの酸素濃度が低下したときに、ドープ型複酸化物の触媒金属とは違って、当該活性アルミナに接触担持させた触媒金属は速やかに還元されるから、この酸素濃度の変化に伴って排気ガス浄化効率が低下することが防止される。

また、接触担持型酸化物にＣｅを含有する複酸化物を採用したものによれば、その酸素吸蔵能を有効に利用して当該接触担持型酸化物の側での排気ガスの浄化を効率良く進めることができる。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。

図１は本発明に係る自動車の三元触媒として有用な排気ガス浄化用触媒を模式的に示す断面図である。同図において、１は酸素吸蔵能を有する複酸化物の結晶格子点又は格子点間に触媒金属３が配置された触媒金属ドープ型複酸化物、２は触媒金属ドープ型複酸化物１と同種の触媒金属３が該触媒金属の溶液を酸化物に接触させることによって担持された触媒金属接触担持型酸化物である。当該触媒では、上記触媒金属ドープ型の複酸化物１と触媒金属接触担持型の酸化物２とが混合されてバインダ（図示省略）により固められている。

触媒金属ドープ型複酸化物１においては、触媒金属３はその一部が当該複酸化物の結晶子の表面に露出し、残部は該結晶子の内部に埋もれている。また、触媒金属接触担持型酸化物２においては、触媒金属３は全て当該酸化物の表面に担持されている。

この触媒は、ハニカム状担体にコーティングして或いはペレット状にして自動車の排気通路に配置し使用することができる。必要に応じて触媒金属ドープ型複酸化物１及び触媒金属接触担持型酸化物２に第３の酸化物を加えて混合することができ、これらのドープ型複酸化物１、接触担持型酸化物及び第３の酸化物には、上記触媒金属３以外の他の触媒金属を接触担持させることもできる。ハニカム状担体にコーティングする場合、単一層にすることもできるが、他の触媒材料による触媒層との積層構造にするようにしてもよい。

触媒金属ドープ型複酸化物１の複酸化物としては、ＣｅとＺｒとの複酸化物、ＣｅとＰｒとの複酸化物、ＣｅとＺｒとＰｒとの複酸化物、或いはさらにＮｄを含む複酸化物が酸素吸蔵能を得ながら耐熱性を高める上で好ましい。触媒金属３としては、酸素吸蔵量及び酸素吸蔵速度を高めながら三元触媒として機能させる上でＲｈが好ましいが、Ｐｔであってもよく、或いはＰｔ及びＲｈの両者をドープするようにしてもよい。

触媒金属接触担持型酸化物２の酸化物としては、活性アルミナを用いることができ、或いは酸素吸蔵能を有する酸化物、例えばＣｅとＺｒとの複酸化物、ＣｅとＰｒとの複酸化物、ＣｅとＺｒとＰｒとの複酸化物、或いはさらにＮｄを含む複酸化物、Ａｌ₂Ｏ₃にＣｅ及びＺｒが酸化物として或いは複酸化物として複合されている複合酸化物、Ａｌ₂Ｏ₃にＣｅ及びＺｒに加えて、Ｃｅ以外の希土類元素、例えばＬａやＹがさらに複合されているものであってもよい。

触媒金属ドープ型複酸化物１に対する触媒金属接触担持型酸化物２の混合比率（接触担持型酸化物／ドープ型複酸化物）は、例えば０．２〜１．５程度とすることができる。

＜実施例及び比較例＞
以下、本発明の実施例及び比較例を説明する。

−実施例１−
本例は、図２に示すように、ハニカム状担体のセル壁５の表面に、触媒金属ドープ型複酸化物としてＲｈドープ複酸化物と触媒金属接触担持型酸化物としてのＲｈ担持アルミナとが混合されてなる触媒層６が形成されたものである。Ｒｈドープ複酸化物は、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含有する複酸化物の結晶格子点又は格子点間に触媒金属としてＲｈが配置されたものである。Ｒｈ担持アルミナは、活性アルミナの表面にＲｈが担持されたものである。活性アルミナとしてはＬａを４質量％含有するアルミナを採用した。

この実施例１では、Ｒｈドープ複酸化物とＲｈ担持アルミナとを合わせた総Ｒｈ担持量（担体１Ｌ当たりの担持量のこと。以下、同じ。）を０．１３ｇ／Ｌの一定として、Ｒｈドープ複酸化物とＲｈ担持アルミナとに対するＲｈの分配比率が異なる９種類の触媒を調製した。すなわち、総Ｒｈ担持量に占めるＲｈドープ複酸化物のＲｈ量の比率が１０質量％から９０質量％までの１０質量％刻みで９種類である。Ｒｈドープ複酸化物の担持量は１１２ｇ／Ｌ、Ｒｈ担持アルミナの担持量は５０ｇ／Ｌである。

上記Ｒｈドープ複酸化物の調製には、Ｃｅ、Ｚｒ、Ｎｄ及びＲｈの各溶液を原料とする共沈法を採用した。その調製法は次の通りである。

まず、オキシ硝酸ジルコニウム、硝酸第一セリウム、硝酸ネオジム（III）及び硝酸ロジウム各々の所定量と水とを混合して合計３００ｍＬとし、この混合溶液を室温で約１時間撹拌する。この混合溶液を８０℃まで加熱昇温させた後、ガラス棒を用いて強く、素早く攪拌しつつ、別のビーカーに用意していた２８％アンモニア水５０ｍＬを一気に加えて混合する。このアンモニア水の添加・混合は１秒以内に完了させる。アンモニア水の混合により白濁した溶液を一昼夜放置し、生成したケーキを遠心分離器にかけ、十分に水洗する。この水洗したケーキを約１５０℃の温度で乾燥させた後、４００℃の温度に５時間保持し、次いで５００℃の温度に２時間保持するという条件で焼成する。

以上により得られたＲｈドープ複酸化物はＲｈ成分を添加して共沈法により生成されているから、Ｒｈは、Ｃｅ及びＺｒと同じく当該複酸化物の結晶格子点に配置され、換言すれば、当該複酸化物に強く結合した状態になる。あるいはＲｈは当該複酸化物の格子点間に配置された状態になる。いずれにしても、Ｒｈはその一部が複酸化物の結晶子の表面及び内部に均一に分散した状態になる。

Ｒｈドープ複酸化物におけるＣｅＺｒＮｄＯの質量組成比は、ＣｅＯ₂：ＺｒＯ₂：Ｎｄ₂Ｏ₃＝２２：６８：１０である。

上記Ｒｈ担持アルミナの調製には蒸発乾固法を採用した。すなわち、活性アルミナ粉末と硝酸ロジウム溶液とを混合し、攪拌しながら加熱することによって溶媒を蒸発させ、得られた乾固物を粉砕し、約１５０℃の温度で乾燥させた後、５００℃の温度に２時間保持する焼成を行なった。

そうして、得られたＲｈドープ複酸化物とＲｈ担持アルミナとを上述の担持量となるように秤量してジルコニアバインダと混合し（バインダ担持量は１８ｇ／Ｌ）、これにイオン交換水を添加することによってスラリーを調製した。このスラリーに担体を浸漬して引き上げ、余分なスラリーを吹き飛ばす、という方法により、担体にスラリーをコーティングした。次いで、これを１５０℃の温度で１時間乾燥し、５４０℃の温度で２時間焼成することによって、セル壁５の表面に上記触媒層６を形成した。

−比較例１−
本例は、図３に示すように、ハニカム状担体のセル壁５の表面に、Ｒｈドープ複酸化物と活性アルミナ（Ｒｈ非担持）とが混合されてなる触媒層６が形成されたものである。すなわち、Ｒｈドープ複酸化物のＲｈ量を０．１１６質量％としてＲｈの全量（０．１３ｇ／Ｌ）をＲｈドープ複酸化物に配分した。Ｒｈドープ複酸化物の担持量は１１２ｇ／Ｌ、Ｒｈを担持していない活性アルミナの担持量は５０ｇ／Ｌ、ジルコニアバインダの担持量は１８ｇ／Ｌである。

−比較例２−
本例は、図４に示すように、ハニカム状担体のセル壁５の表面に、Ｒｈをドープしていない複酸化物とＲｈ担持アルミナとが混合されてなる触媒層６が形成されたものである。すなわち、Ｒｈの全量（０．１３ｇ／Ｌ）をＲｈ担持アルミナに配分した。Ｒｈをドープしていない複酸化物の担持量は１１２ｇ／Ｌ、Ｒｈ担持アルミナの担持量は５０ｇ／Ｌ、ジルコニアバインダの担持量は１８ｇ／Ｌである。

−実施例２−
本例は、図５に示すように、ハニカム状担体のセル壁５の表面に、Ｒｈドープ複酸化物と触媒金属接触担持型酸化物としてのＲｈ担持ＣｅＺｒＯと活性アルミナとが混合されてなる触媒層６が形成されたものである。ＣｅＺｒＯは、ＣｅとＺｒとの複酸化物であり、その質量組成比はＣｅＯ₂：ＺｒＯ₂＝７５：２５である。このＣｅＺｒＯはＲｈドープ複酸化物よりも劣るものの同じく酸素吸蔵能を有する。

そうして、本例においても、Ｒｈドープ複酸化物とＲｈ担持ＣｅＺｒＯとを合わせた総Ｒｈ担持量を０．１３ｇ／Ｌの一定として、Ｒｈドープ複酸化物とＲｈ担持ＣｅＺｒＯとに対するＲｈの分配比率が異なる９種類（総Ｒｈ担持量に占めるＲｈドープ複酸化物のＲｈ量の比率が１０質量％から９０質量％までの１０質量％刻みで９種類）の触媒を調製した。Ｒｈドープ複酸化物の担持量は５６ｇ／Ｌ、Ｒｈ担持ＣｅＺｒＯの担持量は５６ｇ／Ｌ、活性アルミナの担持量は５０ｇ／Ｌ、ジルコニアバインダの担持量は１８ｇ／Ｌである。

上記Ｒｈ担持ＣｅＺｒＯの調製には蒸発乾固法を採用した。すなわち、ＣｅＺｒＯ粉末と硝酸ロジウム溶液とを混合し、攪拌しながら加熱することによって溶媒を蒸発させ、得られた乾固物を粉砕し、約１５０℃の温度で乾燥させた後、５００℃の温度に２時間保持する焼成を行なった。

−比較例３−
本例は、図６に示すように、ハニカム状担体のセル壁５の表面に、Ｒｈドープ複酸化物とＣｅＺｒＯ（Ｒｈ非担持）と活性アルミナ（Ｒｈ非担持）とが混合されてなる触媒層６が形成されたものである。すなわち、Ｒｈドープ複酸化物のＲｈ量を０．２３２質量％としてＲｈの全量（０．１３ｇ／Ｌ）をＲｈドープ複酸化物に配分した。Ｒｈドープ複酸化物の担持量は５６ｇ／Ｌ、Ｒｈを担持していないＣｅＺｒＯの担持量は５６ｇ／Ｌ、Ｒｈを担持していない活性アルミナの担持量は５０ｇ／Ｌ、ジルコニアバインダの１８ｇ／Ｌである。

−比較例４−
本例は、図７に示すように、ハニカム状担体のセル壁５の表面に、Ｒｈをドープしていない複酸化物とＲｈ担持ＣｅＺｒＯと活性アルミナ（Ｒｈ非担持）とが混合されてなる触媒層６が形成されたものである。すなわち、Ｒｈの全量（０．１３ｇ／Ｌ）をＲｈ担持ＣｅＺｒＯに配分した。Ｒｈをドープしていない複酸化物の担持量は１１２ｇ／Ｌ、Ｒｈ担持ＣｅＺｒＯの担持量は５６ｇ／Ｌ、Ｒｈを担持していない活性アルミナの担持量は５０ｇ／Ｌ、ジルコニアバインダの担持量は１８ｇ／Ｌである。

＜触媒の評価＞
上記実施例１，２及び比較例１〜４の各触媒について、モデルガス流通反応装置及び排気ガス分析装置を用いて、ＨＣ（炭化水素）、ＣＯ（一酸化炭素）及びＮＯｘ（窒素酸化物）の浄化に関するライトオフ温度Ｔ５０、並びに高温浄化率Ｃ４００を測定した。供試触媒にはいずれも大気雰囲気において１０００℃で２４時間保持するエージングを事前に施した。また、空燃比リッチのモデルガス（温度６００℃）を供試触媒に１０分間流した後に当該測定を行なった。Ｔ５０は、触媒に流入するモデルガス温度を常温から漸次上昇させていき、浄化率が５０％に達したときの触媒入口のガス温度である。Ｃ４００は触媒入口ガス温度が４００℃のときの浄化率である。

モデルガスは、Ａ／Ｆ＝１４．７±０．９とした。すなわち、Ａ／Ｆ＝１４．７のメインストリームガスを定常的に流しつつ、所定量の変動用ガスをパルス状に添加することにより、Ａ／Ｆを±０．９の振幅で強制的に振動させた。この振動数は１Ｈｚとした。空間速度ＳＶは６００００ｈ^-1、モデルガスの昇温速度は３０℃／分である。

Ｔ５０の結果を図８に、Ｃ４００の結果を図９に示す。この両図において、Ｒｈドープ複酸化物のＲｈ量が０質量％のプロットは比較例２及び比較例４であり、当該Ｒｈ量が１００質量％のプロットは比較例１及び比較例３であり、当該Ｒｈ量が１０質量％〜９０質量％のプロットが実施例１及び実施例２である。

図８及び図９より、実施例１，２のようにＲｈをＲｈドープ複酸化物とＲｈ担持アルミナ又はＲｈ担持ＣｅＺｒＯとに分配すると、その一方にＲｈの全量を配分した場合（比較例１〜４）よりもライトオフ温度及び高温浄化率が良くなることがわかる。これは、Ｒｈドープ複酸化物では、その表面に露出するＲｈ量が少ないものの、Ｒｈ担持アルミナ又はＲｈ担持ＣｅＺｒＯではＲｈが当該活性アルミナ又はＣｅＺｒＯの表面に担持されているから、Ｒｈドープ複酸化物側でのＲｈと排気ガスとの接触機会が少ないことが、Ｒｈが全て表面に担持されているＲｈ担持アルミナ又はＲｈ担持ＣｅＺｒＯ側で補われ、触媒全体として排気ガス浄化性能が高くなっていると考えられる。

また、両図からＲｈドープ複酸化物側に分配するＲｈ量を１０質量％以上９５質量％以下にすると、比較例１〜４よりも排気ガス浄化性能が良くなることがわかり、特に３０質量％以上９０質量％以下にすることが好ましいということができる。

また、実施例１ではＲｈドープ複酸化物側に分配するＲｈ量を５０質量％以上９０質量％以下（さらには６０質量％以上８０質量％以下）にすること、実施例２ではＲｈドープ複酸化物側に分配するＲｈ量を３０質量％以上７０質量％以下（さらには４０質量％以上６０質量％以下）にすることが好ましいことが上記両図からわかる。

このように実施例１と実施例２とで好ましい範囲が異なるのは、実施例１ではＲｈを酸素吸蔵能がない活性アルミナに担持され、実施例２ではＲｈが酸素吸蔵能を有するＣｅＺｒＯに担持されているためと認められる。

すなわち、実施例１では、Ｒｈが酸素吸蔵能のない活性アルミナに担持されているから、空燃比がリーンからリッチに変化したときのＲｈの還元には有利になるものの、そのＲｈによる排気ガスの浄化には酸素吸蔵・放出効果が充分に働かない。このため、活性アルミナに担持されるＲｈ量が多くなっても、排気ガス浄化性能の向上率は高くなく、Ｒｈドープ複酸化物側へのＲｈの配分を多めしたときの方が全体としての排気ガス浄化性能は高くなっていると考えられる。

これに対して、実施例２では、Ｒｈが酸素吸蔵能を有するＣｅＺｒＯに担持されているから、そのＲｈによる排気ガスの浄化に酸素吸蔵・放出効果が有効に作用する。このため、ＣｅＺｒＯに担持するＲｈ量を実施例１の活性アルミナのケースよりも多くして排気ガスとの接触機会を増やしたときの方が全体としての排気ガス浄化性能が高くなっていると考えられる。

本発明に係る排気ガス浄化用触媒を模式的に示す一部断面した説明図である。実施例１に係る触媒層の構成を示す図である。比較例１に係る触媒層の構成を示す図である。比較例２に係る触媒層の構成を示す図である。実施例２に係る触媒層の構成を示す図である。比較例３に係る触媒層の構成を示す図である。比較例４に係る触媒層の構成を示す図である。実施例及び比較例のライトオフ温度Ｔ５０を示すグラフ図である。実施例及び比較例の高温浄化率Ｃ４００を示すグラフ図である。

符号の説明

１触媒金属ドープ型複酸化物
２触媒金属接触担持型酸化物
３触媒金属
５セル壁
６触媒層

Claims

酸素吸蔵能を有する複酸化物の結晶格子点又は格子点間に触媒金属が配置されているとともに、その一部の触媒金属が当該複酸化物の表面に露出している触媒金属ドープ型の複酸化物と、上記触媒金属ドープ型複酸化物と同種の触媒金属が該触媒金属の溶液を酸化物に接触させることによって担持された触媒金属接触担持型の酸化物とを含有することを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
請求項１において、
上記触媒金属接触担持型の酸化物は活性アルミナであることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
請求項１において、
上記触媒金属接触担持型の酸化物はＣｅを含有する複酸化物であることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
請求項１乃至請求項３のいずれか一において、
上記触媒金属ドープ型複酸化物側の触媒金属と上記触媒金属接触担持型酸化物側の触媒金属との合計量に占める、上記触媒金属ドープ型複酸化物側の触媒金属の比率が１０質量％以上９５質量％以下であることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。