JP2006200962A - ガスタービン部品の損傷評価方法 - Google Patents
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Abstract
寿命の推定誤差を低減できるガスタービン部品の損傷評価方法を提供することにある。
【解決手段】
a)電解エッチング法を用いて前記ガスタービン部品の表面の金属組織をレプリカに転写し、b)導電性のある物質を蒸着した前記レプリカを走査型電子顕微鏡で観察して、析出物の平均粒径を計測し、c)計測した析出物の平均粒径からメタル温度を推定し、d)前記メタル温度の推定結果と逆問題解析手法を用いてFEM温度解析を行い、前記FEM温度解析結果をもとに損傷評価を行う。
【選択図】 図5
Description
かかる方法により、寿命の推定誤差を低減し得るものとなる。
(b)レプリカからγ’相の平均粒径算出
(c)γ’相の平均粒径から逆問題解析手法による温度推定
(d)推定温度からのクリープ寿命算出
以下、本実施形態を、ガスタービン燃焼器部品であるトランジションピースに適用した例について説明する。
図1は、本発明の一実施形態によるガスタービン部品の損傷評価方法の評価対象であるトランジションピースの概略構成図である。
図2は、本発明の一実施形態によるガスタービン部品の損傷評価方法の評価対象であるトランジションピースの実機使用前における光学顕微鏡組織および電子顕微鏡組織を示すスケッチ図である。
図3は、本発明の一実施形態によるガスタービン部品の損傷評価対象であるトランジションピースのγ’相の平均粒径と時間の関係を示す説明図である。図4は、本発明の一実施形態によるガスタービン部品の損傷評価対象であるトランジションピースのγ’相の粗大化速度の温度依然性の説明図である。
k=Cexp(−Q/RT)/T …(2)
なお、ここで、Qは活性化エネルギーであり、図4における直線の傾きである。Cは材料定数であり、ln(C)は、図4における直線の切片である。式(1),(2)を用いれば、一定時間使用したトランジションピース各部位のメタル温度をγ’相平均粒径と運転時間から算出することが可能である。
最初に、工程(a)の電解エッチング法によるレプリカ作製について説明する。
約2万時間使用した燃焼器トランジションピース各部について、機械研磨,電解エッチング後、レプリカ法により組織転写し、レプリカフィルムに白金蒸着を行った。
工程(a)で作製した白金蒸着の施されたレプリカのSEM組織観察を行い、このSEM組織の画像解析からγ’相平均粒径を計測する。
工程(b)で求めたγ’相平均粒径と、運転時間とから、式(1),(2)を用いて、各部位のメタル温度Aを推定し、事前に実施したFEM温度解析の結果によるメタル温度B(設計値(計算値))と比較した。
図8は、Ni基超合金のクリープ破断時間のラルソンミラープロットの説明図である。
P=T×(log tr+C)/1000 …(3)
ここで、Tは絶対温度であり、trはクリープ破断時間であり、Cは定数(18.4)である。
Claims (1)
- γ’相(Ni3Al)により析出強化されたNi基超合金を用いたガスタービン部品の損傷評価方法であって、
a)電解エッチング法を用いて前記ガスタービン部品の表面の金属組織をレプリカに転写し、
b)導電性のある物質を蒸着した前記レプリカを走査型電子顕微鏡で観察して、析出物の平均粒径を計測し、
c)計測した析出物の平均粒径からメタル温度を推定し、
d)前記メタル温度の推定結果と逆問題解析手法を用いてFEM温度解析を行い、前記FEM温度解析結果をもとに損傷評価を行うことを特徴とするガスタービン部品の損傷評価方法。
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