JP2006177216A

JP2006177216A - 加振源の支持装置

Info

Publication number: JP2006177216A
Application number: JP2004369712A
Authority: JP
Inventors: Yasuyuki Asahara; 康之浅原; Shinichiro Shiraki; 伸一郎白木
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 2004-12-21
Filing date: 2004-12-21
Publication date: 2006-07-06

Abstract

【課題】燃料噴射装置のような加振源からの振動の伝達を抑制することができる支持装置を提供する。
【解決手段】インジェクタ３をシリンダヘッド５に取り付ける加振源の支持装置において、インジェクタ３からシリンダヘッド５への振動伝達経路中にアクチュエータ９を配設し、インジェクタ３の加振力に応じて、アクチュエータ９を制御する。これにより、インジェクタ挿圧面１５、ひいては支持点１３に伝達される力を抑制し、変位を低減する。
【選択図】図３

Description

本発明は、加振源の支持装置に関する。特に、内燃機関の燃料噴射時の騒音を低減するための、燃料噴射装置の支持装置に関する。

従来、直射ディーゼルエンジンなどにおいて、高圧に加圧された燃料を燃料噴射装置であるインジェクタによって燃焼室内に直接噴射する燃料供給システムが知られている。

インジェクタは、気筒中心軸におよそ合わせてシリンダヘッドに形成されたインジェクタ取付孔に挿入され、この挿入状態で保持部材であるノズルサポートによりシリンダヘッドに対して燃焼室方向に挿圧固定されている。ノズルサポートは、シリンダヘッド側からインジェクタに掛け渡され、一端側に形成された支持点においてヘッド本体に対して支持され、ボルトによってシリンダヘッドに締結される。ボルトの軸力は、ノズルサポートの他端側に形成されたフォーク状のインジェクタ挿圧部に伝わり、これに係合するインジェクタ受圧部に燃焼室方向の圧力を与えている（例えば、特許文献１、参照。）。
特開平８−２００１７９号公報

上述したインジェクタは、一般的に、内部に可動部品、例えば針弁を有しており、これが運動してシート部に着座及び離座することで、燃料の停止及び噴射が制御される。そのため、インジェクタは、原理的に、衝突による衝撃力を発生する構造となっている。

インジェクタ内部で発生した衝撃力は、インジェクタ内部で発生した衝撃力は、インジェクタが接続されるノズルサポータやシリンダヘッドを介して他のエンジン部品に伝達されて振動を励起し、エンジン騒音の悪化の要因となるといった問題があった。

そこで本発明は、上記問題を鑑みて、燃料噴射装置のような加振源からの振動の伝達を抑制することができる支持装置を提供することを目的とする。

本発明は、複数の支持点を介して加振源を支持部材に取り付ける加振源の支持装置において、前記加振源からの前記支持部材への振動伝達経路中にアクチュエータを配設し、前記加振源の加振力に応じて、前記アクチュエータを制御することにより特定の支持点に発生する変位を低減する。

また、複数の支持点を介して燃料噴射装置をシリンダヘッドに取り付ける加振源の支持装置において、前記燃料噴射装置からシリンダヘッドへの振動伝達経路中にアクチュエータを配設し、前記燃料噴射装置の加振力に応じて、前記アクチュエータを制御することにより、前記加振力に起因して特定の支持点に発生する変位を低減する。

このように、加振力に応じてアクチュエータを制御することにより、特定の支持点に発生する変位を低減することで、その支持点からの力の伝達を抑制することができ、振動の伝達を低減することができる。

第１の実施形態について説明する。ここでは、エンジンの燃料供給系の振動を抑制するための構成について説明するが、この限りではなく、その他の加振源の支持装置に対しても同様に適用することができる。

エンジンの燃料供給系の構成を図１に示す。

この燃料供給系は、自動車に搭載される直噴型四気筒ディーゼルエンジンの燃料供給系である。ディーゼルエンジンに適用されるコモンレール式燃料供給系においては、内部部品が高圧の燃料で駆動されるなどの理由から、燃料噴射動作に伴って大きな衝撃力が働く。

燃料タンク３１内の燃料は、フィルタ３２を介して低圧ポンプ３３によって取り出され、高圧サプライポンプ１へ送られる。高圧サプライポンプ１において高圧状態とされた燃料は、コモンレール２に供給される。加圧された燃料の一部は、図示しないレギュレータを介して燃料タンク５に還流され、コモンレール２内の圧力が所望の圧力に制御される。コモンレール２には、各気筒のインジェクタ（燃料噴射装置）３が接続され、インジェクタ３に供給する高圧燃料を保持する。インジェクタ３を開弁駆動することにより各気筒のシリンダ内に直接燃料が噴射される。

インジェクタ３の動作はエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）４によって制御される。ＥＣＵ４は、センサによって検出されたエンジン負荷（アクセルペダル踏み込み量等）とエンジン回転速度に基づいて燃料噴射時期と燃料噴射量を決定し、これらに対応する開弁指令信号をインジェクタ３へ出力する。また、エンジン負荷とエンジン回転速度に基づいて燃料噴射圧力を決定し、コモンレール２内の燃料圧力が決定した燃料噴射圧力と一致するように高圧サプライポンプ１のレギュレータを制御する。

図２は、インジェクタ３が取り付けられたシリンダヘッド５を、エンジン前方（クランク軸方向）から見た断面図である。なお、シリンダヘッド５はヘッドボルト６により図示しないシリンダブロックに固定されている。

各気筒のインジェクタ３は、シリンダ中心軸Ａと同軸のインジェクタ取付孔７に挿入され、インジェクタ取付孔７の底面（シリンダヘッド５に設けられた座面）１０とノズルサポート（保持部材）１１のインジェクタ押圧面１５とに狭持される。なお、インジェクタ３の先端側に設けられた着座面とシリンダヘッド５の座面１０との間には、力センサ８とアクチュエータ９とが介装されており、インジェクタ３の基端側に設けられた受圧面１７とノズルサポート１１のインジェクタ押圧面１５との間には力センサ１６が介装されている。アクチュエータ９は圧電素子の薄板を軸方向に積層したものであり、印加する電圧に応じて軸方向の寸法が伸縮する。

インジェクタ３をシリンダヘッド５に固定するノズルサポート１１は、シリンダヘッド５の側壁２４近傍に埋め込まれた支持点ピン１２により、一端が回動（傾動）自在に支持され（支持点１３）、一方のカムシャフト１４を跨いだ反対側の他端にインジェクタ押圧面１５が形成される。さらにノズルサポート１１は、支持点ピン１２との当接面とインジェクタ押圧面１５との間であってカムシャフト１４より支持点ピン１２側の中間位置に配されるボルト挿入孔１８を備える。ボルト挿入孔１８に挿入した締結用ボルト１９を、さらに、シリンダヘッド５のボルト孔にねじ込むことで、インジェクタ３を固定するための押圧力をインジェクタ挿圧面１５に発生させる。すなわち、締結用ボルト１９の軸力が支持点ピン１２との当接面とインジェクタ挿圧面１５に分散され、これらのうちインジェクタ挿圧面１５により分担される成分がインジェクタ３側の受圧面１７に伝わり、インジェクタ３を燃料室方向に押し付ける。

次に、インジェクタ３の断面を図３に示す。

インジェクタ３は、針弁２１の上方に燃圧室が、下方に燃焼噴射室が設けられている。インジェクタ３内部の電磁弁２０が閉じられているとき、針弁２１は燃圧室の圧力によってシート部２２に押し付けられ、閉弁状態が維持される。電磁弁２０が開かれると燃圧室が開放されて燃圧室内の圧力が低下し、燃料噴射室の圧力によって針弁２１が上方へシフトして噴射孔２３が開かれる。電磁弁２０が閉じられると、燃圧室の圧力が回復して針弁２１が下方に移動し、針弁２１がシート部２２に着座すると燃料噴射が終了する。着座の際に針弁２１がシート部２２に衝突するので、その衝突による加振力が発生する。

この衝撃加振力は、インジェクタ３を下方に変位させ、それに伴いシリンダヘッド座面１０を介してシリンダヘッド５に伝わるとともに、インジェクタ挿圧面１５を介してノズルサポート１１へ伝わり、支持点ピン１２及び締結用ボルト１９からシリンダヘッド５へ伝達される。この振動がさらにシリンダブロックやヘッドカバー等に伝達されて音が発生する。

ここでは、インジェクタ挿圧面１５を介してシリンダヘッド５へ伝わる振動を低減することで、発生する音の大きさを低減するようにアクチュエータ９を制御する。以下、この制御について説明する。

インジェクタ３の振動は、前述したように、シリンダヘッド座面１０とインジェクタ挿圧面１５を介してシリンダヘッド５へ伝達される。このとき、ノズルサポート１１を支持する支持点ピン１２が比較的肉厚の薄いシリンダヘッド側壁２４近傍に設置されているため、インジェクタ挿圧面１５を介してシリンダヘッド５へ伝達される振動のほうが音になり易い。そこで、インジェクタ挿圧面１５を介して伝わる振動を低減、または無くして、振動伝達経路をシリンダヘッド座面１０側だけに限定することにより音を小さくする。

ここで、インジェクタ３の支持構造は、インジェクタ３の質量Ｍ_iがシリンダヘッド座面１０側のばねとインジェクタ挿圧面１５側のばねの二つで支持されている振動系と考えることができる。シリンダヘッド座面１０側のばねのばね定数Ｋ_hは、シリンダヘッド座面１０付近（衝撃加振力を受けて弾性変形する部分）の剛性により定まり、インジェクタ挿圧面１５側のばねのばね定数Ｋ_fは、ノズルサポート１１の剛性によって決まる。また、インジェクタ３先端側の着座面とシリンダヘッド座面１０との間にアクチュエータ９が介装されており、このアクチュエータ９のばね定数をＫ_pとしたとき、インジェクタ支持構造は図４のようにモデル化できる。

このようなインジェクタ支持構造でインジェクタ挿圧面１５に伝わる振動を無くし、ひいてはシリンダヘッド５の側壁２４近傍に伝達される振動を抑制するには、加振力Ｆ_iに合わせてアクチュエータ９から力Ｆ_pを発生させて（アクチュエータ９を伸縮させて）、インジェクタ挿圧面１５の位置（インジェクタ質量の位置）が変動しないようにすればよい。図４のモデルにおいて、インジェクタ３から加振力Ｆ_iが発生したときにインジェクタ挿圧面１５の変位を０にする、つまりインジェクタ質量の変位ｘ₁を０にする条件は（１）式で与えられる。

ここで、Ｆ_pはアクチュエータ発生力、Ｆ_iはインジェクタ加振力、Ｋ_pはアクチュエータばね定数、Ｋ_hはシリンダヘッド座面１０付近の支持剛性（ばね定数）とする。ばね定数Ｋ_p、Ｋ_hは、予め実験等により知ることが可能である。また、インジェクタ加振力Ｆ_iは二つの力センサ８、１６の検出値から算出することができる。

算出したＦ_iを使って（１）式からアクチュエータ発生力Ｆ_pを算出し、これに基づいてアクチュエータ９を制御することにより、インジェクタ挿圧面１５の変動が抑制される。このとき、アクチュエータ９から発生した力の反力がシリンダ座面１０に加わるので、シリンダヘッド座面１０の位置変動はアクチュエータ９を制御しない場合よりも大きくなるが、シリンダヘッド座面１０側からシリンダヘッド５に伝わる振動は音になり難いので、発生する音は小さくなる。

図５に、インジェクタ加振力Ｆ_iの測定結果（二つの力センサ８、１６の検出値から算出した値）と（１）式で算出したアクチュエータ発生力Ｆ_pを、図６に騒音低減効果を示す。図５のように、発生するインジェクタ加振力Ｆ_iに合わせて、Ｆ_iに反対の方向にアクチュエータ発生力Ｆ_pを発生させる。これにより、図６（ａ）、（ｂ）に示すように、ノズルサポート１１を介してシリンダヘッド５に加わる力を抑制することができる。なお、ここでは、１行程２回の燃料噴射を行うパイロット噴射を行っているが、１行程１回の燃料噴射を行う場合にも同様に適用することができる。

次に、本実施形態の効果について説明する。

複数の支持点を介して加振源（インジェクタ３）を支持部材に取り付ける加振源の支持装置において、加振源からの支持部材への振動伝達経路中にアクチュエータ９を配設し、加振源の加振力に応じて、アクチュエータ９を制御することにより特定の支持点に発生する変位を低減する。これにより、特定の支持点からの力の伝達を遮断することができ、振動を抑制することができる。

ここでは、複数の支持点を介してインジェクタ３をシリンダヘッド５に取り付ける加振源の支持装置において、インジェクタ３からシリンダヘッド５への振動伝達経路中にアクチュエータ９を配設し、インジェクタ３の加振力に応じて、アクチュエータ９を制御することにより、加振力に起因して特定の支持点に発生する変位を低減する。これにより、インジェクタ３からの加振力の伝達を低減し、それによる騒音悪化を防止することができる。

この場合、複数の支持点のうち、最も支持剛性が低い支持点に発生する変位を低減することで、効果的に騒音悪化を防止することができる。ここでは、インジェクタ３の支持点は、シリンダヘッド座面１０およびインジェクタ挿圧面１５となる。そこで、剛性の低い支持点１３に連続するインジェクタ挿圧面１５に発生する変位を低下することで、効果的に騒音悪化を防止することができる。さらに、特定の支持点に発生する変位を略０にすることで、騒音悪化をより効果的に防止することができる。

インジェクタ３は、シリンダヘッド５に設けられる座面１０とシリンダヘッド５に取り付けられるノズルサポート１１のインジェクタ押圧面１５に狭持される。ノズルサポート１１は、シリンダヘッド５の側壁２４近傍に支持点１３（あるいは力点）を有し、インジェクタ挿圧面１５を作用点とするてこ状の部材である。このとき、前記特定の支持点を、インジェクタ挿圧面とする。これにより、比較的剛性が弱いシリンダヘッド５の側壁２４近傍へ伝わる力を低減することができるので、効果的に騒音悪化を防止することができる。

シリンダヘッド５の座面と、インジェクタ３との間にアクチュエータ９を配設し、（１）式で表される力Ｆ_pをアクチュエータ９から発生させる。これにより、インジェクタ加振力Ｆ_iに応じてアクチュエータ発生力Ｆ_pを生じさせることができ、アクチュエータ９が設置されない支持点（インジェクタ挿圧面１５）からの加振力Ｆ_iの伝達を防止することができる。

また、アクチュエータ９が圧電素子であることにより、任意の力を発生することができるので、より効果的に加振力Ｆ_iの伝達を遮断することができる。

次に、第２の実施形態について説明する。図７は、本実施形態に用いるインジェクタ３が取り付けられたシリンダヘッド５を、エンジン前方（クランク軸方向）から見た断面図である。以下、第１の実施形態と異なる部分を中心に説明する。

ここでは、力センサ８、１６を省略する。インジェクタ加振力Ｆ_iを予め実験により測定しておき、その情報をＥＣＵ４内のメモリに記憶させておくことで効果な力センサを不要としている。メモリから読み出したインジェクタ加振力Ｆ_iと（１）式からアクチュエータ発生力Ｆ_pを算出し、燃料噴射終了時に合わせてアクチュエータ９から力Ｆ_pを発生させる。燃料噴射終了時、つまり、針弁２１がシート部２２に着座する時期は最もインジェクタ３から発生する加振力Ｆ_iが大きくなるため、この時期に合わせて力Ｆ_pを発生することで、効果的に振動を抑える。

なお、針弁２１が着座する時期は、燃料噴射の制御パラメータ（燃料噴射時期、燃料噴射量、燃料噴射圧力）から求めることが可能であり、開弁指令信号から推定することもできる。また、燃料の圧力で針弁２１を駆動するインジェクタ３では、燃料噴射圧力が大きいほどインジェクタ加振力Ｆ_iが大きくなるので、燃料噴射圧力に対応させてインジェクタ加振力Ｆ_iを記憶させておくとよい。

次に、本実施形態の効果について説明する。以下、第１の実施形態と異なる効果のみを説明する。

アクチュエータから力を、燃料噴射終了時に発生させる。前述したように、針弁２１が着座する際に最も大きな加振力Ｆ_iが発生するので、これに合わせてアクチュエータ発生力Ｆ_pを発生させることで、効果的に振動を抑制することができる。

また、アクチュエータから発生させる力Ｆ_pを、少なくとも燃料噴射圧力をパラメータとして決定する。これにより、インジェクタ加振力Ｆ_iの大きさに応じて力Ｆ_pを設定することができるので、より適切に振動を抑制することができる。また、燃料噴射圧力をパラメータとしてアクチュエータ発生力Ｆ_pを設定することで、力センサ８、１６が不要となり、低コスト化することができる。

次に、第３の実施形態について説明する。インジェクタ支持構造を図８のようにモデル化する。以下、第２の実施形態と異なる部分を中心に説明する。

アクチュエータ９が発生させる力Ｆ_pを、振動系の減衰影響も考慮したものとする。実際の振動系には、図８に示すようにばねと並行に減衰材等の減衰手段が付与されている。この影響も考慮して、ノズルサポート１１のシリンダヘッド５への取付点（支持点１３）の変位、ひいてはインジェクタ挿圧面１５の変位が０になる力Ｆ_pを求めると、（２）式のようになる。

ここで、Ｆ_pはアクチュエータ発生力、Ｆ_iはインジェクタ加振力、Ｋ_pはアクチュエータばね定数、Ｋ_hはシリンダヘッド座面１０付近の支持剛性（ばね定数）、Ｃ_pはアクチュエータ減衰定数、Ｃ_hはシリンダヘッド座面１０付近の支持減衰（減衰定数）、ωは角振動数、ｉが虚数単位とする。

予め計測された加振力Ｆ_iに対して、（２）式の周波数成分を持つＦ_pを予め算出し、その値をＥＣＵ４に記憶している。このとき、第２実施形態と同様に、燃料噴射圧力に応じて複数記憶されており、燃料噴射圧力と燃料噴射終了時に応じてアクチュエータ９から発生する力Ｆ_pが決定される。

図９に、本実施形態の騒音低減効果を示す。図９（ｂ）に示すように、広い範囲の周波数について、適切に振動を抑えることができ、より効果的に騒音を低減することができる。

次に、本実施形態の効果について説明する。以下、第２の実施形態と異なる効果のみを説明する。

シリンダヘッド座面１０と、インジェクタ３との間に前記アクチュエータ９を配設し、（２）式で表される力Ｆ_pをアクチュエータ９から発生させる。このように、減衰を考慮して力Ｆ_pを発生させることにより、アクチュエータ９が設置されていない支持点からの加振力の伝達をより効果的に遮断することができる。

次に、第４の実施形態について説明する。以下、第２の実施形態と異なる部分を中心に説明する。

シリンダヘッド５を、エンジン前方（クランク軸方向）から見た断面を図１０に示す。インジェクタ３とシリンダヘッド座面１０との間に配設する代わりに、アクチュエータ２５をインジェクタ３とノズルサポート１１との間に配設する。

このように構成した場合、支持構造の振動系は図１１に示すようになり、この系でのノズルサポート１１のインジェクタ挿圧面１５の変位ｘ₂を０にするアクチュエータ発生力Ｆ_pは（３）式で表される。

ここで、Ｆ_pはアクチュエータ発生力、Ｆ_iはインジェクタ加振力、Ｍ_iはインジェクタ３の質量、Ｋ_pはアクチュエータばね定数、Ｋ_hはシリンダヘッド座面１０付近の支持剛性（ばね定数）、ωは角振動数とする。

予め予測された加振力Ｆ_iに対して（３）式の周波数成分を持つＦ_pを予め算出し、その値をＥＣＵ４に記憶している。このとき、第２実施形態と同様に、燃料噴射圧力に応じて複数記憶されており、燃料噴射圧力と燃料噴射終了時に応じてアクチュエータ２５から発生する力Ｆ_pが決定される。

このように制御することで、図１２に示すように、制御を行わない場合に比較してインジェクタ挿圧面１５に伝わる振動を抑制することができ、ノズルサポータ１１を介してシリンダヘッド５の側壁２４に伝わる振動を抑制することができる。

インジェクタ挿圧面１５とインジェクタ３との間にアクチュエータ２５を配設し、（３）式で表される力Ｆ_pをアクチュエータ２５から発生させる。これにより、アクチュエータ２５が設置されている支持点からの加振力の伝達を低減することができる。アクチュエータ２５に使用する圧電素子は高温に対する耐久性が低いが、燃焼室近くで温度環境が厳しいシリンダヘッド座面１０に比較して、より温度の低いノズルサポート１１取付面（インジェクタ挿圧面１５）にアクチュエータ２５を設置することができるため、より安価で性能のよいアクチュエータを用いることができる。

次に、第５の実施形態について説明する。以下、第４の実施形態と異なる部分を中心に説明する。

アクチュエータ２５が発生させる力Ｆ_pを、振動系の減衰影響も考慮したものとする。実際の振動系には、図１３に示すようにばねと並行に減衰材等の減衰手段が付与されている。この影響も考慮して、ノズルサポート１１のシリンダヘッドへの取付点（支持点１３）の変位、ひいてはインジェクタ挿圧面１５の変位が０になる力Ｆ_pを求めると、（４）式のようになる。

ここで、Ｆ_pはアクチュエータ発生力、Ｆ_iはインジェクタ加振力、Ｍ_iはインジェクタ質量、Ｋ_pはアクチュエータばね定数、Ｋ_hはシリンダヘッド座面付近の支持剛性（ばね定数）、Ｃ_pはアクチュエータ減衰定数、Ｃ_hはシリンダヘッド座面付近の支持減衰（減衰定数）、ωは角振動数、ｉが虚数単位とする。このように制御することで、図１４に示すように、適切に振動を低減することができる。

次に、本実施形態の効果について説明する。以下、第４の実施形態と異なる効果のみを説明する。

インジェクタ挿圧面とインジェクタ３との間にアクチュエータ２５を配設し、（４）式で表される力Ｆ_pをアクチュエータ２５から発生させる。このように、減衰を考慮して力Ｆ_pを発生させることにより、アクチュエータ９が設置されてる支持点からの加振力の伝達をより効果的に遮断することができる。

なお、本発明は、上記発明を実施するための最良の形態に限定されるわけではなく、特許請求の範囲に記載の技術思想の範囲内で、様々な変更を為し得ることはいうまでもない。

本発明は、振動を抑制するための装置であり、加振源の支持装置に適用することができる。例えば、車両搭載用の燃料噴射装置に対して、シリンダヘッドへの振動の伝達を低減するのに利用することができる。

第１の実施形態に用いる燃料供給系の概略図である。第１の実施形態に用いるシリンダヘッドの断面図である。第１の実施形態に用いるインジェクタの断面図である。第１の実施形態におけるインジェクタ支持構造のモデル化である。第１の実施形態の加振力Ｆ_iと発生力Ｆ_pを示す図である。第１の実施形態における加振力低減の効果を示す図である。第２の実施形態に用いるシリンダヘッドの断面図である。第３の実施形態に用いるインジェクタ支持構造のモデル化である。第３の実施形態における加振力低減の効果を示す図である。第４の実施形態に用いるシリンダヘッドの断面図である。第４の実施形態に用いるインジェクタ支持構造のモデル化である。第４の実施形態における加振力低減の効果を示す図である。第５の実施形態に用いるインジェクタ支持構造のモデル化である。第５の実施形態における加振力低減の効果を示す図である。

符号の説明

３インジェクタ（加振源）
５シリンダヘッド（保持部材）
９アクチュエータ
１０シリンダヘッド座面
１１ノズルサポータ（保持部材）
１５インジェクタ挿圧面

Claims

複数の支持点を介して加振源を支持部材に取り付ける加振源の支持装置において、
前記加振源からの前記支持部材への振動伝達経路中にアクチュエータを配設し、
前記加振源の加振力に応じて、前記アクチュエータを制御することにより特定の支持点に発生する変位を低減することを特徴とする加振源の支持装置。
複数の支持点を介して燃料噴射装置をシリンダヘッドに取り付ける加振源の支持装置において、
前記燃料噴射装置からシリンダヘッドへの振動伝達経路中にアクチュエータを配設し、
前記燃料噴射装置の加振力に応じて、前記アクチュエータを制御することにより、前記加振力に起因して特定の支持点に発生する変位を低減することを特徴とする加振源の支持装置。
複数の支持点のうち、最も支持剛性が低い支持点に発生する変位を低減する請求項２に記載の加振源の支持装置。
前記特定の支持点に発生する変位を略０にする請求項２または３に記載の加振源の支持装置。
前記燃料噴射装置は、前記シリンダヘッドに設けられる座面と前記シリンダヘッドに取り付けられる保持部材の燃料噴射装置押圧面に狭持される請求項２から４のいずれか一つに記載の加振源の支持装置。
前記保持部材は、シリンダヘッドの側壁近傍に支持点あるいは力点を有し、前記燃料噴射装置挿圧面を作用点とするてこ状の部材である請求項５に記載の加振源の支持装置。
前記特定の支持点を、前記燃料噴射装置挿圧面とする請求項５または６に記載の加振源の支持装置。
前記座面と、前記燃料噴射装置との間に前記アクチュエータを配設し、次式で表される力を前記アクチュエータから発生させる請求項７に記載の加振源の支持装置。

ここで、
Ｆ_p：アクチュエータ発生力
Ｆ_i：燃料噴射装置加振力
Ｋ_p：アクチュエータばね定数
Ｋ₁：アクチュエータを取り付けた支持点の支持剛性（ばね定数）
とする。
前記座面と、前記燃料噴射装置との間に前記アクチュエータを配設し、次式で表される力を前記アクチュエータから発生させる請求項７に記載の加振源の支持装置。

ここで、
Ｆ_p：アクチュエータ発生力
Ｆ_i：燃料噴射装置加振力
Ｋ_p：アクチュエータばね定数
Ｋ₁：アクチュエータを取り付けた支持点の支持剛性（ばね定数）
Ｃ_p：アクチュエータ減衰定数
Ｃ₁：アクチュエータを取り付けた支持点の支持減衰（減衰定数）
ω：角振動数
ｉ：虚数単位
とする。
前記燃料噴射装置挿圧面と前記燃料噴射装置との間にアクチュエータを配設し、次式で表される力を前記アクチュエータから発生させる請求項７に記載の加振源の支持装置。

ここで、
Ｆ_p：アクチュエータ発生力
Ｆ_i：燃料噴射装置加振力
Ｍ_i：燃料噴射装置質量
Ｋ_p：アクチュエータばね定数
Ｋ₂：アクチュエータを取り付けていない支持点の支持剛性（ばね定数）
ω：角振動数
とする。
前記燃料噴射装置挿圧面と前記燃料噴射装置との間にアクチュエータを配設し、次式で表される力を前記アクチュエータから発生させる請求項７に記載の加振源の支持装置。

ここで、
Ｆ_p：アクチュエータ発生力
Ｆ_i：燃料噴射装置加振力
Ｍ_i：燃料噴射装置質量
Ｋ_p：アクチュエータばね定数
Ｋ₂：アクチュエータを取り付けていない支持点の支持剛性（ばね定数）
Ｃ_p：アクチュエータ減衰定数
Ｃ₂：アクチュエータを取り付けていない支持点の支持減衰（減衰定数）
ω：角振動数
ｉ：虚数単位
とする。
前記アクチュエータが圧電素子である請求項２から１１のいずれか一つに記載の加振源の支持装置。
前記アクチュエータから力を発生させるのが、燃料噴射終了時である請求項２から１２のいずれか一つに記載の加振源の支持装置。
前記アクチュエータから発生させる力が、少なくとも燃料噴射圧力をパラメータとして決定される請求項２から１３のいずれか一つに記載の加振源の支持装置。