JP2006160287A - タンクローリ及びその質量管理システム - Google Patents

Abstract

【課題】 タンク内に存在する液化燃料ガスの質量を求めることができる安価なタンクローリ及びその質量管理システムを提供すること。
【解決手段】 タンク１３内の液化燃料ガスの液面高さを計測する液面センサ４３と、タンク内の液化燃料ガスの気相部分と液相部分との温度を計測する温度センサ４２と、タンクの前後方向の傾斜を計測する角度センサ４４と、各センサからの計測データに基づいて演算処理を行う制御装置４５とを有し、制御装置４５が、温度センサ４２によって計測した温度データを基に液化燃料ガスのガス密度と液密度とを算出し、液面センサ４３の液面高さデータと角度センサ４４の傾斜データとから気相部分の体積と液相部分の体積とを算出し、その密度と体積との値からタンク内の液化燃料ガスの質量を算出するようにしたタンクローリの質量管理システム。
【選択図】 図３

Description

本発明は、積み込みや荷卸しによって変動するタンク内の液化燃料ガスの積載量を液相ガスだけでなく気相ガスも含めて質量に換算して管理するようにしたタンクローリ及びその質量管理システムに関するものである。

タンクローリは、天然ガスやプロパンガスなどは極低温に冷却することにより液化燃料ガスとして減容化し、断熱多重構造で密封式のタンク内に積み込んで出荷する。その際、タンク内に搭載された液化燃料ガスの積載質量が算出されるが、その方法として、例えば、トラックスケールで計量が行われていた。しかし、それではタンクローリに積雪などの予定外の荷重がかかっているような場合もあって誤差が生じやすかった。そこで、タンク内の残ガス量を差圧式液面計により計測したり、液化燃料ガスの充填量を供給側の供給量で擬制したりすることが考えられた。しかし、タンク内の残ガス量を差圧式液面計により計測して計画積込量を決定しただけでは、やはり出荷時の質量計測が必要であるなど、トラックスケールで計量し出荷する必要があるばかりか、過充填及び過加圧の監視も人力で行うため、作業の自動化が困難であるという問題点があった。

そこで、下記特許文献１に記載されたタンクローリの質量管理システムでは、ガス供給基地から液化燃料ガスを供給管を介してタンクに積み込む場合、液化燃料ガスの流量（質量）がコリオリ式流量計によって計測され、その値が表示されるようになっていた。このコリオリ式質量流量計は、コリオリ式と呼ばれる密度により固有振動数が異なる原理を利用した質量流量計であり、振動するセンサチューブの流入側と流出側との流量に比例した変位をピックアップにより検出し、その位相差から質量流量を求めるようにしたものである。
特開２００１−３０１９００号公報（第３−４頁、図１）

しかしながら、従来の質量管理システムを構成するコリオリ式質量流量計は、ＬＮＧなどの液化燃料ガスが温度によって密度が異なるものであることから、温度補正を加えた特殊なものであるため非常に高価なものであった。
また、液化燃料ガスを細い管の中を通して計測するものであるため、ガスが生じやすく誤動作や誤表示が生じる場合もあった。
更には、このコリオリ式質量流量計は、タンク内の液化燃料ガスを供給基地からタンク内へ大量かつ迅速に受け入れる際に使用することはできなかった。

そこで本発明は、タンク内に存在する液化燃料ガスの質量を求めることができる安価なタンクローリ及びその質量管理システムを提供することを目的とする。

本発明のタンクローリは、タンク内に存在する液化燃料ガスの積載質量を求める質量管理システムを搭載したものであって、タンク内の液化燃料ガスの液面高さを計測する液面センサと、タンク内の液化燃料ガスの気相部分と液相部分との温度を計測する温度センサと、タンクの前後方向の傾斜を計測する角度センサと、各センサからの計測データに基づいて演算処理を行う制御装置とを有し、制御装置は、前記温度センサによって計測した温度データを基に液化燃料ガスのガス密度と液密度とを算出し、前記液面センサの液面高さデータと角度センサの傾斜データとから気相部分の体積と液相部分の体積とを算出し、その密度と体積との値からタンク内の液化燃料ガスの質量を算出するようにしたものであることを特徴とする。

また、本発明のタンクローリは、タンク内に存在する液化燃料ガスの積載質量を求める質量管理システムを搭載したものであって、タンク内の液化燃料ガスの液面高さを計測する液面センサと、タンク内の液化燃料ガスの温度を計測する温度センサと、タンクの前後方向の傾斜を計測する角度センサと、タンク内の気相部分の圧力を計測するガス圧センサと、各センサからの計測データに基づいて演算処理を行う制御装置とを有し、制御装置は、前記温度センサによって計測した温度データを基に液化燃料ガスの液密度を算出し、前記ガス圧センサによって計測した気相部分の圧力データを基に液化燃料ガスのガス密度を算出し、前記液面センサの液面高さデータと角度センサの傾斜データとから液相部分の体積と気相部分の体積とを算出し、その密度と体積との値から質量を算出するようにしたものであることを特徴とする。

一方、本発明に係るタンクローリの質量管理システムは、タンク内に存在する液化燃料ガスの積載質量を求めるものであって、タンク内の液化燃料ガスの液面高さを計測する液面センサと、タンク内の液化燃料ガスの気相部分と液相部分との温度を計測する温度センサと、タンクの前後方向の傾斜を計測する角度センサと、各センサからの計測データに基づいて演算処理を行う制御装置とを有し、制御装置が、前記温度センサによって計測した温度データを基に液化燃料ガスのガス密度と液密度とを算出し、前記液面センサの液面高さデータと角度センサの傾斜データとから気相部分の体積と液相部分の体積とを算出し、その密度と体積との値からタンク内の液化燃料ガスの質量を算出するようにしたものであることを特徴とする。

また、本発明に係るタンクローリの質量管理システムは、前記温度センサはタンクの高さ方向に数個のセンサが並べられたものであり、前記制御装置が、前記液面センサの液面データから気相部分に相当するセンサと液相部分に相当するセンサとを分け、それぞれ気相部分の平均温度と液相部分の平均温度を算出するようにしたものであることを特徴とする。
また、本発明に係るタンクローリの質量管理システムは、前記制御装置が、時間変化に伴って得た数個の温度データに基づいて、前記タンク内の気相部分と液相部分との将来の安定した温度を推定するようにしたものであることを特徴とする。

また、本発明に係るタンクローリの質量管理システムは、タンク内に存在する液化燃料ガスの積載質量を求めるものであって、タンク内の液化燃料ガスの液面高さを計測する液面センサと、タンク内の液化燃料ガスの温度を計測する温度センサと、タンクの前後方向の傾斜を計測する角度センサと、タンク内の気相部分の圧力を計測するガス圧センサと、各センサからの計測データに基づいて演算処理を行う制御装置とを有し、制御装置が、前記温度センサによって計測した温度データを基に液化燃料ガスの液密度を算出し、前記ガス圧センサによって計測した気相部分の圧力データを基に液化燃料ガスのガス密度を算出し、前記液面センサの液面高さデータと角度センサの傾斜データとから液相部分の体積と気相部分の体積とを算出し、その密度と体積との値から質量を算出するようにしたものであることを特徴とする。

また、本発明に係るタンクローリの質量管理システムは、前記制御装置が、液化燃料ガスの成分比率に応じた飽和蒸気表に従って温度や圧力に対応するガス密度や液密度を求める密度計算式が格納され、タンク内の温度や圧力の値からガス密度や液密度を算出するようにしたものであることを特徴とする。
また、本発明に係るタンクローリの質量管理システムは、前記制御装置が、各種タンクに応じて液面高さに対する液相部分の体積を求める体積計算式が格納され、前記液面センサの液面高さデータと角度センサの傾斜データとから液相部分の体積と気相部分の体積とを算出するようにしたものであることを特徴とする。
また、本発明に係るタンクローリの質量管理システムは、前記制御装置が、算出したタンク内の質量と液相体積の演算データを切り換えて出力するようにしたものであることを特徴とする。

よって、本発明におけるタンクローリ及びその質量管理システムによれば、従来は高価なコリオリ式質量流量計によって質量を計測していたが、温度センサ、液面センサ及び角度センサによって、或いは更にガス圧センサを加えた各センサからの計測データによって制御装置で演算処理することでタンク内に存在する液化燃料ガスの質量を求めるようにしたので安価に提供することができるようになった。そして、気相ガスも含めて質量を算出するため、荷卸しなどにおける正確な質量を算出することができる。

次に、本発明に係るタンクローリ及びその質量管理システムの一実施形態について、図面を参照しながら以下に説明する。特に本実施形態では、タンクローリの一例としてバルクローリを示し、質量管理システムは、このバルクローリについての適用例を説明する。しかし、タンクローリはバルクローリに限定されることなく大型タンクローリなども含み、質量管理システムはそうした大型タンクローリにも適用可能なものである。

ここで、図１は、バルクローリを示した側面図である。バルクローリとは、ガスボンベによる液化燃料ガスの供給形態に代わり、容量の大きい設置型のバルク貯槽を一般家庭に備え、そこへ液化燃料ガスを運んで直接充填するための小型のタンクローリである。そこで以下、バルクローリをタンクローリの名称で説明する。

タンクローリ１は、走行車両１１の台車１２にタンク１３が搭載され、そのタンク１３が各種弁や計器などを介してホースリール箱１４内に格納された不図示の充填ホース及び均圧ホースに接続されている。各種弁や計器などが配管されたタンクローリの流体回路は、バルク貯槽に液化燃料ガスを充填する他、供給基地から液化燃料ガスをタンク１３内に受け入れるための液ラインやガスラインを備え、弁計器箱１５内に各種弁や計器を格納して構成されている。

タンクローリ１は、タンク１３内の液化燃料ガスをバルク貯槽へ充填するための液送り手段として液送ポンプが配管され、エンジンのＰＴＯから取り出した回転によって駆動する方式が採られている。図２は、そうした液送ポンプや各種弁、計器などによって構成されたタンクローリ１の流体回路を示した回路図である。
タンクローリ１のタンク１３には、底面に液化燃料ガスの出入りする液口２０と気相ガスが出入りするガス口３０とが設けられ、この液口２０とガス口３０とに供給基地側またはバルク貯槽側へと切り換え可能な液ライン及びガスラインが接続されている。

液ラインは、先ず液口２０に緊急遮断弁２１が取り付けられ、そこから元弁２２を介して弁計器箱１５内にあるカップリング２３側と、ホースリール箱１４内にある充填ホース２５側とに分岐し、それぞれ液受入ライン２７と液充填ライン２８とが形成されている。液受入ライン２７にあるカップリング２３は、液化燃料ガスをタンク１３へ積み込む際に供給基地との間で液ホースを接続するためのものであり、液取入弁２４と一体的に構成されている。一方、液充填ライン２８は、バルク貯槽へ液化燃料ガスを送るための液送ポンプ１６の他、ホース止弁２６が配管されている。そして、液充填ライン２８は、フレキシブルチューブ２９によって充填ホース２５へと接続されている。

一方、タンクローリ１のガスラインは、ガス口３０に緊急遮断弁３１が取り付けられ、そこから元弁３２を介して弁計器箱１５内のカップリング３３側と、ホースリール箱１４内にある均圧ホース３５側とに分岐し、それぞれのガス戻しライン３６とガス回収ライン３７とが形成されている。ガス戻しライン３６のカップリング３３は、タンク１０３内の気相ガスを供給基地側へ戻す際に供給基地との間でガスホースを接続するためのものであり、通気弁３４と一体的に構成され、元弁３２と接続されている。一方、ガス回収ライン３７は、フレキシブルチューブ３８を介してリールホース箱１４内の均圧ホース３５に接続されている。

こうしたタンクローリ１は、供給基地から供給される液化燃料ガスの積み込みを行った後、タンク１３に積み込んだ液化燃料ガスをバルク貯槽へ充填する荷卸しをして廻る。そこで、例えば、タンクローリ１がバルク貯槽へ液化燃料ガスを荷卸しする場合について説明する。
ホースリール箱１４から充填ホース２５と均圧ホース３５とが送り出され、バルク貯槽に接続される。そして、積み込み時と同様に油圧ハンドポンプ３９のレバー操作によって発生する油圧により緊急遮断弁２１，３１が開けられ、バルク貯槽への充填準備が完了する。そこで、無線送信機からのスイッチＯＮによって液送ポンプ１６がＰＴＯから取り出したエンジン出力の伝達によって駆動し、タンク１３内の液化燃料ガスがバルク貯槽へと送り出されて荷卸し作業が開始される。

このときタンク１３内の液化燃料ガスは、液送ポンプ１６の液送りによって充填ホース２５を通って流れ、バルク貯槽へと充填されていく。一方、バルク貯槽内の気相ガスは、液化燃料ガスの充填に伴い押し出され、均圧ホース３５を通って流れタンク１３へと回収される。その間、タンク１３内の積載質量が後述するように算出されている。積載質量の変化からはバルク貯槽への荷卸し流量が求められるため、それが設定流量に達すると制御装置からの制御信号によって液送ポンプ１６の駆動が停止され、荷卸しが終了する。そして、電磁弁１７が開けられて緊急遮断弁２１，３１が油圧から解放されて閉じ、バルク貯槽への液充填が終了する。その後、充填ホース２５と均圧ホース３５とがバルク貯槽から切り離されて荷卸しを終了する。

タンクローリ１に設けられた本実施形態の質量管理システムは、こうしてタンク１３内の液化燃料ガスをバルク貯槽へ荷卸ししたり、タンク１３内に供給基地から液化燃料ガスを積み込む場合の変化した場合に、そのタンク１３に搭載されている液化燃料ガスの質量などを算出するようにしたものである。その際、実施形態では、液化燃料ガスの積載量を液相ガスだけでなく気相ガスも含めて質量に換算して管理するようにしている。ここで、図３は、タンクローリ１の質量管理システムの系統図である。

本実施形態の質量管理システムは、タンク１３に対して気相ガスの圧力を計測するガス圧センサ４１と、タンク１３内の温度を高さ方向に１０点計測する温度センサ４２と、タンク１３内の液化燃料ガスの液相ガス高さ、すなわち液面高さを計測する液面センサ４３と、更にタンク１３の前後方向（図面左右方向）の傾きを計測する角度センサ４４とが設けられている。そして、こうしたガス圧センサ４１、温度センサ４２、液面センサ４３及び角度センサ４４が制御装置４５へと接続されている。

制御装置４５は、演算処理手段であるＣＰＵや記憶手段であるＲＯＭやＲＡＭなどから構成され、記憶手段には後述する積載質量の演算処理を実行するための演算処理プログラムなどが格納されている。そして、この制御装置４５には、積載の開始信号及び終了信号のやりとりなど、タンクローリ１における積み卸し作業をコントロールする不図示の操作装置なども接続されている。

一方、図４は、演算処理プログラムに従って制御装置４５によって行われる演算処理工程を示したブロック線図であり、液化燃料ガスの積み卸しの開始によってタンク１３内に搭載されている気相ガスを含めた液化燃料ガスの積載質量や、液相ガス部分の体積を算出する工程を示している。タンク１３内の液化燃料ガスについて前述したような荷卸しや、逆に積み込みが開始されると、質量管理システムによって演算処理も開始される。

演算処理を開始すると、ガス圧センサ４１からはタンク１３内の気相部分の気相圧力ＰGpが計測され、温度センサ４２では、タンク１３内の温度が高さ方向に設けられた１０点のセンサで計測され、液面センサ４３では、タンク１３内の液化燃料ガスの液面高さＸ_a が計測され、更に角度センサ４４では、タンク１３の前後方向の傾きΨが計測される。そして、ガス圧センサ４１、温度センサ４２、液面センサ４３及び角度センサ４４で検出された傾斜データが制御装置４５へと入力される。

ところで、タンク１３の高さ方向に１０点のセンサが並べられた温度センサ４２は、一番下のセンサをＮｏ１、一番上のセンサをＮｏ１０として下から順に付した番号で特定されている。そして、任意の番号ｊとしたときのセンサについて、タンク１３の底面からの高さをＸ_j 、対応する温度センサ４２の温度をＴ_j とする。また、液面高さＸ_a をまたぐ上下の温度センサ４２のうち下方の番号のものをｋ、上方の番号のものをｋ＋１とする。

先ず、図４に示すブロック線図のステップ（Ｓ）１１では、気相ガスと液相ガスとの各相内平均温度が算出される。このとき、温度センサ４２の番号ｋ，ｋ＋１の高さをＸ_k ，Ｘ_k+1 とすると、液面高さＸ_a はＸ_k ≦Ｘ_a ≦Ｘ_k+1 である。ステップ１１に記載した（１）式はこれを意味している。そして、この条件の下、気相ガスが充填する気相部分と液相ガスが充填する液相部分の平均温度がそれぞれ算出される。以下、気相部分の平均温度を気相温度Ｔ_G とし、液相部分の平均温度を液相温度Ｔ_L とする。

１０点並んだ温度センサ４２のうち、液面高さＸ_a より高いところに位置するセンサ、すなわち気相部分に位置するセンサであって、最も低い位置にあるセンサの高さをＸ_k+1 とする。そうした場合、温度センサ４２のうちＸ_j ≧Ｘ_k+1 に該当する気相部分のセンサで計測された温度データに基づいて気相温度Ｔ_G が算出される。具体的には、ステップ１１の（２）式に基づいて、気相部分の温度センサ４２（ｊ＝k+１〜10）で計測された温度Ｔ_j の総和から気相温度Ｔ_G が求められる。

一方、１０点並んだ温度センサ４２のうち、液面高さＸ_a より低いところに位置するセンサ、すなわち液相部分に位置するセンサであって、最も高い位置にあるセンサの高さをＸ_k とする。そうした場合、温度センサ４２のうちＸ_j ≦Ｘ_k に該当する液相部分のセンサで計測された温度データに基づいて液相温度Ｔ_L が算出される。具体的には、ステップ１１の（３）式に基づいて、気相部分の温度センサ４２（ｊ＝１〜ｋ）で計測された温度Ｔ_j の総和から液相温度Ｔ_L が求められる。こうした気相温度Ｔ_G および液相温度Ｔ_L は、一定の時間間隔で算出される。

そして、続くステップ１２では、算出された４点の気相温度Ｔ_G から、移動４点推定アルゴリズムＡ_G によって気相推定温度Ｔ_Giが算出され、ステップ１３では、同じく算出された移動４点推定アルゴリズムＡ_L によって、液相推定温度Ｔ_Liが求められる。気相推定温度Ｔ_Giおよび液相推定温度Ｔ_Liは、液化燃料ガスの荷卸しや積み込み時の温度が変動している状態で算出した気相温度Ｔ_G および液相温度Ｔ_L から将来の安定した状態の気相温度と液相温度を推定したものである。すなわち、移動４点推定アルゴリズムＡ_G ，Ａ_L では、例えば１０秒間隔で４点の気相温度Ｔ_G と液温度Ｔ_L とをサンプリングし、その値に基づいて温度変化を推測する気相温度カーブと液相温度カーブとをそれぞれ求め、その温度カーブから安定した状態の気相推定温度Ｔ_Giと液相推定温度Ｔ_Liとを推測する。

ところで、液化燃料ガスは温度や圧力によって密度が異なるが、その温度や圧力と密度と関係は液化燃料ガスの成分比率によっても変化する。例えば液化燃料ガスがＬＰガスの場合では、プロパンとブタンとの混合割合で密度が異なる。従って、成分比率に応じた飽和蒸気表に従って温度や圧力に対応するガス密度や液密度が求められるように、制御装置４５には飽和蒸気表に従ってガス密度と液密度が求められるように、それぞれの密度計算式が格納されている。
そこで、ステップ１１，１２で算出された気相推定温度Ｔ_Giと液相推定温度Ｔ_Liに基づき、ステップ１４，１５において、その密度計算式からガス密度ρ_G と液密度ρ_L とがそれぞれ算出される。なお、図中、ステップ１４，１５に記載されたＦ_G ，Ｆ_L は、それぞれガス密度と液密度を算出する場合の演算子である。

一方、本実施形態では、気相推定温度Ｔ_Giからガス密度ρ_G を求める他、気相圧力Ｐ_G からもガス密度ρ_G を求めるようにしている。これは、ガス圧センサ４１でタンク１３内の気相部分の気相圧力Ｐ_G が計測され、その圧力データが制御装置４５へと入力される。制御装置４５には、飽和蒸気表に従ってガス密度が求められるように密度計算式が格納されているため、ステップ１６では気相圧力Ｐ_G に応じたガス密度ρ_G が算出される。なお、図中、ステップ１６に記載されたＦ_G はガス密度を算出する場合の演算子である。
ここで、ガス密度は、温度から算出したガス密度ρ_G と圧力から算出したガス密度ρ_G とが得られるが、制御装置４５では、ソフト切り換えによっていずれか一方の値を用いるようにしている。

こうしてガス密度ρ_G と液密度ρ_L とがそれぞれ算出される一方で、タンク１３内の液相部分の液相体積Ｖ_L と、気相部分の気相体積Ｖ_G とが算出される。それには、角度センサ４４によってタンク１３の前後方向の傾きΨが計測され、その傾斜データが制御装置４５へと入力される。そして、図３に示すステップ１９では、その傾斜データと、液面センサ４３からの液面高さデータとから、タンク１３が傾き角ゼロの状態になったとした場合の液面高さＸが算出される。なお、図中、ステップ１９に記載されたＦ_ICは液面高さＸを算出する場合の演算子である。

タンク１３の傾きがゼロの状態の液面高さＸを算出するのは、傾き角ゼロの状態の液面高さＸに対応した液相部分の体積を示すタンクテーブルがあり、制御装置４５には、そのタンクテーブルに従って液相体積が求められる体積計算式が格納されているからである。そこで、ステップ２０では、ステップ１９で算出された液面高さＸに従いタンク１３内の液相体積Ｖ_L が算出される。なお、図中、ステップ２０に記載されたＦは液相体積Ｖ_L を算出する場合の演算子である。

このとき、形状や大きさが異なる複数のタンクに対応したタンクテーブルＡ_i が用意され、制御装置４５に対してキーイン方式やディップスイッチなどによる検索入力によって選択される（ステップ３０）。これによってタンク１３に対応したタンクテーブルが決定され、液面高さＸからタンク１３内の液相体積Ｖ_L が算出される。
また、ステップ３０でのタンクテーブル選択の際、対応するタンクの全体体積Ｖ_A も入力される。そこで、ステップ２１では、その全体体積Ｖ_A から液相体積Ｖの差がとられてタンク１３内の気相体積Ｖ_G が求められる。

そして、タンク１３の気相ガスに対しては、ステップ２２でガス密度ρ_G と気相体積Ｖ_G とが乗算され、気相質量Ｍ_G が算出される。同じように、タンク１３の液相ガスに対しては、ステップ２３で液密度ρ_L と液相体積Ｖ_L とが乗算され、液相質量Ｍ_L が算出される。更に、ステップ２４では、気相ガスと液相ガスに求めた気相質量Ｍ_G と液相質量Ｍ_L とが加算され、タンク１３全体のトータル質量Ｍが算出される。

こうして算出されたトータル質量Ｍは、更にステップ２５において基準器による全測定質量Ｍ′を基に、真の質量に近似させるために補正するシフト演算が行われる。このとき、液相ガスの下限値であって、基準器にって計測される質量をＭ₁′ 、算出される質量をＭ₁ とし、液相ガスの上限値であって基準器にって計測される質量をＭ₂′ 、算出される質量をＭ₂ とし、これがシフト用データとして記憶され、比較される（ステップ３１）。質量ＭとＭ′は、実測は別としても理論的には各連続変量として仮想的に考えられる。質量の絶対誤差をδＭ＝Ｍ−Ｍ′として定義し、更に質量の相対誤差をε＝δＭ／Ｍ′＝（Ｍ−Ｍ′）／Ｍ′＝Ｍ／Ｍ′−１として定義する。

これをεーＭ′特性としてとらえると、図５のような曲線が得られる。ここで、縦座標をシフトｓすると、図６に示すような曲線が得られる。これがε_a ーＭ′特性を示している。このとき、相対誤差ε_a はより小さくなり、対応する近似式は、新質量の絶対誤差δＭ_i −Ｍ′となり、さらに要約して、新質量の相対誤差ε_a ＝Ｍ_i ／Ｍ′−１となる。ただし、ε_a ＝ε−ｓである。
以上の各式より、任意の測定質量Ｍから、シフトｓ補正に対する測定質量Ｍ_i は、Ｍ_i ＝（１−ｓ／（ε＋１））・Ｍとなる。なお、ｓ及びεは、下限値と上限値での実測データから（ステップ３１）から近似的に求められる。

ステップ２６では、こうして算出されたタンク１３内に積載された質量Ｍ或いＭ_i と、液相体積Ｖ_L との演算データが切り換え信号Ｃに応じて出力される。すなわちその演算データは、前述した荷卸し作業などに対する出力信号Ｄとして、また表示装置への表示信号Ｅとして出力される。従って、例えば前述したバルク貯槽への荷卸し時には、出力信号Ｄから液化燃料ガスの吐出量を算出し、それが設定量に達したところで図２に示す電磁弁１７が開けられ、緊急遮断弁２１，３１が油圧から解放されて閉じ、バルク貯槽への液充填が終了する。一方、表示装置にはタンク１３内に残る液化燃料ガスの質量が気相ガス分も含めて表示され、或いは液化燃料ガスの容量が表示される。

よって、本実施形態におけるタンクローリの質量管理システムによれば、従来は高価なコリオリ式質量流量計によって質量を計測していたが、ガス圧センサ４１、温度センサ４２、液面センサ４３および角度センサ４４によって計測した値から質量を求めるようにしたので安価に提供することができるようになった。
そして、トラックスケールを利用する必要もないため、信頼性の高いシステムにすることができた。更に、タンク１３内に積載された質量Ｍ或いはＭ_i と液相体積Ｖ_L を算出し、その演算データを利用して荷卸しや積み込みでのバルブなどの自動制御を行うこともできるようになった。

以上、本発明に係るタンクローリ及びその質量管理システムについて一実施形態を説明したが、本発明はこれに限定することなく、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変更が可能である。
例えば、前記実施形態では、ガス圧センサ４１を設け、温度から算出したガス密度ρG の他にも圧力から算出したガス密度ρG とを求めるようにしたが、必ずしもガス圧センサ４１を設けてガス密度ρG を求める必要はなく、温度から密度を求めて重力を算するだけのものであってもよい。

タンクローリを示した側面図である。 タンクローリの流体回路を示した回路図である。 タンクローリの質量管理システムを示した系統図である。 演算処理プログラムに従って制御装置によって行われる演算処理工程を示したブロック線図である。 補正前のεーＭ′特性を示した図である。 補正後のεーＭ′特性を示した図である。

符号の説明

１ タンクローリ
１３ タンク
４１ ガス圧センサ
４２ 温度センサ
４３ 液面センサ
４４ 角度センサ
４５ 制御装置

Claims (9)

1. タンク内に存在する液化燃料ガスの積載質量を求める質量管理システムを搭載したタンクローリにおいて、
   タンク内の液化燃料ガスの液面高さを計測する液面センサと、タンク内の液化燃料ガスの気相部分と液相部分との温度を計測する温度センサと、タンクの前後方向の傾斜を計測する角度センサと、各センサからの計測データに基づいて演算処理を行う制御装置とを有し、制御装置は、前記温度センサによって計測した温度データを基に液化燃料ガスのガス密度と液密度とを算出し、前記液面センサの液面高さデータと角度センサの傾斜データとから気相部分の体積と液相部分の体積とを算出し、その密度と体積との値からタンク内の液化燃料ガスの質量を算出するようにしたものであることを特徴とするタンクローリ。
2. タンク内に存在する液化燃料ガスの積載質量を求める質量管理システムを搭載したタンクローリにおいて、
   タンク内の液化燃料ガスの液面高さを計測する液面センサと、タンク内の液化燃料ガスの温度を計測する温度センサと、タンクの前後方向の傾斜を計測する角度センサと、タンク内の気相部分の圧力を計測するガス圧センサと、各センサからの計測データに基づいて演算処理を行う制御装置とを有し、制御装置は、前記温度センサによって計測した温度データを基に液化燃料ガスの液密度を算出し、前記ガス圧センサによって計測した気相部分の圧力データを基に液化燃料ガスのガス密度を算出し、前記液面センサの液面高さデータと角度センサの傾斜データとから液相部分の体積と気相部分の体積とを算出し、その密度と体積との値から質量を算出するようにしたものであることを特徴とするタンクローリ。
3. タンク内に存在する液化燃料ガスの積載質量を求めるタンクローリの質量管理システムにおいて、
   タンク内の液化燃料ガスの液面高さを計測する液面センサと、タンク内の液化燃料ガスの気相部分と液相部分との温度を計測する温度センサと、タンクの前後方向の傾斜を計測する角度センサと、各センサからの計測データに基づいて演算処理を行う制御装置とを有し、
   制御装置は、前記温度センサによって計測した温度データを基に液化燃料ガスのガス密度と液密度とを算出し、前記液面センサの液面高さデータと角度センサの傾斜データとから気相部分の体積と液相部分の体積とを算出し、その密度と体積との値からタンク内の液化燃料ガスの質量を算出するようにしたものであることを特徴とするタンクローリの質量管理システム。
4. 請求項３に記載するタンクローリの質量管理システムにおいて、
   前記温度センサはタンクの高さ方向に数個のセンサが並べられたものであり、前記制御装置は、前記液面センサの液面データから気相部分に相当するセンサと液相部分に相当するセンサとを分け、それぞれ気相部分の平均温度と液相部分の平均温度を算出するようにしたものであることを特徴とするタンクローリの質量管理システム。
5. 請求項３又は請求項４に記載するタンクローリの質量管理システムにおいて、
   前記制御装置は、時間変化に伴って得た数個の温度データに基づいて、前記タンク内の気相部分と液相部分との将来の安定した温度を推定するようにしたものであることを特徴とするタンクローリの質量管理システム。
6. タンク内に存在する液化燃料ガスの積載質量を求めるタンクローリの質量管理システムにおいて、
   タンク内の液化燃料ガスの液面高さを計測する液面センサと、タンク内の液化燃料ガスの温度を計測する温度センサと、タンクの前後方向の傾斜を計測する角度センサと、タンク内の気相部分の圧力を計測するガス圧センサと、各センサからの計測データに基づいて演算処理を行う制御装置とを有し、
   制御装置は、前記温度センサによって計測した温度データを基に液化燃料ガスの液密度を算出し、前記ガス圧センサによって計測した気相部分の圧力データを基に液化燃料ガスのガス密度を算出し、前記液面センサの液面高さデータと角度センサの傾斜データとから液相部分の体積と気相部分の体積とを算出し、その密度と体積との値から質量を算出するようにしたものであることを特徴とするタンクローリの質量管理システム。
7. 請求項３乃至請求項６のいずれかに記載するタンクローリの質量管理システムにおいて、
   前記制御装置は、液化燃料ガスの成分比率に応じた飽和蒸気表に従って温度や圧力に対応するガス密度や液密度を求める密度計算式が格納され、タンク内の温度や圧力の値からガス密度や液密度を算出するようにしたものであることを特徴とするタンクローリの質量管理システム。
8. 請求項３乃至請求項７のいずれかに記載するタンクローリの質量管理システムにおいて、
   前記制御装置は、各種タンクに応じて液面高さに対する液相部分の体積を求める体積計算式が格納され、前記液面センサの液面高さデータと角度センサの傾斜データとから液相部分の体積と気相部分の体積とを算出するようにしたものであることを特徴とするタンクローリの質量管理システム。
9. 請求項３乃至請求項８のいずれかに記載するタンクローリの質量管理システムにおいて、
   前記制御装置は、算出したタンク内の質量と液相体積の演算データを切り換えて出力するようにしたものであることを特徴とするタンクローリの質量管理システム。

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