JP2006104995A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】 気筒内へ直接的に燃料を噴射する第一燃料噴射弁と、吸気ポートへ燃料を噴射する第二燃料噴射弁とを具備する内燃機関の燃料噴射制御装置において、少なくとも第二燃料噴射弁により燃料を気筒内へ供給する運転領域において、排気エミッション及び燃料消費の悪化を抑制すると共に第一燃料噴射弁の噴孔へのデポジットの堆積を防止する。
【解決手段】 第一燃料噴射弁の噴孔温度がデポジットの堆積を防止可能な設定温度以下となる第一燃料噴射弁の最小燃料噴射割合Kminを、吸入空気量Gaと機関温度Twとに基づき決定する。
【選択図】 図4
【解決手段】 第一燃料噴射弁の噴孔温度がデポジットの堆積を防止可能な設定温度以下となる第一燃料噴射弁の最小燃料噴射割合Kminを、吸入空気量Gaと機関温度Twとに基づき決定する。
【選択図】 図4
Description
本発明は、内燃機関の燃料噴射制御装置に関する。
気筒内へ直接的に燃料を噴射する第一燃料噴射弁と、吸気ポートへ燃料を噴射する第二燃料噴射弁とを具備する内燃機関が公知である。
第一燃料噴射弁により吸気行程において気筒内へ噴射される燃料は、筒内温度を良好に低下させ、吸気充填効率を向上させるのに有利であり、機関高負荷側の均質燃焼では第一燃料噴射弁により必要燃料量の全てを噴射することが好ましい。一方、機関低負荷側の均質燃焼では、噴射燃料を点火までに十分に気化させて排気エミッションを良好にすると共に燃料消費を低減することが好ましく、それには、第二燃料噴射弁により必要燃料量の全てを噴射することが好ましい。
しかしながら、このように第一燃料噴射弁の燃料噴射を停止すると、機関運転状態によっては気筒内に位置する第一燃料噴射弁の噴孔が高温となって噴孔にデポジットが堆積し、第一燃料噴射弁の燃料噴射量制御が非常に困難となる。従って、均質燃焼時において、第一燃料噴射弁により少なくとも一定量の燃料を噴射するようにし、第一燃料噴射弁の噴孔温度の上昇を噴射燃料により抑制することが提案されている(例えば、特許文献1参照)。
前述の背景技術において、第一燃料噴射弁により噴射される一定量の燃料は、いかなる機関運転状態においても第一燃料噴射弁の噴孔温度をデポジットが堆積しない許容温度以下とするように設定されている。それにより、運転状態によっては、一定量の燃料が第一燃料噴射弁から噴射された結果として、噴孔温度が許容温度を大きく下回ることがある。もちろん、この時には、第一燃料噴射弁の噴孔へのデポジットの堆積を防止することができるが、第二燃料噴射弁により噴射される燃料量が少なくなって排気エミッション及び燃料消費が悪化する。
従って、本発明の目的は、気筒内へ直接的に燃料を噴射する第一燃料噴射弁と、吸気ポートへ燃料を噴射する第二燃料噴射弁とを具備する内燃機関の燃料噴射制御装置において、少なくとも第二燃料噴射弁により燃料を気筒内へ供給する運転領域において、排気エミッション及び燃料消費の悪化を抑制すると共に第一燃料噴射弁の噴孔へのデポジットの堆積を防止することである。
本発明による請求項1に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置は、気筒内へ直接的に燃料を噴射する第一燃料噴射弁と、吸気ポートへ燃料を噴射する第二燃料噴射弁とを具備する内燃機関の燃料噴射制御装置であって、少なくとも前記第二燃料噴射弁により燃料を気筒内へ供給する運転領域において、前記第一燃料噴射弁の噴孔温度がデポジットの堆積を防止可能な設定温度以下となる前記第一燃料噴射弁の最小燃料噴射割合を、吸入空気量と機関温度とに基づき決定することを特徴とする。
また、本発明による請求項2に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置は、請求項1に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置において、前記最小燃料噴射割合を、前記吸入空気量と前記機関温度と空燃比とに基づき決定することを特徴とする。
吸入空気量は、第一燃料噴射弁及び第二燃料噴射弁の両方を合わせて気筒内へ供給すべき総燃料噴射量を決定するパラメータであり、この総燃料噴射量のうちで燃料噴射割合に基づき第一燃料噴射弁により噴射される燃料量に応じて第一燃料噴射弁の噴孔は冷却される。また、総燃料噴射量に応じて気筒内での燃焼熱量が変化し、この燃焼熱量に応じて第一燃料噴射弁の噴孔が加熱される。また、機関温度に応じて第一燃料噴射弁の噴孔から機関本体への伝熱量が変化する。こうして、本発明による請求項1に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置によれば、第一燃料噴射弁の噴孔温度がデポジットの堆積を防止可能な設定温度以下となる第一燃料噴射弁の最小燃料噴射割合を、吸入空気量と機関温度とに基づいて正確に決定することができ、それにより、少なくとも第二燃料噴射弁により気筒内へ燃料を供給する運転領域において、第一燃料噴射弁の燃料噴射量は、可能な限り少なく(ゼロを含む)されてデポジットの堆積を防止し、第二燃料噴射弁の燃料噴射量は可能な限り多くされて排気エミッション及び燃料消費の悪化を抑制することができる。
また、少なくとも第二燃料噴射弁により気筒内へ燃料を供給する運転領域において空燃比が変化する場合においては、吸入空気量から決定される総燃料噴射量が空燃比に応じて変化すると共に、空燃比が理論空燃比よりリッチとなってもリーンとなっても、総燃料噴射量に対する気筒内での燃焼熱量は理論空燃比の時に比較して減少し、この燃焼熱量に応じて第一燃料噴射弁の噴孔が加熱される。こうして、本発明による請求項2に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置によれば、第一燃料噴射弁の噴孔温度がデポジットの堆積を防止可能な設定温度以下となる第一燃料噴射弁の最小燃料噴射割合を、吸入空気量と機関温度と空燃比とに基づいてさらに正確に決定することができ、さらに確実に排気エミッション及び燃料消費の悪化を抑制すると共に第一燃料噴射弁の噴孔へのデポジットの堆積を防止することができる。
図1は本発明による燃料噴射制御装置が取り付けられる内燃機関を示す概略図である。同図において、1は機関本体であり、2は各気筒共通のサージタンクである。3はサージタンク2と各気筒とを連通する吸気ポートであり、4はサージタンク2の上流側の吸気通路である。吸気通路4におけるサージタンク2の直上流側にはスロットル弁5が配置されている。6は吸気通路4の最上流部に位置するエアクリーナであり、7はエアクリーナに取り付けられたエアフローメータである。8は排気ポートである。
機関本体1において、9は吸気弁、10は排気弁、11はピストン、12は点火プラグである。13は各気筒内へ直接的に燃料を噴射するための第一燃料噴射弁であり、14は各吸気ポート3に配置された第二燃料噴射弁である。
本内燃機関は、第一燃料噴射弁13により圧縮行程後半で燃料を噴射し、噴射燃料を直接的又はピストン11の頂面のキャビティ11a等を利用して間接的に点火プラグ12近傍へ導き、点火時点において点火プラグ12近傍に可燃混合気を形成する成層燃焼を実施可能となっている。このような成層燃焼は、気筒内全体としてはリーンな混合気を燃焼可能であるために燃料消費を低減することができる。
しかしながら、多量の燃料を圧縮行程後半で噴射して点火までに十分に気化させて可燃混合気とすることは困難であり、本内燃機関において、成層燃焼は低回転低負荷の運転領域にだけ実施される。その他の運転領域においては、吸気行程で燃料を噴射して点火時点において気筒内に均質混合気を形成する均質燃焼を実施するようになっている。
この均質燃焼に際して、気筒内へ直接的に燃料を噴射する第一燃料噴射弁13を使用して吸気行程で燃料を噴射すれば、噴射燃料は気筒内温度を良好に低下させるために、吸気充填効率を向上させることができる。それにより、均質燃焼の運転領域の高負荷側においては、第一燃料噴射弁13だけを使用して必要量の燃料を噴射することが好ましい。このように第一燃料噴射弁13は、均質燃焼においても必要とされるものであり、本実施形態において、前述の成層燃焼は特に実施されなくても良い。
第一燃料噴射弁13により吸気行程で気筒内へ直接的に噴射される燃料は、圧縮行程のように筒内圧力が高くないために、吸気との摩擦による微粒化があまり期待できず、噴射された燃料の全てを点火までに十分に気化させることは難しい。こうして、ある程度の未燃燃料が排出される。これに対して、第二燃料噴射弁14により吸気ポート3へ噴射された燃料は、吸気と共に微粒化されて気筒内へ供給されるために、点火までに十分に気化し、未燃燃料の排出量を十分に低減することができる。こうして、排気エミッションの悪化が抑制されると共に燃料消費を低減することができる。それにより、均質燃焼の運転領域の低負荷側においては、第二燃料噴射弁14だけを使用して必要量の燃料を噴射することが好ましい。
しかしながら、第二燃料噴射弁14だけを使用して第一燃料噴射弁13を使用しないと、運転状態によっては、第一燃料噴射弁13の噴孔がデポジットの堆積温度まで高まってしまう。それにより、第一燃料噴射弁13の噴孔にデポジットが堆積すると、第一燃料噴射弁13の燃料噴射制御が非常に困難となる。このデポジットの堆積を防止するために、第一燃料噴射弁13により常に一定量の燃料を噴射するようにすると、第二燃料噴射弁14により噴射される燃料量が比較的少なくなり、排気エミッション及び燃料消費が悪化する。本実施形態は、少なくとも第二燃料噴射弁により燃料を噴射して均質燃焼を実施する運転領域において、第一燃料噴射弁13により噴射される燃料量を可能な限り少なくして第一燃料噴射弁13の噴孔へのデポジットの堆積を防止すると共に、第二燃料噴射弁14により噴射される燃料量を可能な限り多くして排気エミッション及び燃料消費の悪化を抑制するようにしている。
第一燃料噴射弁13の噴孔温度を設定温度(例えば、150°C)以下としておけば、第一燃料噴射弁13の噴孔にデポジットが堆積することはない。図2は、吸入空気量Gaと噴孔温度Tinjとの関係を示しており、各グラフは、第一燃料噴射弁13の燃料噴射割合毎の直線近似された実験結果である。噴孔温度Tinjは、機関温度としての冷却水温Tw(°C)より低くなることはない。また、吸入空気量Ga(g/s)が多くなるほど、第一燃料噴射弁13の燃料噴射割合を大きくしないと、噴孔温度が設定温度を超える機会が増加することが解かる。噴孔温度Tinj(°C)を示す各グラフは、次式(1)によって表される。
Tinj=1.8Ga・exp(−3.4K)+Tw (1)
ここで、Kが第一燃料噴射弁13の燃料噴射割合(100%を1とする)である。
Tinj=1.8Ga・exp(−3.4K)+Tw (1)
ここで、Kが第一燃料噴射弁13の燃料噴射割合(100%を1とする)である。
吸入空気量Gaは、第一燃料噴射弁13及び第二燃料噴射弁14の両方を合わせて気筒内へ供給すべき総燃料噴射量に対応しており、この総燃料噴射量のうちで燃料噴射割合に基づき第一燃料噴射弁13により噴射される燃料量が多いほど第一燃料噴射弁13の噴孔は大幅に冷却される。また、総燃料噴射量が多いほど気筒内での燃焼熱量が大きくなり、この燃焼熱量が大きいほど第一燃料噴射弁の噴孔は大幅に加熱される。また、冷却水温Twが高いほど第一燃料噴射弁13の噴孔から機関本体への伝熱量が少なくなって噴孔は冷却され難くなる。こうして、吸入空気量Gaと冷却水温Twとによって、第一燃料噴射弁13により噴射される燃料量を可能な限り少なくして第一燃料噴射弁13の噴孔温度を設定温度以下とする第一燃料噴射弁13の最小燃料噴射割合を決定することができる。
ところで、吸入空気量Gaから総燃料噴射量を決定する際に、運転状態によって空燃比A/Fが変化させる場合には、もちろん、空燃比A/Fを考慮しなければならない。また、総燃料噴射量が同じでも空燃比A/Fが変化すると燃焼熱量も変化し、空燃比A/Fが理論空燃比14.5である時には燃焼熱量が最も大きくなり、リーン側及びリッチ側へずれるほど燃焼熱量は大幅に減少する。図3は、理論空燃比の時を1とした燃焼熱量比を示すグラフである。こうして、燃焼熱量が変化すれば、第一燃料噴射弁の噴孔の加熱程度に影響する。それにより、第一燃料噴射弁13の最小燃料噴射割合を決定する際には、吸入空気量Ga及び冷却水温Twだけでなく空燃比A/Fを考慮することが好ましい。空燃比A/Fに基づく補正係数F=−(A/F−14.5)2/80+1を使用すると、式(1)は次式(2)のように書き換えられる。
Tinj=(1.8Ga・exp(−3.4K)+Tw)・F (2)
Tinj=(1.8Ga・exp(−3.4K)+Tw)・F (2)
図4は、本実施形態の燃料噴射制御装置により実施される第一燃料噴射弁13の燃料噴射量Q1と第二燃料噴射弁14の燃料噴射量Q2とを決定するためのフローチャートである。先ず、ステップ101において、エアフローメータ7により検出される現在の吸入空気量Gaと、水温センサ(図示せず)により検出される現在の冷却水温Twと、現在の運転状態に対する目標空燃比A/Fとが入力される。次いで、ステップ102において、第一燃料噴射弁13により噴射される燃料量を可能な限り少なくして第一燃料噴射弁13の噴孔温度を設定温度以下とする第一燃料噴射弁13の最小燃料噴射割合Kminを算出する。
式(2)から燃料噴射割合Kを逆算すると、次式(3)を得ることができる。
K=−(1/3.4)・ln((Tinj/F−Tw)/1.8Ga) (3)
こうして、噴孔温度Tinjには設定温度として例えば150°Cを代入し、目標空燃比A/Fに基づき補正係数Fを算出して代入し、また、冷却水温Tw及び吸入空気量Gaをそれぞれ代入すれば、第一燃料噴射弁13の噴孔にデポジットを堆積させない第一燃料噴射弁13の最小燃料噴射割合Kminを算出することができる。算出された最小燃料噴射割合Kminが0及び負値であれば、第一燃料噴射弁13での燃料噴射割合は0%として良く、第一燃料噴射弁13から燃料を噴射しなくても噴孔にデポジットが堆積することはない。
K=−(1/3.4)・ln((Tinj/F−Tw)/1.8Ga) (3)
こうして、噴孔温度Tinjには設定温度として例えば150°Cを代入し、目標空燃比A/Fに基づき補正係数Fを算出して代入し、また、冷却水温Tw及び吸入空気量Gaをそれぞれ代入すれば、第一燃料噴射弁13の噴孔にデポジットを堆積させない第一燃料噴射弁13の最小燃料噴射割合Kminを算出することができる。算出された最小燃料噴射割合Kminが0及び負値であれば、第一燃料噴射弁13での燃料噴射割合は0%として良く、第一燃料噴射弁13から燃料を噴射しなくても噴孔にデポジットが堆積することはない。
次いで、ステップ103において、吸入空気量Gaと目標空燃比A/Fとに基づき総燃料噴射量Qが算出され、ステップ104において、総燃料噴射量Qにステップ102において算出された最小燃料噴射割合Kminが乗算されて第一燃料噴射弁13の燃料噴射量Q1が決定され、ステップ105においては、総燃料噴射量Qに(1−最小燃料噴射割合Kmin)が乗算されて第二燃料噴射弁14の燃料噴射量Q2が決定される。
このように、現在の吸入空気量Gaと、現在の冷却水温Twと、現在の空燃比A/Fとに基づき、第一燃料噴射弁13の噴孔温度を設定温度以下とする総燃料噴射量に対する第一燃料噴射弁13の最小燃料噴射割合を算出して、第一燃料噴射弁13の燃料噴射量を可能な限り少なくするために、第二燃料噴射弁14の燃料噴射量は可能な限り多くなって排気エミッション及び燃料消費の悪化を抑制することができる。ここで、式(3)を使用して算出された最小燃料噴射割合Kminの値が0以上である時には、第一燃料噴射弁13の噴孔温度は設定温度となり、算出された最小燃料噴射割合Kminの値が0より小さい負値である時には、第一燃料噴射弁13により燃料は噴射されないにも係らずに第一燃料噴射弁13の噴孔温度は設定温度より低くなる。
ところで、前述のフローチャートのステップ102において使用した式(3)の変形前の式(2)は、実験値を直線近似した式であるために、特に、吸入空気量Gaが少ない時の吸入空気量Gaと噴孔温度Tinjとの間の非線形性は無視されている。それにより、この非線形性を考慮して、さらに正確に第一燃料噴射弁13の最小燃料噴射割合Kminを設定するためには、図5に示すように、冷却水温Tw及び目標空燃比A/F毎に、吸入空気量Gaに対する最小燃料噴射割合Kminをマップ化すれば良い。
少なくとも第二燃料噴射弁14により気筒内へ燃料を供給する均質燃焼の運転領域において、目標空燃比A/Fが常に理論空燃比14.5である場合には、理論空燃比14.5に対してだけ冷却水温Tw毎のマップを設定すれば良い。また、この場合には、式(1)を変形して第一燃料噴射弁13の最小燃料噴射割合Kminを算出すれば良い。
1 機関本体
3 吸気ポート
13 第一燃料噴射弁
14 第二燃料噴射弁
3 吸気ポート
13 第一燃料噴射弁
14 第二燃料噴射弁
Claims (2)
- 気筒内へ直接的に燃料を噴射する第一燃料噴射弁と、吸気ポートへ燃料を噴射する第二燃料噴射弁とを具備する内燃機関の燃料噴射制御装置であって、少なくとも前記第二燃料噴射弁により燃料を気筒内へ供給する運転領域において、前記第一燃料噴射弁の噴孔温度がデポジットの堆積を防止可能な設定温度以下となる前記第一燃料噴射弁の最小燃料噴射割合を、吸入空気量と機関温度とに基づき決定することを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。
- 前記最小燃料噴射割合を、前記吸入空気量と前記機関温度と空燃比とに基づき決定することを特徴とする請求項1に記載の内燃機関の燃料噴射制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2004291050A JP2006104995A (ja) | 2004-10-04 | 2004-10-04 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2008298046A (ja) * | 2007-06-04 | 2008-12-11 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の制御装置 |
-
2004
- 2004-10-04 JP JP2004291050A patent/JP2006104995A/ja active Pending
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