JP2006090225A - 流量制御弁 - Google Patents

Abstract

【課題】 簡単な構成で、しかも、一方の熱交換器に対し冷媒を優先して供給する際にも、車両条件に応じながら、他方の熱交換器に冷媒を供給することができる流量制御弁を提供する。また、弁体が各熱交換器に対し冷媒を優先して供給する各開弁位置の間を移動する際に、弁体の駆動エネルギーを低減できる流量制御弁を提供する。
【解決手段】 冷却システムは、冷却液を循環させる冷却回路と、エンジンを冷却する冷却液と作動油との間で熱交換する油水熱交換器と、冷却液と空気との間で熱交換するヒータ用熱交換器と、各熱交換器に対して冷却液の流量を制御する制御弁２０を備えている。制御弁２０は、各熱交換器に連通する第１及び第２連通路２３ａ，２４ａの開口面積を拡大した際に、弁体３０と第１カバー２１との間に連通部Ｃ２をそれぞれ設ける。また、各連通部Ｃ２の開口面積は、弁体３０が第１開弁位置と第２開弁位置とに配置されている場合によって異なる。
【選択図】 図３

Description

本発明は、車両に搭載される冷却システムの流量制御弁に関する。

自動車等の車両に搭載される駆動源や駆動装置等の冷却システムとして、冷却回路を循環する冷媒を空調装置の熱源として使用するとともに、自動変速機等の作動油の温度調節にも使用するシステムが特許文献１に提案されている。この冷却システムでは、冷却回路の途中に、作動油の温度調節を行う油水熱交換器を備えたＡＴＦウォーマと、空気の温度調節を行う熱交換器を備えた空調ヒータとを配設している。さらに、冷却システムは、ＡＴＦウォーマ及び空調ヒータへの冷却液の流量を制御する制御弁を備え、例えば、空調ヒータの要求が高い場合に、空調ヒータに冷却液を優先して流している。
特開２００２−３６４３６２号公報

ところが、前記した制御弁では、ＡＴＦウォーマ及び空調ヒータのいずれか一方に冷却液を流すようにすると、他方の熱交換器側へは冷却液は流れない状態になる。例えば、空調ヒータに冷却液が最大量流れるようにしたとき、ＡＴＦウォーマには冷却液が流れない状態になる。従って、作動油の温度が低い場合には、作動油の粘度が増加して燃費が悪化してしまう。また、作動油の温度が高い場合には、作動油の劣化が進行する。さらに、ＡＴＦウォーマに冷却液が最大量流れるようにすると、空調ヒータは暖気を停止するため、快適性が悪化する。

また、制御弁が、空調ヒータに優先して冷却液を流す状態から、ＡＴＦウォーマに優先して冷却液を流す状態に切り換える際等には、弁体の各受圧面における差圧が大きく、回動の際に大きな駆動力が必要となる。このため、制御弁の駆動源が大型化してしまう問題があった。

一方、ＡＴＦウォーマ及び空調ヒータへの流量は、各熱交換器の通水抵抗や、各熱交換器の導入口における圧力、空調装置の構成等の各種条件によっても左右される。従って、制御弁は、それらの条件を加味して、各熱交換器が必要な流量を確保しなければならない。

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、簡単な構成で、しかも、一方の熱交換器に対し冷媒を優先して供給する際にも、車両条件に応じながら、他方の熱交換器に必要最小限の冷媒を供給することができる流量制御弁を提供することにある。

本発明の別の目的は、弁体が各熱交換器に対し冷媒を優先して供給する各開弁位置の間を移動する際に、弁体の駆動エネルギーを低減できる流量制御弁を提供することにある。

上記問題点を解決するために、請求項１に記載の発明は、第１熱交換器を有する第１流路と第２熱交換器を有する第２流路とが互いに並列に接続される冷却回路に配設され、該冷却回路の前記第１流路と前記第２流路との接続部に設けられて、前記第１熱交換器内と前記第２熱交換器内とを流れる冷媒の流量を制御する流量制御弁であって、前記接続部内において移動可能に支持される弁体を有し、前記接続部の前記第１流路への流路を最大に
開路した第１の開弁位置において、前記弁体と前記接続部の内壁との間を通して前記第２流路を流れる前記冷媒の第２の流量と、前記接続部の前記第２流路への流路を最大に開路した第２の開弁位置において、前記弁体と前記接続部の内壁との間を通して前記第１流路を流れる前記冷媒の第１の流量とが異なるように形成されていることを要旨とする。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の流量制御弁において、前記第１熱交換器は、前記冷媒と作動油との間で熱交換する熱交換器であり、前記第２熱交換器は、前記冷媒と空気との間で熱交換する熱交換器であって、前記流量制御弁は、前記第１の開弁位置における前記冷媒の第２の流量が、前記第２の開弁位置における前記冷媒の第１の流量よりも大きくなるように形成されていることを要旨とする。

請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の流量制御弁において、前記流量制御弁は、前記第１の開弁位置における前記弁体の端部と前記接続部の内壁との間に形成される第２の隙間が、前記第２の開弁位置における前記弁体の端部と前記接続部の内壁との間に形成される第１の隙間より大きくなるように形成されていることを要旨とする。

請求項４に記載の発明は、第１熱交換器を有する第１流路と第２熱交換器を有する第２流路とが互いに並列に接続される冷却回路に配設され、該冷却回路の前記第１流路と前記第２流路との接続部に設けられて、前記第１熱交換器内と前記第２熱交換器内とを流れる冷媒の流量を制御する流量制御弁であって、前記接続部内において移動可能に支持される弁体を有し、前記弁体が、前記接続部の前記第１流路又は前記第２流路への流路を最大に開路した第１の開弁位置又は第２の開弁位置から、該第１の開弁位置と該第２の開弁位置との間の中間位置へ移動するにつれて、前記第２の流路又は前記第１の流路を流れる前記冷媒の流量が増大するように形成されていることを要旨とする。

請求項５に記載の発明は、請求項４に記載の流量制御弁において、前記流量制御弁は、前記弁体が前記第１の開弁位置又は前記第２の開弁位置から前記中間位置へ移動するにつれて、前記弁体と前記接続部の内壁との間に設けられる隙間が拡大するように形成されていることを要旨とする。

請求項６に記載の発明は、請求項１乃至５のいずれか一つに記載の流量制御弁において、前記冷却回路は、車両の駆動源及び駆動装置の少なくとも一つを冷却するための冷却回路であることを要旨とする。

（作用）
請求項１に記載の発明によれば、流量制御弁は、弁体が第１流路を最大に開路した第１開弁位置に配置された際に第２流路を流れる冷媒の第２の流量と、第２流路を最大に開路した第２開弁位置に配置された際に第１流路を流れる冷媒の第１の流量とが異なるように形成されている。このため、例えば、いずれか一方の熱交換器内に冷媒を最大流量となるように流した場合にも、熱交換器の通水抵抗、各種条件等に従って、他方の熱交換器に必要な量の冷媒を適宜流すことができる。また、弁体が第１開弁位置又は第２開弁位置に配置された場合にも、弁体と接続部の内壁との間を介して冷媒を流すことで、弁体の両側に発生する差圧を小さくし、弁体の駆動力を小さくすることができる。

請求項２に記載の発明によれば、弁体が第１の開弁位置にあるときの冷媒の第２の流量は、弁体が第２の開弁位置にあるときの冷媒の第１の流量よりも大きい。従って、例えば、車両に設けられた駆動源や駆動装置の作動油と常に熱交換を行いながら、空調装置等に分配される熱量を多くして、暖気機能を向上させることができる。

請求項３に記載の発明によれば、第１の開弁位置における弁体の端部と接続部の内壁と
の間に形成される第２の隙間は、第２の開弁位置における弁体の端部と接続部の内壁との間に形成される第１の隙間より大きいので、流量制御弁の構造を複雑化させることなく、第２の流量を第１の流量よりも大きくすることができる。

請求項４に記載の発明によれば、流量制御弁は、弁体が第１開弁位置又は第２開弁位置から、第１開弁位置及び第２開弁位置の間の中間位置に移動するにつれて、第２流路又は第１流路を流れる冷媒の流量が増大するように形成されている。このため、流量制御弁の構造を複雑化させることなく、弁体が移動する際に弁体の両側に生じる差圧を小さくすることができる。このため、冷媒の急激な圧力変化を防止するとともに、弁体の駆動エネルギーを小さくし、駆動源の大型化を防止できる。

請求項５に記載の発明によれば、流量制御弁は、弁体が第１開弁位置又は第２開弁位置から中間位置に移動するにつれて、弁体と接続部との間に設けられる隙間が拡大するように形成されているので流量制御弁の構造の複雑化を防止できる。

請求項６に記載の発明によれば、冷却回路を循環する冷媒は、車両の駆動源及び駆動装置の少なくとも一つを冷却する。即ち、第１及び第２熱交換器は、車両の駆動源や駆動装置を冷却した冷媒と熱交換を行うため、冷媒の蓄積した熱を有効利用することができる。

本発明によれば、簡単な構成で、しかも、一方の熱交換器に対し冷媒を優先して供給する際にも、車両条件に応じながら、他方の熱交換器に必要最小限の冷媒を供給することができる流量制御弁を提供することができる。また、本発明によれば、弁体が各熱交換器に対し冷媒を優先して供給する各開弁位置の間を移動する際に、弁体の駆動エネルギーを低減できる流量制御弁を提供することができる。

（第１の実施形態）
以下、本発明を具体化した第１の実施形態を図１〜図４に従って説明する。図１は、エンジンの冷却システムの構成を説明する模式図である。図１に示すように、自動車等の車両に搭載される、冷却システム１は、駆動源としてのエンジンＥとラジエータＲとの間で、冷媒としての冷却液を循環させる冷却回路２を備えている。冷却回路２は、シリンダブロック及びシリンダヘッドの過熱しやすい箇所を囲むように設けられ、冷却液がエンジンＥが発した熱を吸熱するようになっている。ラジエータＲは、水冷式の内燃機関において一般的に用いられている装置であって、冷却液の熱を放出する。

エンジンＥからラジエータＲに冷却液を送出する第１冷却回路２ａの途中からは、バイパス流路４が分岐している。バイパス流路４は、第１冷却回路２ａと、ラジエータＲからエンジンＥに冷却液を送出する第２冷却回路２ｂとを、ラジエータ３を迂回するように接続している。また、バイパス流路４と第２冷却回路２ｂの合流部には、サーモスタット５が設けられている。

サーモスタット５は、第２冷却回路２ｂを開閉する第１バルブ５ａと、バイパス流路４を開閉する第２バルブ５ｂとを備えている。サーモスタット５は、内部に導入された冷却液の温度が所定温度よりも低い場合に、第１バルブ５ａを閉弁位置に配置して第２冷却回路２ｂを閉鎖する。このとき、第２バルブ５ｂは開弁位置に配置され、エンジンＥから送出された冷却液は、バイパス流路４等を介してエンジンＥに戻るように循環する。また、冷却液の温度が所定温度よりも高い場合には、第１バルブ５ａが開弁位置に配置され、第２バルブ５ｂが閉弁位置に配置される。このため、冷却液は、エンジンＥとラジエータＲとを循環する。

サーモスタット５の吐出口とエンジンＥの導入口との間の第２冷却回路２ｂには、ウォーターポンプ７が設けられている。サーモスタット５から送出された冷却液は、ウォーターポンプ７により圧送され、エンジンＥに送出される。

また、バイパス流路４の導入口とラジエータＲとの間の第１冷却回路２ａからは、第１流路としての第１熱交換流路８、第２流路としての第２熱交換流路９が分岐し、これらの第１熱交換流路８及び第２熱交換流路９は互いに並列に設けられている。第１熱交換流路８の途中には、第１熱交換器としての油水熱交換器１０が設けられている。油水熱交換器１０は、第１熱交換流路８を流れる冷却液と、自動変速機の作動油との間で熱交換を行う。自動変速機の作動油は、温度が低い場合には粘度が増して駆動系の抵抗が増加するために燃費が悪化し、逆に温度が高い場合には劣化が早く進行する。従って、油水熱交換器１０では、作動油が冷却液よりも高温である場合には、熱交換により作動油の熱を放出させ、作動油が冷却液よりも低温の場合には冷却液の熱を作動油に吸熱させて、作動油の温度を常に適正な温度範囲に調節するようになっている。

第２熱交換流路９の途中には、第２熱交換器としてのヒータ用熱交換器１１が設けられている。ヒータ用熱交換器１１は、公知の構成の熱交換器であって、冷却液と、車室内の空気との熱交換を行うことにより、冷却液から放出される熱を暖気に利用する装置である。

第１及び第２熱交換流路８，９は、各熱交換器１０，１１の下流で接続している。この接続部には、各熱交換器１０，１１への冷却液の流量を制御する流量制御弁としての制御弁２０が設けられている。制御弁２０は、連通路１２を介してサーモスタット５に接続されている。

次に、制御弁２０について、図２〜図４に従って説明する。図２及び図３は、制御弁２０の軸線方向に直交する方向における断面図である。図４は、制御弁２０の軸線方向における要部断面図である。本実施形態では、制御弁２０は、ロータリーソレノイドバルブである。制御弁２０は、図２及び図４に示すように、合成樹脂等からなる第１カバー２１を備えている。第１カバー２１は、上壁部２１ａ（図４参照）及び周壁部２１ｃを備えた有蓋筒状に形成され、その内側には、第１及び第２熱交換流路８，９の接続部を構成する内部空間２６が形成されている。また、図２に示すように、周壁部２１ｃからは、円筒状に形成された、第１ポート２３、第２ポート２４、ポンプ側ポート２５が突出形成されている。

第１ポート２３は、接続部を構成する第１連通路２３ａを備え、第１熱交換流路８と連通している。第２ポート２４は、接続部を構成する第２連通路２４ａを備え、第２熱交換流路９と連通している。ポンプ側ポート２５は、接続部を構成するポンプ側連通路２５ａを備え、前記サーモスタット５を介してウォーターポンプ７と接続している。

また、図２に示すように、第１カバー２１の内側面には、拡開部２７が凹設されている。拡開部２７は、第１連通路２３ａの吐出口及び第２連通路２４ａの吐出口の間であって第１連通路２３ａ寄りの位置に形成されている。また、第２連通路２４ａの吐出口及びポンプ側連通路２５ａの吐出口との間であって前記拡開部２７と相対向する位置には、拡開部２８が凹設されている。各拡開部２７，２８は、第１カバー２１の軸線に対して互いに対称となる位置に設けられ、軸線方向に沿って溝状に形成されている。

図２及び図４に示すように、内部空間２６には、弁体３０が回動可能に軸支されている。弁体３０は、第１カバー２１の軸線上に設けられた回転軸３３を備え、この回転軸３３
は、上壁部２１ａに凹設された軸受２１ｄ（図４参照）に回転可能に支持される。また、弁体３０は、回転軸３３から延設された、板状の第１弁板３１及び第２弁板３２を備えている。第１及び第２弁板３１，３２は、回転軸３３を挟んで一直線上に形成されている。図２に示すように、第１及び第２弁板３１，３２は、その幅（軸線方向と直交する方向の長さ）が、内部空間２６の半径よりも所定の長さだけ短くなるように形成されている。

図４に示すように、第１カバー２１の開口には、扁平状の封止部３４が配設される。この封止部３４の嵌合により、第１カバー２１の内部空間２６が封止される。封止部３４の略中央には、回転軸３３を回動可能に貫挿する軸孔３４ａが貫通形成されている。また、封止部３４の外側には、有底筒状の第２カバー３５が取着されている。この第２カバー３５には、回転軸３３の基端部を回転可能に支持する軸受３５ａが形成されている。また、第２カバー３５には、励磁コイル３６ａを備えたステータ部３６が、封止部３４から突出した回転軸３３の基端部と対峙するように設けられている。また、回転軸３３の基端部には、ステータ部３６と対峙するように、円筒状のマグネット３７が配設されている。即ち、第２カバー３５内に配設された、ステータ部３６とマグネット３７とでロータリーソレノイド３９が構成されている。そして、ロータリーソレノイド３９（励磁コイル３６ａ）に正逆方向に電流を流すことにより、弁体３０を所定角度範囲だけ回動させるようになっている。

そして、本実施形態では、ロータリーソレノイド３９に正方向の電流を流すことにより、弁体３０は、図３に示す第１開弁位置に配置される。また、ロータリーソレノイド３９に逆方向の電流を流すことにより、弁体３０は、図２に示す第２開弁位置に配置される。

図２に示すように、弁体３０の第２開弁位置は、第２連通路２４ａの吐出口、及びポンプ側連通路２５ａの導入口の開口面積が最大になるような位置である。このため、第２連通路２４ａの吐出口からポンプ側連通路２５ａの導入口までの流路抵抗は小さくなる。従って、第２熱交換流路９の流路抵抗が最小になり、同第２熱交換流路９を流れる冷却液の流量が最大になる。

また、弁体３０が第２開弁位置に配置されるとき、第１及び第２弁板３１，３２の先端は、第１カバー２１の内壁面と離間しているため、その間には、第１の隙間としての各第１連通部Ｃ１がそれぞれ形成される。その結果、第１連通路２３ａから送出された冷却液は、図２中矢印方向に示すように、第１連通部Ｃ１を介してポンプ側連通路２５ａに流れる。即ち、この第１連通部Ｃ１により、第２熱交換流路９の流量が最大になった場合でも、第１連通路２３ａとポンプ側連通路２５ａとが連通し、第１熱交換流路８に対し最小量の流量（第１の流量）を確保できる。また、各第１連通部Ｃ１の開口面積（流路面積）は、開口面積Ｓ１となっている。

一方、弁体３０の第１開弁位置は、図３に示すように、第１及び第２弁板３１，３２が、それぞれ拡開部２７，２８に対峙する位置である。従って、第１連通路２３ａの吐出口、及びポンプ側連通路２５ａの導入口の開口面積が最大になる。このため、第１連通路２３ａの吐出口からポンプ側連通路２５ａの導入口までの流路抵抗が小さくなる。その結果、第１熱交換流路８の流路抵抗が最小になり、第１熱交換流路８を流れる冷却液の流量が最大になる。

また、弁体３０が第１開弁位置に配置されるとき、第１及び第２弁板３１，３２の先端と、拡開部２７，２８との間には、第２の隙間としての第２連通部Ｃ２が設けられる。そして、第２連通路２４ａから送出された冷却液は、図３中矢印方向に示すように、第２連通部Ｃ２を介してポンプ側連通路２５ａに流れる。即ち、この第２連通部Ｃ２により、第１熱交換流路８の流量が最大になった場合でも、第２連通路２４ａとポンプ側連通路２５
ａとが連通し、第２熱交換流路９に対し最小量の流量（第２の流量）を確保できる。また、第１及び第２弁板３１，３２が拡開部２７，２８と対峙することで、第２連通部Ｃ２の開口面積（流路面積）は、第１連通部Ｃ１の開口面積Ｓ１よりも大きい、開口面積Ｓ２となっている（即ち、開口面積Ｓ２＞開口面積Ｓ１）。このため、弁体３０が第１開弁位置に配置された際に、第２熱交換流路９に対して確保される第２の流量は、弁体３０が第２開弁位置に配置された際に第１熱交換流路８に対して確保される第１の流量よりも大きくなる。

ここで、第１及び第２連通部Ｃ１，Ｃ２の開口面積Ｓ１，Ｓ２は、各熱交換器１０，１１の通水抵抗と、車両条件とに基づいて決められている。車両条件は、冷却システム１が搭載される自動車の空調装置に要求される能力等の各種条件や、各熱交換器１０，１１の導入口側に加わる圧力等の冷却システム１自体の構成に関する条件である。例えば、各熱交換器１０，１１の通水抵抗に大きな差がなく、空調装置への熱分配比を多くする場合には、本実施形態のように、第２連通部Ｃ２の開口面積Ｓ２を、第１連通部Ｃ１の開口面積Ｓ１よりも大きくし、第２熱交換流路９への流量が多くなるように、実験等によって面積比（＝Ｓ２／Ｓ１）を決定する。これにより、ヒータ用熱交換器１１に対して必要最小限の流量を確保することができる。

次に、制御弁２０を制御する制御装置ＣＵについて図１に従って説明する。制御装置ＣＵは、油水熱交換器１０及びヒータ用熱交換器１１の優先順位を判断し、制御弁２０のステータ部３６の通電及びその方向の切換えを行う。制御装置ＣＵは、空調装置の動作制御を行う空調用制御装置ＡＣ、自動変速機の動作制御を行う変速機用制御装置ＴＣとの間で各種信号を送受信可能に構成されている。

空調用制御装置ＡＣには、外気温、室内温、水温等の温度情報や、ブロア風量設定等のブロア設定信号等の空調装置の動作条件となる各種信号が入力される。そして、空調用制御装置ＡＣは、それらの入力信号に基づいた演算を行い、熱交換要求信号、風量調節信号を出力する。出力された熱交換要求信号は、制御装置ＣＵに入力される。

例えば、空調用制御装置ＡＣが、「外気温が５℃未満」かつ「室内温５℃未満」かつ「ブロア風量設定＝最大量」であると判断すると、空調用制御装置ＡＣは、「要求度３」の旨の信号を制御装置ＣＵに送信する。また、暖房の要求が無い夏季等、空調用制御装置ＡＣが、「外気温２５度超」又は「ブロア風量設定＝０」であると判断すると、「要求度１」の旨の信号を制御装置ＣＵに送信する。それ以外の場合には、空調用制御装置ＡＣは、「要求度２」の信号を送信する。

変速機用制御装置ＴＣには、変速機の油温等の温度情報、車速、エンジン回転数等の速度情報等、変速機の動作条件となる各種信号が入力される。変速機用制御装置ＴＣは、入力された信号に基づいて演算処理を行い、熱交換要求信号等を出力する。出力された信号は、制御装置ＣＵに入力され、制御弁２０の制御が行われる。

例えば、変速機用制御装置ＴＣが、「オイル温度１３０度超」と判断すると、作動油を直ちに冷却する必要があるため、「要求度３」の熱交換要求信号を制御装置ＣＵに送信する。また、例えば、「オイル温度７０度未満」であると判断すると、作動油を加熱する必要があるため「要求度２」の信号を制御装置ＣＵに送信する。また、変速機用制御装置ＴＣが、「オイル温度が７０度以上、１３０度以下」と判断すると、熱交換の必要が無いため「要求度１」の信号を制御装置ＣＵに送信する。

制御装置ＣＵは、空調用制御装置ＡＣ及び変速機用制御装置ＴＣから熱交換要求信号を受信すると、要求度等に基づいて制御弁２０を制御する。本実施形態では、制御装置ＣＵ
は、「要求度」が高い方の熱交換要求信号を優先し、その熱交換器１０，１１への冷却液への流量を大きくするように、制御弁２０のステータ部３６を所定の方向に通電する。また、空調用制御装置ＡＣ及び変速機用制御装置ＴＣの両方から同じレベルの要求信号を受信した場合、自動変速機の故障の可能性、燃費の悪化を考慮して、第１熱交換流路８への流量を多くするようにステータ部３６を所定の方向に通電する。

ロータリーソレノイド３９に正方向の電流を流し、弁体３０を図３に示す第１開弁位置に配置させると、第１熱交換流路８の流路抵抗が小さくなり、油水熱交換器１０に冷却液が優先的に流れる。このとき、第２熱交換流路９に対しては、必要最小限の流量が確保される。

ロータリーソレノイド３９が逆方向の電流を流し、弁体３０を図２に示す第２開弁位置に配置させると、第２熱交換流路９の流路抵抗が小さくなり、ヒータ用熱交換器１１に冷却液が優先的に流れる。第１熱交換流路８に対しては、第２熱交換器の最小限の流量よりも少ない、最小流量が確保される。即ち、第２熱交換流路９に比較的多くの流量を確保するという車両条件に対応することができる。

また、弁体３０は、内部空間２６内を流れる冷却液からの圧力を受けているが、ステータ部３６は、その圧力を上回る吸引力で弁体３０を第１又は第２開弁位置に固定している。詳述すると、例えば、図２に示すように、弁体３０が第２開弁位置に配置されている場合、弁体３０によって区画された内部空間２６において、第１連通路２３ａ側の空間と、第２連通路２４ａ側の空間との間で差圧が生じている。また、これらの空間は、第１連通部Ｃ１によって連通されているため、第１連通部Ｃ１を設けない場合よりも差圧が小さくなっている。このため、ロータリーソレノイド３９は、弁体３０を固定する際に、この差圧を解消できるだけの大きさの吸引力を出力すればよい。また、差圧を小さくすることにより、弁体３０が回動する際の回転トルクも小さくなる。

第１の実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。
（１）第１の実施形態では、制御弁２０の第１カバー２１の内側面であって、第１開弁位置に配置された弁体３０の先端に対峙する位置に、各拡開部２７，２８を形成した。また、弁体３０が、冷却液の熱を有効利用する第１及び第２熱交換流路８，９の流量を最大に開路する第１及び第２開弁位置にそれぞれ配置された際に、弁体３０と第１カバー２１の内壁面との間に設けられた第２連通部Ｃ２及び第１連通部Ｃ１により第２熱交換流路９及び第１熱交換流路８を連通状態にして、第２の流量及び第１の流量を確保するようにした。さらに、第１及び第２連通部Ｃ１，Ｃ２の開口面積Ｓ１，Ｓ２を互いに異なるようにした。このため、簡単な構成で、第１及び第２熱交換流路８，９のいずれか一方に冷却液を優先して流した場合にも、他方の熱交換流路８，９に対しての必要最小限の流量を確保できる。また、第１及び第２連通部Ｃ１，Ｃ２の開口面積Ｓ１，Ｓ２を調整することで、各熱交換器１０，１１の通水抵抗や車両条件に応じて、その最小量の流量を第１及び第２熱交換流路８，９によって適宜変更することができる。さらに、弁体３０が第１及び第２開弁位置に配置された際に、第２連通部Ｃ２及び第１連通部Ｃ１を介して冷却液を流すことにより、弁体３０の両側で発生する差圧を小さくすることができるので、回転トルクを小さくすることができる。従って、ロータリーソレノイド３９の大型化を防止することができる。

（第２の実施形態）
次に、本発明を具体化した第２の実施形態を図５及び図６に従って説明する。尚、第２の実施形態は、第１の実施形態の制御弁２０を変更したのみの構成であるため、同様の部分についてはその詳細な説明を省略する。

図５及び図６に示すように、流量制御弁としての制御弁４０に設けられた、第１カバー４１の周壁部４１ｃには、第１ポート４２、第２ポート４３、ポンプ側ポート４４が突出形成されている。第１ポート４２は、接続部を構成する第１連通路４２ａを備え、第１熱交換流路８と連通している。第２ポート４３には、接続部を構成する第２連通路４３ａを備え、第２熱交換流路９と連通している。ポンプ側ポート４４は、接続部を構成するポンプ側連通路４４ａを備え、前記サーモスタット５を介してウォーターポンプ７と接続されている。

第１カバー４１の内側面であって、第２連通路４３ａの吐出口の周囲には、拡開部４６が凹設されている。拡開部４６は、第１カバー４１の軸線方向に沿って溝状に形成されている。

内部空間４５には、弁体４７が回動可能に軸支されている。弁体４７は、回転軸４８と、回転軸４８に連続して形成された、断面扇状の弁部４９を備えている。弁部４９は、その幅（軸線と直交する方向の長さ）が、内部空間４５の半径よりも所定の長さだけ短くなるように形成されている。また、弁部４９の周方向の大きさは、第１及び第２連通路４２ａ，４３ａを閉塞可能な大きさに形成されている。

そして、制御弁４０に設けたロータリーソレノイド３９（図４参照）に正方向の電流を流すと、弁体４７は図６に示す第１開弁位置に配置される。また、ロータリーソレノイドに逆方向の電流を流すと、弁体４７は図５に示す第２開弁位置に配置される。

図５に示すように、弁体４７の第２開弁位置は、弁部４９が第１連通路４２ａに対峙するように配置される位置であって、第２連通路４３ａの吐出口の開口面積は最大にしている。従って、第２連通路４３ａの吐出口から、ポンプ側連通路４４ａまでの流路抵抗が最小になる。また、第１連通路４２ａから送出された冷却液は、弁部４９と第１カバー４１の内側面との間に設けられた、第１の隙間としての第１連通部Ｃ１を介して、ポンプ側連通路４４ａに流れる。このため、第２開弁位置では、第２熱交換流路９の流量は最大になり、第１熱交換流路８に対しては最小量の流量（第１の流量）が確保される。また、この第１連通部Ｃ１の開口面積は、開口面積Ｓ１となっている。

図６に示すように、弁体４７の第１開弁位置は、弁部４９が第２連通路４３ａに対峙するように配置される位置であって、第１連通路４２ａの開口面積を最大にしている。即ち、第１連通路４２ａの吐出口から、ポンプ側連通路４４ａまでの流路抵抗が最小になる。また、第２連通路４３ａから送出された冷却液は、弁部４９と周壁部４１ｃの内側面との間に設けられた、第２の隙間としての第２連通部Ｃ２を介して、ポンプ側連通路４４ａに流れる。このため、第１開弁位置では、第１熱交換流路８の流量は最大になり、第２熱交換流路９に対しては最小量の流量（第２の流量）が確保される。また、この第２連通部Ｃ２の開口面積Ｓ２は、前記した第１連通部Ｃ１の開口面積Ｓ２よりも大きい、開口面積Ｓ２となっている。

このため、作動油が高温になったとき等、第１熱交換流路８に冷却液を優先して流す場合にも、空調装置に対して熱分配比を多くする必要がある等の条件に応じて、第２熱交換流路９に必要最小限の流量の冷却液を常に流すことができる。

従って、第２の実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
（２）第２の実施形態では、制御弁４０の第１カバー４１の内側面であって、第２連通路４３ａの周囲に各拡開部４６を形成した。また、弁体４７が、第１及び第２熱交換流路８，９の流量を最大にするための第１及び第２開弁位置にそれぞれ配置された際に、弁体４７と第１カバー２１の内側面との間に設けられた第２連通部Ｃ２及び第１連通部Ｃ１に
より第２熱交換流路９及び第１熱交換流路８を連通状態にして、最小量の流量を確保するようにした。さらに、第１及び第２連通部Ｃ１，Ｃ２の開口面積Ｓ１，Ｓ２を互いに異なるようにした。このため、制御弁４０を簡単な構成とし、しかも、第１及び第２連通部Ｃ１，Ｃ２の開口面積Ｓ１，Ｓ２を調整することで、各熱交換器１０，１１の通水抵抗や車両条件に応じて、その必要最小限の流量（第２の流量及び第１の流量）を適宜変更することができる。さらに、弁体４７が第１及び第２開弁位置に配置された際に、第２連通部Ｃ２及び第１連通部Ｃ１を介して冷却液を流すことにより、弁体４７の両側で発生する差圧を小さくすることができるので、回転トルクを小さくすることができる。従って、ロータリーソレノイドの大型化を防止することができる。

（第３の実施形態）
次に、本発明を具体化した第３の実施形態を図７に従って説明する。尚、第３の実施形態は、第１の実施形態の制御弁２０を変更したのみの構成であるため、同様の部分についてはその詳細な説明を省略する。

流量制御弁としての制御弁５０は、第１カバー５１を備え、第１カバー５１の周壁部５１ｃには、第１ポート５２，第２ポート５３、ポンプ側ポート５４が突出形成されている。第１ポート５２には、油水熱交換器１０と連通する接続部を構成する第１連通路５２ａが形成され、第２ポート５３には、ヒータ用熱交換器１１と連通する接続部を構成する第２連通路５３ａが形成されている。ポンプ側ポート５４には、接続部を構成するポンプ側連通路５４ａが形成され、前記サーモスタット５を介してウォーターポンプ７と接続されている。

第１カバー５１の内側面であって、ポンプ側連通路５４ａの導入口の周辺には、拡開部５６が形成されている。拡開部５６は、ポンプ側連通路５４ａに向かって拡開し、かつ軸線に沿って溝状に形成されている。その結果、拡開部５６は、ポンプ側連通路５４ａに近づくにつれて、弁体５７の軸線からの距離が大きくなっている。

弁体５７は、回転軸５８と、第１及び第２弁板５９ａ，５９ｂとを備え、第１の実施形態の弁体３０とほぼ同じ構成に形成されている。弁体５７は、第１カバー５１内に設けられた、接続部を構成する内部空間５５内に回転可能に軸支されている。第１及び第２弁板５９ａ，５９ｂは、第１カバー５１の内壁面と離間するような長さに形成されている。これにより、第１及び第２弁板５９ａ，５９ｂと第１カバー５１の内壁面との間には、隙間としての連通部Ｃ３，Ｃ４がそれぞれ設けられる。

制御弁５０に設けられたロータリーソレノイド３９（図４参照）が逆方向に通電制御されて、弁体５７が、図７中実線に示すように第２開弁位置に配置されると、第２熱交換流路９に冷却液が優先して流れる。また、第１連通路５２ａが連通部Ｃ３，Ｃ４を介してポンプ側連通路５４ａに連通されることにより、第１熱交換流路８には、最小量の流量が確保される。

そして、ロータリーソレノイド３９に対し正方向に電流が供給されると、弁体５７が、図７中、端側の２点鎖線で示すように、第２開弁位置から第１開弁位置まで回動する。このとき、第２弁板５９ｂが、第１開弁位置と第２開弁位置の中間である中間位置（図７中、２点鎖線で示す中央の位置）に向かって回動するに従って、第２弁板５９ｂの先端と、拡開部５６との間に設けられた連通部Ｃ４が徐々に大きくなる。このため、第１連通路５２ａ側からの流量が次第に多くなり、第２弁板５９ｂの両側面で受ける圧力の差が徐々に小さくなる。つまり、拡開部５６を設けない場合には、第２弁板５９ｂは、内部空間５５内に発生した大きな差圧に抗して回動しなければならないが、第１連通路５２ａからの流量を増加させることで弁体５７で区画される内部空間５５の差圧を小さくできる。このた
め、ロータリーソレノイド３９の回転トルクを小さくできる。

第３の実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。
（３）第３の実施形態では、弁体５７が、第１及び第２熱交換流路８，９の流量を最大にするための第１及び第２開弁位置にそれぞれ配置された際に、第１及び第２弁板５９ａ，５９ｂと第１カバー５１との間に設けられた連通部Ｃ４，Ｃ３を介して、他方の第１及び第２熱交換流路８，９に必要最小限の流量を確保するようにした。このため、制御弁５０を簡単な構成とし、しかも第１及び第２熱交換流路８，９に対して必要最小限の流量を確保できる。さらに、弁体３０が第１及び第２開弁位置に配置された際に、連通部Ｃ３，Ｃ４を介して冷却液を流すことにより、弁体５７の両側で発生する差圧を小さくすることができる。従って、弁体５７の回転トルクを小さくすることができる。

（４）第３の実施形態では、第１カバー５１の内側面であって、ポンプ側連通路５４ａの周囲に拡開部５６を形成した。このため、弁体５７が、第１開弁位置及び第２開弁位置の間を回動する際に、弁体５７と拡開部５６との間に設けられた連通部Ｃ４の大きさが徐々に大きくなる。従って、弁体５７によって区画された内部空間５５の差圧が、弁体５７が中間位置に近づくにつれて小さくなる。このため、弁体５７の回転トルクを小さくすることができる。従って、制御弁５０のロータリーソレノイド３９の大型化を防止することができる。また、連通部Ｃ４が徐々に大きくなることにより、内部空間５５内での急激な圧力変化を防止し、冷却液を安定して供給することができる。

（第４の実施形態）
次に、本発明を具体化した第４の実施形態を図８及び図９に従って説明する。尚、第４の実施形態は、第１の実施形態の制御弁２０を変更したのみの構成であるため、同様の部分についてはその詳細な説明を省略する。

流量制御弁としての制御弁６０は、第１カバー６１を備え、第１カバー６１の周壁部６１ｃには、第１ポート６２、第２ポート６３、ポンプ側ポート６４が突出形成されている。第１ポート６２には、油水熱交換器１０と連通し、接続部を構成する第１連通路６２ａが形成され、第２ポート６３には、ヒータ用熱交換器１１と連通し、接続部を構成する第２連通路６３ａが形成されている。ポンプ側ポート６４には、接続部を構成するポンプ側連通路６４ａが形成され、サーモスタット５を介してウォーターポンプ７と接続されている。

第１カバー６１の内側面であって、第１連通路６２ａの吐出口と第２連通路６３ａの吐出口との間には、拡開部６６が凹設されている。拡開部６６は、弁体６９の回動角度とほぼ同じ角度に亘って設けられ、第１カバー６１の軸線方向に沿って溝状に形成されている。拡開部６６の第１連通路６２ａ側及び第２連通路６３ａ側の端部には、係止部としての係止突部６７，６８が突出形成されている。

弁体６９は、第１カバー６１の内部空間６５に回動可能に軸支されている。弁体６９は、第１の実施形態と同じ構成になっている。この弁体６９の回転軸７０が、第１カバー６１の軸線上に支持されると、第１弁板７１が、各係止突部６７，６８の間に配置され、第２弁板７２が、ポンプ側連通路６４ａ側に配置される。

制御弁６０に設けられたロータリーソレノイド３９（図４参照）に逆方向の電流が流れると、弁体６９が、図８中実線に示すように第２開弁位置に配置される。第２開弁位置に配置された弁体６９の第１弁板７１は、係止突部６８と当接する。また、第２弁板７２の先端は、第１カバー６１の内側面と、連通部Ｃ５だけ離間した状態になる。その結果、第２熱交換流路９の流路抵抗が小さくなり、第１熱交換流路８には冷却液が最小量の流量だ
け流れる。

そして、ロータリーソレノイド３９に正方向の電流が流れると、弁体６９が、第２開弁位置から図８中２点鎖線で示す第１開弁位置まで回動する。このとき、図９に示すように、第１弁板７１が係止突部６８から僅かに離間すると、第１連通路６２ａから送出された冷却液が、隙間Ｃ６を介して、ポンプ側連通路６４ａに向かって流れる。そして、第１弁板７１が、係止突部６７に向かって回動するに従って、隙間Ｃ６が徐々に大きくなる。このため、第１連通路６２ａからの流量が次第に多くなり、第１弁板７１の両側面で受ける圧力の差が徐々に小さくなる。つまり、係止突部６７，６８及び拡開部６６を設けない場合には、弁体６９は、内部空間６５で発生する大きな差圧に抗して回動しなければならないが、第１連通路６２ａからの流量を増加させることで弁体６９で区画される内部空間６５の差圧を小さくできる。このため、ロータリーソレノイド３９の回転トルクを小さくできる。

第４の実施形態によれば、第３の実施形態の（３）に記載の効果に加えて、以下のような効果を得ることができる。
（５）第４の実施形態では、制御弁６０の第１カバー６１の内側面に、第１開弁位置及び第２開弁位置の弁体６９と当接する係止突部６７，６８を形成した。そして、各係止突部６７，６８の間に、各拡開部６６を形成した。このため、弁体６９が、係止突部６７，６８の一方と当接した状態から、その係止突部６７，６８と離間する方向に回動する際に、弁体６９とその係止突部６７，６８との間の隙間Ｃ６が徐々に大きくなるようにすることができる。従って、弁体６９によって区画された内部空間６５の差圧が、中間位置に近づくにつれて小さくなるので、弁体６９の回転トルクを小さくすることができる。従って、制御弁５０のロータリーソレノイド３９の大型化を防止することができる。また、隙間Ｃ６が徐々に大きくなるので、急激な圧力変化を防止することができる。また、係止突部６７，６８を第１カバー６１の内側面であって、内部空間６５に設けたので、制御弁６０を簡素な構成にすることができる。

尚、上記各実施形態は以下のように変更してもよい。
・上記各実施形態では、図１０に示すような冷却システム７５にしてもよい。つまり、第１流路としての第１熱交換流路７６を、ウォーターポンプ７の吐出口とエンジンＥの導入口とを連通する連通路７７から分岐させ、ウォーターポンプ７の圧送する冷却液を、油水熱交換器１０に直接送出してもよい。この場合には、油水熱交換器１０の導入口側に加わる冷却液の圧力は、ヒータ用熱交換器１１の導入口側に加わる圧力よりも大きくなるため、制御弁２０は、その圧力差と、各熱交換器１０，１１の通水抵抗とを、車両条件に適合させるように冷却液の流量の制御（例えば、隙間Ｃ１，Ｃ２等の開口面積の調節）を行う。

・第３の実施形態では、図１１に示す制御弁８０のような構成にしてもよい。制御弁８０の第１カバー８１には、第１及び第２ポート８２，８３及びポンプ側ポート８４が突出形成されている。そして、第１ポート８２の第１連通路８２ａ（通路）の吐出口と、第２ポート８３の第２連通路８３ａ（通路）の吐出口との間に、拡開部８５が形成されている。ポンプ側ポート８４には、ポンプ側連通路８４ａ（通路）が形成されている。拡開部８５は、弁体８６が、第１及び第２開弁位置から中間位置に移動する際に、第１弁板８７と拡開部８５（内壁面）との間の隙間Ｃ７が次第に大きくなるように凹設されている。このようにしても、簡単な構成で、弁体８６の回転トルクを小さくできる。

・第４の実施形態では、係止突部６７，６８を周壁部６１ｃに形成したが、上壁部２１ａ又は封止部３４に形成するようにしてもよい。
・上記各実施形態では、第１及び第２連通部Ｃ１，Ｃ２、連通部Ｃ３〜Ｃ５、隙間Ｃ６
は、例えば弁体３０，４７，５７，６９と上壁部２１ａとの間等、第１カバー２１，４１，５１，６１又は封止部３４と、弁体３０，４７，５７，６９との間であれば、どこに設けてもよい。また、隙間は、弁体３０，４７，５７，６９に貫通形成された孔でもよい。

・上記各実施形態では、制御弁２０，４０，５０，６０は、通電方向を変えることによって、弁体３０，４７，５７，６９が第１及び第２開弁位置の間を回動するようにしたが、弁体３０，４７，５７，６９をいずれか一方の開弁位置にバネ等により付勢し、通電時に他方の開弁位置に配置されるようにしてもよい。

・上記各実施形態では、制御弁２０，４０，５０，６０，８０は、各熱交換器１０，１１の上流側に配置してもよい。
・上記各実施形態では、第１及び第２連通部Ｃ１，Ｃ２、連通部Ｃ３〜Ｃ５、隙間Ｃ６を、その開口面積（冷却液の流れる方向と略直交する方向の連通部の断面積）を変更することで、流路抵抗を異なるようにしたが、形状を変えることで、流路抵抗を変更してもよい。例えば、一方向に流れるときのみ、その流れを妨害する突部を形成したり、流路長を変更してもよい。

・上記各実施形態では、制御弁２０，４０，５０，６０は、ロータリー弁である場合について説明したが、スプール弁、ポペット弁等の弁装置でもよい。例えば、図１２に示すように、スプール弁である制御弁１００は、そのハウジング１０２に接続部を構成する流路１０１を備えている。流路１０１は、第１熱交換流路８に連通する第１連通路１０４と、第２熱交換流路９に連通する第２連通路１０５とを備え、第１連通路１０４及び第２連通路１０５は略平行になるように形成されている。また、流路１０１は、第１連通路１０４及び第２連通路１０５よりも下流に、第１連通路１０４及び第２連通路１０５が合流するポンプ側通路１０６を備えている。また、制御弁１００は、この流路１０１内に弁体１０３を移動可能に配設している。弁体１０３は、弁部１０７とシャフト１０８とを備え、シャフト１０８の基端部にはソレノイド部１０９が設けられている。そして、ソレノイド部１０９の通電方向の制御等によって、弁体１０３は第１連通路１０４及び第２連通路１０５内を移動する。

例えば、ソレノイド部１０９が逆方向に通電されると、図１２中実線に示すように、弁体１０３は、弁部１０７が第１連通路１０４内に配置されるように移動し、これにより、第２連通路１０５が最大に開路される。また、第１連通路１０４は、その内壁面と、弁体１０３の弁部１０７との間に第１の隙間１１０が設けられるように形成されている。これにより、第１連通路１０４（第１熱交換流路８）には、その第１の隙間１１０を通して第１の流量の冷却液がポンプ側通路１０６に向って流れるようになっている。

ソレノイド部１０９が正方向に通電されると、弁体１０３は図１２中２点鎖線に示すように、弁部１０７が第２連通路１０５内に配置されるように移動する。第２連通路１０５は、その内壁面と、弁体１０３の弁部１０７との間に、第１の隙間１１０よりも大きい第２の隙間１１１が設けられるように形成されている。これにより、第２連通路１０５（第２熱交換流路９）には、第２の隙間１１１を通して第２の流量の冷却液がポンプ側通路１０６に向って流れる。この第２の流量は、前記した第１の流量よりも大きくなっている。

さらに、図１３に示すように、ポペット弁である制御弁１２０は、接続部を構成する流路１２１が形成されたハウジング１２２を備え、この流路１２１内に弁体１２３を移動可能に配設している。流路１２１は、第１熱交換流路８に連通する第１連通路１２４と、第２熱交換流路９に連通する第２連通路１２５とを備え、第１及び第２連通路１２４，１２５は、ハウジング１２２内に形成された収容室１２６に連通している。収容室１２６には、ポンプ側通路１２７が連通されている。弁体１２３は、テーパ状に形成された第１弁部
１２８及び第２弁部１２９と、第１弁部１２８及び第２弁部１２９を軸支するシャフト１３０とを備えている。第１及び第２弁部１２８，１２９の端部には、第１及び第２切り欠き部１３１，１３２がそれぞれ設けられ、第２切り欠き部１３２は第１切り欠き部１３１よりも大きく形成されている。また、シャフト１３０の基端部には、ソレノイド部１３３が設けられている。

ソレノイド部１３３が、例えば、逆方向に通電されると、弁体１２３は、図１３に示すように右側に移動し、第１弁部１２８が第１連通路１２４の吐出口に当接する。このとき、第２連通路１２５は最大に開路し、第１連通路１２４は、第１弁部１２８の第１切り欠き部１３１と、第１連通路１２４の内壁面との間の第１の隙間１３４を介してポンプ側通路１２７に連通している。これにより、第１連通路１２４には、第１の流量の冷却液が第１の隙間１３４を通してポンプ側通路１２７に向って流れる。ソレノイド部１３３が、例えば、正方向に通電されると、弁体１２３は、図１３中左側に移動し、図１４に示すように、第２弁部１２９が第２連通路１２５の吐出口に当接する。このとき、第１連通路１２４は最大に開路し、第２連通路１２５は、第２弁部１２９の第２切り欠き部１３２と、第２連通路１２５の内壁面との間の第２の隙間１３５を介してポンプ側通路１２７に連通する。このため、第２連通路１２５には、第２の隙間１３５を通して、第２の流量の冷却液がポンプ側通路１２７に向って流れる。この第２の隙間１３５は、前記した第１の隙間１３４よりも大きいため、第２の流量は、前記した第１の流量よりも大きくなる。

・上記各実施形態では、エンジン始動時の暖機性を向上するために、サーモスタット５に連通する連通路１２の開閉を行うバルブを設けてもよい。
・上記各実施形態では、冷却システム１は、その他の駆動源又は駆動装置を冷却する装置であってもよい。例えば、蓄電器（燃料電池）を用いた車両に搭載され、該蓄電器を冷却するシステムであってもよい。

・上記各実施形態では、油水熱交換器１０は、エンジンオイル等、他のオイルの温度調節を行うものであってもよい。また、ヒータ用熱交換器１１は、空調装置以外の装置に用いられるものであってもよい。さらに、油水熱交換器１０及びヒータ用熱交換器１１は、冷媒を用いる熱交換器であればよく、冷媒（被熱交換流体）は、水に限定されることなく、油等の液体、空気等の気体等、流体であればよい。さらに、冷却システム１は、車両以外の装置に搭載されるものであってもよい。

本発明の第１実施形態の冷却システムの模式図。 同冷却システムの制御弁の断面図。 同制御弁の断面図。 同制御弁の要部断面図。 本発明の第２実施形態の制御弁の断面図。 同制御弁の断面図。 本発明の第３実施形態の制御弁の断面図。 本発明の第４実施形態の制御弁の断面図。 同制御弁の断面図。 本発明の別例の冷却システムの模式図。 本発明の別例の制御弁の断面図。 別例の制御弁の模式図。 別例の制御弁の模式図。 別例の制御弁の模式図。

符号の説明

１…冷却システム、２…冷却回路、８，７６…第１流路としての第１熱交換流路、９…第２流路としての第２熱交換流路、１０…第１熱交換器としての油水熱交換器、１１…第２熱交換器としてのヒータ用熱交換器、２０，４０，５０，６０，８０，１００，１２０…流量制御弁としての制御弁、３０，４７，５７，６９，８６，１０３，１２３…弁体、６７，６８…係止部としての係止突部、２３ａ，４２ａ，５２ａ，６２ａ，８２ａ，１０４，１２４…接続部を構成する第１連通路、２４ａ，４３ａ，５３ａ，６３ａ，８３ａ，１０５，１２５…接続部を構成する第２連通路、２５ａ，４４ａ，５４ａ，６４ａ，８４ａ，１０６，１２７…接続部を構成するポンプ側通路、Ｃ１…第１の隙間としての第１連通部、Ｃ２…第２の隙間としての第２連通部、Ｃ４…隙間としての連通部、Ｃ６…隙間、１００，１２１…接続部を構成する流路、１１０，１３４…第１の隙間、１１１，１３５…第２の隙間、Ｅ…熱源としてのエンジン。

Claims (6)

1. 第１熱交換器を有する第１流路と第２熱交換器を有する第２流路とが互いに並列に接続される冷却回路に配設され、
   該冷却回路の前記第１流路と前記第２流路との接続部に設けられて、前記第１熱交換器内と前記第２熱交換器内とを流れる冷媒の流量を制御する流量制御弁であって、
   前記接続部内において移動可能に支持される弁体を有し、
   前記接続部の前記第１流路への流路を最大に開路した第１の開弁位置において、前記弁体と前記接続部の内壁との間を通して前記第２流路を流れる前記冷媒の第２の流量と、
   前記接続部の前記第２流路への流路を最大に開路した第２の開弁位置において、前記弁体と前記接続部の内壁との間を通して前記第１流路を流れる前記冷媒の第１の流量とが異なるように形成されていることを特徴とする流量制御弁。
2. 前記第１熱交換器は、前記冷媒と作動油との間で熱交換する熱交換器であり、前記第２熱交換器は、前記冷媒と空気との間で熱交換する熱交換器であって、
   前記流量制御弁は、前記第１の開弁位置における前記冷媒の第２の流量が、前記第２の開弁位置における前記冷媒の第１の流量よりも大きくなるように形成されていることを特徴とする請求項１に記載の流量制御弁。
3. 前記流量制御弁は、前記第１の開弁位置における前記弁体の端部と前記接続部の内壁との間に形成される第２の隙間が、前記第２の開弁位置における前記弁体の端部と前記接続部の内壁との間に形成される第１の隙間より大きくなるように形成されていることを特徴とする請求項２に記載の流量制御弁。
4. 第１熱交換器を有する第１流路と第２熱交換器を有する第２流路とが互いに並列に接続される冷却回路に配設され、
   該冷却回路の前記第１流路と前記第２流路との接続部に設けられて、前記第１熱交換器内と前記第２熱交換器内とを流れる冷媒の流量を制御する流量制御弁であって、
   前記接続部内において移動可能に支持される弁体を有し、
   前記弁体が、前記接続部の前記第１流路又は前記第２流路への流路を最大に開路した第１の開弁位置又は第２の開弁位置から、該第１の開弁位置と該第２の開弁位置との間の中間位置へ移動するにつれて、前記第２の流路又は前記第１の流路を流れる前記冷媒の流量が増大するように形成されていることを特徴とする流量制御弁。
5. 前記流量制御弁は、前記弁体が前記第１の開弁位置又は前記第２の開弁位置から前記中間位置へ移動するにつれて、前記弁体と前記接続部の内壁との間に設けられる隙間が拡大するように形成されていることを特徴とする請求項４に記載の流量制御弁。
6. 前記冷却回路は、車両の駆動源及び駆動装置の少なくとも一つを冷却するための冷却回路であることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか一つに記載の流量制御弁。

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