JP2006030687A - 導波路型光合分波回路 - Google Patents

Abstract

【課題】 スラブ導波路とアレイ導波路の接続部における損失を低減する。
【解決手段】 複数の入力導波路４０１から受光した光信号を分岐するスラブ導波路４０２と、所定の導波路長差で順次長くなる複数の導波路の各々に、スラブ導波路４０２で分岐された各々の光信号を入力するアレイ導波路４０３とを含む導波路型光合分波回路において、スラブ導波路４０２は、コア部の欠落した波面変換部４０６を含み、波面変換部４０６は、入力導波路から受光した光信号を、干渉および屈折の効果により、アレイ導波路を構成する複数の導波路のそれぞれに結合する。
【選択図】 図４

Description

本発明は、導波路型光合分波回路に関し、より詳細には、２次元的な屈折率分布に応じた多重散乱によりホログラフィックに波動を伝達させるホログラフィック波動伝達媒体を応用した導波路型光合分波回路に関する。

現在、通信容量の拡大のために、複数の異なる波長の光信号を、１本の光ファイバで伝送する光波長分割多重（ＷＤＭ）伝送システムの開発が盛んである。ＷＤＭ伝送システムの送信機側において、複数の波長の光信号を合波し、受信機側において、１本の光ファイバから複数の光信号を異なるポートに分波する光波長合分波回路が用いられる。光波長合分波回路として、アレイ導波路回折格子型光合分波回路が広く使用されている。

図１に、従来のアレイ導波路回折格子型光合分波回路の構成を示す。アレイ導波路回折格子型光合分波回路は、基板１００の上に、入力導波路１０１と、第１のスラブ導波路１０２と、アレイ導波路１０３と、第２のスラブ導波路１０４と、出力導波路１０５とが順に接続され配置されている（例えば、非特許文献１参照）。入力導波路１０１に導かれた光信号は、第１のスラブ導波路１０２内で回折現象により広がり、アレイ導波路１０３を構成する複数の導波路に入射される。アレイ導波路１０３を伝搬した光信号は、第２のスラブ導波路１０４に出力されるが、多数の導波路からの出力が干渉する結果、１点に集光する。アレイ導波路１０３を構成する各々の導波路は、互いに長さが異なっている。アレイ導波路１０３の出口における光の位相分布が入力光の波長に依存することから、上述の集光位置が波長ごとに異なるために、異なる波長の光が異なる出力導波路１０５へと導かれる。このようにして、異なる波長の光を分離する光分波器として動作し、光の進行方向を逆向きにすると、光合波器として動作する。

ここで、第１のスラブ導波路１０２のアレイ導波路端に投射された光フィールドパターンは、第２のスラブ導波路１０４のアレイ導波路端にコピーされることになる。アレイ導波路１０３は、隣り合う光導波路がちょうどΔＬだけ光路長が異なるように設計されており、入力された光の波長に依存して、フィールドが傾きを有する。この傾きによって、第２のスラブ導波路１０４の出力導波路端において、光フィールドが焦点を結ぶ位置が波長ごとに変化して、波長分波が可能となる。

一方、出力導波路１０５に、複数の異なる波長の光信号を入力すれば、光波長分割多重された光信号が、入力導波路１０１から出力される。すなわち、アレイ導波路格子型光合分波回路により、波長合波が可能となる。

K.Okamoto, "Fundamentals of Optical Waveguides", Academic Press, 2000

図２（ａ）に、従来のアレイ導波路回折格子型光合分波回路のスラブ導波路とアレイ導波路の接続部を示す。従来のアレイ導波路格子型光合分波回路は、スラブ導波路１０２，１０４の端部において、図２（ｂ）に示したように、隣接するアレイ導波路１０３と互いに間隙ができないよう接続する必要がある。しかしながら、製造上の精度が有限であるために、図３に示したように、隣接するアレイ導波路間には間隙が存在する。この間隙により、漏洩した光によってアレイ導波路回折格子型光合分波回路の損失が増大するという問題があった。

本発明は、このような問題に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、スラブ導波路と複数の導波路の接続部における損失を低減した導波路型光合分波回路を提供することにある。

本発明は、このような目的を達成するために、請求項１に記載の発明は、複数の入力導波路から受光した光信号を分岐する第１のスラブ導波路と、所定の導波路長差で順次長くなる複数の導波路の各々に、前記第１のスラブ導波路で分岐された各々の光信号を入力するアレイ導波路と、該アレイ導波路から出力された各々の信号光を複数の出力導波路の各々に導く第２のスラブ導波路とを含む導波路型光合分波回路において、前前記第１のスラブ導波路は、前記第１のスラブ導波路のコア部の欠落した部分を含み、前記欠落した部分は、前記入力導波路から受光した光信号が、干渉および屈折の効果により、前記アレイ導波路を構成する複数の導波路のそれぞれに結合するように構成されていることを特徴とする。

請求項２に記載の発明は、複数の入力導波路から受光した光信号を分岐する第１のスラブ導波路と、所定の導波路長差で順次長くなる複数の導波路の各々に、前記第１のスラブ導波路で分岐された各々の光信号を入力するアレイ導波路と、該アレイ導波路から出力された各々の信号光を複数の出力導波路の各々に導く第２のスラブ導波路とを含む導波路型光合分波回路において、前記第２のスラブ導波路は、前記第２のスラブ導波路のコア部の欠落した部分を含み、前記欠落した部分は、前記アレイ導波路を構成する複数の導波路から出力された光信号が、干渉および屈折の効果により、前記出力導波路に結合するように構成されていることを特徴とする。

請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の前記欠落した部分は、前記スラブ導波路より屈折率の低い複数の散乱点により画定されるホログラフィック波動伝達媒体であることを特徴とする。

請求項４に記載の発明は、請求項３に記載の前記散乱点の最小寸法は、０．２μｍ以上であることを特徴とする。

請求項５に記載の発明は、請求項１ないし４のずれかに記載の前記導波路は、シリコン基板上の石英系ガラス光導波路で構成されていることを特徴とする。

以上説明したように、本発明によれば、スラブ導波路の内にコア部の欠落した部分を形成して、導波路より屈折率の低い部分を配置することにより、スラブ導波路とアレイ導波路間で導波光が漏洩せず、接続部における損失を低減することが可能となる。

以下、図面を参照しながら本発明の実施形態について詳細に説明する。本実施形態のアレイ導波路回折格子型光合分波回路は、スラブ導波路の内部に、導波路より屈折率の低い部分（以下、波面変換部という）を配置し、波面変換部で生じる波形のゆがみを応用して、アレイ導波路間の間隙で生じる散乱を防止する。

図４に、本発明の一実施形態にかかる導波路型光合分波回路を示す。図４（ａ）に、基板上に形成された、入力導波路４０１と、第１のスラブ導波路４０２と、アレイ導波路４０３とを示す。入力導波路４０１ａに導かれた光信号は、第１のスラブ導波路４０２内で回折して、アレイ導波路４０３を構成する複数の導波路へ分岐される。本実施形態では、第１のスラブ導波路４０２とアレイ導波路４０３との接続部の手前に、分岐された光信号の光路を変える波面変換部４０６を配置する。

図４（ｂ）に、第１のスラブ導波路４０２内の波面変換部４０６の断面図を示す。第１のスラブ導波路４０２は、Ｓｉ基板４１１の上に形成されたクラッド層４１３と、クラッド層４１３内部に形成されたコア部４１２とから構成されている。波面変換部４０６は、コア部４１２の欠落した部分であり、コア部４１２を有する導波路より屈折率の低い部分である。

図５を参照して、波面変換の動作原理を説明する。入力導波路に導かれた光信号は、第１のスラブ導波路４０２内で回折現象により広がり、アレイ導波路４０３を構成する複数の導波路に入射される。分岐された光信号４２１は、波面変換部４０６を透過してアレイ導波路４０３に達するが、このとき、波面変換部４０６のレンズ効果により、アレイ導波路４０３を構成する導波路の各々に集光（４２２）されて入射される。このようにして、スラブ導波路４０２とアレイ導波路４０３間で導波光が漏洩せず、接続部における損失を低減することができる。

ここで、波型導波路の設計には、ホログラフィック波動伝達媒体の設計方法を応用する。ホログラフィック波動伝達媒体は、導波路より屈折率の低い複数の散乱点により画定され、２次元的な屈折率分布に応じた多重散乱によりホログラフィックに波動を伝達させる。スラブ導波路４０２内の波面変換部４０６を形成する一定の領域を、ホログラフィック波動伝達媒体とみなし、導波路より屈折率の低い複数の散乱点の集まりを、波面変換部４０６とする。

最初に、本願発明に用いる波動伝達媒体の基本的概念について説明する。ここでは、光回路へ適用することから、波動伝達媒体中を伝搬する「波動」は「光」である。なお、波動伝達媒体にかかる理論は、一般の波動方程式に基づいて、媒質の特性を指定するものであり、一般の波動においても原理的に成り立ち得るものである。波動伝達媒体は、コヒーレントな光のパターンを入力して所望の光のパターンを出力させるために、波動伝達媒体中を伝搬する順伝搬光と逆伝搬光の位相差が、波動伝達媒体中の何れの場所においても小さくなるように屈折率分布が決定される。屈折率分布に応じた局所的なレベルのホログラフィック制御を多重に繰り返すことにより、所望の光のパターンが出力される。

図６を参照して、本実施形態にかかる波動伝達媒体の基本構造を説明する。図６（ａ）に示したように、光回路基板１の中に、波動伝達媒体により構成される光回路の設計領域１−１が存在する。光回路の一方の端面は、入力光３−１が入射する入射面２−１である。入力光３−１は、波動伝達媒体で構成された空間的な屈折率分布を有する光回路中を多重散乱しながら伝搬し、他方の端面である出射面２−２から出力光３−２として出力される。図６（ａ）中の座標ｚは、光の伝搬方向の座標（ｚ＝０が入射面、ｚ＝ｚ_ｅが出射面）であり、座標ｘは、光の伝搬方向に対する横方向の座標である。なお、本実施形態では、波動伝達媒体は、誘電体からなるものと仮定し、空間的な屈折率分布は、波動伝達媒体を構成している誘電体の局所的な屈折率を後述する理論に基づいて設定することにより実現される。

入力光３−１が形成している「場」（入力フィールド）は、光回路を構成する波動伝達媒体の屈折率の空間的分布に応じて変調され、出力光３−２の形成する「場」（出力フィールド）に変換される。換言すれば、本発明の波動伝達媒体は、その空間的な屈折率分布に応じて入力フィールドと出力フィールドとを相関づけるための（電磁）フィールド変換手段である。なお、これら入力フィールドおよび出力フィールドに対して、光回路中での伝搬方向（図中ｚ軸方向）に垂直な断面（図中ｘ軸に沿う断面）における光のフィールドを、その場所（ｘ，ｚ）における（順）伝搬像（伝搬フィールドあるいは伝搬光）と呼ぶ（図６（ｂ）参照）。

ここで、「フィールド」とは、一般に電磁場（電磁界）または電磁場のベクトルポテンシャル場を意味している。本実施形態における電磁場の制御は、光回路中に設けられた空間的な屈折率分布、すなわち誘電率の分布を変えることに相当する。誘電率はテンソルとして与えられるが、通常は偏光状態間の遷移はそれほど大きくないので、電磁場の１成分のみを対象としてスカラー波近似しても良い近似となる。そこで、本明細書では電磁場を複素スカラー波として扱う。なお、光の「状態」には、エネルギ状態（波長）と偏光状態とがあるため、「フィールド」を光の状態を表現するものとして用いる場合には、光の波長と偏光状態をも包含し得ることとなる。

また、通常、伝搬光の増幅や減衰を生じさせない光回路では、屈折率の空間的分布を決めると、焦点以外の入力光３−１の像（入力フィールド）は、出力光３−２の像（出力フィールド）に対して一意的に定まる。このような、出射面２−２側から入射面２−１側へと向かう光のフィールドを、逆伝搬像（逆伝搬フィールドあるいは逆伝搬光）と呼ぶ（図６（ｃ）参照）。このような逆伝搬像は、光回路中の場所ごとに定義することができる。すなわち、光回路中での任意の場所における光のフィールドを考えたとき、その場所を仮想的な「入力光」の出射点として考えれば、上記と同様に出力光３−２の像に対して、その場所での逆伝搬像を考えることができる。このように、光回路中の各場所ごとに逆伝搬像が定義できる。

特に、単一の光回路において、出射フィールドが入射フィールドの伝搬フィールドとなっている場合には、光回路の任意の点で、伝搬フィールドと逆伝搬フィールドとは一致する。なお、フィールドは、一般的に、対象とする空間全体の上の関数であるが、「入射フィールド」または「出射フィールド」という場合は、入射面あるいは出射面におけるフィールドの断面を意味している。また、「フィールド分布」という場合でも、ある特定の断面に関して議論を行う場合には、その断面についてのフィールドの断面を意味している。

屈折率分布の決定方法を説明するためには記号を用いるほうが見通しがよいので、各量を表すために以下のような記号を用いることとする。なお、対象とされる光（フィールド）は、単一状態の光には限定されないので、複数の状態の光が重畳された光を対象とされ得るべく、個々の状態の光にインデックスｊを充てて一般的に表記する。
・ψ^j(x)：ｊ番目の入射フィールド（複素ベクトル値関数であり、入射面において設定する強度分布および位相の分布、ならびに、波長および偏波により規定される。）
・φ^j(x)：ｊ番目の出射フィールド（複素ベクトル値関数であり、出射面において設定する強度分布および位相分布、ならびに、波長および偏波により規定される。）
なお、ψ^j(x)およびφ^j(x)は、回路中で強度増幅、波長変換、偏波変換が行われない限り、光強度の総和は同じ（あるいは無視できる程度の損失）であり、それらの波長も偏波も同じである。

・｛ψ^j(x)、φ^j(x)｝：入出力ペア（入出力のフィールドの組み。）
｛ψ^j(x)、φ^j(x)｝は、入射面および出射面における、強度分布および位相分布ならびに波長および偏波により規定される。

・{n_ｑ}：屈折率分布（光回路設計領域全体の値の組。）
与えられた入射フィールドおよび出射フィールドに対して屈折率分布を１つ与えたときに光のフィールドが決まるので、ｑ番目の繰り返し演算で与えられる屈折率分布全体に対するフィールドを考える必要がある。そこで、(x,z)を不定変数として、屈折率分布全体をn_ｑ(x,z)と表しても良いが、場所(x,z)における屈折率の値n_ｑ(x,z)と区別するために、屈折率分布全体に対しては{n_ｑ}と表す。

・ｎ_core：光導波路におけるコア部分のような、周囲の屈折率に対して高い屈折率の値を示す記号。
・ｎ_clad：光導波路におけるクラッド部分のような、ｎ_coreに対して低い屈折率の値を示す記号。
・ψ^j(z,x,{n_ｑ})：ｊ番目の入射フィールドψ^j(x)を屈折率分布{n_ｑ}中をｚまで伝搬させたときの、場所(x,z)におけるフィールドの値。
・φ^j(z,x,{n_ｑ})：ｊ番目の出射フィールドφ^j(x)を屈折率分布{n_ｑ}中をｚまで逆伝搬させたときの、場所(x,z)におけるフィールドの値。

本実施形態において、屈折率分布は、すべてのｊについてψ^j(z_e,x,{n_ｑ})＝φ^j(x)、またはそれに近い状態となるように{n_ｑ}が与えられる。

「入力ポート」および「出力ポート」とは、入射端面および出射端面におけるフィールドの集中した「領域」であり、例えば、その部分に光ファイバを接続することにより、光強度をファイバに伝搬できるような領域である。ここで、フィールドの強度分布および位相分布は、ｊ番目のものとｋ番目のものとで異なるように設計可能であるので、入射端面および出射端面に複数のポートを設けることができる。さらに、入射フィールドと出射フィールドの組を考えた場合、その間の伝搬により発生する位相が、光の周波数によって異なるので、周波数が異なる光（すなわち波長の異なる光）については、位相を含めたフィールド形状が同じであるか直交しているかの如何にかかわらず、異なるポートとして設定することができる。

ここで、電磁界は、実数ベクトル値の場で、かつ波長と偏光状態をパラメータとして有するが、その成分の値を一般な数学的取扱いが容易な複素数で表示し、電磁波の解を表記する。また、以下の計算においては、フィールド全体の強度は１に規格化されているものとする。図６（ｂ）および図６（ｃ）に示したように、ｊ番目の入射フィールドψ^j(x)および出力フィールドφ^j(x)に対し、伝搬フィールドと逆伝搬フィールドとをそれぞれの場所の複素ベクトル値関数として、ψ^j(z,x,{n})およびφ^j(z,x,{n})と表記する。これらの関数の値は、屈折率分布{ｎ}により変化するため、屈折率分布{ｎ}がパラメータとなる。記号の定義により、ψ^j(x)＝ψ^j(0,x,{n})、および、φ^j(x)＝φ^j(z_e,x,{n})となる。これらの関数の値は、入射フィールドψ^j(x)、出射フィールドφ^j(x)、および屈折率分布{ｎ}が与えられれば、ビーム伝搬法などの公知の手法により容易に計算することができる。

以下に、空間的な屈折率分布を決定するための一般的なアルゴリズムを説明する。図７に、波動伝達媒体の空間的な屈折率分布を決定するための計算手順を示す。この計算は、繰り返し実行されるので、繰り返し回数をｑで表し、（ｑ−１）番目まで計算が実行されているときのｑ番目の計算の様子が図示されている。（ｑ−１）番目の計算によって得られた屈折率分布{ｎ_ｑ-1}をもとに、各ｊ番目の入射フィールドψ^j(x)および出射フィールドφ^j(x)について、伝搬フィールドと逆伝搬フィールドとを数値計算により求め、その結果を各々、ψ^j(z,x,{n_ｑ-1})およびφ^j(z,x,{n_ｑ-1})と表記する（ステップＳ２２０）。

これらの結果をもとに、各場所（ｚ，ｘ）における屈折率ｎ_ｑ（ｚ，ｘ）を、次式により求める（ステップＳ２４０）。
n_ｑ(z,x)＝n_ｑ-1(z,x)−αΣ_jIm[φ^j(z,x,{n_ｑ-1})^*・ψ^j(z,x,{n_ｑ-1})]
・・・（１）
ここで、右辺第２項中の記号「・」は、内積演算を意味し、Im[]は、［］内のフィールド内積演算結果の虚数成分を意味する。なお、記号「＊」は複素共役である。係数αは、ｎ_ｑ(z,x)の数分の１以下の値をさらにフィールドの組の数で割った値であり、正の小さな値である。Σ_jは、インデックスｊについて和をとるという意味である。

ステップＳ２２０とＳ２４０とを繰り返し、伝搬フィールドの出射面における値ψ^j(z_e,x,{n})と出射フィールドφ^j(x)との差の絶対値が、所望の誤差ｄ_ｊよりも小さくなると（ステップＳ２３０：ＹＥＳ）計算が終了する。

以上の計算では、屈折率分布の初期値{ｎ_０}は適当に設定すればよいが、この初期値{ｎ_０}が予想される屈折率分布に近ければ、それだけ計算の収束は早くなる（ステップＳ２００）。また、各ｊについてφ^j(z,x,{n_ｑ-1})およびψ^j(z,x,{n_ｑ-1})を計算するにあたっては、パラレルに計算が可能な計算機の場合は、ｊごと（すなわち、φ^j(z,x,{n_ｑ-1})およびψ^j(z,x,{n_ｑ-1})ごと）に計算すればよいので、クラスタシステム等を利用して計算の効率化を図ることができる（ステップＳ２２０）。また、比較的少ないメモリで計算機が構成されている場合は、式（１）のインデックスｊについての和の部分で、各ｑで適当なｊを選び、その分のφ^j(z,x,{n_ｑ-1})およびψ^j(z,x,{n_ｑ-1})のみを計算して、以降の計算を繰り返すことも可能である（ステップＳ２２０）。

以上の演算において、φ^j(z,x,{n_ｑ-1})の値とψ^j(z,x,{n_ｑ-1})の値とが近い場合には、式（１）中のIm[φ^j(z,x,{n_ｑ-1})^*・ψ^j(z,x,{n_ｑ-1})]は位相差に対応する値となり、この値を減少させることで所望の出力を得ることが可能である。

屈折率分布の決定は、波動伝達媒体に仮想的メッシュを定め、このメッシュによって画定される微小領域（ピクセル）の屈折率を、各ピクセルごとに決定することと言い換えることもできる。このような局所的な屈折率は、原理的には、その場所ごとに任意の（所望の）値とすることができる。最も単純な系は、低屈折率（ｎ_Ｌ）を有するピクセルと高屈折率（ｎ_Ｈ）を有するピクセルのみからなる系であり、これら２種のピクセルの空間的分布により全体的な屈折率分布が決定される。この場合、媒体中の低屈折率ピクセルが存在する場所を高屈折率ピクセルの空隙として観念したり、逆に、高屈折率ピクセルが存在する場所を低屈折率ピクセルの空隙として観念したりすることができる。すなわち、本発明の波動伝達媒体は、均一な屈折率を有する媒体中の所望の場所（ピクセル）を、これとは異なる屈折率のピクセルで置換したものと表現することができる。

上述した屈折率分布決定のための演算内容を要約すると次のようになる。波動をホログラフィックに伝達させ得る媒体（光の場合には誘電体）に、入力ポートと出力ポートとを設け、入力ポートから入射した伝搬光のフィールド分布１（順伝搬光）と、入力ポートから入射した光信号が出力ポートから出力される際に期待される出力フィールドを出力ポート側から逆伝搬させた位相共役光のフィールド分布２（逆伝搬光）と、を数値計算により求める。フィールド分布１およびフィールド分布２を、伝搬光と逆伝搬光の各点（x,z）における位相差をなくすように、媒体中での空間的な屈折率分布を求める。なお、このような屈折率分布を得るための方法として最急降下法を採用すれば、各点の屈折率を変数として最急降下法により得られる方向に屈折率を変化させることにより、屈折率を式（１）のように変化させることで、２つのフィールド間の差を減少させることができる。このような波動伝達媒体を、入力ポートから入射した光を所望の出力ポートに出射させる光部品に応用すれば、媒体内で生じる伝搬波同士の多重散乱による干渉現象により、実効的な光路長が長くなり、緩やかな屈折率変化（分布）でも充分に高い光信号制御性を有する光回路を構成することができる。

図８に、波型導波路が形成された波動伝達媒体の屈折率分布を示す。上述したアルゴリズムにしたがって、約２００回の繰り返しにより、図８に示した屈折率分布を有する光回路が得られる。ここで、図中の光回路設計領域１−１内の黒色部分は、コアに相当する高屈折率部（誘電体多重散乱部）１−１１であり、黒色部以外の部分はクラッドに相当する低屈折率部１−１２であり、導波路より屈折率の低い散乱点である。クラッドの屈折率は、石英ガラスの屈折率を想定し、コアの屈折率は、石英ガラスに対する比屈折率が１．５％だけ高い値を有する。

なお、メッシュの最小寸法は、光信号の波長１．５５μｍに対して、光散乱が生じる形状として十分に小さい値を仮定し、実際の設計において計算機メモリの消費を抑えるために、最小寸法を０．２μｍとする。

図９に、波動伝達媒体を含む導波路の作成方法を示す。Ｓｉ基板４１１上に、火炎堆積法により、ＳｉＯ_２を主体にした下部クラッドガラススート４３１を堆積する。次に、ＳｉＯ_２にＧｅＯ_２を添加したコアガラススート４３２を堆積する（図９（ａ））。その後、１０００℃以上の高温でガラス透明化を行う。このとき、下部クラッドガラス層４３３は３０ミクロン厚、コアガラス４３４は７ミクロン厚となるように、ガラスの堆積を行っている（図９（ｂ））。

引き続き、フォトリソグラフィ技術を用いてコアガラス４３４上にエッチングマスク４３５を形成し（図９（ｃ））、反応性イオンエッチングによってコアガラス４３４のパターン化を行う（図９（ｄ））。エッチングマスク４３５を除去した後、上部クラッドガラス４３６を、再度火炎堆積法で形成する。上部クラッドガラス４３６は、Ｂ_２Ｏ_３やＰ_２Ｏ_５などのドーパントを添加してＳｉＯ_２である。これによりガラス転移温度を下げ，コア部４１２の間の狭い隙間にも、上部クラッドガラス４３６が入り込むようにする（図９（ｅ））。下部クラッドガラス層４３３と上部クラッドガラス４３６とは、図４（ｂ）に示したクラッド層４１３となる。

従来のアレイ導波路回折格子型光合分波回路の構成を示す図である。 スラブ導波路とアレイ導波路の理想的な接続部を示す図である。 スラブ導波路とアレイ導波路の実際の接続部を示す図である。 本発明の一実施形態にかかる導波路型光合分波回路を示す図である。 波面変換の動作原理を説明するための図である。 波動伝達媒体の基本構造を説明するための図である。 波動伝達媒体の空間的な屈折率分布を決定するための計算手順を示すフローチャートである。 波型導波路が形成された波動伝達媒体の屈折率分布を示す図である。 波動伝達媒体を含む導波路の作成方法を示す図である。

符号の説明

１００，４１１ 基板
１０１，４０１ 入力導波路
１０２，４０２ 第１のスラブ導波路
１０３，４０３ アレイ導波路
１０４ 第２のスラブ導波路
１０５ 出力導波路
４０６ 波面変換部
４１２ コア部
４１３ クラッド層

Claims (5)

1. 複数の入力導波路から受光した光信号を分岐する第１のスラブ導波路と、所定の導波路長差で順次長くなる複数の導波路の各々に、前記第１のスラブ導波路で分岐された各々の光信号を入力するアレイ導波路と、該アレイ導波路から出力された各々の信号光を複数の出力導波路の各々に導く第２のスラブ導波路とを含む導波路型光合分波回路において、
   前記第１のスラブ導波路は、前記第１のスラブ導波路のコア部の欠落した部分を含み、
   前記欠落した部分は、前記入力導波路から受光した光信号が、干渉および屈折の効果により、前記アレイ導波路を構成する複数の導波路のそれぞれに結合するように構成されていることを特徴とする導波路型光合分波回路。
2. 複数の入力導波路から受光した光信号を分岐する第１のスラブ導波路と、所定の導波路長差で順次長くなる複数の導波路の各々に、前記第１のスラブ導波路で分岐された各々の光信号を入力するアレイ導波路と、該アレイ導波路から出力された各々の信号光を複数の出力導波路の各々に導く第２のスラブ導波路とを含む導波路型光合分波回路において、
   前記第２のスラブ導波路は、前記第２のスラブ導波路のコア部の欠落した部分を含み、
   前記欠落した部分は、前記アレイ導波路を構成する複数の導波路から出力された光信号が、干渉および屈折の効果により、前記出力導波路に結合するように構成されていることを特徴とする導波路型光合分波回路。
3. 前記欠落した部分は、前記スラブ導波路より屈折率の低い複数の散乱点により画定されるホログラフィック波動伝達媒体であることを特徴とする請求項１または２に記載の導波路型光合分波回路。
4. 前記散乱点の最小寸法は、０．２μｍ以上であることを特徴とする請求項３に記載の導波路型光合分波回路。
5. 前記導波路は、シリコン基板上の石英系ガラス光導波路で構成されていることを特徴とする請求項１ないし４のずれかに記載の導波路型光合分波回路。
   
   

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