JP2006029258A - 電磁振動式ポンプの最適制御装置および負荷検出装置 - Google Patents

Abstract

【課題】負荷を検出する高価な流量計、圧力計を使用せずに電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御および負荷検出を行なうことを目的とする。
【解決手段】本発明の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置は、電磁振動式ダイアフラムポンプの電磁石部の鉄心に磁束検出手段を設け、前記電磁石部に印加される電圧、磁束指令電圧、ポンプ圧力指令、流量指令および前記磁束検出手段の出力電圧を入力して、指令電圧および指令周波数を出力する電圧／周波数指令手段と、該電圧／周波数指令手段により制御される可変電圧／周波数電源手段とを備える。また、本発明の電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷検出装置は、前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置に、前記指令電圧、前記指令周波数および磁束指令電圧と前記磁束検出手段出力と前記印加電圧とから演算される偏差電圧を入力して、電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷を推定する手段を備える。
【選択図】図１

Description

本発明は電磁振動式ポンプの最適制御装置および負荷検出装置に関する。

さらに詳しくは、電磁石と永久磁石との磁気的相互作用によって、前記永久磁石を備える磁石可動子に連結されたダイアフラムを駆動し、流体を吸引、吐出する電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置および負荷検出装置に関する。

一般に、電磁振動式ポンプは構造が簡単で、比較的圧力が高く、商用電源で運転できるので、さまざまな用途に簡易に用いられている。その反面、商用電源で運転するので、負荷に応じて最適な制御、たとえば最大出力、最大効率、圧力一定あるいは流量一定などの制御を行なうことができない。また、ポンプ負荷を検出するには高価な流量計、圧力計が必要であり、これを採用すると大型で高価な制御装置になり実用的でない。

特開平１０−２４３６２２号公報 特開平１０−１２２１４１号公報 特開平１０−２６０８３号公報

電磁振動式ポンプの最大効率または最大出力は、ポンプの流量と圧力とから計算することができる。しかし、ポンプの流量と圧力をリアルタイムに検出し、検出された流量と圧力からポンプの効率または出力を計算して、リアルタイムに制御するためには、流量計、圧力計および計算機能をもった制御装置が必要になり高価である。

本発明は、負荷を検出する高価な流量計、圧力計を使用せずに電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御を行なうことを目的とする。

また本発明は、負荷を検出する高価な流量計、圧力計を使用せずに電磁振動式ダイアフラムポンプが正常運転時の負荷を簡易に検出することを目的とする。さらに、本発明は、流量計、圧力計を使用せずに電磁振動式ダイアフラムポンプのダイヤフラムの異常、破損を検出し、電磁振動式ダイアフラムポンプ負荷の開放状態および閉鎖状態を検出することを目的とする。

本発明の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置は、鉄心と該鉄心に巻かれる巻線コイル部とからなる電磁石部と、永久磁石を備える振動子と、前記電磁石部を固定するポンプケーシング部とを備え、磁束検出手段が前記電磁石部の前記鉄心に設けられてなる電磁振動式ダイアフラムポンプにおいて、
前記電磁石部に印加される電圧、磁束指令電圧、ポンプ圧力指令、流量指令および前記磁束検出手段の出力電圧を入力して、指令電圧および指令周波数を出力する電圧／周波数指令手段と、
該電圧／周波数指令手段により制御される可変電圧／周波数電源手段と
を備えたことを特徴とする。

また、本発明の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置は、鉄心と該鉄心に巻かれる巻線コイル部とからなる電磁石部と、永久磁石を備える振動子と、前記電磁石部を固定するポンプケーシング部とを備え、磁束検出手段が前記電磁石部の前記鉄心に設けられてなる電磁振動式ダイアフラムポンプにおいて、
前記電磁石に印加される電圧および前記磁束検出手段の出力電圧を入力して、該印加される電圧と磁束検出手段の出力電圧との位相差を出力する位相差検出手段と、
磁束位相指令、ポンプ圧力指令、流量指令および前記位相差検出手段出力を入力して、指令電圧および指令周波数を出力する電圧／周波数指令手段と、
該電圧／周波数指令手段により制御されるポンプ駆動可変電圧／周波数電源手段と
を備えたことを特徴とする。

さらに、本発明の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置は、鉄心と該鉄心に巻かれる巻線コイル部とからなる電磁石部と、永久磁石を備える振動子と、前記電磁石部を固定するポンプケーシング部とを備える電磁振動式ダイアフラムポンプにおいて、
ポンプ圧力指令および流量指令を入力して、指令電圧および指令周波数を出力する電圧／周波数指令手段と、
該電圧／周波数指令手段により制御されるポンプ駆動可変電圧／周波数電源手段と
を備えたことを特徴とする。

本発明の電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷検出装置は、鉄心と該鉄心に巻かれる巻線コイル部とからなる電磁石部と、永久磁石を備えてなる振動子と、前記電磁石部を固定するポンプケーシング部とを備え、磁束検出手段が前記電磁石部の前記鉄心に設けられてなる電磁振動式ダイアフラムポンプにおいて、
前記電磁石部に印加される電圧、磁束指令電圧および前記磁束検出手段の出力電圧を入力して、指令電圧、指令周波数、および前記磁束指令電圧と前記磁束検出手段出力と前記印加電圧とから演算される偏差電圧を出力する電圧／周波数指令手段と、
該電圧／周波数指令手段により制御されるポンプ駆動可変電圧／周波数電源手段と、
前記電圧／周波数指令手段の出力の前記指令電圧、前記指令周波数および前記偏差電圧を入力して、前記電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷を推定する手段と
を備えたことを特徴とする。

また、本発明の電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷検出装置は、鉄心と該鉄心に巻かれる巻線コイル部とからなる電磁石部と、永久磁石を備えてなる振動子と、前記電磁石部を固定するポンプケーシング部とを備え、磁束検出手段が前記電磁石部の前記鉄心に設けられてなる電磁振動式ダイアフラムポンプにおいて、
前記電磁石部に印加される電圧および前記磁束検出手段の出力電圧を入力して、該印加される電圧と磁束検出手段の出力電圧との位相差を出力する位相差検出手段と、
磁束位相指令および前記位相差検出手段出力を入力して、指令電圧、指令周波数、および前記磁束位相指令と前記位相差検出手段出力とから位相偏差を出力する電圧／周波数指令手段と、
該電圧／周波数指令手段により制御されるポンプ駆動可変電圧／周波数電源手段と
前記電圧／周波数指令手段の出力の前記指令電圧、前記指令周波数および前記位相偏差を入力して、前記電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷を推定する手段と
を備えたことを特徴とする。

本発明の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置は、電磁石の磁束をサーチコイルなどで検出し、検出した磁束と最大効率、最大出力との関係から、複雑な計算を行なわずに最大効率または最大出力制御を行ない、ポンプ出力の増大と省エネを実現することができると同時に、制御の簡略化および制御装置の小型化とコストダウンが可能である。

さらに、磁束や印加電圧を計測しないオープンループ制御においても、簡単な構成で最大効率運転または最大出力運転が実現できる。

本発明の電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷検出装置は、電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷状態を高価な流量計や圧力計などを使用せずに検知できる。また、ポンプが正常に運転されているか異常かがわかる。さらに、ポンプ負荷の開放状態、閉鎖状態が検出できる。ダイヤフラムが破損したことも検知可能であり、安価で信頼性の高い電磁振動式ダイアフラムポンプの運転を実現できる。

図２は、電磁振動式ダイアフラムポンプ３の１実施例の構造を示す部分断面図である。図２において、電磁振動式ダイアフラムポンプ３は、断面がＥ字形状の鉄心３１に巻線コイル部３２が巻かれた電磁石部３３を備え、電磁石部３３はポンプケーシング３６に固定されている。電磁石部のＥ字形状の開口部に対向して、永久磁石３４を備える振動子３５が左右のダイアフラム３７に接続している。電磁石部に交流電圧が印加されると、交番磁界が発生し、その吸引または反力によって永久磁石３４が固定された振動子３５が左右に振動する。振動子３５の動きによって周辺が固定されたダイアフラム３７が振動し、ポンプ室３８が拡大または収縮して、吸入弁３９ａから流体が吸引され、また、吐出弁３９ｂから流体が吐出される。

本発明の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置は、ポンプ３を駆動する電磁石部３３の磁束を検出し、ポンプ負荷状態と磁束の関係から最適運転を行なう。電磁石部３３の磁束を検出するには、たとえば、磁束検出手段としてサーチコイル４１を電磁石部の鉄心３１の一部に形成し、サーチコイル４１に誘起される電圧または電流を測定する。サーチコイルに流れる電流は、ポンプ特性に影響を与えない小さい値に抑制する。サーチコイル４１は磁束の一部がコイル面を通過すればよく、電磁石部３３を構成する鉄心３１のどこにあってもかまわない。また磁路にホール素子やＭＲ磁気検出素子を取り付けて、磁束を検出してもよい。

図２には、ポンプを駆動する電磁石部３３の磁束を検出するための、サーチコイルを設置する例が示されている。磁束を検出するサーチコイル４１は、電磁石部３３の断面がＥ字形状の鉄心３１の、センターポール側（サーチコイル４１ａ）またはサイドポール側（サーチコイル４１ｂ）に設けることができる。

また本発明は、電磁振動式ダイアフラムポンプ３を最大効率、または最大出力になるように制御し、電磁石部３３の磁束を検出して、最大効率または最大出力の条件と比較し、電磁振動式ダイアフラムポンプ３の負荷状態を推定する。

図３は、ポンプ圧力を変化させた場合において、駆動電圧ごとに、最大効率となる検出磁束によりサーチコイルに誘起される電圧（以下、検出磁束電圧という）Ｅ_sを周波数に対してプロットした一例を示す。発明者は、ポンプ圧力を変化させた場合において、駆動電圧ごとに、周波数に対する最大効率となる検出磁束は、周波数軸に平行に近い直線となることを発見した。その原理を利用して、ポンプ圧力指令と磁束指令電圧Ｅ_s ^*が与えられたとき、図３の関係に基づいて、駆動電圧を一定にする場合はその駆動電圧に応じた最大効率周波数を決めることができ、周波数を一定にする場合はその周波数に応じた最大効率駆動電圧を決めることができる。最大効率時の磁束指令電圧Ｅ_s ^*は、ポンプ印加電圧に応じて変化させる必要がある。磁束検出電圧Ｅ_sが、前記磁束指令電圧Ｅ_s ^*に等しくなるようにフィードバック制御することにより、ポンプ圧力に応じた最大効率周波数で運転できる。

図４は、ポンプ圧力を変化させた場合において、駆動電圧ごとに、最大出力となる検出磁束電圧Ｅ_sを周波数に対してプロットした一例を示す。発明者はまた、ポンプ圧力を変化させた場合において、駆動電圧ごとに、周波数に対する最大出力となる検出磁束電圧は、周波数軸に平行に近い直線となることを発見した。その原理を利用して、ポンプ圧力指令Ｈ^*と磁束指令電圧Ｅ_s ^*が与えられたとき、駆動電圧を一定にする場合はその駆動電圧に応じた最大出力周波数を決めることができ、周波数を一定にする場合はその周波数に応じた最大出力駆動電圧を決めることができる。最大出力時の磁束指令電圧Ｅ_s ^*は、ポンプ印加電圧に応じて変化させる必要がある。磁束検出電圧Ｅ_sが、前記磁束指令電圧Ｅ_s ^*に等しくなるようにフィードバック制御することにより、ポンプ圧力に応じた最大出力周波数で運転できる。

図６は、ポンプ圧力を変化させた場合において、最大効率となる検出磁束位相（Ａ）、および最大出力となる検出磁束位相（Ｂ）を、駆動周波数を変化させてプロットした一例を示す。発明者はまた、ポンプ圧力を変化させた条件で、最大効率の場合の印加電圧Ｅ₁と検出磁束電圧Ｅ_sの位相θ_sは、駆動周波数によらずほぼ一定であり、図６のＡで示される直線で表わされることを見出した。したがって、最大効率とするためには、検出磁束電圧Ｅ_sの位相θ_sが図６に示されるような、最大効率の位相に等しくなるように制御すればよいことがわかった。

発明者はさらに、ポンプ圧力を変化させた条件で、最大出力の場合の印加電圧Ｅ₁と検出磁束電圧Ｅ_sの位相は、周波数によらずほぼ一定であることを見出した（図６の直線Ｂ）。したがって、最大出力とするためには、検出磁束電圧Ｅ_sの位相θ_sが最大出力の位相に等しくなるように制御すればよいことがわかった。

図８は、最大効率のときのポンプ圧力Ｈと流量Ｑの特性の一例を示すグラフである。実測した点（Ｅ₁＝６０〜１１０Ｖ）に対して、多項式で近似したグラフ８１〜８６（図８の破線で示される曲線）を重ねて表示している。図８に示すように、発明者は最大効率のときのポンプ圧力Ｈと流量Ｑの関係が、印加電圧Ｅ₁ごとに多項式で近似して表わせることを見出した。

図９は、ポンプ圧力が一定の条件で、最大効率のときの印加電圧Ｅ₁と駆動周波数の関係の一例を示す。発明者は、ポンプ圧力が一定の条件で、最大効率のときの印加電圧Ｅ₁と駆動周波数の関係が図９の直線で表わされることを見出した。

そこで、ポンプ圧力Ｈと流量Ｑが指令されたとき、最大効率を達成する印加電圧を図８の関係から求め、そのポンプ圧力と印加電圧に対して図９の関係から求められる駆動周波数と印加電圧によってポンプを駆動すれば、指令されたポンプ圧力Ｈと流量Ｑに応じた最大効率運転が実現できる。

図１０は、最大出力のときのポンプ圧力Ｈと流量Ｑの特性の一例を示すグラフである。実測した点（Ｅ₁＝６０〜１１０Ｖ）に対して、多項式で近似したグラフ９１〜９６（図１０の破線で示される曲線）を重ねて表示している。図１０に示すように、発明者は最大出力のときのポンプ圧力Ｈと流量Ｑの関係が、印加電圧Ｅ₁ごとに多項式で近似して表わせることを見出した。

図１１は、ポンプ圧力が一定の条件で、最大出力のときの印加電圧Ｅ₁と駆動周波数の一例を示す。発明者は、ポンプ圧力が一定の条件で、最大出力のときの印加電圧Ｅ₁と駆動周波数の関係が図１１の直線で表わされることを見出した。

そこで、ポンプ圧力Ｈと流量Ｑが指令されたとき、最大出力を達成する印加電圧を図１０の関係から求め、そのポンプ圧力と印加電圧に対して図１１の関係から求められる駆動周波数と印加電圧によってポンプを駆動すれば、指令されたポンプ圧力Ｈと流量Ｑに応じた最大効率運転が実現できる。

図１４は本願発明にかかわるダイヤフラムポンプの特性を表わす等価回路である。図１５は、図１４の等価回路に基づくダイヤフラムポンプの最大効率時の電圧、電流および磁束の関係を示すベクトル図の一例である。図１６は、図１４の等価回路に基づくダイヤフラムポンプの最大出力時の電圧、電流および磁束の関係を示すベクトル図の一例である。

Ｒ₁は電磁石巻線抵抗、Ｒ_iは鉄損等価抵抗、Ｌ₁は電磁石巻線インダクタンス、Ｌ_dはダイヤフラム等価インダクタンス、Ｃ_dはダイヤフラム等価容量、Ｒ_dはダイヤフラム損失等価抵抗である。電磁石に印加電圧Ｅ₁が入力されると、入力電流Ｉ₁は鉄損電流Ｉ_iと電磁石電流Ｉ_aに分かれる。Ｌ₁にカップリングされるサーチコイルには電圧Ｅ_sが誘起される。ダイヤフラムでは等価インピーダンス電流Ｉ_arが消費され、電磁石有効電流Ｉ_aeのうち、ダイヤフラム損失電流Ｉ_dを引いた分がポンプ出力電流Ｉ_mになり、振動子磁石による誘起電圧Ｅ_aと出力電流Ｉ_mの積がポンプ出力になる。

ここで、Φ₁を電磁石電流Ｉ_aによる磁束、Φ_aを振動子磁石による磁束、Φ_sをサーチコイルが巻かれている電磁石磁路の磁束とし、θ_aを印加電圧Ｅ₁と電磁石電流Ｉ_aとの位相差、θ_eを印加電圧Ｅ₁と誘起電圧Ｅ_aとの位相差、θ_sを印加電圧Ｅ₁とサーチコイル誘起電圧Ｅ_sとの位相差、θ_asを磁束Φ_sと電磁石電流Ｉ_aとの位相差とすると、ポンプの各電圧、電流および磁束は、ポンプが最大効率で動作する場合は図１５のベクトル図、また、ポンプが最大出力で動作する場合は図１６のベクトル図の関係に表わされる。一般に鉄損電流Ｉ_iは入力電流Ｉ₁に比べて小さいので、これを無視すれば、Ｉ₁＝Ｉ_aとすることができる。この場合、ｊを虚数単位、ωを角周波数として、入力電圧Ｅ₁は、誘起電圧Ｅ_aと電磁石巻線の抵抗電圧降下Ｒ₁Ｉ_aとリアクタンス電圧ｊωＬ₁Ｉ_aとのベクトル和に等しい（図１５および図１６参照）。

電圧による磁束の位相はコイルに印加される電圧に対して、９０°遅れた位相である（逆に電圧の位相は磁束の位相より９０°進んでいる）。すなわち、Φ_aはＥ_aから９０°遅れ、Ｅ_sはΦ_sより９０°進んだ位相である。また、電流による磁束の位相はコイルに流れる電流と同じ位相（同相）になる。すなわち、Φ₁はＩ_aと同相である。

Φ_sは振動子磁石による磁束Φ_aと、電磁石電流Ｉ_aによる磁束Φ₁との合成であるから、Φ_aとΦ₁のベクトル和で表わされる。Φ_sによって誘起されるサーチコイルの電圧Ｅ_sはΦ_sより９０°進んだ位相となる。

図１６において磁束Φ_sおよび電磁石電流Ｉ_aと磁束Φ_sの位相θ_asはそれぞれ次式で表すことができる。
Φ_s ²＝Φ_a ²＋Φ₁ ²−２Φ_aΦ₁sin（θ_e−θ_a） （１）
θ_as＝tan^-1（Φ_acos（θ_e−θ_a）／（Φ₁−Φ_asin（θ_e−θ_a）） （２）

ポンプが最大効率で運転しているときは、図１５からθ_e＝θ_aであり、式（１）から磁束Φ_aは次式で求められる。
Φ_s＝√（Φ₁ ²＋Φ_a ²） （３）

検出磁束電圧Ｅ_sは、磁束Φ_sと駆動周波数の積に比例する。磁束Φ₁は、電磁石電流Ｉ_aに比例し、誘起電圧Ｅ_aは、磁束Φ_aと駆動周波数の積に比例する。これらの関係から式（３）は次式のように書き換えることができる。
Ｅ_s＝ｋ₁√（（ｋ₂ωＩ_aＬ₁）²＋Ｅ_a ²） （４）
ここで、ｋ₁、ｋ₂は係数である。

同様に、最大効率時のΦ_sとＩ_aの位相差θ_asを式（２）から求めると、次式が得られる。
θ_as＝ｔａｎ^-1（Φ_a／Φ₁）＝ｔａｎ^-1（ｋ₃Ｅ_a／（ωＩ_aＬ₁）） （５）
ｋ₃は係数である。

印加電圧Ｅ₁と検出磁束電圧Ｅ_sとの位相差θ_sは、次式で求められる。
θ_s＝（θ_a＋θ_as）−π／２ （６）

図１７は、最大効率時におけるＥ_s、θ_sの特性例を示す。電磁石電流Ｉ_aは周波数の増加に伴い減少する直線になるため、ωＬ₁Ｉ_aは一定値に近似する。また誘起電圧Ｅ_aは周波数の変化に対してわずかに変化する多項式で表すことができる。さらに印加電圧Ｅ₁と電磁石電流Ｉ_aとの位相θ_aは一定値を示す。

その結果、式（４）および（６）から検出磁束電圧Ｅ_sおよび検出磁束位相θ_sは、駆動周波数変化に対してわずかに変化する直線として近似できる。

ポンプが最大出力の場合は、電磁石電流Ｉ_aの位相が、振動子磁石による誘起電圧Ｅ（印加電圧）ａよりやや進んだ状態である。すなわち、振動子が電流より遅れるので、磁石によって発電する状態と言える。この場合も、Ｉ_aとＥ_aの位相差は周波数によらずほぼ一定となり、ポンプ圧力が変化しても、印加電圧が一定の条件のもとでは、サーチコイルの誘起電圧Ｅ_sは、その大きさと位相が入力電圧の周波数によらずほぼ一定になる。

なお、ポンプの駆動としては、最大効率と最大出力の間で駆動するのが好ましい。

実施の形態１
図１は、本発明の実施の形態１にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプ３における、最適制御装置のブロック図を示す。実施の形態１の電磁振動式ダイアフラムポンプ３の最適制御装置は、電圧／周波数指令手段１、可変電圧／周波数電源手段２、電磁振動式ダイアフラムポンプ３、磁束検出手段４、ポンプ印加電圧検出手段５で構成される。電圧／周波数指令手段１には、磁束指令電圧Ｅ_s ^*、ポンプ印加電圧検出手段５の出力Ｅ₁、磁束検出手段４の出力Ｅ_sおよびポンプ圧力指令Ｈ^*、流量指令Ｑ^*が入力される。

電圧／周波数指令手段１は、磁束指令電圧Ｅ_s ^*、ポンプ圧力指令Ｈ^*、流量指令Ｑ^*およびポンプ印加電圧検出手段５の出力Ｅ₁、磁束検出手段４の出力Ｅ_sを入力して、制御目的（最大効率または最大出力）に応じた電圧指令Ｖ^*、周波数指令Ｆ^*を出力する。

磁束指令電圧Ｅ_s ^*は、ポンプ印加電圧検出手段出力Ｅ₁と指令周波数Ｆ^*に応じて補正し、これと磁束検出手段４の出力Ｅ_sとを比較し、その偏差とポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*から、たとえば最大効率を実現する電圧指令Ｖ^*と周波数指令Ｆ^*を出力する。磁束指令電圧Ｅ_s ^*と磁束検出手段４の出力Ｅ_sはフィードバックループにより両者が等しくなるように収束され、電圧／周波数指令手段１の出力である電圧指令Ｖ^*と周波数指令Ｆ^*とが決定される。

磁束指令電圧Ｅ_s ^*は、磁束検出手段４の方式・仕様、電磁振動式ダイアフラムポンプ３の仕様により、異なる値を示す。

可変電圧／周波数電源手段２は、電圧指令Ｖ^*、周波数指令Ｆ^*の両方がともに可変のときはインバータで構成される。また周波数指令Ｆ^*が固定され、電圧指令Ｖ^*のみが可変の場合、可変電圧／周波数電源手段２は、たとえばトライアックによる位相制御装置で構成する。また、主回路ゲート駆動回路２１は実際には、前段にＰＷＭ制御回路または位相差制御回路を含む。

図３は、サーチコイル４１によって検出される検出磁束電圧Ｅ_sに基づいて、エアポンプ効率を最大にする場合の周波数−検出磁束電圧Ｅ_s特性の一例を示す。検出磁束電圧Ｅ_sは、駆動電圧に応じてレベルが変化するが、駆動電圧が一定の条件では、周波数に対してほぼ一定の値を示す。

前記の図３の関係によって、この検出磁束電圧Ｅ_sを指令値にしたときの、電圧指令Ｖ^*および周波数指令Ｆ^*を決定し、図１の制御ループにより、磁束指令電圧Ｅ_s ^*に等しい検出磁束電圧Ｅ_sが得られるように最大効率運転をすることができる。

たとえば、ポンプ圧力指令Ｈ^*と流量指令Ｑ^*が与えられた場合、図８のポンプ圧力と流量との関係から、印加電圧Ｅ₁を補間法によって知ることができる。印加電圧Ｅ₁と図３の関係から最大効率における検出磁束電圧Ｅ_sのレベルを知ることができる。そこで、印加電圧Ｅ₁を固定して、検出磁束電圧Ｅ_sが図３の値になるように、周波数を制御すれば、最大効率が達成できることになる。

あるいは、磁束指令電圧Ｅ_s ^*が与えられた場合、図３から最大効率の印加電圧Ｅ₁のレベルを知ることができ、印加電圧Ｅ₁を固定して、検出磁束電圧Ｅ_sが磁束指令電圧Ｅ_s ^*になるように周波数を制御することによって、最大効率が実現できる。または、磁束指令電圧Ｅ_s ^*と仮の印加電圧Ｅ₁を決めて、図３の関係から周波数を選択して固定し、検出磁束電圧Ｅ_sが磁束指令電圧Ｅ_s ^*になるように、電圧を制御してもよい。したがって、ポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*は、一方または両方を省略してもよい。

図４は、サーチコイル４１によるエアポンプ出力を最大にする場合の周波数−検出磁束電圧Ｅ_s特性の一例を示す。検出磁束電圧Ｅ_sは、電圧によって変化するが、周波数に対しては、ほぼ一定の値を示す。

前記の図４の関係によって、この検出磁束電圧Ｅ_sを指令値にしたときの、電圧指令Ｖ^*および周波数指令Ｆ^*を決定し、図１の制御ループにより、磁束指令電圧Ｅ_s ^*に等しい磁束指令電圧Ｅ_sが得られるように最大出力運転をすることができる。

たとえば、磁束指令電圧Ｅ_s ^*が与えられた場合、図４から最大出力の印加電圧を知ることができ、その値に印加電圧を固定して、検出磁束電圧Ｅ_sが磁束指令電圧Ｅ_s ^*になるように周波数を制御することによって、最大出力が実現できる。したがって、ポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*は、一方または両方を省略してもよい。

また、最大効率と最大出力の間の検出磁束電圧Ｅ_sは、連続的に変化する。そのため、制御目的を最大効率と最大出力の間の領域とすることができ、その領域の磁束指令電圧Ｅ_s ^*を選択して制御することが可能である。

実施の形態２
図５は、本発明の実施の形態２にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプ３における、最適制御装置のブロック図を示す。本実施の形態２の最適制御装置は、電圧／周波数指令手段１、可変電圧／周波数電源手段２、電磁振動式ダイアフラムポンプ３、磁束検出手段４、ポンプ印加電圧検出手段５および位相差検出手段６で構成される。電圧／周波数指令手段１には、磁束位相指令θ_s ^*、位相差検出手段出力θ_sおよびポンプ圧力指令Ｈ^*、流量指令Ｑ^*が入力される。

位相差検出手段６には、ポンプ印加電圧検出手段５の出力Ｅ₁、磁束検出手段４の出力Ｅ_sが入力され、両者の位相差θ_sが出力される。

電圧／周波数指令手段１において、磁束位相指令θ_s ^*と位相差手段の出力θ_sとを比較し、その偏差とポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*とから、制御目的（最大効率または最大出力）に応じて電圧指令Ｖ^*と周波数指令Ｆ^*を出力する。磁束位相指令θ_s ^*と位相差検出手段６の出力θ_sとは、フィードバックループにより両者が等しくなるように制御されて収束し、電圧／周波数指令手段１の出力である電圧指令Ｖ^*と周波数指令Ｆ^*とが決定される。図６は、ポンプの圧力を変化させた場合における、周波数−位相θ_s特性を示す。Ａ特性は最大効率時、Ｂ特性は最大出力時を示す。また、図８は、最大効率のときのポンプ圧力Ｈと流量Ｑの特性の一例を示すグラフである。

そこで、たとえば最大効率運転する場合に、図６の直線Ａの範囲に示される位相差を位相指令θ_s ^*とする。ポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*とから図８の関係によって、最大効率時の印加電圧を決定（Ｖ^*を指定）し、周波数を変化させて（Ｆ^*を制御して）、位相指令θ_s ^*と位相差検出手段出力θ_sとが等しくなるように制御する。周波数一定（Ｆ^*が指定される）の場合は駆動電圧を変化させて、位相指令θ_s ^*と位相差検出手段出力θ_sとが等しくなるように制御する。周波数を一定にした場合は、最大効率および最大出力運転ができるポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*の組み合わせの範囲は狭くなる。

また、制御目的を最大出力と最大効率の間の領域にするには、磁束位相指令を図６における最大効率特性曲線Ａと最大出力特性曲線Ｂの間の値を選択して制御することにより実現できる。

同様に、最大出力運転する場合は、図６の直線Ｂの範囲に示される位相差を位相指令にする。図１０に示す最大出力におけるポンプ圧力−流量関係から、最大出力時の印加電圧を決定（Ｖ^*を指定）し、周波数を変化させて（Ｆ^*を制御して）、位相指令θ_s ^*と位相差検出手段出力θ_sとが等しくなるように制御する。周波数一定（Ｆ^*が指定される）の場合は駆動電圧を変化させて、位相指令θ_s ^*と位相差検出手段出力θ_sとが等しくなるように制御する。

このように、位相指令θ_s ^*とポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*とによって、Ｖ^*またはＦ^*を決定し最大効率運転または最大出力運転をすることができる。

実施の形態３
図７は本発明の実施の形態３にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプ３における、最適制御装置のブロック図を示す。本実施の形態３の最適制御装置は、電圧／周波数指令手段１、可変電圧／周波数電源手段２および電磁振動式ダイアフラムポンプ３で構成される。電圧／周波数指令手段１には、ポンプ圧力指令Ｈ^*と流量指令Ｑ^*が入力され、制御目的に応じた指令電圧Ｖ^*および指令周波数Ｆ^*が出力され、可変電圧／周波数電圧手段を駆動して、電磁振動式ダイアフラムポンプ３を運転する。

実施の形態１または２と本実施の形態３との相違は、本実施の形態３では、フィードバック制御をせずに、オープンループ制御をすることである。

制御目的には、最大効率と最大出力があり、ポンプ圧力指令Ｈ^*と流量指令Ｑ^*に対する指令電圧Ｖ^*、指令周波数Ｆ^*はそれぞれ異なる。

Ｈ^*、Ｑ^*からＶ^*、Ｆ^*を決める一例を次に示す。

図８は、最大効率時のＨ−Ｑ特性例である。これからポンプ圧力Ｈおよび流量Ｑから補間法を用いて指令電圧Ｖ^*が決まる。図９は、最大効率時のＦ−Ｖ特性の例である。すでに印加電圧が判明しているからこの図から指令周波数Ｆ^*が決まる。

最大出力の場合も、図１０および図１１の関係によって、ポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*から指令電圧Ｖ^*および指令周波数Ｆ^*を決めることができる。

本実施の形態３においては、フィードバックループがないので、外乱に対して速い復帰応答は期待できないが、簡単な構成で最大効率運転または最大出力運転が実現できる。

実施の形態４
図１２は、本発明の実施の形態４にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプ３における、負荷検出装置のブロック図である。本実施の形態４の電磁振動式ダイアフラムポンプ３の負荷検出装置は、電圧／周波数指令手段１、可変電圧／周波数電源手段２、電磁振動式ダイアフラムポンプ３、磁束検出手段４、ポンプ印加電圧検出手段５および負荷推定手段７で構成される。電圧／周波数指令手段１には、磁束指令電圧Ｅ_s ^*、ポンプ印加電圧検出手段５の出力Ｅ_a、磁束検出手段４の出力Ｅ_sが入力される。すなわち、実施の形態１における電磁振動式ダイアフラムポンプ３の最適制御装置から、ポンプ圧力指令Ｈ^*と流量指令Ｑ^*を省略し、負荷推定手段７を付加した形態である。

電圧／周波数指令手段１は、磁束指令電圧Ｅ_s ^*、ポンプ印加電圧検出手段５の出力Ｅ₁および磁束検出手段４の出力Ｅ_sを入力して、制御条件（最大効率または最大出力）に応じた電圧指令Ｖ^*、周波数指令Ｆ^*および磁束指令電圧Ｅ_s ^*と磁束検出手段出力Ｅ_sとポンプ印加電圧検出手段出力Ｅ₁とから計算される偏差電圧ΔＥ_sを出力する。

磁束指令電圧Ｅ_s ^*は、ポンプ印加電圧検出手段出力Ｅ₁と指令周波数Ｆ^*に応じて補正され、これと磁束検出手段４の出力Ｅ_sとを比較し、その偏差ΔＥ_sとたとえば最大効率を実現する電圧指令Ｖ^*と周波数指令Ｆ^*を出力する。磁束指令電圧Ｅ_s ^*と磁束検出手段４の出力Ｅ_sはフィードバックループにより両者が等しくなるように収束され、電圧／周波数指令手段１の出力である電圧指令Ｖ^*と周波数指令Ｆ^*とが決定される。

ここで再び、図３に戻ると、磁束指令電圧Ｅ_s ^*が与えられた場合、図３から最大効率の印加電圧のレベルを知ることができる。印加電圧を固定して、検出磁束電圧が磁束指令電圧Ｅ_s ^*になるように周波数を制御することによって、最大効率が実現できる。または、磁束指令電圧Ｅ_s ^*と仮の印加電圧（たとえば、ポンプ印加電圧検出手段出力Ｅ₁とする）を決めて、図３の関係から周波数変動範囲の磁束指令電圧Ｅ_s ^*に補正する。補正された磁束指令電圧と磁束検出手段出力Ｅ_sを比較し、その偏差ΔＥ_sを出力する。同時に、電圧を固定する場合は補正された磁束指令電圧になるように周波数指令を出力する。あるいは、周波数を固定して、電圧指令Ｖ^*を制御してもよい。

負荷推定手段７には、電圧／周波数指令手段１から電圧指令Ｖ^*、周波数指令Ｆ^*および偏差電圧ΔＥ_sが入力される。偏差電圧の絶対値がある一定値以下であれば、最大効率であると推定できる。そこで、図９の関係から、印加電圧と周波数に基づいてポンプ負荷の圧力Ｈを推定することができる。さらに、図８の関係からポンプ負荷の圧力Ｈと電圧に基づいて、流量Ｑを求めることができる。

最大出力運転の場合にも、図１０の最大出力時流量−ポンプ圧力特性および図１１の最大出力時電圧−周波数特性とから、偏差電圧の絶対値がある一定値以下であるとき、ポンプ圧力および流量を求めることができる。

偏差電圧ΔＥ_sが一定の範囲に入らない場合は、偏差電圧の正負と大きさからポンプの開放状態（Ｏ）、閉鎖状態（Ｃ）、ダイアフラムの異常状態（Ｄ）が判別される。

なお、磁束指令電圧Ｅ_s ^*は、磁束検出手段４の仕様、電磁振動式ダイアフラムポンプ３の仕様により、異なる値を示すので、電磁振動式ダイアフラムポンプ３の構成と仕様に応じて、図３と図４の関係、およびポンプ運転状況の判別値を設定する。

また、本実施の形態４では、ポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*が省略されている形態としているが、実施の形態１と同様にポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*を入力するようにしてもよい。その場合は、負荷推定手段７は主にポンプの開放、閉鎖、ダイアフラムの異常を検出するのに用いられる。

実施の形態５
図１３は、本発明の実施の形態５にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプ３における、負荷検出装置のブロック図である。本実施の形態５における電磁振動式ダイアフラムポンプ３の負荷検出装置は、電圧／周波数指令手段１、可変電圧／周波数電源手段２、電磁振動式ダイアフラムポンプ３、磁束検出手段４、ポンプ印加電圧検出手段５、位相差検出手段６、負荷推定手段７で構成される。電圧／周波数指令手段１には、磁束位相指令θ_s ^*、位相差検出手段出力θ_sが入力される。すなわち、実施の形態３における電磁振動式ダイアフラムポンプ３の最適制御装置から、ポンプ圧力指令Ｈ^*と流量指令Ｑ^*を省略し、負荷推定手段７を付加した形態である。

位相差検出手段６には、ポンプ印加電圧検出手段５の出力Ｅ₁、磁束検出手段４の出力Ｅ_sが入力され、両者の位相差θ_sが出力される。

電圧／周波数指令手段１において、磁束位相指令θ_s ^*と位相差手段の出力θ_sとを比較し、その偏差Δθ_sと制御目的（最大効率または最大出力）に応じて電圧指令Ｖ^*と周波数指令Ｆ^*を出力する。磁束位相指令θ_s ^*と位相差検出手段出力θ_sとは、フィードバックループにより両者が等しくなるように収束し、電圧／周波数指令手段１の出力である電圧指令Ｖ^*と周波数指令Ｆ^*とが決定される。制御の方法に関しては、ポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*が省略されている場合の実施の形態２と同様である。

負荷推定手段７には、電圧／周波数指令手段１から電圧指令Ｖ^*、周波数指令Ｆ^*および偏差位相Δθ_sが入力される。電圧指令Ｖ^*、周波数指令Ｆ^*から制御条件（最大効率、最大出力）におけるポンプ負荷の圧力Ｈおよび流量Ｑを推定することができる。

偏差位相Δθ_sの絶対値が一定の値以下である場合（すなわち、位相差検出手段出力が、最大効率の場合は図６のＡ直線上、最大出力の場合は図６のＢ直線上にある場合）、最大効率運転または最大出力運転であると推定できる。そこで、実施の形態４と同様に、最大効率の場合は図９の関係から、印加電圧と周波数に基づいてポンプ負荷の圧力Ｈを推定することができる。さらに、図８の関係からポンプ負荷の圧力Ｈと電圧に基づいて、流量Ｑを求めることができる。

最大出力運転の場合にも、図１０の最大出力時流量−ポンプ圧力特性および図１１の最大出力時電圧−周波数特性とから、位相差が図６のＢ直線上にあるとき、ポンプ圧力および流量を求めることができる。

また偏差位相Δθ_sの絶対値がある一定以上である場合（図６のＡ直線（最大効率の場合）またはＢ直線（最大出力の場合）からある値以上はずれる場合）は、偏差電圧の正負と大きさから、そのポンプの開放状態（Ｏ）、閉鎖状態（Ｃ）、ダイアフラムの異常状態（Ｄ）が判別される。

なお、位相差検出手段出力は、磁束検出手段４の仕様、電磁振動式ダイアフラムポンプ３の仕様により、異なる値を示すので、電磁振動式ダイアフラムポンプ３の構成と仕様に応じて、図６の関係およびポンプ運転状況の判別値を設定する。

また、本実施の形態５では、ポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*が省略されている形態としているが、実施の形態２と同様にポンプ圧力指令Ｈ^*および流量指令Ｑ^*を入力するようにしてもよい。その場合は、負荷推定手段７は主にポンプの開放（Ｏ）、閉鎖（Ｃ）、ダイアフラムの異常（Ｄ）を検出するのに用いられる。

本発明の実施の形態１にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプにおける、磁束検出に基づく最適制御装置のブロック図である。 本発明の実施の形態にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプの１実施例の構造を示す部分断面図である。 電磁振動式ダイアフラムポンプの１実施例において、圧力を変化させて、駆動電圧ごとに、最大効率となる検出磁束電圧を周波数に対してプロットしたグラフである。 電磁振動式ダイアフラムポンプの１実施例において、圧力を変化させて、駆動電圧ごとに、最大出力となる検出磁束電圧を周波数に対してプロットしたグラフである。 本発明の実施の形態２にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプにおける、印加電圧と検出磁束電圧の位相差に基づく最適制御装置のブロック図 電磁振動式ダイアフラムポンプの１実施例において、圧力を変化させて、駆動電圧ごとに、駆動電圧に対する最大効率となる検出磁束位相（Ａ）、および最大出力となる検出磁束位相（Ｂ）を、駆動周波数を変化させてプロットしたグラフである。 本発明の実施の形態３にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプにおける、オープンループの場合の最適制御装置のブロック図である。 電磁振動式ダイアフラムポンプの１実施例において、最大効率のときのポンプ圧力Ｈと流量Ｑの特性を示すグラフである。 電磁振動式ダイアフラムポンプの１実施例において、圧力を一定にした場合の、最大効率のときの駆動電圧Ｖと駆動周波数の関係を表わすグラフである。 電磁振動式ダイアフラムポンプの１実施例において、最大出力のときのポンプ圧力Ｈと流量Ｑの特性を示すグラフである。 電磁振動式ダイアフラムポンプの１実施例において、圧力を一定にした場合の、最大出力のときの駆動電圧Ｖと駆動周波数の関係を表わすグラフである。 本発明の実施の形態４にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプにおける、磁束検出に基づく負荷検出装置のブロック図である。 本発明の実施の形態５にかかわる電磁振動式ダイアフラムポンプにおける、印加電圧と検出磁束の位相差に基づく負荷検出装置のブロック図である。 本発明の１実施例における、電磁振動式ダイヤフラムポンプの特性を表わす等価回路を示す回路図である。 本発明の１実施例における、電磁振動式ダイヤフラムポンプの最大効率時の電圧、電流、磁束の関係を示すベクトル図である。 本発明の１実施例における、電磁振動式ダイヤフラムポンプの最大出力時の電圧、電流、磁束の関係を示すベクトル図である。 本発明の１実施例における、電磁振動式ダイヤフラムポンプの最大効率時の検出磁束電圧とその位相の特性を示すグラフである。

符号の説明

１ 電圧／周波数指令手段
２ 可変電圧／周波数電源手段
３ 電磁振動式ダイアフラムポンプ
４ 磁束検出手段
５ ポンプ印加電圧検出手段
６ 位相差検出手段
７ 負荷推定手段
１１ 変換回路
１２ 補正／比較回路
１３ 比較回路
２１ 主回路ゲート駆動回路
２２ 主回路
３１ 鉄心
３２ 巻線コイル部
３３ 電磁石部
３４ 永久磁石
３５ 振動子
３６ ポンプケーシング
３７ ダイアフラム
３８ ポンプ室
３９ａ 吸入弁
３９ｂ 吐出弁
４１ 磁束検出手段（サーチコイル）
４１ａ サーチコイル（センターポール側）
４１ｂ サーチコイル（サイドポール側）
８１ Ｅ₁＝６０ＶのＱ−Ｈ特性多項式のグラフ
８２ Ｅ₁＝７０ＶのＱ−Ｈ特性多項式のグラフ
８３ Ｅ₁＝８０ＶのＱ−Ｈ特性多項式のグラフ
８４ Ｅ₁＝９０ＶのＱ−Ｈ特性多項式のグラフ
８５ Ｅ₁＝１００ＶのＱ−Ｈ特性多項式のグラフ
８６ Ｅ₁＝１１０ＶのＱ−Ｈ特性多項式のグラフ

Claims (15)

1. 鉄心と該鉄心に巻かれる巻線コイル部とからなる電磁石部と、永久磁石を備えてなる振動子と、前記電磁石部を固定するポンプケーシング部とを備え、磁束検出手段が前記電磁石部の前記鉄心に設けられてなる電磁振動式ダイアフラムポンプにおいて、
   前記電磁石部に印加される電圧、磁束指令電圧、ポンプ圧力指令、流量指令および前記磁束検出手段の出力電圧を入力して、指令電圧および指令周波数を出力する電圧／周波数指令手段と、
   該電圧／周波数指令手段により制御される可変電圧／周波数電源手段と
   を備えた電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置。
2. 前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最大効率を実現する前記磁束指令電圧を設定し、前記磁束検出手段の出力電圧が前記設定された磁束指令電圧に等しくなるように、前記可変電圧／周波数電源手段の指令電圧および指令周波数を制御する請求項１記載の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置。
3. 前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最大出力を実現する前記磁束指令電圧を設定し、前記磁束検出手段の出力電圧が前記設定された磁束指令電圧に等しくなるように、前記可変電圧／周波数電源手段の指令電圧、指令周波数を制御する請求項１記載の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置。
4. 鉄心と該鉄心に巻かれる巻線コイル部とからなる電磁石部と、永久磁石を備えてなる振動子と、前記電磁石部を固定するポンプケーシング部とを備え、磁束検出手段が前記電磁石部の前記鉄心に設けられてなる電磁振動式ダイアフラムポンプにおいて、
   前記電磁石に印加される電圧および前記磁束検出手段の出力電圧を入力して、該印加される電圧と磁束検出手段の出力電圧との位相差を出力する位相差検出手段と、
   磁束位相指令、ポンプ圧力指令、流量指令および前記位相差検出手段出力を入力して、指令電圧および指令周波数を出力する電圧／周波数指令手段と、
   該電圧／周波数指令手段により制御される可変電圧／周波数電源手段と
   を備えた電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置。
5. 前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最大効率を実現する前記磁束位相指令を設定し、前記位相差検出手段出力が前記設定した磁束位相指令に等しくなるように、前記可変電圧／周波数電源手段の指令電圧および指令周波数を制御する請求項４記載の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置。
6. 前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最大出力を実現する前記磁束位相指令を設定し、前記位相差検出手段出力が前記設定された磁束位相指令に等しくなるように、前記可変電圧／周波数電源手段の指令電圧および指令周波数を制御する請求項４記載の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置。
7. 鉄心と該鉄心に巻かれる巻線コイル部とからなる電磁石部と、永久磁石を備えてなる振動子と、前記電磁石部を固定するポンプケーシング部とを備える電磁振動式ダイアフラムポンプにおいて、
   ポンプ圧力指令および流量指令を入力して、指令電圧および指令周波数を出力する電圧／周波数指令手段と、
   該電圧／周波数指令手段により制御されるポンプ駆動可変電圧／周波数電源手段と
   を備えた電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置。
8. 前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最大効率を実現する請求項７記載の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置。
9. 前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最大出力を実現する請求項７記載の電磁振動式ダイアフラムポンプの最適制御装置。
10. 鉄心と該鉄心に巻かれる巻線コイル部とからなる電磁石部と、永久磁石を備えてなる振動子と、前記電磁石部を固定するポンプケーシング部とを備え、磁束検出手段が前記電磁石部の前記鉄心に設けられてなる電磁振動式ダイアフラムポンプにおいて、
    前記電磁石部に印加される電圧、磁束指令電圧および前記磁束検出手段の出力電圧を入力して、指令電圧、指令周波数、および前記磁束指令電圧と前記磁束検出手段出力と前記印加電圧とから演算される偏差電圧を出力する電圧／周波数指令手段と、
    該電圧／周波数指令手段により制御されるポンプ駆動可変電圧／周波数電源手段と、
    前記電圧／周波数指令手段の出力の前記指令電圧、前記指令周波数および前記偏差電圧を入力して、前記電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷を推定する手段と
    を備えた電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷検出装置。
11. 前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最大効率を実現する前記磁束指令電圧を設定し、前記磁束検出手段の出力電圧が前記設定された磁束指令電圧に等しくなるように、前記可変電圧／周波数電源手段の指令電圧および指令周波数を制御して、前記電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷を推定検知する請求項１０記載の電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷検出装置。
12. 前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最大出力を実現する前記磁束指令電圧を設定し、前記磁束検出手段の出力電圧が前記設定された磁束指令電圧に等しくなるように、前記電圧／周波数指令手段の指令電圧および指令周波数を制御して、前記電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷を推定検知する請求項１０記載の電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷検出装置。
13. 鉄心と該鉄心に巻かれる巻線コイル部とからなる電磁石部と、永久磁石を備えてなる振動子と、前記電磁石部を固定するポンプケーシング部とを備え、磁束検出手段が前記電磁石部の前記鉄心に設けられてなる電磁振動式ダイアフラムポンプにおいて、
    前記電磁石部に印加される電圧および前記磁束検出手段の出力電圧を入力して、該印加される電圧と磁束検出手段の出力電圧との位相差を出力する位相差検出手段と、
    磁束位相指令および前記位相差検出手段出力を入力して、指令電圧、指令周波数、および前記磁束位相指令と前記位相差検出手段出力電圧とから位相偏差を出力する電圧／周波数指令手段と、
    該電圧／周波数指令手段により制御されるポンプ駆動可変電圧／周波数電源手段と
    前記電圧／周波数指令手段の出力の前記指令電圧、前記指令周波数および前記位相偏差を入力して、前記電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷を推定する手段と
    を備えた電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷検出装置。
14. 前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最大効率を実現する前記磁束位相指令を設定し、前記位相差検出手段出力が前記設定した磁束位相指令に等しくなるように、前記可変電圧／周波数電源手段の指令電圧および指令周波数を制御して、前記電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷を推定検知する請求項１３記載の電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷検出装置。
15. 前記電磁振動式ダイアフラムポンプの最大出力を実現する前記磁束位相指令を設定し、前記位相差検出手段出力が前記設定された磁束位相指令に等しくなるように前記可変電圧／周波数電源手段の指令電圧および指令周波数を制御して、前記電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷を推定検知する請求項１３記載の電磁振動式ダイアフラムポンプの負荷検出装置。

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