JP2005531687A - Metallurgical treatment method on molten metal bath - Google Patents
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Abstract
溶融金属浴表面上への酸性スラグの存在あるいは生成を伴う第一処理及び前記溶融金属浴表面上への塩基性スラグの存在あるいは生成を伴う第二処理から構成される溶融金属浴上における冶金処理方法。前記２処理は、酸性スラグ区分と塩基性スラグ区分との間の前記溶融金属浴表面に物理的分離を設けることによって中間スラグ化処理なしに行われる。Metallurgical treatment on a molten metal bath comprising a first treatment with the presence or formation of acidic slag on the surface of the molten metal bath and a second treatment with the presence or formation of basic slag on the surface of the molten metal bath Method. The two treatments are performed without intermediate slagging treatment by providing a physical separation on the molten metal bath surface between the acidic slag and basic slag segments.
Description
本発明は概略的には溶融金属浴上における冶金処理方法に関する。より詳細には、本発明は溶融金属浴表面上における酸性スラグの存在あるいは生成を伴う第一処理と、該溶融金属浴表面上における塩基性スラグの存在あるいは生成を伴う第二処理から構成される溶融金属浴上における冶金処理方法に関する。 The present invention generally relates to a metallurgical treatment method on a molten metal bath. More specifically, the present invention comprises a first treatment involving the presence or generation of acidic slag on the molten metal bath surface and a second treatment involving the presence or formation of basic slag on the molten metal bath surface. The present invention relates to a metallurgical treatment method on a molten metal bath.
この種の方法としては、例えば、脱硫処理（すなわち硫黄含量を減ずる処理）及び／または脱リン処理（すなわちリン含量を減ずる処理）の実施前に、溶融スチールをまずアルミノテルミット法によって取鍋中で加熱し、該取鍋中において原料スチールを処理する方法がある。アルミノテルミット法による加熱中にアルミニウムは酸素と反応して溶融金属浴表面上へ酸性Ａｌ２Ｏ３スラグを生成する。事実上、前記脱硫処理、またそれとは別に溶融金属浴表面上に塩基性スラグを必要とする脱リン処理は、溶融金属浴表面上に存在する酸性Ａｌ２Ｏ３によって抑制される。それゆえ、前記酸性Ａｌ２Ｏ３は、前記脱硫及び／または脱リン処理の開始前に、まず除去（スラグ化）されなければならない。実際問題として、このような中間スラグ化処理は処理全体に要する時間をかなり長期化させるため、あらゆる冶金処理スタンドに適するものではない。 Such methods include, for example, prior to performing a desulfurization process (ie, a process that reduces the sulfur content) and / or a dephosphorization process (ie, a process that reduces the phosphorus content), the molten steel is first placed in a ladle by an aluminothermit process. There is a method of heating and processing raw steel in the ladle. During heating by the aluminothermit process, aluminum reacts with oxygen to produce acidic Al 2 O 3 slag on the surface of the molten metal bath. In fact, the desulfurization treatment and the dephosphorization treatment that requires basic slag on the surface of the molten metal bath are suppressed by the acidic Al 2 O 3 present on the surface of the molten metal bath. Therefore, the acidic Al 2 O 3 must first be removed (slag) before the desulfurization and / or dephosphorization process is started. In practice, such an intermediate slag process significantly increases the time required for the entire process and is not suitable for all metallurgical processing stands.
取鍋中における溶融金属浴のアルミノテルミット法による加熱効率を高めるため、この加熱をベルの下方で実施する方法が公知である（例えばＵＳ−Ａ−４５１８４２２参照）。不活性ガスを注入して溶融金属浴を被覆している初期スラグ層中へまず「窓」を形成する。次いで前記ベルをその底部縁部が溶融金属浴中へ浸漬されるまで前記「窓」上方において下降させる。アルミノテルミット法反応物、すなわちアルミニウム及び酸素を前記ベルの下方へ加える。同時に不活性ガスを注入して前記溶融金属浴を攪拌する。前記ベルは、好ましくは保護雰囲気下において及び周囲へのロスを最小限にしてアルミノテルミット法によって加熱することが可能である。前記アルミノテルミット法による加熱が終了したら前記ベルは取り外される。前記ベル周囲のスラグを該ベル下方に生成されたＡｌ２Ｏ３スラグと混合して後続の脱硫及び／または脱リン処理を抑制するＡｌ２Ｏ３含量（＞４０％）から成るスラグを生成する。 In order to increase the heating efficiency of the molten metal bath in the ladle by the aluminothermit method, a method of performing this heating under the bell is known (see, for example, US-A-4518422). A “window” is first formed into the initial slag layer that is injected with an inert gas to cover the molten metal bath. The bell is then lowered over the “window” until its bottom edge is immersed in the molten metal bath. The aluminothermit process reactants, aluminum and oxygen, are added below the bell. At the same time, an inert gas is injected to stir the molten metal bath. The bell can be heated by an aluminothermit process, preferably in a protective atmosphere and with minimal loss to the surroundings. When the heating by the aluminothermit method is completed, the bell is removed. The slag around the bell is mixed with the Al 2 O 3 slag generated below the bell to produce a slag comprising an Al 2 O 3 content (> 40%) that suppresses subsequent desulfurization and / or dephosphorization. .
冒頭において記述した形式の別方法においては、溶融原料鋳鉄浴あるいは溶融鉄合金浴は酸素注入による脱シリコン（すなわちシリコン含量を減ずる処理）及び脱硫及び／または脱リン処理の双方を経る必要がある。酸素注入による脱シリコンによって溶融金属浴表面上に酸性ＳｉＯ２スラグが生成される。実際問題として、後続する脱硫処理では溶融スチール浴表面上に塩基性スラグが存在する必要があり、この処理はＳｉＯ２含量が１０％を上回ると抑制される。そのため、脱シリコン中に生成された前記酸性スラグは脱硫処理開始前に除去（スラグ化）される必要がある。既に説明したように、この中間スラグ化処理はこの方法に要する処理時間をかなり長期化させるため、あらゆる冶金処理スタンドに適する方法ではない。 In an alternative process of the type described at the outset, the molten raw cast iron bath or molten iron alloy bath needs to undergo both desiliconization by oxygen injection (ie, a process that reduces the silicon content) and desulfurization and / or dephosphorization processes. Desiliconization by oxygen implantation produces acidic SiO 2 slag on the surface of the molten metal bath. In practice, the subsequent desulfurization process requires the presence of basic slag on the surface of the molten steel bath, and this process is inhibited when the SiO 2 content exceeds 10%. Therefore, the acidic slag generated during desiliconization needs to be removed (slag) before the desulfurization treatment is started. As already explained, this intermediate slagging process considerably increases the processing time required for this method, and is not suitable for all metallurgical processing stands.
本発明は、第一処理において溶融金属浴表面上への酸性スラグの存在あるいは生成が伴われ、及び第二処理において前記溶融金属浴表面上への塩基性スラグの存在あるいは生成が伴われる冶金方法の最適化を行うことを目的とする。 The present invention relates to a metallurgical method involving the presence or generation of acidic slag on the surface of the molten metal bath in the first treatment, and the presence or generation of basic slag on the surface of the molten metal bath in the second treatment. The purpose is to optimize.
本発明に従って、前記目的は、中間スラグ化処理を行うことなく２つの別個の区分において同時あるいは連続的に前記２処理を実施し、及び酸性スラグ区分と塩基性スラグ区分との間の溶融金属浴表面へ物理的分離を設けることによって達成される。最大処理時間を減ずるため、前記２処理は好ましくは同時に行われるべきである。それにも拘わらず、場合によっては、前記第一処理を前記第二処理の開始前にまず終了あるいは開始し、あるいはその逆とする方が有利となることもある。いずれにしても、中間スラグ化に要する時間を減ずることが常に有利であり、またスラグ化作業実施用の装備が必ずしも備えられていない（スラグ化は別の装置によって実施される）単一の冶金処理スタンドによっても前記２処理を実施することが可能である。 According to the present invention, the object is to carry out the two treatments simultaneously or successively in two separate sections without performing an intermediate slagging process, and a molten metal bath between the acidic slag section and the basic slag section. This is achieved by providing physical separation on the surface. In order to reduce the maximum processing time, the two processes should preferably be performed simultaneously. Nevertheless, in some cases, it may be advantageous to end or start the first process first before starting the second process, or vice versa. In any case, it is always advantageous to reduce the time required for intermediate slagging, and a single metallurgy that is not necessarily equipped with equipment for performing the slagging operation (slagging is performed by another device). The two processes can also be performed by a processing stand.
好ましい実施態様においては、前記２処理の一方は底部縁部が溶融金属浴中へ浸漬された深型ベルの下方において実施され、他方の処理はこの深型ベルの周囲において実施される。この深型ベルによって前記浴表面に前記２つのスラグ区分間に物理的分離が設けられ、さらに保護雰囲気下における前記２処理の一方の周辺環境へのロスを最小限とすることが可能とされている。深型ベルのかかる付加的有利性を利用する必要がなければ、単一の分離壁を用いて酸性スラグ区分と塩基性スラグ区分との間の溶融金属浴表面に物理的分離を設けることも可能である。この分離壁は冶金容器縁部と協同して溶融金属浴表面を２つの並列な区分へと分離するか、あるいは一種のリングを形成して溶融金属浴表面内に「島」を設けることが可能である。 In a preferred embodiment, one of the two treatments is carried out under a deep bell whose bottom edge is immersed in a molten metal bath and the other treatment is carried out around this deep bell. This deep bell provides a physical separation between the two slag sections on the bath surface, and further minimizes the loss of one of the two treatments to the surrounding environment under a protective atmosphere. Yes. If it is not necessary to take advantage of such additional advantages of deep bells, it is also possible to provide physical separation on the molten metal bath surface between acidic and basic slag sections using a single separation wall It is. This separation wall can cooperate with the metallurgical vessel edge to separate the molten metal bath surface into two parallel sections, or form a kind of ring to provide an "island" within the molten metal bath surface It is.
前記第一処理は、例えば、保護雰囲気下で深型ベルの下方において実施され及びこのベル下方に酸性スラグを生成する化学的加熱である。化学的加熱は、ここでは例えばアルミニウム（アルミノテルミット法）あるいはシリコン（シリコテルミット法）等の金属元素全般の高発熱性酸化を意味している。 The first treatment is, for example, chemical heating performed under a deep bell under a protective atmosphere and generating acidic slag below the bell. Chemical heating here means highly exothermic oxidation of all metal elements such as aluminum (aluminothermite method) or silicon (silicothermit method).
前記第一処理は、特に鋳鉄あるいは高含量のシリコンを含む例えばフェロニッケルのような鉄合金の処理の一部としての酸素注入による脱シリコン処理であってもよい。前記酸素注入による脱シリコン処理は、底部縁部が溶融金属浴中に浸漬された深型ベルの下方においても有利に実施される。 The first treatment may be a desiliconization treatment by oxygen implantation as part of the treatment of an iron alloy such as ferronickel, particularly containing cast iron or a high content of silicon. The desiliconization process by oxygen implantation is also advantageously carried out under a deep bell whose bottom edge is immersed in a molten metal bath.
前記第二処理は、例えば石灰、炭酸ナトリウム、炭酸マグネシウム等の添加によって生成される塩基性スラグに関連した脱硫及び／または脱リン処理である。この処理は、その下方で前記第一処理が行われる前記深型ベルの周囲で行うことができる。 The second treatment is a desulfurization and / or dephosphorization treatment related to basic slag produced by addition of lime, sodium carbonate, magnesium carbonate or the like. This process can be performed around the deep bell where the first process is performed below.
酸素注入による脱シリコン処理の一部として、前記脱硫及び／または脱リン処理には溶融金属浴への石灰岩、特にキャスティン（石灰石の一種）の添加が含まれていることが有利である。キャスティンは安価で極めて有効な脱硫剤であるが、溶融金属浴中で分解すると高吸熱反応を起こして結果的に溶融金属浴を冷却する。酸素注入による脱シリコンとの組合せにおいては、いずれにしても極めて発熱性である脱シリコン反応によって過剰の熱が生成されるため、事実上この冷却効果によって何ら問題を生じない。 As part of the desiliconization process by oxygen injection, the desulfurization and / or dephosphorization process advantageously includes the addition of limestone, especially castine (a type of limestone), to the molten metal bath. Castin is an inexpensive and extremely effective desulfurization agent. However, when it is decomposed in a molten metal bath, it causes a high endothermic reaction and consequently cools the molten metal bath. In combination with desiliconization by oxygen implantation, excessive heat is generated by the desiliconization reaction which is extremely exothermic anyway, so this cooling effect virtually does not cause any problem.
酸性スラグ区分と塩基性スラグ区分との間の溶融金属浴表面へ深型ベルを用いて前記物理的分離を設けた場合、前記方法は下記のように有利に進行する。まず不活性ガスを注入して溶融金属浴表面を被覆している初期スラグ層中に「窓」形成する。この「窓」を、底部縁部が溶融金属浴中に浸漬されている深型ベルを用いて覆う。同時に不活性ガスを注入して溶融金属浴を攪拌しながら前記２処理の一方を前記深型ベルの下方において実施し、及び他方の処理を前記深型ベルの周囲において実施する。前記２処理の終了時点で、前記攪拌を止め、深型ベルを取り外してから生成された前記２種スラグを速やかに除去（スラグ化除去）する。前記深型ベルの取り外し前に前記攪拌を終了させることにより、本方法の結果に不利益な影響を与える可能性のある前記２種スラグの過剰混合が防止される。 When the physical separation is provided using a deep bell on the molten metal bath surface between the acidic slag section and the basic slag section, the process proceeds advantageously as follows. First, an inert gas is injected to form a “window” in the initial slag layer covering the molten metal bath surface. This “window” is covered with a deep bell whose bottom edge is immersed in a molten metal bath. At the same time, one of the two treatments is performed below the deep bell while injecting an inert gas and stirring the molten metal bath, and the other treatment is performed around the deep bell. At the end of the two treatments, the agitation is stopped, and the type 2 slag generated after removing the deep bell is quickly removed (slag removal). Terminating the agitation prior to removal of the deep bell prevents over-mixing of the two slags that can adversely affect the results of the method.
本発明方法の他の特徴及び特質は、本発明方法の実用化例として概略図示した図１を参照しながら以下に実例として記載した実施例から明らかとなる。 Other features and characteristics of the method of the present invention will become apparent from the embodiment described below by way of example with reference to FIG. 1 schematically illustrated as a practical application of the method of the present invention.
図１を用いて、溶融スチール浴の化学的加熱によって進行される溶融原料スチール浴の取鍋脱硫処理を含む本発明冶金方法について図解により詳細に説明する。 The metallurgical method of the present invention including a ladle desulfurization treatment of a molten raw steel bath that proceeds by chemical heating of the molten steel bath will be described in detail with reference to FIG.
図１には上記方法の実施における冶金処理スタンド中の冶金取鍋１０が示されている。初期段階において、この取鍋１０には、転炉あるいは電気炉からの原料スチールの溶融浴１２がこの溶融スチール浴を被覆する残留塩基性スラグ層とともに含まれている。前記冶金処理スタンドにおいては、不活性ガスがまず注入されて残留スラグ層中に窓１４、すなわち溶融スチール浴１２を被覆する残留スラグから少なくとも部分的に分離されて溶融スチール浴１２の表面部分が形成される。次いでこの窓１４の上方へ、深型ベル１６の底部縁部が溶融金属浴１２中へ少なくとも２０ｃｍまで浸漬されるように該ベル１６が配置されている（溶融金属浴１２のはね返しが大きければ大きいほど、ベル１６の底部縁部の浸漬深度は大きくなる）。このような深型ベル１６の可能な実施例は、例えば特許出願ＷＯ９８／３１８４１に記載があるので参照されたい。但し本発明方法において用いられるベルは必ずしも回転式ベルである必要はない。
FIG. 1 shows a metallurgical ladle 10 in a metallurgical treatment stand in the implementation of the above method. In the initial stage, the ladle 10 contains a raw steel
ベル１６の下方において溶融スチール浴はアルミノテルミット法によって加熱される。この目的のため、図中の矢印１９及び２０で概略的に示されるようにアルミニウムが添加され、及び酸素がベル１６下方へ吹き込まれる。同時に、溶融金属浴１２中へ好ましくは側面ノズル２２を用いて注入される不活性ガスによって溶融金属浴１２が攪拌される。添加されたアルミニウムは酸素と高発熱反応を起こす。この反応により、酸性Ａｌ２Ｏ３スラグがベル下方に生成される。図１中、この酸性Ａｌ２Ｏ３スラグは符号２４で示されている。
Below the
従来技術においては、ベル１６下方に生成されるＡｌ２Ｏ３が多量に混入した残留スラグを除去するため、ベル１６は化学的加熱の終了時に引き上げられていた。その後にスラグから分離された溶融スチール浴上で脱硫処理が行われた。実際、塩基性スラグを用いて脱硫及び／または脱リン処理を行うためには、このスラグ中のＡｌ２Ｏ３含量が４０％未満でなければならないことは周知である。
In the prior art, the
本発明によれば、中間スラグ化処理を必要とせずに、ベル１６の周囲において前記脱硫及び／または脱リン処理が行われる。この目的のため、ノズル２６を用いてベル１６周囲の溶融金属浴中に塩基性スラグを生成するため薬剤が注入される。この塩基性スラグ２８生成剤としては、例えば石灰、石灰岩、キャスティン、炭酸ナトリウム、炭酸マグネシウム等を用いることが可能である。ベル１６によって、ベル１６下方に生成された酸性Ａｌ２Ｏ３スラグと取鍋１６周囲の塩基性スラグとの混合が防止され、前記２処理を同時にあるいは中間スラグ化処理なしに連続的に行うことが可能となっている。好ましくは、まずアルミノテルミット法による加熱を開始し、次いで溶融スチール浴が十分な温度に達した時に脱硫及び／または脱リン処理が開始される。
According to the present invention, the desulfurization and / or dephosphorization process is performed around the
前記脱硫及び／または脱リン処理が終了したら、ベル１６の引き上げに先立って溶融金属浴１２の攪拌をすべて止める。次いで２種スラグを同時に除去する。
When the desulfurization and / or dephosphorization process is completed, the stirring of the
ベル１６下方において実施される処理は、例えば酸素注入による鋳鉄あるいは鉄合金、とりわけフェロニッケルの脱シリコン処理であってもよいことに注意すべきである。この場合、前記シリコンはベル下方へ吹き込まれた酸素と反応してベル下方に酸性ＳｉＯ２スラグが生成される。次いで上記した脱硫及び／または脱リン処理をベル周囲で実施することが可能である。ベル１６は、ベル下方に生成された酸性ＳｉＯ２スラグとベル１６周囲の塩基性スラグとの混合を防止し、両処理を同時にあるいは中間スラグ化処理なしに連続的に実施することを可能とする。実際問題として、効果的な脱硫及び／または脱リン処理を行うためには、前記塩基性スラグのＳｉＯ２含量は約１０％を超えてはならない。
It should be noted that the treatment carried out under the
本実施例は原料転炉スチールの８０％脱硫を目的とする原料転炉スチールの取鍋処理方法に関する。 This example relates to a ladle treatment method for raw converter steel for the purpose of 80% desulfurization of raw converter steel.
処理初期状態
冶金取鍋には原料転炉スチール１６０ｔ及び残留ファイニングスラグ６００ｋｇが収容されている。分析結果は、炭素０．０４％、酸素６００ｐｐｍ、硫黄０．０１０％である。溶融スチール浴の温度は１６００°Cである。注入時には脱酸素アルミニウム２００ｋｇと酸化カルシウム６００ｋｇが添加されている。
In the initial state of processing, the metallurgical ladle contains 160 t of raw material converter steel and 600 kg of residual fining slag. The analysis results are carbon 0.04%, oxygen 600ppm, sulfur 0.010%. The temperature of the molten steel bath is 1600 ° C. At the time of injection, 200 kg of deoxygenated aluminum and 600 kg of calcium oxide are added.
アルミノテルミット法による加熱
この第一処理は、図１との関連で記載したように、溶融スチール浴の残留スラグ層から予め分離された溶融スチール浴の区分上方に配置された深型ベルの下方において行われるアルミノテルミット法による加熱である。溶融スチール浴の温度はアルミニウム５３０ｋｇ及び酸素３５０ｍ３の７分間を要しての注入（酸素注入速度は５０ｍ３／分）によって約９０°Cまで上昇する。側面ノズルを用いた注入速度０．２ｍ３／分のアルゴン注入によってベル下方において攪拌がひき起こされる。
Heating by the aluminothermite process This first treatment is carried out under a deep bell placed above the section of the molten steel bath previously separated from the residual slag layer of the molten steel bath, as described in connection with FIG. It is heating by the aluminothermit method performed. The temperature of the molten steel bath is raised to about 90 ° C. by injection of 530 kg of aluminum and 350 m 3 of oxygen over 7 minutes (oxygen injection rate is 50 m 3 / min). Stirring is caused below the bell by argon injection using a side nozzle with an injection rate of 0.2 m 3 / min.
脱硫
この第二処理は、ベル周囲で行われる強度な８０％脱硫である。脱硫剤としては、ＣａＯ（酸化カルシウム）６０％及びＡｌ２Ｏ３（酸化アルミニウム）３５％から成る粉状物が用いられる。Ａｌ２Ｏ３の添加は得られるスラグの流動性の調整を意図したものである。他のスラグ化剤を用いることも可能である。
脱硫剤はアルゴンをキャリアーガスとして用いて溶融液中に浸漬されたヘッドノズルから注入される。脱硫剤の注入開始前に、注入ノズルを用いて溶融スチール浴を予め攪拌する。この目的のため、脱硫剤の供給を止めて注入ノズルへアルゴンを約０．５ｍ３／分の流速で５分間供給する。この事前の攪拌によって、特に脱硫前の溶融スチール浴温度の均質化が果たされる。次いで、前記した脱硫剤９６０ｋｇを約１２分の時間間隔でアルゴンをキャリアーガスとして用いて約１ｍ３／分の流速で注入する（固体送り速度８０ｋｇ／分）。脱硫剤の供給を止めた上で、同じノズルを用い、及び流速約１ｍ３／分のアルゴンを用いて５分間強度の攪拌を行ってからこの処理を終了する。次いで攪拌を止めてからベルを引き上げる。
Desulfurization This second treatment is a strong 80% desulfurization performed around the bell. As the desulfurizing agent, a powdery material composed of 60% CaO (calcium oxide) and 35% Al 2 O 3 (aluminum oxide) is used. The addition of Al 2 O 3 is intended to adjust the fluidity of the resulting slag. It is also possible to use other slagging agents.
The desulfurizing agent is injected from a head nozzle immersed in the melt using argon as a carrier gas. Prior to injecting the desulfurizing agent, the molten steel bath is pre-stirred using an injection nozzle. For this purpose, the supply of the desulfurizing agent is stopped and argon is supplied to the injection nozzle at a flow rate of about 0.5 m 3 / min for 5 minutes. This pre-stirring achieves a homogenization of the molten steel bath temperature, particularly before desulfurization. Next, 960 kg of the desulfurizing agent described above is injected at a flow rate of about 1 m 3 / min using argon as a carrier gas at a time interval of about 12 minutes (solid feed rate of 80 kg / min). After the supply of the desulfurizing agent is stopped, the same nozzle is used, and the stirring is performed for 5 minutes using argon at a flow rate of about 1 m 3 / min, and then the process is terminated. The bell is then lifted after stirring is stopped.
最終状態
スチール：炭素０．０４％、硫黄０．００２％、温度約１６００°C
スラグ：ベル下方に生成されたＡｌ２Ｏ３約１０００ｋｇ及びベル周囲の脱硫スラグ約２５００ｋｇ
Final state steel: carbon 0.04%, sulfur 0.002%, temperature about 1600 ° C
Slag: About 1000 kg of Al 2 O 3 produced below the bell and about 2500 kg of desulfurized slag around the bell
注解
スチールの穏やかな脱硫の達成が必要なだけである場合、ノズル用いた前記浴中への脱硫剤の注入は不要である。実際、ベル周囲の残留スラグにはスチールの穏やかな脱硫の達成に十分量の脱硫剤が既に含まれている。それゆえ、溶融スチール浴表面上に浮遊する残留スラグと反応させ、及び必要な場合にさらにスラグ剤を添加して特にスラグのコンシステンシーを調整するためには、ベル周囲の溶融スチール浴を攪拌すれば十分である。
If it is only necessary to achieve mild desulfurization of the comment steel, no injection of desulfurization agent into the bath using a nozzle is necessary. In fact, the residual slag around the bell already contains a sufficient amount of desulfurizing agent to achieve a mild desulfurization of the steel. Therefore, the molten steel bath around the bell should be agitated to react with residual slag floating on the surface of the molten steel bath and, if necessary, to add more slag agent, especially to adjust the slag consistency. It is enough.
実施例２
本実施例は鋳鉄の脱シリコン及び脱硫を目的とした原料鋳鉄の取鍋処理に関する。
Example 2
This example relates to a ladle treatment of raw cast iron for the purpose of desiliconization and desulfurization of cast iron.
処理初期状態
冶金取鍋には、分析結果が炭素４．５％、珪素０．８％、硫黄０．１０％である原料鋳鉄１００ｔが収容されている。溶融鋳鉄浴の温度は１３５０°Cである。鋳鉄は残留塩基性スラグ層で覆われている。
The processing initial state metallurgical ladle contains raw material cast iron 100t whose analysis results are carbon 4.5%, silicon 0.8%, and sulfur 0.10%. The temperature of the molten cast iron bath is 1350 ° C. Cast iron is covered with a residual basic slag layer.
脱シリコン処理
前記浴の残留スラグ層から予め遊離された該浴区分上方に定置された深型ベルの下方において脱シリコン処理を上記と同様の方法で実施する。酸素４５０ｍ３をベル下方へ１０分間注入する（酸素注入速度４５ｍ３／分）。側面ノズルを用いてアルゴンを流速０．２ｍ３／分で注入してベル下方を攪拌する。
Silicon removal treatment Silicon removal is carried out in the same manner as described above under the deep bell placed above the bath section previously released from the residual slag layer of the bath. Oxygen 450 m 3 is injected below the bell for 10 minutes (oxygen injection speed 45 m 3 / min). Argon is injected at a flow rate of 0.2 m 3 / min using a side nozzle and stirred under the bell.
脱硫
脱硫をベル周囲において実施する。使用される脱硫剤はＣａＣＯ３（炭酸カルシウム）７０％及びＮａ２ＣＯ３（炭酸ナトリウム）３０％から成る粉状物である。他のスラグ剤を添加することも可能である。
Desulfurization and desulfurization are performed around the bell. The desulfurizing agent used is a powder consisting of 70% CaCO 3 (calcium carbonate) and 30% Na 2 CO 3 (sodium carbonate). Other slag agents can be added.
溶融液中に浸漬されたノズルを通し、アルゴンをキャリアガスとして用いて脱硫剤を注入する。約２０分間を費やして（固体送り速度：約５０ｋｇ／分）、上記脱硫剤約１０００ｋｇをキャリアガスであるアルゴンとともに流速１ｍ３／分で注入する。すべての攪拌を止めた後、ベルを引上げて２種スラグを同時に除去する。 A desulfurizing agent is injected through a nozzle immersed in the melt using argon as a carrier gas. About 20 minutes are spent (solid feed rate: about 50 kg / min), and about 1000 kg of the desulfurizing agent is injected at a flow rate of 1 m 3 / min with argon as a carrier gas. After all stirring is stopped, the bell is lifted to remove the two slags simultaneously.
最終的状態
前処理された鋳鉄：炭素４．３％、珪素０．４％、硫黄０．０２％、温度約１４００℃
スラグ：ベル下方に生成されたＳｉＯ２約８６０ｋｇ及びベル周囲の脱硫スラグ約７００ｋｇ
Final state pretreated cast iron: carbon 4.3%, silicon 0.4%, sulfur 0.02%, temperature about 1400 ° C
Slag: About 860 kg of SiO 2 generated under the bell and about 700 kg of desulfurized slag around the bell
鋳鉄処理に関する注釈
従来の一回完了方式鋳鉄脱硫においては、通常脱硫剤としてＭｇ−ＣａＣ２あるいはＭｇ−ＣａＯ混合物が用いられる。これらの混合物は極めて有効な脱硫剤であるが極めて高価でもある。これら混合物が主に使用される理由は、溶融金属浴を限定的にしか冷却しないためである。実際には、脱硫と高発熱性脱シリコン処理を組合せることにより、例えば石灰岩（ＣａＣＯ３）あるいはキャスティン等のより冷却力がありかつより安価な脱硫剤を用いることが可能となる。溶融スチール浴中でＣａＣＯ３あるいはＮａ２ＣＯ３が分解すると鋳鉄の脱シリコンを助長する酸素が発生する（１ｋｇのＣａＣＯ３あるいはＮａ２ＣＯ３によって脱シリコン用酸素の必要性が約０．１ｍ３減少する）。さらに、より流動性のスラグを得、これによりスラグ化処理中の鉄のエントレインメント（飛沫同伴）によるロスを制限するために、好ましくはＣａＣＯ３とＮａ２ＣＯ３の混合物が用いられる。しかしながら、Ｎａ２ＣＯ３を用いると、気化によるＮａ２ＣＯ３のロスを防止するために温度を１４００℃までに制限する必要も生ずる。
Comments on Cast Iron Treatment Conventional one-time completion type cast iron desulfurization usually uses Mg—CaC 2 or a Mg—CaO mixture as a desulfurization agent. These mixtures are very effective desulfurization agents, but are also very expensive. The reason why these mixtures are mainly used is that the molten metal bath is cooled only to a limited extent. In practice, by combining desulfurization and highly exothermic desiliconization treatment, it is possible to use a desulfurization agent having a higher cooling power and lower cost such as limestone (CaCO 3 ) or castin. When CaCO 3 or Na 2 CO 3 decomposes in the molten steel bath, oxygen is generated to promote desiliconization of cast iron (1 kg of CaCO 3 or Na 2 CO 3 requires about 0.1 m 3 of oxygen for desiliconization). Decrease). Furthermore, a mixture of CaCO 3 and Na 2 CO 3 is preferably used in order to obtain a more fluid slag and thereby limit losses due to iron entrainment during the slag treatment. However, when Na 2 CO 3 is used, it is necessary to limit the temperature to 1400 ° C. in order to prevent loss of Na 2 CO 3 due to vaporization.
鉄合金処理に関する注釈
鋳鉄に関して実施例２で述べたように、脱シリコンと脱硫を組み合わせて処理することは溶融鉄合金浴、特に溶融フェロニッケル浴にとっても有利である。
しかしながら、フェロニッケルの場合を例に挙げれば、その目的は概してより強度な脱シリコン（Ｓｉ含量を０．１％以上まで減ずる）を達成することである。有効な冷却剤の無い条件下での酸素ガス噴流によるシリコン化は温度を３００°C以上上昇させる可能性がある。
Notes on Iron Alloy Processing As described in Example 2 with respect to cast iron, a combination of desiliconization and desulfurization is also advantageous for molten iron alloy baths, particularly molten ferronickel baths.
However, taking the case of ferronickel as an example, the objective is generally to achieve stronger desiliconization (reducing the Si content to 0.1% or more). Siliconing with an oxygen gas jet under conditions without an effective coolant can increase the temperature by more than 300 ° C.
一定の鋳鉄脱シリコン工程において行われているように、スチール製造の副産物として得られる鉄鉱石あるいは酸化鉄を冷却剤として用いることが可能である。しかしながら、脱シリコンと脱硫を組み合わせる上記方法によれば、脱硫剤としてキャスティン（ＣａＣＯ３）及び／または炭酸ナトリウム（Ｎａ２ＣＯ３）を用いることが特に有利である。何故なら、これらの物質は、シリカ（ＳｉＯ２）の添加によって希釈されない限り、強力な冷却剤であるとともに効果的な脱硫剤であるからである。 As is done in certain cast iron desiliconization processes, iron ore or iron oxide obtained as a by-product of steel production can be used as a coolant. However, according to the above method combining desiliconization and desulfurization, it is particularly advantageous to use castin (CaCO 3 ) and / or sodium carbonate (Na 2 CO 3 ) as desulfurization agent. This is because these materials are both powerful coolants and effective desulfurization agents unless they are diluted by the addition of silica (SiO 2 ).
量的な面、（溶鉱炉鋳鉄の場合にＳｉ含量を０．２ないし０．４％ではなく１ないし２％まで減少させること）は別にして、鋳鉄に対して提案された方法は、酸素及び必要とされる冷却／脱硫剤の比率を適合させることにより鉄合金へも同様に適用可能である。 Apart from the quantitative aspect (in the case of blast furnace cast iron, reducing the Si content to 1-2% instead of 0.2-0.4%), the proposed method for cast iron is oxygen and It is equally applicable to iron alloys by adapting the required cooling / desulfurization agent ratio.
Claims (10)
前記溶融浴表面上への塩基性スラグの存在あるいは生成を伴う第二処理から構成される溶融金属浴上における冶金処理方法であって、
酸性スラグ区分と塩基性スラグ区分との間の前記溶融金属浴表面に物理的分離を設けることによって前記２処理が中間スラグ化処理なしに行われることを特徴とする冶金処理方法。 Metallurgical treatment on a molten metal bath comprising a first treatment involving the presence or formation of acidic slag on the molten metal bath surface and a second treatment involving the presence or formation of basic slag on the molten bath surface A method,
A metallurgical treatment method, wherein the two treatments are performed without intermediate slag treatment by providing a physical separation on the surface of the molten metal bath between the acidic slag and basic slag segments.
不活性ガスの注入によって前記残留スラグ層中に窓が形成され、
前記窓は、底部縁部が前記溶融金属浴中に浸漬されている深型ベルを用いて覆われ、
不活性ガスを注入して前記溶融金属浴を攪拌すると同時に、前記２処理の一方が前記深型ベル下方において行われ及び他方の処理が前記深型ベル周囲において行われ、及び
前記２処理の終了時に、前記攪拌を止め、前記深型ベルを取り外した後直ぐに２種スラグが除去されることを特徴とする請求項１項ないし９項のいずれかに記載の方法。
The molten metal bath surface is covered with a residual slag layer at the start of the method,
A window is formed in the residual slag layer by injection of inert gas,
The window is covered with a deep bell whose bottom edge is immersed in the molten metal bath;
At the same time as the molten metal bath is agitated by injecting an inert gas, one of the two treatments is performed below the deep bell and the other treatment is performed around the deep bell, and the end of the two treatments. 10. A method according to any one of the preceding claims, characterized in that sometimes the agitation is stopped and the two slags are removed immediately after the deep bell is removed.
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