JP2005330746A - 伸縮性ジョイント用板ばね - Google Patents
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Abstract
【課題】 無負荷時のばね自由長に対して最大負荷時のばねの寸法が小さく、限られたスペース内に適用することが可能な道路,橋梁等の伸縮性ジョイント部材に使用する板ばねを提供する。
【解決手段】 円弧状に曲げられた矩形の金属板2枚が互いの円弧の端部において接触するように配置されるとともに、接触する円弧状矩形金属板端部の接触部分において、一方に板厚以下の高さの突起が形成され、対向する他方に前記突起が収まる大きさの凹部あるいは孔が設けられたばね要素が、直列および/または並列に配置されている板ばね7を、橋梁の桁間に橋渡しされたサポートビーム3を貫通させる形で配置された複数のミドルビーム4の間に介装する。
【選択図】 図7
【解決手段】 円弧状に曲げられた矩形の金属板2枚が互いの円弧の端部において接触するように配置されるとともに、接触する円弧状矩形金属板端部の接触部分において、一方に板厚以下の高さの突起が形成され、対向する他方に前記突起が収まる大きさの凹部あるいは孔が設けられたばね要素が、直列および/または並列に配置されている板ばね7を、橋梁の桁間に橋渡しされたサポートビーム3を貫通させる形で配置された複数のミドルビーム4の間に介装する。
【選択図】 図7
Description
本発明は、道路,橋梁等の伸縮性ジョイント部材に使用される板ばねであって、無負荷時のばねの自由長に対して最大負荷時のばねの寸法が小さく、限られたスペースに適用することができる伸縮性ジョイント用板ばねに関する。
橋梁と橋台、あるいは橋梁同士の遊間は、橋梁の振動、あるいは橋梁の温度変化による伸縮等によってその間隔が変化することから、伸縮可能なジョイントで接続されている。伸縮可能なジョイントしては、いわゆる櫛の歯状に鋼材を組み合わせたフィンガージョイントが一般的である。
近年、橋梁の遊間部にサポートビームを橋絡させるとともに、このサポートビーム上に、あるいはサポートビームを貫通させて、橋梁に直交する複数のミドルビームを配置した伸縮性ジョイントが使用されるようになっている。複数のミドルビームを配置した伸縮性ジョイントにあっては、ミドルビームとしてH型鋼やI型鋼を用い、各々のミドルビームの上面を路面あるいは路面支持面として使用している。上面を有効に使用するためには、伸縮のいずれの段階にあっても、複数のミドルビームは等間隔で配置されていることが好ましい。複数のミドルビームの間を等間隔にするために、ミドルビーム間にコイルばねを配設することが、例えば特許文献1,2で提案されている。
近年、橋梁の遊間部にサポートビームを橋絡させるとともに、このサポートビーム上に、あるいはサポートビームを貫通させて、橋梁に直交する複数のミドルビームを配置した伸縮性ジョイントが使用されるようになっている。複数のミドルビームを配置した伸縮性ジョイントにあっては、ミドルビームとしてH型鋼やI型鋼を用い、各々のミドルビームの上面を路面あるいは路面支持面として使用している。上面を有効に使用するためには、伸縮のいずれの段階にあっても、複数のミドルビームは等間隔で配置されていることが好ましい。複数のミドルビームの間を等間隔にするために、ミドルビーム間にコイルばねを配設することが、例えば特許文献1,2で提案されている。
図1,2は特許文献1で提案されているものであるが、橋梁の桁1−1,1−2間に橋渡しされたサポートビーム3を貫通させる形で複数のミドルビーム4を配置している。そして、桁壁2−1,2−2とミドルビーム4の間隔、およびミドルビーム4同士の間隔を等間隔にするために、それぞれの間にコイルばね5を配置している。なお図中6は、シールゴムである。
また、ミドルビームを用いるものではないが、橋梁桁間の遊間部に、橋梁の長手方向に弾性変形自在な板バネ材と当該板ばね材の伸縮空間にゴム状弾性体を充填配置して構成された間隙介装材を介装した伸縮性ジョイント構造が、特許文献3で提案されている。
特開平11−200310号公報
特開2001−73320号公報
特許第3102683号公報
また、ミドルビームを用いるものではないが、橋梁桁間の遊間部に、橋梁の長手方向に弾性変形自在な板バネ材と当該板ばね材の伸縮空間にゴム状弾性体を充填配置して構成された間隙介装材を介装した伸縮性ジョイント構造が、特許文献3で提案されている。
ところで、長大な橋梁では、温度変化による橋梁の伸縮がより大きくなり、橋梁間の隙間間隔の変化量も大きくなりやすいことから、ジョイントにも大きな伸縮能力が要求されるようになっている。
多数のミドルビームを、ジョイント部の橋軸方向に平行にほぼ等間隔で並べてその上面を路面あるいは路面支持面として有効に活用するためには、橋梁の遊間が橋梁の長手方向に大きく伸縮しても、遊間内に配設された複数のミドルビーム間の間隔が常に等しくなるような反発力がばねに要求される。すなわち、ミドルビームは、荷重を負担するサポートビーム上に、あるいはサポートビームに貫通される形で載せられており、ミドルビームを移動させる際にはサポートビームとの間に大きな摩擦力が働くことになるのでばねに大きな反発力が必要になる。また、ばねが配置されるミドルビーム間の空間は、最狭時と最広時とは最大3〜5倍程度の範囲で変化している。配置されるばねには、この広い領域で、すなわち隙間が最大に開いた状態においても、必要とする反発力を発揮しなければならない。さらに、作動範囲内で永久変形を起さないことも必要となる。
多数のミドルビームを、ジョイント部の橋軸方向に平行にほぼ等間隔で並べてその上面を路面あるいは路面支持面として有効に活用するためには、橋梁の遊間が橋梁の長手方向に大きく伸縮しても、遊間内に配設された複数のミドルビーム間の間隔が常に等しくなるような反発力がばねに要求される。すなわち、ミドルビームは、荷重を負担するサポートビーム上に、あるいはサポートビームに貫通される形で載せられており、ミドルビームを移動させる際にはサポートビームとの間に大きな摩擦力が働くことになるのでばねに大きな反発力が必要になる。また、ばねが配置されるミドルビーム間の空間は、最狭時と最広時とは最大3〜5倍程度の範囲で変化している。配置されるばねには、この広い領域で、すなわち隙間が最大に開いた状態においても、必要とする反発力を発揮しなければならない。さらに、作動範囲内で永久変形を起さないことも必要となる。
一般的に使用頻度の高いコイルばねは、無負荷時の自由長から荷重を受けて密着するまでの寸法変化は高々数十%程度であり、所定の予荷重が作用した状態から密着するまでの高さ変化は20〜30%程度となる。このため、ミドルビームの隙間の変化率である数百%には遠く及ばない。また、必要な反発力を得るためにばね定数を高くすると、ばねの伸縮範囲はさらに小さくなる。
したがって、コイルばねを使用した特許文献1,2に記載の技術では、ばねの伸縮範囲および反発力の点で、長大な橋梁で要求される伸縮能力の増大化要求には対応できない。
したがって、コイルばねを使用した特許文献1,2に記載の技術では、ばねの伸縮範囲および反発力の点で、長大な橋梁で要求される伸縮能力の増大化要求には対応できない。
また、特許文献3に記載の伸縮性ジョイント構造にあっては、橋梁の長手方向に伸縮可能な弾性体としてウレタンエラストマー等で間隙を充填した金属ばねが用いられている。金属ばねとして、円弧状の板ばねを対向させたものを複数組直列に配置した例が示されているが、各ばね要素のズレを防止するために、円弧状板ばねの間隙に充填したウレタンエラストマーによりばね要素の位置関係を固定したり、ウレタンエラストマーに加えて、板ばね中央部を貫通するロッドによりばね要素の位置関係を固定したりしている。本来特許文献3に記載の技術は、伸縮可能な弾性体の上に舗装を構築しようとするものであり、大きな伸縮を期待していたものではない。板ばね間にウレタンエラストマーを介在させているために、自ずと伸縮能には限界がある。したがって、特許文献3に記載の、円弧状板ばねとその隙間に充填されたウレタンエラストマーとからなる弾性体をそのまま使用することはできない。
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、無負荷時のばね自由長に対して最大負荷時のばねの寸法が小さく、限られたスペース内に適用することが可能な道路,橋梁等の伸縮性ジョイント部材に使用する板ばねを提供することを目的とする。
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、無負荷時のばね自由長に対して最大負荷時のばねの寸法が小さく、限られたスペース内に適用することが可能な道路,橋梁等の伸縮性ジョイント部材に使用する板ばねを提供することを目的とする。
本発明の伸縮性ジョイント用板ばねは、その目的を達成するため、円弧状に曲げられた矩形の金属板2枚が互いの円弧の端部が接触するように配置されるとともに、接触する円弧状矩形金属板端部の接触部分において、一方に板厚以下の高さの突起が形成され、対向する他方に前記突起が収まる大きさの凹部あるいは孔が設けられたばね要素が、直列および/または並列に配置されていることを特徴とする。
それぞれのばね要素としては、矩形のばね用金属板を、円弧形状に塑性曲げ加工したもの、あるいは塑性曲げ加工した後、一旦平坦な形状に保持する処理が施されたばね板材を組み合わせたものが好ましい。
それぞれのばね要素としては、矩形のばね用金属板を、円弧形状に塑性曲げ加工したもの、あるいは塑性曲げ加工した後、一旦平坦な形状に保持する処理が施されたばね板材を組み合わせたものが好ましい。
本発明において、伸縮性ジョイント用板ばねは、2枚の矩形金属板が円弧状に曲げられ、その円弧状端部が互いに接触するように配置されたばね要素から構成されているので、伸縮範囲が広いとともに、ばね要素が板ばねであるのでばね材の反発力が有効に利用されることになる。しかも、円弧状矩形金属板の接触部分において互いに嵌め合わされる凹凸が形成されているので、ばね要素のばね板がずれることはない。したがってこのばね要素を直列および/または並列に配置した板ばねは、橋梁用伸縮ジョイントのミドルビーム間のような限られたスペース内にも容易に適用でき、板ばねの機能を最大限に発揮できるので、橋梁用等の伸縮ジョイントに最適な板ばねを提供することができる。
まず、ばね要素を構成する1枚のばね板の円弧形状から説明する。
本発明を構成する各板ばね要素は、矩形のばね用金属板を図3に示すような所定の曲率半径Rに曲げられた2枚のばね板からなる。ばね板は、使用されるにあたって、ジョイントの間隔が最も狭くなるときに平坦な形状まで圧縮される場合もある。このため、使用中に塑性変形を生じてばねの機械的特性を損なわないようにする必要がある。板ばねの機械的特性を長時間維持するためには、ばね板を所定の曲げ半径に塑性的に曲げた後、一旦平坦な形状となるまで変形させ、その状態からの弾性回復により最終的な形状とすることが好ましい。
本発明を構成する各板ばね要素は、矩形のばね用金属板を図3に示すような所定の曲率半径Rに曲げられた2枚のばね板からなる。ばね板は、使用されるにあたって、ジョイントの間隔が最も狭くなるときに平坦な形状まで圧縮される場合もある。このため、使用中に塑性変形を生じてばねの機械的特性を損なわないようにする必要がある。板ばねの機械的特性を長時間維持するためには、ばね板を所定の曲げ半径に塑性的に曲げた後、一旦平坦な形状となるまで変形させ、その状態からの弾性回復により最終的な形状とすることが好ましい。
このような所定の曲率半径に曲げられた2枚のばね板をその両端同士が当接するように対向させて組み合わせたものを一対としてばね要素を構成し、1あるいは2対以上のばね要素を直列および/または並列に配置する(図4参照)。この際、互いに当接させるばね板の端部において、それぞれの板材の相対的位置がずれるとばね本来の機能を発揮することはできない。ずれを防ぐために、それぞれの板材をボルト等により機械的に接合する態様も考えられるが、機械的に接合するとばねの変形を妨げることになる。また、例えば前記特許文献3にみられるように、ばね部材中央部を貫通するロッドによりばね部材の位置関係を固定する態様は、ばね材の最も曲げモーメントの負荷の大きい中央部に穴を開ける必要があり、ばね材の強度を損なうおそれがある。
そこで、本発明では、図5に示すように、一対のばね板材端部において、一方に突起を設け、他方にはその突起に対向する位置に若干の余裕をもって突起を収めることができる凹部を設け、当該凹凸部の嵌合関係で、ばね板材のずれを防いでいる。凹部の大きさを突起よりも若干隙間ができるほどに大きくすることにより、ばねの動きを妨害することなく、各ばね板材の位置を規制することができる。この際、突起の高さをばね板材の板厚以下に抑えると、ばねを密着状態まで押したときに、直列配置された他のばね板材との干渉を防ぐことができる。
上記凹凸の具体的形成手段としては、一方の端部にドリル等により穴を開け、他方の対向する位置に、打抜きを途中で止める半抜きにより突起を形成することが好ましい。
なお、ばね要素を直列配置した際の板ばねの中央部分については必ずしも固定する必要はないが、端部と同様に、突起と穴により固定してもよい。しかしこの場合、ばねの中央部は最も大きな負荷が作用する場所であるため、設ける突起および穴は必要最低限の大きさに止めることが好ましい。
上記凹凸の具体的形成手段としては、一方の端部にドリル等により穴を開け、他方の対向する位置に、打抜きを途中で止める半抜きにより突起を形成することが好ましい。
なお、ばね要素を直列配置した際の板ばねの中央部分については必ずしも固定する必要はないが、端部と同様に、突起と穴により固定してもよい。しかしこの場合、ばねの中央部は最も大きな負荷が作用する場所であるため、設ける突起および穴は必要最低限の大きさに止めることが好ましい。
ところで、本発明の板ばねの使用環境を考慮すると、ばね用金属板としては耐食性に優れたステンレス鋼板を使用することが好ましい。
例えば、表1に示す成分組成を有するステンレス鋼を、熱間圧延,冷間圧延により厚さ2.3mmの冷延鋼板とし、この冷延鋼板に1020℃×3分の連続焼鈍を施した後、100℃までを平均冷却速度20℃/秒で冷却すると、マルテンサイトが約75体積%のフェライト+マルテンサイトの複相組織を持ったステンレス鋼帯が得られる。このステンレス鋼帯は0.2%耐力が約1000MPa,ヤング率が約200GPaであり、ばね材として十分使用できる。
例えば、表1に示す成分組成を有するステンレス鋼を、熱間圧延,冷間圧延により厚さ2.3mmの冷延鋼板とし、この冷延鋼板に1020℃×3分の連続焼鈍を施した後、100℃までを平均冷却速度20℃/秒で冷却すると、マルテンサイトが約75体積%のフェライト+マルテンサイトの複相組織を持ったステンレス鋼帯が得られる。このステンレス鋼帯は0.2%耐力が約1000MPa,ヤング率が約200GPaであり、ばね材として十分使用できる。
前記冷延鋼帯を長さ190mm,幅150mmの矩形に裁断した後、長手方向に約330mmの曲率半径の曲がりを付与した。円弧状に曲げ加工を行った板の曲げ内側の短辺側のみについて、厚み約2mm,長さ約5mmの範囲を面取り加工した後、一方の面取り面の幅方向中央に高さ2mm,直径3mmの突起を設け、他方の面取り面の幅方向中央部に直径4mmの穴を開けた。
このようにして作製された2枚の円弧状ばね板を、それぞれの曲げの内側を向かい合わせて両端において突起が穴の中に収まるようにして一対のばね要素とした。このばね要素を8対直列に重合せて配置し、1ユニットとした。8対のばね要素同士が接触する部分には、一方に高さ2mm,外径5mmの突起を、他方に直径6mmの穴を設けて、重合せ部がずれないようにした。
このようにして作製された1ユニットの板ばねの高さ(伸縮方向の寸法)は、負荷を掛けない状態で約258mmであった。
このようにして作製された2枚の円弧状ばね板を、それぞれの曲げの内側を向かい合わせて両端において突起が穴の中に収まるようにして一対のばね要素とした。このばね要素を8対直列に重合せて配置し、1ユニットとした。8対のばね要素同士が接触する部分には、一方に高さ2mm,外径5mmの突起を、他方に直径6mmの穴を設けて、重合せ部がずれないようにした。
このようにして作製された1ユニットの板ばねの高さ(伸縮方向の寸法)は、負荷を掛けない状態で約258mmであった。
この1ユニットの板ばねについて圧縮試験を行った。その結果を図6に示す。図中の直線は、板ばね1枚を曲がり梁に見立てて変位と荷重の関係を理論的に求めたものである(求め方については、中原一郎著「材料力学上巻」(1979)の209〜211頁参照)。これに対して、板ばねの圧縮試験結果では、自由長258mmから100mmまでは理論値とほぼ一致しているが、部分拡大図である図6(b)にみられるように、100mmを超えてさらに圧縮すると、荷重の立ち上がりが急峻になり、ばねが密着する高さの37mmの寸前である40mmまで圧縮すると荷重が急激に上昇した。40mmまで圧縮した状態から除荷していくと、負荷時と同じ曲線をたどって無負荷時の高さ258mmまで弾性的に回復した。
この1ユニットの板ばねに約1.8kNの予荷重を掛けて高さ120mmまで圧縮し、ビームの長手方向、すなわち橋梁の幅方向に3ユニット並列に並べて、図7に示す伸縮性橋梁ジョイントのビーム4間に設けられたスペースに入れた。このジョイントの通常位置では板ばね7のスペースは80mmであり、図6に示す1ユニットによる圧縮試験結果から、その状態では板ばねには1ユニット当り2.5kNの反発力が作用していることがわかる。また、ビームが密着して板ばねが最も圧縮された状態では板ばねのスペースは40mmとなり、その状態では10kNを大きく超える反発力が発生することがわかる。
図7に示されたような橋梁の伸縮ジョイントでは、ビーム4間に約5kN以上の反発力があれば、ジョイントの伸縮に追従してビーム4を等間隔に保持することが可能になる。上記形態の板ばね7であれば、3ユニットで所望の反発力を得ることができ、橋梁の伸縮ジョイントに十分適用することができる。
図7に示されたような橋梁の伸縮ジョイントでは、ビーム4間に約5kN以上の反発力があれば、ジョイントの伸縮に追従してビーム4を等間隔に保持することが可能になる。上記形態の板ばね7であれば、3ユニットで所望の反発力を得ることができ、橋梁の伸縮ジョイントに十分適用することができる。
Claims (1)
- 円弧状に曲げられた矩形の金属板2枚が互いの円弧の端部において接触するように配置されるとともに、接触する円弧状矩形金属板端部の接触部分において、一方に板厚以下の高さの突起が形成され、対向する他方に前記突起が収まる大きさの凹部あるいは孔が設けられたばね要素が、直列および/または並列に配置されていることを特徴とする伸縮性ジョイント用板ばね。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2004151427A JP2005330746A (ja) | 2004-05-21 | 2004-05-21 | 伸縮性ジョイント用板ばね |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2004151427A JP2005330746A (ja) | 2004-05-21 | 2004-05-21 | 伸縮性ジョイント用板ばね |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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JP2005330746A true JP2005330746A (ja) | 2005-12-02 |
Family
ID=35485600
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP2004151427A Withdrawn JP2005330746A (ja) | 2004-05-21 | 2004-05-21 | 伸縮性ジョイント用板ばね |
Country Status (1)
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JP (1) | JP2005330746A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106884380A (zh) * | 2017-04-21 | 2017-06-23 | 中国五冶集团有限公司 | 一种可离散变形的连接装置及其安装方法 |
CN111806309A (zh) * | 2020-07-27 | 2020-10-23 | 广东电网有限责任公司东莞供电局 | 一种无伸缩缝的接触轨伸缩式连接器 |
CN112281562A (zh) * | 2020-10-26 | 2021-01-29 | 天津鑫路桥建设工程有限公司 | 一种桥台引道路面结构及其施工方法 |
CN112391944A (zh) * | 2020-11-24 | 2021-02-23 | 中建四局第三建设有限公司 | 一种桥梁伸缩缝装置 |
CN112900251A (zh) * | 2021-01-21 | 2021-06-04 | 秦利琼 | 公路防水型伸缩缝用锚固装置及其使用方法 |
CN114960414A (zh) * | 2022-06-17 | 2022-08-30 | 湖北恋桥交通工程有限公司 | 一种模数式桥梁伸缩装置 |
-
2004
- 2004-05-21 JP JP2004151427A patent/JP2005330746A/ja not_active Withdrawn
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